40Хн2Ма ш: Сталь 40ХН2МА-Ш

alexxlab | 18.10.2018 | 0 | Разное

Содержание

40ХН2МА – Юнисталь Урал

Марка:	40ХН2МА (40ХНМА)
Заменитель:	40ХГТ, 40ХГР, 30Х3МФ, 45ХН2МФА
Классификация:	Сталь конструкционная легированная
Применение:	коленчатые валы, клапаны, шатуны, крышки шатунов, ответственные болты, шестерни, кулачковые муфты, диски и другие тяжелонагруженные детали. Валки для холодной прокатки металлов

Химический состав в % материала 40ХН2МА:
C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Mo	Cu
0,37 – 0,44	0,17 – 0,37	0,5 – 0,8	1,25 – 1,65	до 0,025	до 0,025	0,6 – 0,9	0.15 – 0.25	до 0,3

Температура критических точек материала 40ХН2МА:
Ac₁ = 730,	Ac₃(Ac_m) = 820,	Ar₃(Arc_m) = 550,	Ar₁ = 380,	Mn = 320

Механические свойства материала 40ХН2МА при Т=20 ⁰С:
Сортамент	Размер, мм	Напр.	S_В, МПа	S_Т, МПа	d₅ , %	y, %	KCU, кДж/м²	Термообр.
Пруток	Ж 25		1080	930	12	50	780	Закалка и отпуск

Твердость материала 40ХН2МА после отжига

HB 10 ^-1 = 269 МПа

Физические свойства материала 40ХН2МА:
Т, град	Е 10^-5, МПа	a 10⁶, 1/град	l, Вт/(м·град)	r, кг/м³	С, Дж/(кг·град)	R 10⁹, Ом·м
20	2,15		39	7850		331
100	2,11	11,6	38		490
200	2,01	12,1	37		506
300	1,9	12,7	37		522
400	1,77	13,2	35		536
500	1,73	13,6	33		565
600		13,9	31
700			29
800			27

Технологические свойства материала 40ХН2МА:
Свариваемость:	трудносвариваемая
Флокеночувствительность:	чувствительна
Склонность к отпускной хрупкости:	не склонна

Обозначения:
Механические свойства:
S_В	Предел кратковременной прочности, МПа
S_Т	Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа
d₅	Относительное удлинение при разрыве, %)
y	Относительное сужение, %
KCU	Ударная вязкость, кДж/м²
HB	Твердость по Бринеллю, МПа
Физические свойства:
T	Температура, при которой получены данные свойства, Град
E	Модуль упругости первого рода, МПа
a	Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20^o – T ), 1/Град
l	Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·град)
r	Плотность материала, кг/м³
C	Удельная теплоемкость материала (диапазон 20^o – T ), Дж/(кг·град)
R	Удельное электросопротивление, Ом·м

Свариваемость:
Без ограничений:	сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
Ограниченно свариваемая:	сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
Трудносвариваемая:	для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг

Круг 40хн2ма – максимальная стойкость к высоким температурам и механическим нагрузкам

Компания «Юнисталь» предлагает профильным предприятиям Екатеринбурга, Уфы, Челябинска, Кургана, Омска и Перми купить круг 40хн2ма

– востребованный горячекатанный металлопрокат, изготовленный в виде прутков.

Круг 40хн2ма – цена и характеристики

Стоимость сортового металлопроката определяется диаметром прутков – 10-280 мм. В каталоге компании «Юнисталь» представлена продукция класса точности:

обычной;
повышенной;
высокой.

В соответствии с требованиями действующих ГОСТов, в составе круга 40хн2ма содержится сталь, легированная марганцем, молибденом, фосфором, кремнием, никелем, серой, хромом, углеродом и медью, которые придают металлопрокату исключительную стойкость к механическим воздействиям и температурным нагрузкам до +500С.

В зависимости то индивидуальных требований и особенностей решаемых задач, можно выбрать круг как мерной или кратной мерной, так и немерной длины. Изделия получили широкое распространение в строительной сфере, станко- и машиностроении, сельском хозяйстве для изготовления:

цельнокатаных колец;
коленчатых валов;
клапанов и шатунов;
кулачковых муфт;
ответственных болтов и крепежных деталей;
шестерней;
деталей трубопроводной арматуры;
азотируемых элементов в авиастроении.

Менеджеры компании «Юнисталь» будут рады предоставить более подробную информацию по техническим характеристикам Стали 40ХН2МА, уточнить условия поставки и помочь с оформлением заказа по телефонам:

8 (343) 382-14-33
8 (343) 382-11-41
8 (343) 286-97-68

или адресу электронной почты:info@unistal-ural. ru

Поковка 40ХН2МА-Ш из конструкционной стали

Калькулятор металлопроката

Наименование товара: ТрубаЛистКругТруба профильнаяШестигранник Вид материала: Черный металлЛегированный металлЦветной металлНержавеющий металл Материал: 4сп50Н50НХС79НМ80НХС81НМА83НФВЧ100ВЧ35ВЧ40ВЧ45ВЧ50ВЧ60ВЧ70ВЧ80СЧ10СЧ15СЧ18СЧ20СЧ25СЧ30СЧ35Сталь 05кпСталь 08Сталь 08ФкпСталь 08ЮСталь 08кпСталь 08псСталь 0сВСталь 10Сталь 10кпСталь 10псСталь 11кпСталь 12КСталь 15Сталь 15КСталь 15кпСталь 15псСталь 16КСталь 18КСталь 18кпСталь 2Сталь 20Сталь 20КСталь 20кпСталь 20псСталь 22КСталь 25Сталь 2кпСталь 2псСталь 2спСталь 3Сталь 30Сталь 35Сталь 3ГспСталь 3кпСталь 3псСталь 3спСталь 40Сталь 45Сталь 4кпСталь 4псСталь 5Сталь 50Сталь 55Сталь 58Сталь 5псСталь 5спСталь 6Сталь 60Сталь 6псСталь 6спХ15Н60Х15Н60-НХ15Ю5Х20Н80Х20Н80-НХ23Ю5Х23Ю5ТХ27Ю5ТХН20ЮСХН70Ю-НЧВГ30ЧВГ35ЧВГ40ЧВГ45121112121213131113121313141114121511151215131514152115611562157115722011201220132111211222112212231123122411241225Х2ГНТА340434053406341134123413341434153416342140ХСН2МАСталь 03Н12Х5М3ТЛСталь 03Н12Х5М3ТЮЛСталь 05Х12Н6Д2МФСГТСталь 06Г2СЮСталь 06ХГСЮСталь 07Х17Н16ТЛСталь 07Х18Н9ЛСталь 08Г2ССталь 08ГДНФЛСталь 08Х14Н7МЛСталь 08Х14НДЛСталь 08Х15Н4ДМЛСталь 08Х17Н34В5Т3Ю2ЛСталь 08Х17Н34В5Т3Ю2РЛСталь 09Г2Сталь 09Г2ДСталь 09Г2ССталь 09Г2СДСталь 09ГСФСталь 09Х16Н4БЛСталь 09Х17Н3СЛСталь 10864Сталь 10880Сталь 10895Сталь 10Г2Сталь 10Г2БСталь 10Г2БДСталь 10Г2С1Сталь 10Г2С1ДСталь 10Г2ФБЮСталь 10ГС2Сталь 10ГТСталь 10Х12НДЛСталь 10Х14НДЛСталь 10Х17Н10Г4МБЛСталь 10Х18Н11БЛСталь 10Х18Н3Г3Д2ЛСталь 10Х18Н9ЛСталь 10ХГСН1ДСталь 10ХНДПСталь 10ХСНДСталь 110Г13ЛСталь 110Г13ФТЛСталь 110Г13Х2БРЛСталь 11М5ФСталь 11Р3АМ3Ф2Сталь 11Х4В2МФ3С2Сталь 11ХФСталь 120Г10ФЛСталь 120Г13Х2БЛСталь 12Г2БСталь 12Г2СМФСталь 12ГН2МФАЮСталь 12ГССталь 12ДН2ФЛСталь 12ДХН1МФЛСталь 12МХСталь 12Х1Сталь 12Х18Н12БЛСталь 12Х18Н12М3ТЛСталь 12Х18Н9ТЛСталь 12Х1МФСталь 12Х25Н5ТМФЛСталь 12Х2Н4АСталь 12Х7Г3СЛСталь 12ХГН2МФБАЮСталь 12ХНСталь 12ХН2Сталь 12ХН2АСталь 12ХН3АСталь 130Г14ХМФАЛСталь 13НДФТЛСталь 13ХСталь 13ХНДФТЛСталь 14АССталь 14Г2Сталь 14Г2АФСталь 14Г2АФДСталь 14Х18Н4Г4ЛСталь 14Х2ГМРЛСталь 14ХГНСталь 14ХГССталь 15ГСталь 15Г2АФДСталь 15Г2АФДпсСталь 15Г2СФСталь 15Г2СФДСталь 15ГЛСталь 15ГНЛСталь 15ГССталь 15ГФСталь 15ГФДСталь 15ЛСталь 15ХСталь 15Х13ЛСталь 15Х18Н22В6М2ЛСталь 15Х18Н22В6М2РЛСталь 15Х23Н18ЛСталь 15Х25ТЛСталь 15Х5МСталь 15ХАСталь 15ХГНМСталь 15ХРСталь 15ХРАСталь 15ХСНДСталь 15ХФСталь 16Г2АФСталь 16Г2АФДСталь 16ГССталь 16ДСталь 16Х18Н12С4ТЮЛСталь 17Г1ССталь 17Г1СУСталь 17ГССталь 18Г2АФСталь 18Г2АФДСталь 18Г2АФДпсСталь 18Г2АФпсСталь 18Г2ССталь 18Х25Н19СЛСталь 18Х2Н4ВАСталь 18Х2Н4МАСталь 18ХГТСталь 19ХГНСталь 1х2м1Сталь 20864Сталь 20880Сталь 20895Сталь 20ГСталь 20Г1ФЛСталь 20ГЛСталь 20ГНМФЛСталь 20ГССталь 20ГС2Сталь 20ГСЛСталь 20ДХЛСталь 20ЛСталь 20ФЛСталь 20ХСталь 20Х12ВНМФЛСталь 20Х13ЛСталь 20Х20Н14С2ЛСталь 20Х21Н46В8ЛСталь 20Х21Н46В8РЛСталь 20Х25Н19С2ЛСталь 20Х2Г2СРСталь 20Х2Н4АСталь 20Х3МВФСталь 20Х5МЛСталь 20Х5ТЛСталь 20Х8ВЛСталь 20ХГ2ТСталь 20ХГ2ЦСталь 20ХГНМСталь 20ХГНРСталь 20ХГРСталь 20ХГС2Сталь 20ХГСАСталь 20ХГСНДМЛСталь 20ХГСФЛСталь 20ХМСталь 20ХМЛСталь 20ХМФЛСталь 20ХНСталь 20ХН2МСталь 20ХН3АСталь 20ХН4ФАСталь 20ХНРСталь 20ХФСталь 21895Сталь 22Х2Г2АЮСталь 22Х2Г2РСталь 23Х2Г2ТСталь 23Х2Г2ЦСталь 23ХГС2МФЛСталь 25Г2ССталь 25ГССталь 25ГСЛСталь 25ЛСталь 25С2РСталь 25Х1МФСталь 25Х2Г2ФЛСталь 25Х2ГНМФЛСталь 25Х2М1ФСталь 25Х2НМЛСталь 25ХГСАСталь 25ХГТСталь 27Х2Н2М1ФСталь 27Х5ГСМЛСталь 27ХГРСталь 28ССталь 2Х6В8М2К8Сталь 30ГСталь 30ГЛСталь 30ГСЛСталь 30ЛСталь 30ХСталь 30Х3С3ГМЛСталь 30ХГССталь 30ХГСАСталь 30ХГСН2АСталь 30ХГСФЛСталь 30ХГТСталь 30ХГФРЛСталь 30ХМСталь 30ХМАСталь 30ХН2МАСталь 30ХН2МФАСталь 30ХН3АСталь 30ХН3М2ФАСталь 30ХНМЛСталь 30ХРАСталь 30ХС2Сталь 31Х19Н9МВБТЛСталь 32Г2РпсСталь 32Х06ЛСталь 33ХССталь 34ХН1МСталь 34ХН3МСталь 35ГСталь 35Г2Сталь 35ГЛСталь 35ГССталь 35ЛСталь 35НГМЛСталь 35ХСталь 35Х18Н24С2ЛСталь 35Х23Н7СЛСталь 35ХГСАСталь 35ХГСЛСталь 35ХМСталь 35ХМЛСталь 35ХМФЛСталь 35ХН1М2ФАСталь 35ХН2МЛСталь 35ХНЛСталь 35ХРАСталь 36Х2Н2МФАСталь 38Х2МЮАСталь 38Х2Н2МАСталь 38Х2Н3МСталь 38Х2НМСталь 38Х2НМФСталь 38ХАСталь 38ХГНСталь 38ХМАСталь 38ХН2МАСталь 38ХН3МАСталь 38ХН3МФАСталь 38ХССталь 38хгмСталь 3Х2В8ФСталь 3Х2МНФСталь 3Х2Н2МВФСталь 3Х3М3ФСталь 40ГСталь 40Г2Сталь 40ЛСталь 40ХСталь 40Х24Н12СЛСталь 40Х2Н2МАСталь 40Х5МФСталь 40Х9С2ЛСталь 40ХГСталь 40ХГНМСталь 40ХЛСталь 40ХНСталь 40ХН2МАСталь 40ХНМАСталь 40ХССталь 40ХФАСталь 45Г2Сталь 45ГЛСталь 45ЛСталь 45ФЛСталь 45ХСталь 45Х17Г13Н3ЮЛСталь 45ХНСталь 45ХН2МФАСталь 45ХНМСталь 47ГТСталь 4Х2В5МФСталь 4Х2НМФСталь 4Х3ВМФСталь 4Х4ВМФССталь 4Х5В2ФССталь 4Х5МФ1ССталь 4Х5МФССталь 4ХВ2ССталь 4ХМНФССталь 4ХМФССталь 4ХССталь 50ГСталь 50Г2Сталь 50ЛСталь 50ХСталь 50ХГФАСталь 50ХНСталь 50ХФАСталь 51ХФАСталь 55ЛСталь 55С2Сталь 55С2АСталь 55С2ГФСталь 55ХСталь 55Х18Г14С2ТЛСталь 55ХГРСталь 5Х2МНФСталь 5Х3В3МФССталь 5ХВ2ССталь 5ХВ2СФСталь 5ХНВСталь 5ХНВССталь 5ХНМСталь 5ХНТСталь 5хгмСталь 60ГСталь 60С2Сталь 60С2АСталь 60С2Н2АСталь 60С2ХАСталь 60С2ХФАСталь 60Х2СМФСталь 60ХГСталь 60ХНСталь 60ХН2МФАСталь 60ХСМФСталь 60с2гСталь 63С2АСталь 65Сталь 65ГСталь 65С2ВАСталь 6Г2АФСталь 6Х3МФССталь 6Х4М2ФССталь 6Х6В3МФССталь 6ХВ2ССталь 6ХВГСталь 6ХССталь 70Сталь 70С3АСталь 75Сталь 75ХМСталь 75ХМФСталь 75ХСМФСталь 7Х2СМФСталь 7Х3Сталь 7ХГ2ВМСталь 7ХГ2ВМФСталь 7ХФСталь 80ГСЛСталь 80ССталь 85Сталь 85Х4М5Ф2В6ЛСталь 8Х3Сталь 8Х4В2МФС2Сталь 8Х4В3М3Ф2Сталь 8Х6НФТСталь 8ХВ2ФСталь 8ХФСталь 90Х4М4Ф2В6ЛСталь 90ХМФСталь 90ХФСталь 9Г2ФСталь 9Х1Сталь 9Х2Сталь 9Х2МФСталь 9Х4М3Ф2АГСТСталь 9Х5ВФСталь 9ХВГСталь 9ХССталь 9ХФСталь 9ХФМСталь А12Сталь А20Сталь А30Сталь А40ГСталь АС14Сталь АС35Г2Сталь АС45Г2Сталь АТ800Сталь В2ФСталь Р10Ф5К5Сталь Р12Сталь Р12М3К8Сталь Р12Ф3Сталь Р14Ф4Сталь Р18Сталь Р18К5Ф2Сталь Р18Ф2Сталь Р18Ф2К5Сталь Р2АМ9К5Сталь Р2М5Сталь Р6М3Сталь Р6М5Сталь Р6М5К5Сталь Р6М5Ф3Сталь Р9Сталь Р9К10Сталь Р9К5Сталь Р9М4К8Сталь Р9Ф5Сталь У10Сталь У10АСталь У11Сталь У11АСталь У12Сталь У12АСталь У13Сталь У13АСталь У7Сталь У7АСталь У8Сталь У8АСталь У8ГСталь У8ГАСталь У9Сталь У9АСталь ХСталь Х12Сталь Х12ВМСталь Х12ВМФСталь Х12МСталь Х12МФСталь Х12Ф1Сталь Х60Сталь Х65Сталь Х6В4МСталь Х6ВФСталь Х6Ф4МСталь ХВ4Сталь ХВ4ФСталь ХВГСталь ХВСГСталь ХВСГФСталь ХГССталь ШХ15Сталь ШХ15СГСталь ШХ41420АВАД0АД1АД31АД33АДНАК4АК4-1АК5М7АК6АК8АЛ1АЛ11АЛ21АЛ25АЛ26АЛ30АЛ32АЛ4МАЛ5-1АЛ6АЛ7АЛ9-1АМг2АМг3АМг4АМг5АМг5ПАМг6АМг6БАМцМАМцНАН-2.

5АО20-1АО6-1АО9-1АО9-2АО9-2БАСМАмцБ16Б83СБ88БНБС6БрА10Ж3Мц2БрА10Ж4Н4ЛБрА10Мц2ЛБрА11Ж6Н6БрА5БрА7БрА7Мц15Ж3Н2Ц2БрА9Ж3ЛБрА9Ж4БрА9Ж4Н4Мц1БрА9Мц2ЛБрАЖ9-4БрАЖМц10-3-1,5БрАЖМц10-3-1.5БрАЖН10-4-4БрАМц9-2БрБ2БрБ2.5БрБНТ1,9БрБНТ1.7БрБНТ1.9БрКМц3-1БрКд1БрКн1-3БрМВТБрМг0.3БрМг0.5БрМг0.8БрМц5БрНБТБрНХКБрО10БрО10С10БрО10Ф1БрО10Ц2БрО19БрО3.5Ц7С5БрО3Ц12С5БрО3Ц7С5НБрО3Ц7С5Н1БрО4Ц4С17БрО4Ц7С5БрО5Ц5С5БрО6Ц6С3БрО8Н4Ц2БрО8С12БрО8Ц4БрОФ4-0.25БрОФ6,5-0,15БрОФ6.5-0.15БрОФ6.5-0.4БрОФ7-0,2БрОФ7-0.2БрОЦ4-3БрОЦС 5-5-5БрОЦС4-4-2,5БрОЦС4-4-2.5БрОЦС4-4-4БрС30БрСу3Н3Ц3С20ФБрСу6Н2БрСу6С12Ф0.3БрСу6Ф1БрХБрХ1БрХВЦрБрХЦрБрЦр0.2БрЦр0.3БрЦр0.4БрЦр0.7В2616В65В93В94В95В95очВ95пчВ96Ц1ВАЛ10ВАЛ10МВД17ВТ1-0ВТ1-00ВТ1-1ВТ14ВТ20ВТ22ВТ3-1ВТ5ВТ5-1ВТ6ВТ9ВольфрамД1Д16Д16АД16ТД18Д19ЗолотоКонстантан МНМц40-1,5Л59Л60Л63Л66Л68Л70Л75Л80Л85Л90Л96ЛА 77-2ЛА77-2ЛА85-0.5ЛАЖ60-1-1ЛАМш77-2-0.05ЛАН59-3-2ЛАНКМц75-2-2.5-0.5-0.5ЛЖМц59-1-1ЛЖС58-1-1ЛК 80-3ЛК80-3ЛКС65-1.5-3ЛМц58-2ЛМцА57-3-1ЛМш68-0.05ЛН 65-5ЛН65-5ЛО 62-1ЛО 70-1ЛО60-1ЛО62-1ЛО70-1ЛО90-1ЛОМш70-1-0.05ЛС 59-1ЛС59-1ЛС59-1ВЛС60-1ЛС63-3ЛС64-2ЛЦ14К3С3ЛЦ23А6Ж3Мц2ЛЦ25С2ЛЦ30А3ЛЦ38Мц2С2ЛЦ40АЖЛЦ40Мц1.5ЛЦ40СМ0М00М00бМ0кМ1М1кМ1рМ1фМ2М2рМ3М3рМ4МА1МА11МА12МА14МА15МА17МА18МА19МА2МА21МА5МА8МКМКБМЛ2МЛ4пчМЛ5онМЛ5пчМН0.6МН16МН19МН95-5МНА13-3МНА6-1.5МНЖ5-1МНЖМц30-1-1МНМц3-12МНМц40-1.5МНМц43-0.5МНЦ15-20МНЦС16-29-1.8Ма2-1Мг90Мг95Мг96МолибденНК0.2НМЖМц28-2.5-1.5НМц2.5НМц5НМцАК2-2-1НП4НХ9НХ9.5Нихром Х20Н80О1О1пчОТ4ОТ4-1ПТ7МС0С1С1СС2С3СвАМг5НПСвАМг6СвАМг6МСвАМцСвАМцНСереброСплав АЛ19Сплав АЛ2Сплав АЛ22Сплав АЛ24Сплав АЛ27Сплав АЛ3Сплав АЛ32Сплав АЛ33Сплав АЛ34Сплав АЛ4Сплав АЛ5Сплав АЛ8Сплав АЛ9Сплав ВАЛ8Сплав МЛ10Сплав МЛ11Сплав МЛ12Сплав МЛ15Сплав МЛ19Сплав МЛ3Сплав МЛ4Сплав МЛ5Сплав МЛ6Сплав МЛ8Сплав МЛ9Сталь СПТ-2УранЦ0Ц0АЦ1ЦА4ЦАМ0.2-4ЦАМ10-2ЦАМ10-5ЦАМ15ЦАМ2-5ЦАМ4-1ЦАМ9-1.5ЦВЦВ0ЦМ108Х17Н15М3Т08Х18Н12Б10Х17Н13М2Т12Х18Н12Т15Х11МФ18Х11МФБ18Х12ВМБФР20Х12Н2В2МФ20ХМФБР25Х1М1Ф2Х12Н2ВМФ36Х18Н25С24Х14Н14В2М4Х15Н7Г7Ф2МССталь 03Х17Н13М2Сталь 03Х18Н11Сталь 06Х21Н6М2ТСталь 06ХН28МДТСталь 08Х13Сталь 08Х15Н24В4ТРСталь 08Х15Н25М3ТЮБСталь 08Х16Н11М3Сталь 08Х16Н13М2БСталь 08Х17Н13М2ТСталь 08Х17ТСталь 08Х18Г8Н2ТСталь 08Х18Н10Сталь 08Х18Н10ТСталь 08Х18Н12ТСталь 08Х18Т1Сталь 08Х20Н14С2Сталь 08Х21Н6М2ТСталь 08Х22Н6ТСталь 09Х14Н16БСталь 09Х14Н19В2БРСталь 09Х14Н19В2БР1Сталь 09Х16Н15М3БСталь 09Х16Н16МВ2БРСталь 09Х16Н4БСталь 10Х11Н20Т2РСталь 10Х11Н20Т3РСталь 10Х11Н23Т3МРСталь 10Х13СЮСталь 10Х14АГ15Сталь 10Х14Г14Н4ТСталь 10Х15Н25В3ТЮСталь 10Х15Н25М3В3ТЮКСталь 10Х15Н35В3ТЮСталь 10Х17Н13М2ТСталь 10Х18Н18Ю4ДСталь 10Х23Н18Сталь 10Х25Н25ТРСталь 10Х7МВФБРСталь 11Х11Н2В2МФСталь 12Х12МВФБРСталь 12Х13Сталь 12Х14Н14В2МСталь 12Х17Сталь 12Х18Н10ТСталь 12Х18Н9Сталь 12Х18Н9ТСталь 12Х25Н16Г7АРСталь 12Х2МВ8ФБСталь 12Х2МФБСталь 12Х2МФСРСталь 12ХМСталь 13Х11Н2В2МФСталь 13Х12Н2В2МФСталь 14Х17Н2Сталь 15Х12ВНМФСталь 15Х1М1ФСталь 15Х25ТСталь 15Х28Сталь 15Х2М2ФБССталь 15Х5Сталь 15Х5ВФСталь 15Х6СЮСталь 15ХМСталь 15ХМФКРСталь 16ГНМСталь 16Х11Н2В2МФСталь 17Х18Н9Сталь 18Х3МФСталь 20Х12ВНМФСталь 20Х13Сталь 20Х1М1Ф1ТРСталь 20Х20Н14С2Сталь 20Х23Н13Сталь 20Х23Н18Сталь 20Х25Н20С2Сталь 25Х13Н2Сталь 30Х13Сталь 31Х19Н9МВБТСталь 37Х12Н8Г8МФБСталь 40Х10С2МСталь 40Х13Сталь 40Х15Н7Г7Ф2МССталь 40Х9С2Сталь 45Х14Н14В2МСталь 65Х13Сталь 79НМСталь 95Х18Сталь ХН28ВМАБСталь ХН32ТСталь ХН35ВТРСталь ХН38ВБСталь ХН38ВТСталь ХН45ЮСталь ХН55ВМКЮСталь ХН55ВМТКЮСталь ХН55МВЮСталь ХН56ВМКЮСталь ХН56ВМТЮСталь ХН57МТВЮСталь ХН60ВТСталь ХН60ЮСталь ХН62МВКЮСталь ХН65ВМТЮСталь ХН70ВМТЮСталь ХН70МВТЮБСталь ХН75ВМЮСталь ХН75МБТЮСталь ХН77ТЮРУСталь ХН80ТБЮХН35ВТХН35ВТЮХН60ЮХН70ВМТЮФХН70ВМЮТХН70ЮХН77ТЮРХН78Т

Хромоникелевые сплавы 40ХНМА и 40ХН2МА-Ш

Для высоконагруженных узлов и агрегатов, работающих при больших температурах необходимы соответствующие материалы, с заданными характеристиками.

Сталь играет огромную роль в современной промышленности – это не однородный материал, а сплав железа и прочих металлов с углеродом. Углеводородные смеси добавляют в сталь для того, чтобы снизить вязкость, тем самым повысить твердость. В промышленности используют разные виды стали, которые имеют в составе разные компоненты и способы литья, и из-за этих различий наделены определенными свойствами. Самые популярные на современном рынке – это хромоникелевые сплавы (маркировка ХН).

Сталь 40хн2ма и ее модификация 40хн2ма-Ш – легированный сплав довольно конструкционный, в составе имеет хромоникельмолибден. Такая сталь очень прочная, при прокаливании выдерживает высокие температуры. Сфера применения – в изготовлении тяжелых груженых запчастей, это могут быть шестерни, всевозможные клапаны, валы, ходовые диски, кольца. Сталь 40ХН2МА отличается от прочих марок легирующими добавками, которые повышают прочность и устойчивость при эксплуатации. Входящий в состав молибден снижает чувствительность и возможный перегрев при литье, трудно свариваемый материал. Популярность хромоникелевого сплава можно просто объяснить: никель делает сплав пластичным, и в результате облегченная сталь поддаётся необходимым технологическим операциям. Хромоникелевые стали очень устойчивы к коррозии и противостоят намагничиванию, легко поддаются воздействию сварки, при не аккуратном использовании и перегреве дают механические повреждения (трещины).

Основное свойство стали в составе с никелем – хорошая жаростойкость, при самых высоких воздействиях температуры металл не окисляется. Все это обеспечивает добавление хрома. При плавке хромоникелевой стали образуется защитная тонкая плёнка из разлагающихся оксидов, она и защищает от коррозии. Если в стали много примесей хрома, то температура для образования пленки нужна совсем небольшая.

Круг использования хромоникелевой стали широк, что обусловливается хорошими эксплуатационными возможностями.

СТАЛЬ КАЧЕСТВЕННАЯ , КОНСТРУКЦИОННАЯ, ЛЕГИРОВАННАЯ

0	Сталь	Размер, мм	Вес, кг	Кол-во, шт	Цена, руб/кг с НДС
0	Сталь	Размер, мм	Вес, кг	Кол-во, шт	Цена, руб/кг с НДС
1	ЭП517ш	Ø200	7440	15	320=00
2	ЭП517ш	Ø200	4914	12	320=00
3
4	ЭП517ш	Ø400-Ø420	1015	1	320=00
5	ЭП517ш	Ø420	180	1	280=00
6	ЭП517ш	Ø430×250	280	1	280=00
7	30ХГСА	труба Ø121×16	770	3	39,00	L~6000мм
8	30ХГСА	Ø280	283	1	31,00
9	ШХ15сгв	Ø250×1750	686	1	35,00
10	Ст3сп	110×440×1620	611	1	45,00
11	08Х18Н9Т	80×1210×1760	1328	1	236,00
12	08Х18Н9Т	80×720×290	130	1	236,00
13	20Х	Ø500	910	1	50,00
14	20Х13	Ø380	141	1	80,00
15	20Х13	Ø300	82	1	80,00
16	20Х13	Ø400	2165	2	150. 00
17	40ХН2МА-ш	Ø260×3540 с м/о	4500	3	120.00	1шт ~ 1500кг
18	40ХН2МА Элек.	~Ø220	154	2	99.00	1шт ~ 86кг, 1шт ~ 68кг
19	40ХН2МА Элек.	Ø470-480	335	2	99.00
20	40ХН2МА	Ø260	116	1	90.00
21	40ХН2МА	Ø254	547	1	90.00
22	40ХН2МА Элек.	Ø220	1897	3	99.00
23	40ХН2МА-ш	Ø320×3470	2210	1	135,00
24	40ХН2МА-ш	Ø320×2210	2830	2	135,00
25	40ХН2МА	Ø400	183	1	90.00
26	ЭИ698вд	Ø425 с м/о	1230	2	3068.00
27	ЭИ698вд	Ø350×130	112	1	2550.00
28	ЭП708вд	Ø300 с м/о	~95	1	2000.00
29	ЭИ602	Ø250 с м/о	~ 140	2	2360.00	1шт-80кг, 1шт-60кг
30	ЭИ961ш квадрат	□180	860	2	295=00	1шт ~240кг, 1шт ~ 620кг
31
32
33	12Х18Н10Т	Ø240 с м/о	420	1	247=80
34	12Х18Н10Т	Ø300 с м/о	498	1	247=80
35
36
37	18Х2Н4МА	Ø250	1020	2	175. 00
38	18Х2Н4МА	Ø1230/Ø345×260	2370	1	договорная
39	12Х2Н4А-ш	330 мм.	720	1	248=00	длина 770 мм.
40

Сталь 40ХН2МА-Ш круг 62,150 — Тендер № 2491225 — Челябинск — АО ГМЗ “Агат” — B2B-Мечел

Возможность подачи предложений по части позиций Участники могут подавать предложение по отдельным позициям закупки :	Предусмотрена
Запрет подачи цены выше поданной ранее Организатором установлено ограничение подачи ценового предложения выше ранее поданного участником. Изменить цену в сторону увеличения после отправки заявки будет невозможно. :	Да
Альтернативные заявки Альтернативной заявкой называется заявка, условия которой отличаются от условий, принятых в закупочной документации. :	Да
Подгрузка документации к заявке обязательна Организатор не будет рассматривать заявки, которые не были подкреплены документацией. :	Да
Автоматическое продление Если в последние 30 минут до момента окончания срока подачи заявок поступит предложение от одного из участников, то срок окончания подачи заявок в рамках данной процедуры будет автоматически продлён еще на 30 минут с момента поступления последней заявки. :	30 минут
Условия оплаты:	Отсрочка платежа 30 рабочих дней (оплата по факту поставки на склад покупателя)/возможность оплаты векселем
Условия поставки:	Погрузка и доставка до ПАО “Агрегат” за счет поставщика.
Адрес места поставки товара, проведения работ или оказания услуг:	Российская Федерация, 456020, Челябинская область, Ашинский район, г. Сим, ул. Пушкина, 1
Комментарии: Обращаем Ваше внимание на то, что настоящий запрос не является разновидностью конкурса/аукциона/публичной оферты и не попадает под регулирование статей 447—449 части первой Гражданского кодекса Российской Федерации. При проведении запроса цен/предложений приглашение к участию вместе с документацией по запросу является приглашением поставщикам делать оферты в адрес Организатора закупочной процедуры; заявка на участие в запросе является офертой потенциального Участника запроса цен/предложений. При этом Организатор не имеет обязанности заключения договора по его результатам. При подаче заявки, поставщик соглашается на применение типовой формы договора заказчика.
Место проведения процедуры:	Данная процедура проводится в электронной форме на ЭТП группы B2B-Center (www.b2b-center.ru). Предложения участников подаются в форме электронного документа.
Контактное лицо:	Все вопросы просьба направлять через вкладку “Запрос разъяснений”

Сталь 40ХН2МА. Характеристики, применение, цены и аналоги

Сталь 40ХН2МА купить

Характеристика материала. Сталь40ХН2МА (40ХНМА)

Сталь конструкционная легированная хромоникельмолибденовая

Сталь 40ХГТР(хромомарганцовая группа сталей),Сталь 40ХГР,Сталь 30Х3МФ(хромомолибденванадиевая группа),Сталь 45ХН2МФА(45ХНМФА).( хромоникельмолибденованадиевая группа)

Сталь 40ХН2МА; 40X2h3MA, ст.40ХН2МА; 40ХН2МА; 40ХНМА; 40ХНМА-Ш, 40X2h3MA, steel 40ChN2MA

Англия(BS) 34CrNiMo6, 36NiCrMo4, 708M40, 816M40, 817A37, 817M37, 817M40, 818M40;

Болгария(BDS) 36CrNiMo4, 40ChN2MA;

Германия(DIN,WNr) 1.6511, 1.6565, 1.7225, 34CrNiMo6, 36CrNiMo4, 36NiCrMo4, 40NiCrMo6, 42CrMo4, G36CrNiMo4;

Евросоюз(EN) 34CrNiMo6, 36CrNiMo4, 40NiCrMo4KD;

Италия(UNI) 35NiCrMo6KB, 36NiCrMo4, 38NiCrMo4, 38NiCrMo4KB, 40NiCrMo7;

Испания(UNE) 35NiCrMo4, 36CrNiMo4, 42CrMo4, F. 1280;

Польша(PN) 36HNM, 40HNMA;

США 4340, 9840, G43400, G43406, G98400, Gr.9840;

Франция(AFNOR) 35NCD5, 35NCD6, 36NiCrMo4, 40NCD3, 42CD4TS;

Чехия(CSN) 16341, 16342;

Япония(JIS) SNCM439, SNCM447.

Высококачественная высокопрочная сталь Хромоникельмолибденовая группа конструкционной легированной стали. Нечувствительна к отпускной хрупкости.

У нас Вы можете купить круги 40ХН2МА в ассортименте.

Сталь 40ХН2МА(40XHMA) применяется в промышленности для производства клапанов, цельнокатаных колец, коленчатых валов, шатунов, крышек шатунов, ответственных болтов и других крепежных деталей, специального крепежа, шестерней, кулачковых муфт, дисков и других тяжелонагруженных деталей; для изготовления валков для холодной прокатки металлов; для производства деталей трубопроводной арматуры; деталей авиастроения (валов ротора, коленчатых валов, валов редуктора, шатунов двигателя воздушного охлаждения, ответственных болтов, шпилек, деталей винта, массивных и силовых деталей РД), работающих при температуре до +500°.

Классификация, номенклатура и общие нормы

Сортовой и фасонный прокат

Сортовой и фасонный в том числе калиброванный прокат

ГОСТ 1051-73, ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 10702-78, ОСТ 1 90225-76, ТУ 3-309-85, ТУ 14-1-1610-76, ТУ 14-1-1684-86, ТУ 14-1-2118-77, ТУ 14-11-245-88, ТУ 14-1-3011-80, ТУ 14-1-1271-75, ТУ 14-136-367-2008

Шлифованный пруток и серебрянка

Обработка металлов давлением. Поковки

ГОСТ 8479-70(Поковки из конструкционной углеродистой и легированной стали. Общие технические условия.), ОСТ 5Р.9125-84, СТ ЦКБА 010-2004

Болванки. Заготовки. Слябы

ОСТ 3-1686-90, ТУ 14-1-1937-77, ТУ 14-1-4944-90, ТУ 14-1-5.17-74, ТУ 14-1-5.17-73, ТУ 1-92-156-90, ОСТ 14-13-75

Термическая и термохимическая обработка металлов

СТ ЦКБА 026-2005

Трубы стальные и соединительные части к ним

ТУ 14-3-1550-88, ТУ 14-3-249-74, ТУ 14-3-389-75, ТУ 14-3-572-77, ТУ 14-3. 588-76

Для изготовления валов машин разной степени нагруженности используют :

1. конструкционные углеродистые и легированные марки сталей ст20, ст35, ст40, ст45,ст65Г без последующей термообработки (для неответственных малонагруженных деталей) или улучшаемые стали ст35, ст45, ст40Х (для деталей с контактной твердостью не менее 30HRC) Так валы под насадные зубчатые колеса редукторов, где участки требования к участкам, контактирующим с уплотнительными манжетами предъявляются требования повышенной твердости, выполняют из улучшенных сталей ст45 (255-285НВ) и 40Х (269-302НВ), участки валов, контактирующие с уплотнительными манжетами, должны иметь твердость поверхности не менее 30НRС.

2. конструкционные легированные цементируемые стали(12ХН3А, 12Х2Н4А, 18ХГТ, 25ХГТ, 40Х. 40ХН) или азотируемые стали (38Х2МЮА). По большей части используются в условиях требований повышенной твердости. Например валы-шестерни, а также валы и оси, вращающиеся с высокой частотой , в подшипниках скольжения должны иметь высокую твердость шестерён и цапф изготавливают из цементируемых марок сталей 18ХГТ, 12Х2Н4А и пр.

3. конструкционные легированные хромоникельмолибденовые стали (40ХН2МА, 40Х2Н2МА , 18Х2Н4МА ,18Х2Н4ВА). Используются для производства высокоответственных тяжелонагруженных деталей. Данная группа сталей отличается от конструкционных улучшаемых хромоникелевых сталей отсутствием обратимой отпускной хрупкости за счет дополнительного легирования молибденом или вольфрамом.

Медь (Cu), не более

Фосфор (P), не более

Сера (S), не более

Состояние поставки, режим термообработки

Пруток. Закалка 850 °С, масло. Отпуск 620 °С, вода

Пруток. Закалка 850 °С, масло. Отпуск 620 °С, масло.

Поковки. Закалка. Отпуск

Механические характеристики стали 40ХН2МА при повышенных температурах

Закалка 850 °С, масло. Отпуск 580 °С

Образец диаметром 5 мм, длиной 25 мм, прокатанный. Скорость деформирования 2 мм/мин. Скорость деформации 0,001 1/с.

Механические свойства марки стали 40XH2MA в зависимости от температуры отпуска

Механические характеристики стали 40ХН2МА в зависимости от размера сечения

Термообработка, состояние поставки

Пруток. Закалка 850 °С, масло. Отпуск 620 градусов Цельсия

Место вырезки образца – центр

Место вырезки образца – 1/2R

Место вырезки образца – 1/3R

Закалка 850 °С, масло. Отпуск 540-660 градусов Цельсия

Место вырезки образца – центр

Закалка 860 С, масло. Отпуск 580 С

Состояние поставки, термообработка

Закалка 860 С, масло. Отпуск 580 С

Термическая обработка, состояние стали

Сечение 100 м. Закалка 850 С, масло. Отпуск 580 С.

Сечение 400 м. Закалка 850 С, масло. Отпуск 610 С.

Прокаливаемость материала 40Xh3MA(40XHMA) при термической обработке: закалка 840 °С

Расстояние от торца, мм /

Твердость для полос прокаливаемости, HRC

Критический диаметр в воде, мм

Критический диаметр в масле, мм

Критичесая твердость, HRCэ

Коррозионные свойства стали 4ОХН2MA

Температура испытания, °С

Глубина коррозионного слоя(ржавчины), мм/год

Физические свойства марки 40ХН2МА

Уд. электросопротивление (p, НОм · м)

Плотность стали, pn, кг/м3

Модуль упругости первого рода , (Е[ГПа])

Модуль упругости при сдвиге кручением, (G,[ГПа])

Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , (l [Вт/(м·град)])

Коэффициент линейного расширения (a, 10-6 1/°С)

Удельная теплоемкость материала (С, Дж/(кг·град))

– Предел кратковременной прочности (временное сопротивление разрыву, предел прочности при растяжении), [МПа]

– Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]

– предел упругости, МПа

– предел текучести условный, МПа

– предел текучести при сжатии, МПа

– Относительное удлинение при(после) разрыве(а) , [ % ]

– ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами вида U, [ кДж / м2]

– ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами V, [ кДж / м2]

– Твердость по Бринеллю , [МПа]

твердость по Виккерсу

– твердость по Роквеллу, шкала С

– твердость по Роквеллу, шкала В

– твердость по Шору

– предел длительной прочности, МПа

– модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа

– относительная осадка при появлении первой трещины, %

– предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа

– предел прочности при изгибе, МПа

– предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа

– предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа

– количество циклов нагружения

– Температура, при которой получены данные свойства , [Град]

– Модуль упругости первого рода , [МПа]

– Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20 o – T ) , [1/Град]

– Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)]

– Плотность материала , [кг/м 3 ]

– Удельная теплоемкость материала (диапазон 20 o – T ), [Дж/(кг·град)]

– Удельное электросопротивление, [Ом·м]

– сварка производится без подогрева и без последующей термообработки

– сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке

– для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг

Перед тем как купить круги 40ХН2МА, уточнте наличие у наших менеджеров. Высококачественная конструкционная легированная сталь со средним содержанием углерода 0,40%,легирующих элементов: хрома 1%, никеля 2%,молибдена 0,2%

ГОСТ 8319.0-75. Профили стальные горячекатаные периодические продольной прокатки. Технические условия. Сталь 40ХН2MA.

ОСТ 1 90005-91. Стали и сплавы. Показатели временного сопротивления и твердости готовых деталей. Глубина слоя при химико-термической обработке цементуемых, нитроцементуемых, азотируемых сталей. Сталь 40ХН2МА.

ОСТ 1 90225-76. Кольца цельнокатаные из стали марок 40ХН2МА, 40ХН2МА-Ш. Технические требования.

ОСТ 3-1686-90. Заготовки из конструкционной стали для машиностроения. Общие технические условия. Материал 40Xh3MA.

ОСТ 5Р.9125-84. Поковки стальные. Общие технические требования.. Марка 40Xh3MA.

ОСТ 14-13-75. Сталь горячекатаная. Болванка обжатая (блюм). Сортамент. Сталь 40ХН2MA.

СТ ЦКБА 010-2004. Арматура трубопроводная. Поковки, штамповки и заготовки из проката. Технические требования. Сталь 40ХН2MA.

СТ ЦКБА 026-2005. Арматура трубопроводная. Термическая обработка заготовок из углеродистых и легированных конструкционных сталей. Типовой технологический процесс. Сталь 40Xh3МА.

ТУ 1-92-156-90. Штамповки и поковки из углеродистой и легированной конструкционной стали. Технические условия. Материал 4OXh3MA

ТУ 3-309-85. Прутки горячекатаные из стали марки 40ХН2МА. Технические условия.

ТУ 14-1-5.17-74. Заготовка трубная из легированной стали 40ХН2МА-Ш и 40ХН2МА-Ш “Селект”. Технические условия.

ТУ 14-1-950-86. Прутки и полосы из конструкционной легированной высококачественной стали размером до 200 мм включительно. Технические условия.

ТУ 14-1-1271-75. Профили стальные фасонные высокой точности. Технические условия. Материал 40Xh3MA.

ТУ 14-1-1610-76. Прутки горячекатаные из стали марки 40ХН2МА. Технические условия.

ТУ 14-1-1684-86. Прутки горячекатаные легированные из стали марки 40ХН2МА. Технические условия.

ТУ 14-1-1937-77. Заготовка трубная кованая, ободранная и сверленая из стали. Марки 40ХН2МА (селект) и 38ХН3МФА. Технические условия. Сталь 40ХН2MA.

ТУ 14-1-2118-77. Прокат горячекатаный сортовой в профилях размером 250 мм и более из конструкционной углеродистой и легированной стали. Технические условия. Сталь 4OXh3MA.

ТУ 14-1-2598-79. Сталь легированная конструкционная. Марка 40ХН2МА. Технические условия.

ТУ 14-1-2765-79. Прутки горячекатаные, кованые и калиброванные из конструкционной легированной стали электрошлакового переплава. Технические условия.Mapкa 40ХН2МА.

ТУ 14-1-2995-80. Сталь горячекатаная конструкционная легированная. Марка 38ХА, 40Х, 16ХСН, 40ХН2МА. Технические условия.

ТУ 14-1-3011-80. Сталь круглая калиброванная и сталь со специальной отделкой поверхности марок 40Х, 16ХСН и 40ХН2МА для холодной высадки. Технические условия.

ТУ 14-1-4944-90. Заготовка непрерывнолитая квадратная для труб и сортового проката. Технические условия.

ТУ 14-3.588-76. Трубы холоднодеформированные из стали 40ХН2МА-Ш для хвостовых валов. Технические условия.

ТУ 14-3-249-74. Трубы бесшовные холоднодеформированные из стали 40ХН2МА-111 для лонжеронов. Технические условия.

ТУ 14-3-389-75. Трубы бесшовные горячекатаные из стали марки 40ХН2МА для баллонов. Технические условия.

ТУ 14-3-572-77. Трубы горячекатаные из стали марок 12Х2Н4А-СШ, 18Х2Н4МА-СШ и 40ХН2МА-СШ. Технические условия.

ТУ 14-3-1550-88. Трубы бесшовные холоднодеформированные из стали марки 40ХН2МАУ-Ш. Технические условия.

ТУ 14-4-95-72. Лента из стали марок 40ХНМ и 15ХФ. Технические условия.

ТУ 14-11-245-88. Профили стальные фасонные высокой точности. Технические условия.

ТУ 14-136-367-2008. Прокат сортовой горячекатаный обточеный круглого сечения размером более 200мм. Технические условия.

Прайс-лист на конструкционную высокопрочную легированную сталь 40ХН2МА

107076, г.Москва, Колодезный переулок, дом 14

тел./факс +7(495)988-92-11 (многоканальный)

Марка 40хн2ма

В компании ТД «СпецСталь» вы можете приобрести сталь марки 40ХН2МА по доступной цене. Для уточнения заказа позвоните по телефону +7(812) 336-55-75.

Наши цены

Товар	Марка стали	Размер мм	Дополнительные характеристики	Кол-во тн	Цена с НДС руб/т
Круг	40ХН2МА	Ø 160	×5500	1,898	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 100	× н/д + отрезаем	2,091	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 110	× н/д + отрезаем	2,579	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 120	× н/д + отрезаем	3,573	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 130	× н/д + отрезаем	5,643	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 150	× н/д + отрезаем	4,342	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 160	× н/д + отрезаем	6,713	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 190	× н/д + отрезаем	2,380	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 250	× н/д + отрезаем	1,517	69 620
Круг	40ХН2МА	Ø 60	× н/д + отрезаем	3,191	69 620
Поковка	40ХН2МА	500	×500×750 + отрезаем	2,410	106 000
Поковка	40ХН2МА	200	×950×2440 + отрезаем	2,100	94 400
Поковка	40ХН2МА	180	×1000×1200 + отрезаем	2,370	94 400
Поковка	40ХН2МА	Ø 280	×5020 + отрезаем	3,240	94 400
Поковка	40ХН2МА	Ø 440	×3900 + отрезаем	4,970	94 400
Полоса	40ХН2МА	140	×830×1620 + отрезаем	3,135	86 000
Шестигранник	40ХН2МА	s 27	×3500	3,000	85 000

Информация о 40ХН2МА:

Класс: Сталь конструкционная легированная

Вид поставки: сортовой и фасонный прокат: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 2590-2006, ГОСТ 2591-2006, ГОСТ 2879-2006, ГОСТ 10702-78. Валки: ОСТ 24.013.04-83, ОСТ 24.013.20-85. Полоса: ГОСТ 103-2006. Калиброванный пруток: ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 1051-73, ГОСТ 10702-78. Поковки и кованые заготовки: ГОСТ 8479-70, ГОСТ 1133-71. Шлифованный пруток и серебрянка: ГОСТ 14955-77.

Использование в промышленности: коленчатые валы, шатуны, шестерни, клапаны, крышки шатунов, ответственные болты, диски, кулачковые муфтыи т.д.

Удельный вес: 7850 кг/м 3

Температура критических точек: Ac₁ = 730 , Ac₃(Ac_m) = 820 , Ar₃(Arc_m) = 550 , Ar₁ = 380 , Mn = 320

Твердость материала: HB 10 -1 = 269 МПа

Свариваемость: трудносвариваемая. Способ сварки: РДС. Небходим подогрев и последующая термообработка.

Склонность к отпускной хрупкости: не склонна.

Обрабатываемость резанием: в горячекатанном состоянии при HB 228-235 и σ_в=560 МПа, К _{υ тв. спл}=0,7 и К_{υ б.ст}=0,4

Термообработка: Закалка и отпуск

Температура ковки, °С: начала 1220, конца 800. Сечения до 80 мм отжиг с перекристаллизацией, два переохлаждения, отпуск

Химический состав в %

Углерод (C): 0,37 – 0,44

Кремний (Si): 0,17 – 0,37

Марганец (Mn): 0,5 – 0,8

Никель (Ni): 1,25 – 1,65

Фосфор (P): до 0,025

Молибден (Mo): 0,15 – 0,25

Механические свойства 40ХН2МА

ГОСТ	Состояние поставки, режим термообработки	Сечение, мм	КП	σ_0,2 (МПа)	σ_в(МПа)	δ₅ (%)	ψ %	KCU (Дж / см 2 )	НВ, не более
ГОСТ 4543-71	Пруток. Закалка 850 °С, масло. Отпуск 620 °С, вода	25	–	930	1080	12	50	78	–
ГОСТ 4543-71	Пруток. Закалка 850 °С, масло. Отпуск 620 °С, масло.	25	–	835	980	12	55	98	–
ГОСТ 8479-70	Поковки. Закалка. Отпуск	500-800	440	440	635	11	30	39	197-235
		300-500 500-800	490	490	655	12 11	35 30	49 39	212-248
		100-300 300-500	540	540	685	13 12	40 35	49 44	223-362
		100-300 300-500 500-800	590	590	735	13 12 10	40 35 30	49 44 39	235-277
		100-300 300-500	640	640	785	12 11	38 33	49 44	248-293
		100-300	685	685	835	12	38	49	262-311
		До 100 100-300	735	735	880	13 12	40 35	59 49	277-321
		До 100 100-300	785	785	930	12 11	40 35	59 49	293-331

Физические свойства 40ХН2МА

T (Град)	E 10 – 5 (МПа)	a 10 6 (1/Град)	l (Вт/(м·град))	r (кг/м 3 )
20	2.15	39	7850	331
100	2.11	11.6	38	490
200	2.01	12.1	37	506
300	1.9	12.7	37	522
400	1.77	13.2	35	536
500	1. 73	13.6	33	565
600	13.9	31
700	29
800	27

Поделиться с друзьями:

Офис и склад “ЗСП”

г. Санкт-Петербург , шоссе Революции, д.84

В будние дни с 9ºº до 17ºº (перерыв в работе склада с 13ºº до 14ºº)

Склад “Мельничный”

г. Санкт-Петербург , ул. Мельничная, д.24

В будние дни с 9ºº до 17ºº (перерыв в работе склада с 13ºº до 14ºº)

Стали 40ХН2МА и 40ХНМА конструкционные легированные хромоникельмолибденовые

Легированные сплавы получили самое широкое распространение по причине высоких эксплуатационных характеристик. Сталь 40ХН2МА и сталь 40ХНМА относятся к группе конструкционных металлов со средней концентрацией легирующих элементов. Расшифровка, которая проводится в соответствии с ГОСТ 19281-2014, позволяет определить количество основных химических элементов, а описание – область применения и другие качества.

Характеристика и химический состав материалов

Добавление в состав определенных веществ позволяет существенно изменить основные свойства металла. Рассматриваемые стали 40ХН2МА и 40ХНМА имеют следующий химический состав:

В качестве основного элемента принял углерод, так как даже незначительно изменение его концентрации может привести к повышению или снижению прочности, пластичности и других качеств. Сталь 40ХН2МА и 40ХНМА характеризуются повышенной концентрацией углерода, показатель находится в диапазоне от 0,37% до 0,44%.
Легирование проводится хромом и молибденом. Концентрация первого вещества составляет 0,6-0,9%. Сталь 40ХН2МА, характеристики которой определяют устойчивость к воздействию жара, имеет 0,15-0,25% молибдена. Сталь 40ХНМА, характеристики которой практически идентичны, имеет молибдена менее 0,1%.
В состав также вхожи кремний (0,17-0,37%), марганец (0,5-0,8%) и некоторые другие вещества в небольшом составе.

Физические свойства стали 40

Как ранее было отмечено, во многом механические свойства определяются количество углерода. Слишком большая концентрация этого элемента приводит к повышению твердости и прочности, но снижает степень свариваемости.

Если нужно провести сварку подобных металлов, то заготовка предварительно подогревается, работа проводится только при применении технологии РНД. Образующуюся деталь подвергают термической обработке, так как полученные швы хрупкие и не устойчивые к вибрационным нагрузкам. Твердость без проведения термической обработки составляет 269 МПа. Может проводится ковка и закалка, отпуск. Добавление молибдена определяет устойчивость к высокой температуре, поэтому нагрев на момент термической обработки проводится до 1000 градусов Цельсия и выше.

Аналоги стали 40ХН2МА

Применение в производстве

Сталь 40ХНМА и Ст 40ХН2МА в большинстве случае используются для получения цельнокатаных колец, клапанов или коленчатых валов, болтов и других крепежных материалов. Получаемые изделия могут эксплуатироваться при температуре до 500 градусов Цельсия. На производство может поступать в виде следующих заготовок:

Калиброванного прутка.
Сортового проката.
Поковок.
Валка.

Как правило, применяется сталь 40ХН2МА и 40ХНМА для получения деталей, которые эксплуатируются в тяжелых условиях. Примером назовем элементы ДВС, на которые оказывается воздействие повышенной температуры, давление и постоянная или переменная нагрузка. Закалка и отпуск существенно повышают устойчивость поверхности к истиранию и деформации. Сплав применяется также при изготовлении основных элементов различных других ответственных механизмов, к примеру, редуктора.

Термообработка

Проводимая термообработка стали 40ХН2МА существенно расширяет ее область применения.

Чаще всего заготовки или конечные изделия подвергают:

Закалке – процесс перестроения кристаллический решетки и насыщения поверхностного слоя углеродом, увеличения плотности структуры металла под воздействием высокой температуры и быстром охлаждении. В большинстве случаев металл закаливается для повышения твердости поверхностного слоя. Ответственные изделия охлаждаются в масле, которое обеспечивает равномерное снижение температуры. При использовании воды может образоваться окалина и придется выполнять финишную обработку.
Отпуск – процесс, который способен снизить внутренние напряжения, возникающие после закалки. Как правило, закалка приводит к повышению хрупкости. Температуры отпуска значительно ниже, нагревается изделие постепенно, охлаждение может проходить в различных средах. Валы и другие ответственные детали после закалки всегда подвергаются отпуску, так как возникающая нагрузка может привести к появлению структурных трещин и снижению прочности.
Может проводится для уплотнения структуры ковка. При сечении менее 80 мм заготовку дополнительно подвергают отжигу и двум переохлаждениям, а также отпуску. За счет этого получается поверхность с большим показателем износостойкости.

Для обработки рассматриваемого сплава требуется специальное оборудование. Зачастую применяются электродуговые печи, которые характеризуются компактными размерами и высоким КПД. Подобная сталь 40ХН2МА и 40ХНМА не склонна к отпускной хрупкости, поэтому получаемые детали могут прослужить в течение длительного периода даже в тяжелых эксплуатационных условиях.

Марка: сталь, металл 40ХН2МА

Марка: 40ХН2МА

Марка :	40ХН2МА ( другое обозначение 40ХНМА 40ХН2МА-Ш )
Заменитель:	40ХГТ, 40ХГР, 30Х3МФ, 45ХН2МФА
Классификация :	Сталь конструкционная легированная
Дополнение:	Сталь хромоникельмолибденовая.
Применение:	Коленчатые валы, клапаны, шатуны, крышки шатунов, ответственные болты, шестерни, кулачковые муфты, диски и другие тяжелонагруженные детали. Валки для холодной прокатки металлов. Из стали 40ХН2МА-Ш изготавливают трубы холоднодеформированные для хвостовых валов вертолетов
Зарубежные аналоги:

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Mo	Cu
0.37 – 0.44	0.17 – 0.37	0.5 – 0.8	1.25 – 1.65	до 0.025	до 0.025	0.6 – 0.9	0.15 – 0.25	до 0.3

Ac₁ = 730 , Ac₃(Ac_m) = 820 , Ar₃(Arc_m) = 550 , Ar₁ = 380 , Mn = 320

Свариваемость:	трудносвариваемая.
Флокеночувствительность:	чувствительна.
Склонность к отпускной хрупкости:	не склонна.

Сортамент	Размер	Напр.	s _в	s _T	d ₅	y	KCU	Термообр.
–	мм	–	МПа	МПа	%	%	кДж / м 2	–
Пруток, ГОСТ 4543-71	Ø 25	1080	930	12	50	780	Закалка и отпуск

Твердость 40ХН2МА после отжига , ГОСТ 4543-71

HB 10 -1 = 269 МПа

T	E 10 – 5	a 10 6	l	r	C	R 10 9
Град	МПа	1/Град	Вт/(м·град)	кг/м 3	Дж/(кг·град)	Ом·м
20	2. 15	39	7850	331
100	2.11	11.6	38	490
200	2.01	12.1	37	506
300	1.9	12.7	37	522
400	1.77	13.2	35	536
500	1.73	13.6	33	565
600	13.9	31
700	29
800	27
T	E 10 – 5	a 10 6	l	r	C	R 10 9

Зарубежные аналоги материала

Указаны как точные, так и ближайшие аналоги!

Продажа круга и квадрата стали 40ХН2МА по ГОСТ

Металлопрокат на складе в

Товар

ЦенаНаличиеЗаказ, т.ЧелябинскЭлектросталь40ХН2МА, круг 40, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о1.19540ХН2МА, круг 80, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о3.7140ХН2МА, круг 90, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о1.24740ХН2МА, круг 100, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о2.27240ХН2МА, круг 110, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о1.3140ХН2МА, круг 110, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.

2,без т/о1.60240ХН2МА, круг 120, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о2.99940ХН2МА, круг 130, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о1.96940ХН2МА, круг 140, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о2.31340ХН2МА, круг 150, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о2.75740ХН2МА, круг 150, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о4.8740ХН2МА, круг 160, ГОСТ 4543,2590,огр/дл 4000-6100 мм,гр.2,без т/о1.77840ХН2МА, круг 170, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о2.7540ХН2МА, круг 180, ГОСТ 4543,2590,н/дл,гр.2,без т/о0.54240ХН2МА, круг 180, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о1.2340ХН2МА, круг 180, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о1.8840ХН2МА, круг 190, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о4.12940ХН2МА, круг 200, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о3.6940ХН2МА, круг 220, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о2.00640ХН2МА, круг 240, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о4.1940ХН2МА, круг 250, гост 4543, 2590, н/д, 2ГП, б/о2.1440ХН2МА, круг 280, ГОСТ 4543, 2590, г/о, н/д, б/о, УЗК1.97

Товар	Цена	Наличие	Заказ, т.
Товар	Цена	Челябинск	Заказ, т.	Электросталь

Товар	Цена	Наличие	Заказ, т.
Товар	Цена	Москва	Заказ, т.	Электросталь

Товар	Цена	Наличие	Заказ, т.
Товар	Цена	Москва	Заказ, т.	Электросталь

г. Гомель, ул.50 лет БССР, 7 +375 17-226-14-49, +375 17-220-24-28 Товар	Цена	Наличие	Заказ, т.
	Цена	Гомель	Заказ, т.	Электросталь
40ХН2МА круг 180	1.366
40ХН2МА круг 100	4.945
40ХН2МА круг 65	3.786
40ХН2МА круг 60	1.073

Товар	Цена	Наличие	Заказ, т.
Товар	Цена	Гомель	Заказ, т.	Электросталь

Краткая характеристика круга стали 40ХН2МА

Марка:	40ХН2МА (другое обозначение 40ХНМА)
Классификация:	Сталь конструкционная легированная
Общая информация:	Высококачественная высокопрочная сталь Хромоникельмолибденовая группа конструкционной легированной стали. Нечувствительна к отпускной хрупкости.

Сталь 40ХН2МА применяется для изготовления цельнокатаных колец, коленчатых валов, клапанов, шатунов, крышек шатунов, ответственных болтов и других крепежных деталей, специального крепежа, шестерней, кулачковых муфт, дисков и других тяжелонагруженных деталей, для производства валков для холодной прокатки металлов, для изготовления деталей трубопроводной арматуры, деталей авиастроения (валов ротора, коленчатых валов, валов редуктора, шатунов двигателя воздушного охлаждения, ответственных болтов, шпилек, деталей винта, массивных и силовых деталей РД), работающих при температуре до +500°.
Сталь 40ХНМА по сравнению со сталью 18ХНВА менее легирована, но содержит больше углерода и нечувствительна к отпускной хрупкости.
Заменитель – стали 40ХН2МА: 40ХГТ, 40ХГР, 30Х3МФ, 30ХН2МФА.

Температура ковки, °С:
начала 1200
конца 800 °С
Сечения до 80 мм – отжиг с перекристаллизацией, два переохлаждения, отпуск.

Свариваемость – трудносвариваемая. Способ сварки – РДС. Необходим подогрев и последующая термообработка.

Обрабатываемость резанием – в горячекатаном состоянии при HB 228-235 и ?в=560 МПа, КV т.в. спл =0,7, КV б. ст =0,4.

Флокеночувствительность – чувствительна.
Склонность к отпускной хрупкости – не склонна.

Химический состав стали

40ХН2МА % (ГОСТ 4543-71)

С	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Cu
0.37 – 0.44	0.17 – 0.37	0.5 – 0.8	1.25 – 1.65	до 0,025	до 0,025	0.6 – 0.9	до 0.3

Оформите онлайн-заказ и мы в короткие сроки рассчитаем Ваш заказ.

Сталь 40ХН

Общие данные

Заменитель

Сталь 35ХГФ, Сталь 40ХНР, Сталь 40ХНМ, Сталь 30ХГВТ, Сталь 45ХН, Сталь 50ХН, Сталь 38ХГН, Сталь 40Х

,Вид поставки

Сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 259071, ГОСТ 2591-71, ГОСТ 2879-69, ГОСТ 10702-78.

Калиброванный пруток ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 10702-78, ГОСТ 4543-71.

Шлифованный пруток и серебрянка ГОСТ 4543-71, ГОСТ 14955-77.

Лист толстый ТУ 14-1-1930-77. Полоса ГОСТ 103-76.

Поковки и кованые заготовки ГОСТ 1133-71, ГОСТ 8479-70, ГОСТ 4543-71.

Валки ОСТ 24.013.21-85.

Трубы ОСТ 14-21-77.

НазначениеОси, валы, шатуны, зубчатые колеса, валы экскаваторов, муфты, валы-шестерни, шпиндели, болты, рычаги, штоки, цилиндры и другие ответственные нагруженные детали, подвергающиеся вибрационным и динамическим нагрузкам, к которым предъявляются требования повышенной прочности и вязкости. Валки рельсобалочных и крупносортных станов для горячей прокатки металла.

Химический состав

Химический элемент	%
Углерод (C)	0.36-0.42
Кремний (Si)	0.17-0.37
Медь (Cu), не более	0.30
Марганец (Mn)	0.50-0.80
Никель (Ni)	1.00-1.40
Фосфор (P), не более	0.035
Хром (Cr)	0.45-0.75
Сера (S), не более	0.035

Механические свойства

Термообработка, состояние поставки	Сечение, мм	σ_0,2, МПа	σ_B, МПа	δ₅, %	ψ, %	KCU, Дж/м 2	HB
Пруток. Закалка 820 °С, вода или масло. Отпуск 500 °С, вода или масло.
25	785	980	11	45	69
Поковки. Нормализация
КП 315	100-300	315	570	14	35	34	167-207
КП 315	300-500	315	570	12	30	29	167-207
КП 315	500-800	315	570	11	30	29	167-207
Поковки. Закалка. Отпуск.
КП 345	300-500	345	590	14	38	49	174-217
КП 395	2	HB
Закалка 820 °С, масло.
400	1220	1370	10	41	32	387
500	1080	1160	14	51	46	302
600	760	910	20	60	83	241

Механические свойства в зависимости от сечения

Сталь 40ХН2МА / Auremo

Описание

Сталь 40ХН2МА

Сталь 40ХН2МА : марка сталей и сплавов. Ниже представлена систематизированная информация по назначению, химическому составу, видам материалов, заменителям, температурам критических точек, физико-механическим, технологическим и литейным свойствам для марки – Сталь 40Х3МА.

Общие сведения о стали 40ХН2МА

Заменитель марки

сталь: 40ХГТ, 40ХГР, 30х4МФ, 45ХН2МФА.

Вид поставки

Круг 40хн2ма, труба 40хн2ма, сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 2590-71, ГОСТ 2591-71, ГОСТ 2879-69, ГОСТ 10702-78. Пруток калиброванный по ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 1051-73, ГОСТ 10702-78. Пруток шлифованный и пруток серебряный ГОСТ 14955-77. Полоса ГОСТ 103-76. Поковки и поковки ГОСТ 1133-71, ГОСТ 8479-70. Вальцы ОСТ 24.013.04.-83, ОСТ 24.013.20-85.

Приложение

Коленчатые валы, клапаны, шатуны, крышки шатунов, критические болты, шестерни, кулачковые муфты, диски и другие тяжелонагруженные детали.Валки для холодной прокатки металлов.

Химический состав стали 40ХН2МА

Химический элемент	%
Кремний (Si)	0,17−0,37
Марганец (Mn)	0,50−0,80
Медь (Cu), не более	0,30
Молибден (Mo)	0,15−0,25
Никель (Ni)	1,25−1,65
Сера (S), не более	0. 025
Углерод (C)	0,37−0,44
Фосфор (P), не более	0,025
Хром (Cr)	0,60−0,90

Механические свойства стали 40ХН2МА

Механические свойства

Термическая обработка, состояние при поставке	Сечение, мм	σ _0,2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HB
Бар.Закалка 850 ° С, масло. Отпуск 620 ° С, вода.
	25	930	1080	12	50	78
Бар. Закалка 850 ° С, масло. Отпуск 620 ° С, масло
	25	835	980	12	55	98
Поковки. Закалка. Отпуск.
КП 440	500-800	440	635	одиннадцать	тридцать	39	197-235
КП 490	300−500	490	655	12	35	49	212−248
КП 490	500-800	490	655	одиннадцать	тридцать	39	212−248
КП 540	100−300	540	685	тринадцать	40	49	223−262
КП 540	300−500	540	685	12	35	44	223−262
КП 590	100−300	590	735	тринадцать	40	49	235−277
КП 590	300−500	590	735	12	35	44	235−277
КП 590	500-800	590	735	десять	тридцать	39	235−277
КП 640	100−300	640	785	тринадцать	38	49	248−293
КП 640	300−500	640	785	одиннадцать	33	44	248−293
КП 685	100−300	685	835	12	338	49	262-311
КП 735	<100	735	880	тринадцать	40	59	277-321
КП 735	100−300	735	880	12	35	49	277-321
КП 785	<100	785	785	12	40	59	293-331
КП 785	100−300	785	785	одиннадцать	35	49	293-331

Механические свойства при повышенных температурах

испытание t, ° С	σ _{0. 2}, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²
Закалка 850 ° С, масло. Отпуск 580 ° С
20	950	1070	шестнадцать	58	78
250	830	1010	тринадцать	47	109
400	770	950	17	63	84
500	680	700	восемнадцать	80	54
Образец диаметром 5 мм, длиной 25 мм, прокат.Скорость деформации 2 мм / мин. Скорость деформации 0,001 1 / с.
700		185	17	32
800		89	66	90
900		50	69	90
1000		35	75	90
1100		24	72	90
1200		четырнадцать	62	90

Механические свойства в зависимости от температуры отпуска

отпуск t, ° С	σ _0.2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HB
Закалка 850 ° С, масло.
200	1600	1750	десять	50	59	525
300	1470	1600	десять	50	49	475
400	1240	1370	12	52	59	420
500	1080	1180	пятнадцать	59	88	350
600	860	960	20	62	147	275

Механические свойства в зависимости от сечения

Термическая обработка, состояние при поставке	Сечение, мм	σ _{0. 2}, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HRC _e
Бар. Закалка 850 ° С, масло. Отпуск 620 ° С
Место вырезки образца – центр	40	880	1030	четырнадцать	57	118	33
Место вырезания образца – центр	60	830	980	шестнадцать	60	127	32
Место вырезания образца – 1 / 2R	80	730	880	17	61	127	29
Место вырезания образца – 1 / 2R	100	670	850	19	61	127	26
Место вырезания образца – 1 / 3R	120	630	830	20	62	127	25
Закалка 850 ° С, масло.Отпуск 540-660 ° С
Место нарезки образца – центр	<16	1000	1200-1400	девять		90
Место вырезания образца – центр	16-40	900	1100-1300	десять		50
Место вырезания образца – центр	40−100	800	1000-1200	одиннадцать		60
Место вырезания образца – центр	100−160	700	900-1100	12		60
Место вырезания образца – центр	160−250	650	850−1000	12		60

Технологические свойства стали 40ХН2МА

Температура ковки

Начало 1220, конец 800.

Сечения до 80 мм – отжиг с рекристаллизацией, два переохлаждения, отпуск.

Свариваемость

трудно сваривать. Метод сварки: РДС. Требуется нагрев и последующая термообработка.

Обрабатываемость резанием

В горячекатаном состоянии при HB 228-235 σ _B = 560 МПа K _{υ тв.спл.} = 0,7, K _{υ b.st.} = 0,4.

Тенденция к высвобождению

без наклона

Чувствительность к флоку

чувствительная

Температура критических точек стали 40ХН2МА

Критическая точка	° С
Ас1	730
Ac3	820
Ar3	550
Ar1	380
млн	320

Ударная вязкость стали 40ХН2МА

Ударная вязкость, KCU, Дж / см ²

Состояние поставки, термообработка	+20	-40	-60
Закалка 860 С, масло.Отпуск 580 кл.	103	93	59

Предел выносливости стали 40ХН2МА

σ _-1, МПа	τ _-1, МПа	n	σ _B, МПа	σ _0,2, МПа	Термическая обработка, состояние стали
447	274		880		Участок 100 м. Закалка 850 С, масло.Отпуск 580 C.
392	235		790		Участок 400 м. Закалка 850 С, масло. Отпуск 610 С.
519		1E + 6	1080	880

Прокаливаемость стали 40ХН2МА

Закалка 840 C.

Расстояние от торца, мм / HRC _e
1.5	3	6	девять	12	пятнадцать	21	27	33	42
49-59,5	40,5-60	50-60	50-59,5	49−59	48-58	45-56	41,5−53	41-50,5	36,5-48,5

Количество мартенсита,%	Crit. Диам. в воде, мм	Crit.Диам. в масле, мм	Крит. твердость, HRCэ
50	153	114	44-47
90	137−150	100−114	49−53

Коррозионные свойства стали 40ХН2МА

Среда	Температура испытания, ° С	Глубина, мм / год
Вода	300	0,05−0,1

Физические свойства стали 40ХН2МА

Температура испытания, ° С	20	100	200	300	400	500	600	700	800	900
Нормальный модуль упругости, E, ГПа	215	211	201	190	177	173
Модуль упругости при сдвиге G, ГПа	84	81	77	73	68	66
Коэффициент теплопроводности Вт / (м ° С)	39	38	37	37	35	33	31	29	27
Уд.электрическое сопротивление (p, ном. м)	331
Температура испытания, ° С	20−100	20−200	20−300	20-400	20−500	20-600	20-700	20-800	20−900	20-1000
Коэффициент линейного расширения (a, 10-6 1 / ° С)	11.6	12,1	12,7	13,2	13,6	13,9
Удельная теплоемкость (C, Дж / (кг ° C))	490	506	522	536	565

Источник: Марка сталей и сплавов

Источник: www.manual-steel.ru/40HN2MA.html

эквивалент 42cd4-KPT trade – Судостроительный стальной лист, поставщики и производители холоднокатаной стали

Сталь

сорта 42cd4 – сталелитейный завод – Q345 Q235 лист из низкоуглеродистой стали

Специализируется на стали марки 42cd4. 42CD4 (AFNOR NFA) Эквивалентные марки в миреЕвропейский эквивалент марки специальной легированной стали 42CD4 (AFNOR NFA) 42CrMo4 (1.7225) НОВЫЕ возможности для покупателей! Требование бесплатной покупки продукта 42CD4 (AFNOR NFA) Химический состав и свойства европейских эквивалентов (EN) для химического состава 42cd4, astm a519 grade 1020 42CD4 (AFNOR NFA) Эквивалентные марки во всем мире.Требование бесплатной покупки продукта 42CD4 (AFNOR NFA) Химический состав и свойства европейских эквивалентов (EN) для 42CD4 (Франция, AFNOR NFA) 42CrMo4 (1,7225), 42CD4 (Франция, AFNOR NFA) Сталь в Европе (ЕС, EN) и во всем мире Эквивалентные марки химический состав 42cd4, марка astm a519 1020 42CD4 (AFNOR NFA) Эквивалентные марки во всем мире Требование бесплатной покупки продукта 42CD4 (AFNOR NFA) Химический состав и свойства европейских эквивалентов (EN) для 42CD4 (Франция, AFNOR NFA) 42CrMo4 ( 1. 7225), 42CD4 (Франция, AFNOR NFA) Европейский (ЕС, EN) и всемирный эквивалент стали марок

Таблица эквивалентов марок стали

Universal Steel America

HOUSTON, TX. 1230 E.Richey Road, Хьюстон, TX 77073, бесплатный звонок 866.988.3800, CHICAGO, IL.225, West Burville Road, Crete, IL 60417, Таблица эквивалентов стали Universal Steel AmericaHOUSTON, TX. 1230 E.Richey Road, Хьюстон, TX 77073, бесплатный номер 866.988. 3800 CHICAGO, IL.225 West Burville Road Crete IL 60417Steel Grade Equivalency TableЗакрыть веб-сайты SteelOrbis используют файлы cookie.Продолжая просматривать сайт, вы соглашаетесь на использование файлов cookie. Подробнее о файлах cookie и способах управления ими см. В нашей политике использования файлов cookie.

Таблица эквивалентности марок стали

Закрыть Веб-сайты SteelOrbis используют файлы cookie. Продолжая просматривать сайт, вы соглашаетесь на использование нами файлов cookie. Для получения дополнительных сведений о файлах cookie и способах управления ими см. Нашу политику в отношении файлов cookie. Политика в отношении файлов cookie. Некоторые результаты удаляются в ответ на уведомление требований местного законодательства.Для получения дополнительной информации см. здесь.Предыдущая123456СледующаяПерекрестная ссылка на международные стандарты42CD4 42CrMo4 1,7225 708M40 EN19A 4140,4142 0,36 / 0,44 35CD4 34CrMo4 1,7220 708A37 EN19B 4135,4137 0,35 / 0,40 35NCD6 34CrNiMo6 1,6582 817M40 / EN24 4340 0,340 0,44 35NCD14 32NiCrMo145 1,6746 0826M40 EN26 0,36 / 0,44 35NCD16 30NiCrMo166 1,6747 835M30 EN30B 0,26 / 0,34 100C6 100Cr6 1,3505 535A99 EN31 52100 1,20 / 1,60 214M15 EN202 Некоторые результаты удалено в ответ на уведомление о требованиях местного законодательства. Для получения дополнительной информации см. здесь. 12345 Далее AFNOR 42 CD 4 steelTool Die Steels Inc.Нержавеющая сталь, специальная сталь, лопатки компрессора, лопатки турбины, поставщик суперсплавов. AFNOR 42 CD 4 Круглый стержень AFNOR 42 CD 4 Плоский стержень AFNOR 42 CD 4 Полый стержень AFNOR 42 CD 4 Труба / труба AFNOR 42 CD 4 Лист / пластина AFNOR 42 CD 4 полосы / катушки AFNOR 42 CD 4 провода AFNOR 42 CD 4 Ковка AFNOR 42 CD 4 трубки / трубы ТЕЛ: + 86-13880247006

Некоторые результаты были удалены в ответ на требование местного законодательства.

Для получения дополнительной информации см. Здесь. Люди также спрашивают, что такое европейский эквивалент 42cd4? Какой европейский эквивалент 42cd4? Для Steel 42CD4 (AFNOR NFA) и его Европейский эквивалент 42CrMo4 (1.7225) (EN) Европейский эквивалент для легированной специальной стали 42CD4 (AFNOR NFA) 42CrMo4 (1.7225) НОВЫЕ возможности для покупателей! Требование бесплатной покупки продукта 42CD4 (AFNOR NFA) 42CD4 (AFNOR NFA) – Мировые эквивалентные марки Список перекрестных ссылок на материалы – Loftis Steel Aluminium, Inc.

нажмите на тип металла ниже, чтобы просмотреть соответствующую таблицу Сталь Нержавеющая сталь Чугун Цветные металлы Жаропрочные суперсплавы Закаленные материалы СТАЛЬ

ПЕРЕКРЕСТНОЙ СПИСОК МАТЕРИАЛОВ

4140 SCM440 (H) 1.7225 42CrMo4 708M40 19А 42CD4 42CrMo4 42CrMo4 2244 42CrMo 42CrMnMo 1,7361 32CrMo12 722M24 40B 30CD12 32CrMo12 F.124.A 2240 6150 SUP10 1,8159 50CrV4 735A50 47 50CV4 50CrV4 51CrV4 2230 50CrVA 1,8509 41CrAlMo7905M39 41B 40CAD6 40CAD2 41CrAlMo741CrAlMo72940 L3 1,2067 100Cr6 BL3 Y100C6 100Cr6 МАТЕРИАЛ ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА LIST4140 SCM440 (В) 1.7225 42CrMo4 708M40 19A 42CD4 42CrMo4 42CrMo4 2244 42CrMo 42CrMnMo 1.7361 32CrMo12 722M24 40B 30CD12 32CrMo12 F.124.A 2240 6150 SUP10 1.8159 50CrV4 7354.8509 41CrAlMo7905M39 41B 40CAD6 40CAD2 41CrAlMo741CrAlMo72940 L3 1.2067 100Cr6 BL3 Y100C6 100Cr6 Пруток и труба с твердым хромированием – ОвакоПеред доставкой все продукты Cromax, эквивалентные 42cd4, с высокой плотностью микротрещин контролируются для обеспечения оптимального распределения микротрещин вместе с тщательно контролируемыми микроплотными свойствами. т

Франция AFNOR 35CD4, AIR 9160 C, – Марки стали

Рекламное место. Нержавеющая сталь, специальная сталь, лопатки компрессора, лопатки турбин, поставщик суперсплавов.AIR 9160 C, 35CD4 могут поставляться в виде стального листа / листа, круглого стального прутка, стальной трубы / трубы, стальной полосы, стальной заготовки, стального слитка, стальной проволоки. Электрошлак, кованое кольцо / размер файла 436 КБ Die Steels Inc. Нержавеющая сталь, специальная сталь, лопатки компрессоров, лопатки турбин, поставщик суперсплавов AFNOR 42 CD 4 Круглый стержень AFNOR 42 CD 4 Плоский стержень AFNOR 42 CD 4 Полый стержень AFNOR 42 CD 4 Труба / труба AFNOR 42 CD 4 Лист / Пластина AFNOR 42 CD 4 Полоса / Катушка AFNOR 42 CD 4 Провода AFNOR 42 CD 4 Ковка AFNOR 42 CD 4 Труба / Труба TEL: + 86-13880247006 Эквивалентность по материалам 42cd4 # 232; res42CD4 42CrMo4 1,7225 708M40 EN19A 4140,4142 0, 36 / 0,44 35CD4 34CrMo4 1,7220 708A37 EN19B 4135,4137 0,35 / 0,40 35NCD6 34CrNiMo6 1,6582 817M40 EN24 4340 0,36 / 0,44 35NCD14 32NiCrMo145 1,6746 0826M40 EN26 0,36 / 0, 44 35NCD16 30NiCrMo166 1,6747 835M30 EN30B 0,26 / 0,34 100C6 100Cr6 1,3505 535A99 EN31 52100 1,20 / 1,60 214M15 EN202

Equivalence des mati эквивалент 42cd4 # 232; res

42CD4 42CrMo4 1,7225 708M40 EN19A 4140,4142 0,36 / 0,44 35CD4 34CrMo4 1,7220 708A37 EN19B 4135,4137 0,35 / 0,40 35NCD6 34CrNiMo6 1,6582 817M40 EN24 4340 0,36 / 0,44 35NCD14 32NiCrMo145 1,6746 0826M40 EN26 0,36 / 0,44 35NCD16 30NiCrMo166 1,6747 835M30 EN30B 0,26 / 0,34 100C6 100Cr6 1,3505 535A99 EN31 52100 1,20 / 1,60 214M15 EN202 Перекрестная ссылка для международных стандартов 42MoCD4 42Cr 1,7225 708M40 EN19A 4140,4142 0,36 / 0,44 35CD4 34CrMo4 1,7220 708A37 EN19B 4135,4137 0,35 / 0,40 35NCD6 34CrNiMo6 1,6582 817M40 EN24 4340 0,36 / 0,44 35NCD14 32NiCrMo145 1 , 6746 0826M40 EN26 0,36 / 0,44 35NCD16 30NiCrMo166 1,6747 835M30 EN30B 0,26 / 0,34 100C6 100Cr6 1,3505 535A99 EN31 52100 1,20 / 1,60 214M15 EN202 Перекрестная ссылка на международные стандарты 42CD4 42CrMo4 1,7225 708M40 EN19A 4140,4142 0,36 / 0,44 35CD4 34CrMo4 1,7220 708A37 EN19B 4135,4137 0,35 / 0,40 35NCD6 34CrNiMo6 1,6582 817M40 EN24 4340 0,36 / 0,44 35NCD14 32NiCrMo145 1,6746 0826M40 EN26 0,36 / 0,44 35NCD16 30NiCrMo166 1,6747 835M30 EN30B 0,26 / 0,34 100C6 100Cr 6 1,3505 535A99 EN31 52100 1,20 / 1,60 214M15 EN202

Сравнение стандартов углеродистой легированной стали – Запад

Великобритания BS970 U. S.A AISI / SAE Германия W-Nr Din Италия UNI Япония JIS Франция AFNOR Испания UNE; 230M07 1213 1.07159 SMn28 CF9SMn28 SUM22 S250 F.2111 11SMn28 070M20 M1020 Легированная сталь-42CrMo4-закаленная-закаленная-AUSAAPPROXIMATE ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАНДАРТЫ КОД ЦВЕТА EN DIN N эквивалент 42cd4 # СТЕНД UNE STAS AFNOR BS UNI AISI / SAE ГОСТ 42CrM04 42CrM04 1.7225 F152 42MoCr11q 42CD4 708M40 42CrMo4 4140 42xM 38XM. Название: Легированная сталь-42CrMo4-Закаленная-закаленная сталь AISI-42-AUSA КОД ЦВЕТА EN эквивалент DIN N 42cd4 # 186; СТЕНД UNE STAS AFNOR BS UNI AISI / SAE GOST 42CrM04 42CrM04 1.7225 F152 42MoCr11q 42CD4 708M40 42CrMo4 4140 42xM 38XM. Название Легированная сталь-42CrMo4-QUENCHED-TEMPERED-AUSA Дата создания:

Сравнение материалов из легированной стали

42CD4 708M40 709M40 708A42 683/1 3 12CrMoV 35CrMoV 35CrMoV5 12Cr1MoV 13CrMoV4.2 25Cr2MoVA 24CrMoV5.5 25Cr2Mo1VA 20CR3MoWVA 21CrVMoW12 38CrMoA1 6370 AMS 34CrA1Mo5 41CrA1Mo7 SACM645 40CAD6.12 905M39 683/10 41CrA1Mo74 20CrV 6120 22CrV4 22CrV4 40CrV 6140 42CrV 42CrV4 50CrVA 6150 50CrV4 SUP10 50CV4 735A50ASTM 4140 Сталь 1.7225 42CrMo4 SCM440 – Специальная сталь OTAI ASTM 4140 1.7225 42CrMo4 42CD4 2244 SCM440 Сталь для нефтяной и газовой промышленности Сталь ASTM 4140 является легированной конструкционной сталью, относящейся к стандарту марки стали ASTM A29 / A29M. AISI 4140 используется в нефтегазовой промышленности и строительстве крупного машинного оборудования. 4140 Steel China Поставщик и завод Otai Special Steel Supply Сталь ASTM 4140 в круглых стержнях, пластина AFNOR 42CD4 Легированная сталь Хром-молибденовые стержни для стержней из легированной стали AFNOR 42CD4 / Круглые стержни 42CD4 / Плоские стержни 42CD4 могут поставляться в прокатном виде, кованые в отожженном состоянии с черным или глянцевая (очищенная или подвергнутая механической обработке) отделка.Спецификации размеров Могут предлагать стержни из легированной стали AFNOR 42CD4 / круглые стержни 42CD4 / плоские стержни 42CD4 в диапазоне размеров от 22 мм до 400 мм в диаметре. Эквивалентный номер стали

AFNOR 42CD4 – Эквивалентные материалы

Существует 14 эквивалентных материалов для легированной стали AFNOR 42CD4. См. Эквиваленты для DIN, BS, UNI, SS, UNE, AISI, SAE, JIS, EN, GOST, GB и UNS. ACERO AFNOR BSDIN GOST UNI SAE / ASTMF- тысяча двести пятьдесят-два 42CD4 708A42 42CrMo4 38XM 40CrMo4 4140 F-1204 945M38 8740 F-1260 40NCD16 835M30 35NiCrMo16 35NiCrMo15 Ф-1 262 35NCD12 27NiCrMo13 38XN3MA 30NiCrMo12 F-1270 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 30XN2MA 40NiCrMo7 4340 Ф-тысяче двести семьдесят два 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 40XN2MA 40NiCrMo7 4340 F-1280 35NCD4 945A40 36NiCrMo4 38NiCrMo4 ACERO AFNOR B.S.DIN ГОСТ UNI SAE / ASTMF-1252 42CD4 708A42 42CrMo4 38XM 40CrMo4 4140 F-1204 945M38 8740 F-1260 40NCD16 835M30 35NiCrMo16 35NiCrMo15 F-35NCD12 27NiCrMo13 тысяча двести шестьдесят два 38XN3MA 30NiCrMo12 F-1270 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 30XN2MA 40NiCrMo7 4340 F-1272 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 40XN2MA 40NiCrMo7 4340 F-1280 35NCD4 945A40 36NiCrMo4 38NiCrMo4

42crmo4 42cd4 пластина – S355j2 стальные пластины

Эквивалентные марки DIN 42CrMo4 JIS SCM440H AFNOR 42CD4 BS 708M40CFS11 UNI 42CrMo4 UNE 40CrMo4F1252 GB 42CrMo SS 2244 SFS 42CrMo4 ГОСТ 35KHM ISO 42CrMo4 Химический состав Углерод; 0.38 0,45 Кремний; 0,04max марганец; 0,6 0,9 фосфор; 0,025max Сера [плита] EN 1.7225 хромомолибденовая легированная сталь 42CrMo4 [сталь] EN 1.7225 хром 42CrMo4,1.7225,42CrMoS4, AISI 4140,42CD4,708M40 42CrMo4,1.7225,42CrMoS4,1.7227. С помощью этой стали можно добиться очень хороших свойств по всему поперечному сечению (при закалке в масле максимальный диаметр составляет 70 мм, при закалке в воде – 50 мм) .42CrMo4,1.7225,42CrMoS4, AISI 4140,42CD4,708M40 42CrMo4, 1.7225,42CrMoS4,1.7227, описание AISI 4140. Конструкционная сталь, прочная и закаливаемая. С помощью этой стали можно добиться очень хороших свойств по всему поперечному сечению (при закалке в масле максимальный диаметр составляет 70 мм, при закалке в воде – 50 мм).

42CrMo4 4140 42CD4 708M40 Стальной диск, 42CrMo4 4140 42CD4

42CrMo4 4140 42CD4 708M40 . EN 10083-3 / EN 10132-3 Стальной лист / лист 42CrMo4, стальные пластины AISI 4140, круглые прутки с закалкой и отпуском, используемые для производства при средних нагрузках и механических деталей, таких как: оси, станки, валы , шестерни, втулки, оправка, кольца, болт и др. 42CrMo4 / 1.7225 – Номер стали – Химический состав EN 10083-3 2006 Стали для закалки и отпуска Технические условия поставки легированных сталей EN 10132-3 2000 Холоднокатаная узкая стальная полоса для термообработки 42CD4 (AFNOR NFA) – Мировые аналоги 42CD4 (Франция, AFNOR) NFA) – Европейские (ЕС, EN) и мировые эквивалентные марки стали Эта сравнительная таблица предназначена только для указания ближайших марок, эквивалентных ховну. Исходные стандарты всегда должны проверяться для конкретной цели для каждого материала, в случае сомнений Купить , продам, поиск поставщиков товар 42CD4 он-лайн

4140 Легированная сталь 1.7225 42CrMo4 42CD4 2244 S

4140, легированная сталь, эквивалент и соответствующие характеристики США Германия Япония Китай ISO ASTM 29 / A29M DIN 17350 JIS G4404 GB / T 1229 ISO 683/18 4140 1.7225 / 42CrMo4 SCM440 42CrMo 42CrMo4 ASTM AISI 4140 легированная сталь Механические свойства стали, твердость, Rockwell C 22 HRc , Плотность 7,85 кг / м3 Прочность на разрыв 655 МПа. Точка плавления, эквивалентная 1416 42cd4 # 176; C1.7225 Материал 42CrMo4 + QT Сталь Химический состав 42CrMo4 + QT Сталь (материал 1.7225) Материал 42CrMo4 (сталь 1.7225) является легированной сталью европейского стандарта Состояние поставки этой стали в основном закалено и закалено, она имеет высокую прочность, высокую вязкость, хорошую закаливаемость, хрупкость при отпуске, высокий предел выносливости, хорошую ударопрочность после закалки и отпуска, а также хорошую ударную вязкость при низких температурах.Результаты для этого вопросаЧто такое эквивалент марки стали? Что такое эквивалент марки стали? Эквивалент марки стали Продукт Марка Erdemir Без эквивалента 42cd4 # 199; olakolu Metalurji Марка No Euro EU Итальянская UNI HR-горячекатаная 3008 C8E C8 HR-горячекатаная 3010 C10E C10 HR-горячекатаный 3012 C12E C12 HR-горячекатаный 3015 C15E C15 еще 34 строки Таблица эквивалентности марок стали

результатов на этот вопрос Каковы свойства стали 42Crmo4? Какие свойства у стали 42Crmo4? Свойства стали 42CrMo4 (1.

7225) Свариваемость Плохая свариваемость из-за высокой опасности образования трещин. Способность к закалке Средне-хорошая закаливаемость, пригодна для использования в горячих условиях до температуры 500 С. Может закаливаться в масле. 42CrMo4 / 1,7225 – Номер стали – Результаты химического состава для этого вопроса Закалено на 42crmo4 ? Закалено 42crmo4? 42CrMo4 (1.7225) Свариваемость Плохая свариваемость из-за высокой опасности образования трещин. Закаливаемость Средне-хорошая закаливаемость, подходит для горячих целей до температуры 500 C. Может закаливаться в масле. 42CrMo4 / 1.7225 – SteelNumber – Результаты химического состава для этого вопроса Обратная связь 42CD4 техническое описание, 42CD4 химический, 42CD4 термообработка

42cd4 2015-09-19 20:36:16 Origin Примечание 0 Щелкните Технические характеристики стандартов NF, структурная сталь 42CD4, техническое описание – NF 42CD4 Химический состав, механические свойства из сталеплавильного производства, плавление ESR, блюминг, NF 42CD4 Ковка, горячая прокатка, термообработка , Правка, Ультразвуковой тест, Холодная обработка или механическая обработка.

Сталь 40ХН2МА / Auremo

Описание

Сталь 40ХН2МА

Сталь 40ХН2МА : марка стали и стопов.Poniżej usystematyzowane informacje o przeznaczeniu, składzie chemicznym, rodzajach dostaw, zamiennikach, temperaturze punktów krytycznych, właściwościach fizycznych, Mechanicznych – dologicznych.

Угольная информация о стали 40ХН2МА

Marka zastępcza

сталей: 40HGT, 40HGR, 30h4MF, 45HN2MFA.

Typ dostawy

Koło 40xn2ma, rura 40xn2ma, produkty długie, w tym w kształcie: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 2590-71, ГОСТ 2591-71, ГОСТ 2879-69, ГОСТ 10702-78.Калиброванный прет ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 1051-73, ГОСТ 10702-78. Polerowany pręt i pręt srebrny ГОСТ 14955-77. Ташма ГОСТ 103-76. Odkuwki и kęsy ГОСТ 1133-71, ГОСТ 8479-70.

Ролки ОСТ 24.013.04.-83, ОСТ 24.013.20-85.

Podanie

Wały korbowe, zawory, korbowody, nasadki korbowodów, krytyczne śruby, koła zębate, sprzęgła krzywkowe, tarcze i inne częściążone. Walce do walcowania metali na zimno.

Склад химической стали 40ХН2МА

Pierwiastek chemiczny	%
Krzem (Si)	0,17−0,37
Манган (Mn)	0,50−0,80
Mied (Cu), nie więcej	0,30
Молибден (Пн)	0,15−0,25
Никель (Ni)	1,25−1,65
Siarka (S), nie więcej	0,025
Węgiel (C)	0,37−0,44
Fosfor (P), nie więcej	0,025
Хром (Cr)	0,60−0,90

Własności mechaniczne stali 40ХН2МА

Właściwości mechaniczne

Obróbka cieplna, stan dostawy	Przekrój, мм	σ _0,2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HB
Бар.Утвардзание 850 ° С, олей. Вакачье 620 ° С, вода.
	25	930	1080	12	50	78
Бар. Утвардзание 850 ° С, олей. Вакачье 620 ° С, олей
	25	835	980	12	55	98
Odkuwki. Hartowanie. Вакачье.
КП 440	500-800	440	635	jedenaście	trzydzieści	39	197-235
КП 490	300−500	490	655	12	35	49	212−248
КП 490	500-800	490	655	jedenaście	trzydzieści	39	212−248
КП 540	100−300	540	685	trzynaście	40	49	223−262
КП 540	300−500	540	685	12	35	44	223−262
КП 590	100−300	590	735	trzynaście	40	49	235−277
КП 590	300−500	590	735	12	35	44	235−277
КП 590	500-800	590	735	dziesięć	trzydzieści	39	235−277
КП 640	100−300	640	785	trzynaście	38	49	248−293
КП 640	300−500	640	785	jedenaście	33	44	248−293
КП 685	100−300	685	835	12	338	49	262-311
КП 735	<100	735	880	trzynaście	40	59	277-321
КП 735	100−300	735	880	12	35	49	277-321
КП 785	<100	785	785	12	40	59	293-331
КП 785	100−300	785	785	jedenaście	35	49	293−331

Właściwości mechaniczne w podwyższonych temperaturach

испытание t, ° С	σ _0,2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²
Утвардзание 850 ° С, олей. Вакачье 580 ° С
20	950	1070	szesnaście	58	78
250	830	1010	trzynaście	47	109
400	770	950	17	63	84
500	680	700	osiemnaście	80	54
Próbka o średnicy 5 mm i długości 25 mm, zwinięta.Szybkość odkształcenia 2 мм / мин. Współczynnik odkształcenia 0,001 1 / с.
700		185	17	32
800		89	66	90
900		50	69	90
1000		35	75	90
1100		24	72	90
1200		czternaście	62	90

Własności Mechaniczne w zależności od temperatury odpuszczania

температура, ° С	σ _0,2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HB
Утвардзание 850 ° С, олей.
200	1600	1750	dziesięć	50	59	525
300	1470	1600	dziesięć	50	49	475
400	1240	1370	12	52	59	420
500	1080	1180	piętnaście	59	88	350
600	860	960	20	62	147	275

Właściwości mechaniczne w zależności od przekroju

Obróbka cieplna, stan dostawy	Przekrój, мм	σ _0,2, МПа	σ _B, МПа	δ ₅,%	ψ,%	KCU, Дж / м ²	HRC _e
Бар. Утвардзание 850 ° С, олей. Вакачье 620 ° С
Przykładowe miejsce cięcia – środek	40	880	1030	czternaście	57	118	33
Przykładowe miejsce cięcia – środek	60	830	980	szesnaście	60	127	32
Przykładowe miejsce cięcia – 1 / 2R	80	730	880	17	61	127	29
Przykładowe miejsce cięcia – 1 / 2R	100	670	850	19	61	127	26
Przykładowe miejsce cięcia – 1 / 3R	120	630	830	20	62	127	25
Утвардзание 850 ° С, олей.Вакачье 540-660 ° С
Przykładowe miejsce cięcia – środek	<16	1000	1200-1400	dziewięć		90
Przykładowe miejsce cięcia – środek	16-40	900	1100-1300	dziesięć		50
Przykładowe miejsce cięcia – środek	40−100	800	1000-1200	jedenaście		60
Przykładowe miejsce cięcia – środek	100−160	700	900-1100	12		60
Przykładowe miejsce cięcia – środek	160−250	650	850−1000	12		60

Właściwości technologiczne stali 40ХН2МА

Temperatura kucia

Początek 1220, koniec 800.

Odcinki do 80 мм – wyżarzanie z rekrystalizacją, dwa przechłodzenia, odpuszczanie.

Spawalność

trudne do spawania. Metoda spawania: RDS. Wymagane jest ogrzewanie i późniejsza obróbka cieplna.

Skrawalność przez cięcie

W stanie gorącowalcowanym przy HB 228-235 σ _B = 560 МПа K _{υ tv.spl.} = 0,7, К _{υ б.ст.} = 0,4.

Tendencja do uwalniania zdolności

nie skłonny

Wrażliwość stada

wrażliwy

Temperatura krytycznych 403Htów stada 9

Крытый пункт	° С
Ас1	730
Ac3	820
Ar3	550
Ar1	380
млн	320

Ударная сталь 40ХН2МА

Udarność, KCU, Дж / см ²

Stan dostawy, obróbka cieplna	+20	-40	-60
Закалка 860 C, олей.Вакачье 580 К.	103	93	59

Wytrzymałość stali 40ХН2МА

σ _-1, МПа	τ _-1, МПа	n	σ _B, МПа	σ _0,2, МПа	Obróbka cieplna, stan stali
447	274		880		Секция 100 м. Hartowanie 850 C, олей.Вакачье 580 К.
392	235		790		Секция 400 м. Hartowanie 850 C, олей. Wakacje 610 С.
519		1E + 6	1080	880

Hartowność stali 40ХН2МА

Odpuszczanie 840 C.

Odległość od końca, мм / HRC _e
1.5	3	6	dziewięć	12	piętnaście	21	27	33	42
49-59,5	40,5−60	50-60	50-59,5	49−59	48-58	45-56	41,5−53	41-50,5	36,5−48,5

Ilość martenzytu,%	Crit. Диам. ширина, мм	Crit.Диам. w олею, мм	Крета. twardość, HRCэ
50	153	114	44-47
90	137−150	100−114	49−53

Właściwości korozyjne stali 40ХН2МА

środa	Температура бадании, ° С	Głębokość, мм / рок
вода	300	0,05−0,1

Właściwości fizyczne stali 40ХН2МА

Температура бадании, ° С	20	100	200	300	400	500	600	700	800	900
Normalny moduł sprężystości, E, GPa	215	211	201	190	177	173
Moduł sprężystości przy ścinaniu przy skręcaniu G, GPa	84	81	77	73	68	66
Współczynnik przewodzenia ciepła Вт / (м ° С)	39	38	37	37	35	33	31	29	27
Уд.opór elektryczny (p, Nom. m)	331
Температура бадания, ° С	20−100	20−200	20−300	20-400	20−500	20-600	20-700	20-800	20−900	20−1000
Współczynnik rozszerzalności liniowej (a, 10−6 1 / ° С)	11.6	12,1	12,7	13,2	13,6	13,9
Ciepło właściwe (C, Дж / (кг ° C))	490	506	522	536	565

ródło: gatunek stali i stopów

Средло: www.manual-steel.ru/40HN2MA.html

differencia 42crmo4 y 40crmo4-Ester Satorova Портфолио Стальной материал

Сталь

s55c эквивалент сша, astm a519 марка 1020 поставщик

S55C (JIS) Мировой эквивалент марок стали Номер Химический состав и свойства европейских эквивалентов (EN) для S55C (Япония, JIS) C55E (1.1203), C55 (1.0535), S55C (Япония, JIS) Европейский (ЕС, EN) и во всем мире Эквивалентные марки стали Эта сравнительная таблица предназначена только для указания ближайших марок хоун-эквивалента.Corten A и B различия, ASTM A519 класс 1020 поставщик Corten A и B. В течение 20 лет основное внимание уделяется пластине из легированной стали, стальной пластине для трубопроводов, углеродистой и низколегированной высокопрочной стали, стальной пластине для котлов и сосудов под давлением, погодоустойчивым Стальная пластина, судостроение и морская платформа Стальная пластина продукции и запасов. В результате ознакомления с различиями 42crmo4 и 40crmo4 # 243; n del acero BS EN10083 42CrMo4Oct 24,2018 differencia 42crmo4 y 40crmo4 # 0183; BS / EN10083, especificr Difference 40crmo4 # 243; Los Requisitos Para El acero de cojinete de aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de cromo-molibdeno de carbono medio de grado 42CrMo4. 42CrMo4 + QT es el acero que se usa generalmente despu diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; s de templado y revenido, + QT aqu diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 237;, соответственно, se refiri diferencia 403crmo4; a la condici diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de entrega de enfriamiento r diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; pido (aire o l diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 237; quido) y de piezas forjadas sin sold.

Табла-де-эквивалент – Imesaza

Скачать tabla de Equivalencias Simb diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; lica Num diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; rica Denominaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; nUNE obsoleta No Werkstoff.DIN Norm.AFNOR Norm.UNI Обозначение. Америка% C% Mn% Ni% Cr% Mo% Si% W% V Otros F-1110 1.1111 CK10 XC10 C10 1010 0,1 0,65 C22E 1.1151 F-1120 1.1151 CK22 XC25 C25 1020/1023 0,25 0,6 C35E 1.1181 F-1130 [] Сравнительная таблица лекарств Sermetal1.La incertidumbre de la medici diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n en el ensayo de dureza Brinell por el m diferencia 42crmo4 # 233crmo4 ; todo del di diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; metro es de + 3% (crf DIB 51 305 y ISO / R 156) .2.En la конверсия differencia 42crmo4 и 40crmo4 # 243; n de los valores de la dureza Brinell otras unidades de medida (HV, HRB, HRC, resistencia a tracci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n), hay queTABLA DE EQUIVALENCIAS DE ACEROS [электронная почта защищена] aceros aleados para Temple y revenido europa en # 10083crmoerencia 209 год 42 ; UNE 36011-12 Alemania DIN 17200 Alemania Stand N Diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 186; francia nf a35-552-86 italia uni 7846 usa aisi / sae japon jis 28mn6 28mn6 28mn6 28mn6 1.1170 28mn6 28mn6 sae 1027 38cr2 38cr2 f1200 38cr2 1.7003 38c2 38cr2 46cr2 46cr2 42cr2 1.7006 46c2 46cr2 34cr4 34cr4

Suministro de acero de aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n 1144 de Taiw diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; n – Acero JFS

SCM440 es una aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de acero al cromo y molibdeno de carbono medio, que es una aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de acero que contiene cromo y molibdena. 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n estable, pocos elementos nocivos, alta pureza del acero, peque diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 241; capa de descarburaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; ny pocos defectos superficia.Es f diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; cil de esferoidizar y tiene una baja tasa de agrietamiento en fr diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 237; o.Suele estar endurecido y Некоторые результаты удалены в ответ на уведомление о требованиях местного законодательства. информацию см. здесь.Предыдущий123456СледующийТаблица марок стали, эквивалентных (EN, SAE / AISI, UNS, DIN, 24 июля 2010 г. G40 CrMo4 42CrMo4 SCM 440 SCM 440H SNB 7 SCM 4M SCM 4 1.6582 1,6562 34CrNiMo6 4340 34CrNiMo6 40NiCrMo8-4 817M40 En24 35NiCrMo6 (КБ) 40NiCrMo7 (КБ) SNCM 447 SNB24-1-5 1,6543 1,6523 20NiCrMo2-2 8620 21NiCrMo2-2 Требование ответа по местному законодательству. глянь сюда.

SAE AISI Acero 4140 Ficha Tecnica, Propiedades, Dureza

Acero AISI SAE 4140. Acero 4140 (SAE 4140, AISI 4140) es un acero de baja aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de la serie Cr-Mo (Serie de cromo molibdeno), este material tiene alta resistenidcia templa buena tenacidad, peque diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 241; a deformaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n durante el enfriamiento r diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; pido, alta resistencia a la fluenra.Качество 42CrMo4 Техническая карта Lucefin Group Качество 42CrMo4 Техническая карта Согласно стандартам EN 10083-3 2006 Номер Lucefin Group 1.7225 Химический состав C% Si% max Mn% P% max S max Cr% Mo% 0,38-0,45 0,40 0 , 60-0,90 0,025 0,035 0,90-1,20 0,15-0,30 Сравнение материалов DIN / EN / ASTM Сравнение материалов DIN / EN / ASTM Трубы / трубки Номер материала EN AStM Нелегированный 1.0254 St 37.0 P235TR1 A 53 Марка A 1.0570 St 52-3 S355J2H (1.0576) –

Включая результаты для diferencia 42crmo4 y 42crmo4.Вы хотите получить результаты только для diferencia 42crmo4 y 40crmo4? Некоторые результаты удалены в ответ на уведомление о требованиях местного законодательства.

Для получения дополнительной информации см. Здесь 12345Следующая таблица марок стали, эквивалентных (EN, SAE / AISI, UNS, DIN

Июль 24,2010 diferencia 42CrMo4 у 40crmo4 # 0183; 42CrMo4 4140/4142 41CrMo4 42CrMo4 42CrMoS4 43CrMo4 708M40 709M40 708A42 EN19 En19C 41CrMo4 38CrMo4 (КБ) G40 CrMo4 42CrMo4 СКМ 440 СКМ 440H SNB 7 СКМ 4М СКМ 4 1,6582 1,6562 34CrNiMo6 4340 34CrNiMo6 40NiCrMo8- 4 817M40 En24 35NiCrMo6 (KB) 40NiCrMo7 (KB) SNCM 447 SNB24-1-5 1.6543 1.6523 20NiCrMo2-2 8620 21NiCrMo22 Включая результаты для differencia 42crmo4 y 42crmo4. Вы хотите получить результаты только для diferencia 42crmo4 y 40crmo4? диференция 42crmo4 y 40crmo4 # 191; Cu диференция 42crmo4 y 40crmo4 # 225; l es la diferencia entre 42CrMo y 42CrMo4? SHEW-EOct 19,2018 differencia 42crmo4 y 40crmo4 # 0183; 42CrMo es un tipo de acero estructural de aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de carbono medio con buen rendimiento integration y buena Capacidar en. , bielas, pernos de alta resistencia y otras piezas importantes en el processso de mecanizado.Размещено меню с материалами 42CrMo4, которые используются в различных вариантах 42crmo4 и 40crmo4 # 225; ndar europeos.Размер файла 126 КБСчетчик страниц 2Azienda 42CrMo4 – MetallurgicaPP 5 5S $ XNUMX / год aiatR iIicatR i 7UDILODWR 47 C 81, t CRPeriIeriPetR 7UDILODWRGa OaPiQatricRtt $ C

Equivalencias aproximada entre normas. Equivalencia entre distintas designaciones Composici diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n

42CrMo4 42CrMo4 1.7225 42CrMo4 1.7225 (708M40) 40CrMo4 F-1252 42 CD 4 42CrMo4 4140 F-1252 Acero para Temple y revenido.An diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; lisis sobre colada Contenido (%) C Si Mn P mmoerencia 40crmoerencia ; xS m diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; x.Cr Mo Cu m diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; x.0,38 – 0,45 0,10 – 0,40 0,60 – 0,90 0,025 0,035 0, 90 – 1,20 0,15 – 0,30 0,40 Condiciones de tratamiento t diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; rmicoDIN 1.7225 42CrMo4 Astm A572 Barra Redonda De AceroEnsayo de tracci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 Estm # 243; (+ QT) Di diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; metro Simb diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; lica Num diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; rica Simb diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # differencia 42crmo4 y 40crmo4 # difmoerenica 23; lica Num 4 # Differenica 42; lica Num. diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; lica Num diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; rica ASTM 42CrMo4 1.7225 42CrMo4 1,7225 (708M40) 40CrMo4 F-1252 42 CD 4 42CrMo4 42CrMo4 4140 F-1252 Acero para Temple y revenido. x.Mn P m differencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; xS m diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; x.Cr Mo

Китай AISI 4140 42CrMo4 42CrMo Barra redonda de acero

China AISI 4140 42CrMo4 42CrMo Barra redonda de acero de aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n Encontrar Precio y detalles complete sobre Aleaci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de acecro de l’acroderadeerencia 42 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n, 42crmo Barra redonda de acero luminado en caliente productos del Proveedor o Fabricante.Aceros IMS – La empresa l diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 237; der en distribuci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de aceros Дата создания 27.05.2015 12:34:48 PMAceros IMS – La empresa l Diferencia 42crmo4 # 237 y 40crmo4 ; der en distribuci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n de aceros Дата создания 27.05.2015 12:34:48

Aceros Especiales

la atenci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; n a los m diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; s exigentes Requisitos de eficiencia y calidad de nuestros clientes.Esto es Sidenor, el mayor fabricante de aceros especiales en Espa diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 241; ay uno mayores de Europa.3 Sobre Sidenor 42CrMo4 42CrMo4 42CrMo4 1.7225 42CD4 0,42 0,75 0,25 1,05 0,20 Aceros Especialesla atenci diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 243; na los m diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 225; s exigentes Requisitos de eficiencia y calidad de nuestros clientes.Esto es Sidenor, el mayor fabricante de acecrmoerencia # 24; это ун-де-лос-майорес-де-Европа.3 Sobre Sidenor 42CrMo4 42CrMo4 42CrMo4 1.7225 42CD4 0,42 0,75 0,25 1,05 0,20 Acero-Aleado-42CrMo4-RECOCIDO-AUSAPROPIEDADES Y APLICACIONES РАЗМЕРЫ НА СКЛАДЕ MM.Recocidocia. ; N EN 10083-3 COMPOSICI diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 211; N QU diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 205; MICA MIN MAX 0,90 0,40 0,025 0,035 1,20 0,30 0,60 0,90 0,15 0 , 45 0,38 C Mn Si PS Cr Mo [защита электронной почты] ausasteel Recocido 16-610 42CrMo4 Acero aleado de uso muy generalizado. Se pueden lograr buenas durezas y tenacidad si se

Acero-Aleado-42CrMo4-RECOCIDO-AUSA

ПРЕДОСТАВЛЯЕТ РАЗМЕРЫ ПРИЛОЖЕНИЙ НА НАЛИЧИИ ММ.Recocido.NORMA DE APLICACI diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 211; N EN 10083-3 COMPOSICI diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 211; N QU diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 205; MICA MIN MAX 0,90 0,40 0,025 0,035 1,20 0, 30 0,60 0,90 0,15 0,45 0,38 C Mn Si PS Cr Mo [электронная почта защищена] ausasteel Recocido 16-610 42CrMo4 Acero aleado de uso muy generalizado.Se pueden lograr buenas durezas y tenacidad si se AISI 4140 (42CrMo4,1.7225) Barras redondas de forja y China AISI 4140 (42CrMo4,1.7225) Barras redondas de forja y forjados (SAE 4140) Encontrar Precio y detalles complete sobre AISI 4140 Barras redondas de forjado, AISI 4140 dermoja, 42 redondas de forjado productos del Proveedor o Fabricante – ACERO AFNOR B.S.DIN ГОСТ UNI SAE / ASTMF-1252 42CD4 708A42 42CrMo4 38XM 40CrMo4 4140 F-1204 945M38 8740 F-1260 40NCD16 835M30 35NiCrMo16 35NiCrMo15 F-35NCD12 27NiCrMo13 тысяча двести шестьдесят два 38XN3MA 30NiCrMo12 F-1270 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 30XN2MA 40NiCrMo7 4340 F-1272 35NCD7 817M40 35NiCrMo7 40XN2MA 40NiCrMo7 4340 F-1280 35NCD4 945A40 36NiCrMo4 38NiCrMo4

42CrMo4 – St differencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; n Kimet

DIN 42CrMo4 SIS 2244 W.Nr 1.7225 GOST ~ 38ChM SFS 460 AISI / ASTM B7 AFNOR 42CD4 UNS ~ G41400 BS ~ 708A40 UNE 40CrMo4 JIS SCM4 B diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 246; ).d 250 мм SFS-EN 10083-1, d42CrMo4 – St differencia 42crmo4 y 40crmo4 # 233; n KimetDIN 42CrMo4 SIS 2244 W.Nr 1.7225 ГОСТ ~ 38ChM SFS 460 AISI / ASTM B7 AFNOR 42CD4 UNS ~ G414Mo UNE 408 B diferencia 42crmo4 y 40crmo4 # 246; hler V320 Mekaaniset ominaisuudet Staattiset mekaaniset ominaisuudet nuorrutetussa tilassa (+ QT) .d 250 мм SFS-EN 10083-1, d42CrMo сталь, эквивалентная листу стали с высоким содержанием хрома, химический состав, эквивалент стали 42, химический состав стали, аналог стали 42 прочность и ударная вязкость, хорошая закаливаемость и отсутствие явной хрупкости при отпуске. После закалки и отпуска он имеет высокий предел усталости и устойчивость к множественным ударам, а также хорошую ударную вязкость при низких температурах. В течение 20 лет мы специализируемся на листах из легированной стали, стальных листах для трубопроводов, углеродистой и низколегированной высокопрочной стали, стальных листах для котлов и сосудов высокого давления, атмосферостойких стальных листах, судостроении и оффшорных платформах.

40ХФ / 40 Легированная конструкционная сталь

Твердость по Бринеллю для 40ХФ (40) (отжиг), ГОСТ 4543-71 HB 10-1 = 241 МПа, Перевести эту страницу 40CrMo4 42CrMo4 F.1252 F.8332 UNI

42CrMo4 – [PDF-документ]

FICHE TECHNIQUE42CRMO4 / 42CRMOS4

METONORM – Tous droits rservs – Reproduction interdite

APPELLATIONS

Euronorme /

Nom usueln 42CrMo4 / 42CrMoS4

1.7225 /1.7227

42 CrMo 4/42 CrMo S

42CD4 / 40CD4 / NFA

35-552

4140/4142 / A193B7M / A320L7M /

A199

970 9000 9000 6 / 708 A 42 / 708M40 / 709 M 40

10083-3 / 10132-3 / 10250-3

….

38CrMo4KB / G 40CrMo4

UNEF.8332 /F.1252 / G41400 /

SAEJ14047

SS JIS Gost, наименование 1, наименование

2244

SCM 440 (H) (M) / SNB 7 / G4103 / G4105

A193B7

V320 / FO95 / VF2CA75

API 5 CT-L80 / MOC2 / KMT95

СОСТАВ SC Si Mn PS Cr Mo

мин 0,380 0,500 0,900 0,150

мой 0,400 0,025 0,035

макс 0,460 0,900 1,300 0,300

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЯ МАТЕРИАЛЫ

ПРИЛОЖЕНИЯ

МАТЕРИАЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ

ВВЕДЕНИЕ

– ACIER DE CONSTRUCTION- ACIER D’AMELIORATION AU CHROME-MOLYBDENE

METONORM http://www.metonorm.com/frontoffice/print.html

1 из 4 24.10.2013 17:41

– ПРИЛОЖЕНИЯ ACIER DESTINE AUX PETROLE- ACIER POUR L’EXTRUSION A FROID

GENERALITES

– Cet acier de traitement thermique permet deraiser des pices de moyennes et grosses. permet d’obtenir une duret leve ainsi qu’une bonne rsistance l’usure.- Il est souvent utilis pour la fabrication de pices trempes superficiellement. беседки и др…….) – Peut tre utilis pour travail chaud jusqu ‘450C Environment (boulonnerie) .- Livr gnralement l’tat adouci avec une duret maximale en peau de 237 HB, sous forme de barreslamines et forges.- Grosseur de Grain Состоит из пунктов 5 и 8.- Перепроектировать глобулярную структуру: 800–820 ° C. Refroidissement предоставил изотерму нашего обслуживания. revenu идентифицирует les caractristiques mcaniques duproduit varient avec son diamtre.

ПРИМЕНЕНИЕ

– Формы для тарелок, – Puits, – Industrie du Ptrole, – Кормовое оборудование, – Bielles, – Pignons, – Roues dentes, – Arbres, – Pices mcaniques diverses, – Boulonnerie, – Tiges filetes, – Pices де трансмиссия, – Вринс.

PROPRIETES PHYSIQUES ET CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Etat Trait:

1) Предел пластика (Re): – 16 мм: 900 Н / мм- 17 40 мм: 750 Н / мм- 14100 мм: 650 Н / мм – 101160: 550 Н / мм

2) Сопротивление тяги (Rm): – 16 мм: 1100 – 1300 Н / мм – 17 40 мм: 1000 – 1200 Н / мм – 14100 мм: 900 – 1100 Н / мм мм – 101160: 800 – 950 Н / мм

3) Аллонгент (A%): – 16 мм: 10% – 17 40 мм: 11% – 14100 мм: 12% – 101160: 13%

4 ) Стрикция при разрыве (Z): – 16 мм: 40% – 17 40 мм: 45% – 14100 мм: 50% – 101160: 50%

5) Устойчивость (Av): – 16 мм: 30 Дж

МЕТОНОРМ http: // www.metonorm.com/frontoffice/print.html

2 из 4 24.10.2013 17:41

-17 40 мм: 35 J- 14 100 мм: 35 J- 101 160: 35 J

TRAITEMENT THERMIQUE

1) Faonnage chaud: 1050 – 850C

2) Recuit d’adoucissement: 680 – 720C – Refroidissement lent au four

3) Duret Brinell HB: 241

4) Восстановление нормализации: 840 – 880C

5) Trempe : 820 – 860C / Huile / Eau

6) Duret aprs trempe: 53 – 61 HRC

7) Revenu: 540 – 680C

ДИСТРИБЬЮТЕРЫ

– 42CrMo4 (ASCOMETAL) – (SIDENOSBEY) – (BESSENOR) – (BESSENOR) – (BESSENOR) ) – (CORUS) – (EZM) – (GRODITZ) – (GNTHER SCHRAMM) – (HAECKERSTAHL) – 42CrMo4 (HAGENKTTER) – (HAMMERWERK) – (HAYES LEMMERZ) – (HEINE BEISSANNLEMMERZ) – (HEINE BEISSANNLEMMERZ) – (HAECKERSTAHL) – (HAECKERSTAHL) 42CrMo4 (KLOCKNER) – (DILLINGER) – (ORI MARTIN) – (OVAKO) – (PAULY STAHLHANDEL) – (SAARSTAHL) – (SALZGITTER) – (SCHMOLZ BICKENBACH) – 42CrMo4 (THYSSENKRUP) – MANN (VON MOOS) – (VOEST ALPINE) – (WDI) – (ROBERT ZAPP) – (ESTANIT) – (HERSTA) – 42CrMo4 (GEORGSMARIENHUTTE) – (ILSENBURGER GROBBLECH) – (WILHELM JUNGRTEK) – (ROHRUTTE) 42CrMo4 (STAHLWERK ANNAHUTTE) – (STAHLWERK UNNA MULLER) – (STM STAHL) – (FRIEDR GUSTAVTHEIS) – (WALZWERKE) – BGH 7225 (BGH EDELSTAHL) – MOC2 / DOHL20 (AUBERT) – UDDEHOLM) – BUDERUS 42CrMo4 – VCMo 140 (BUDERUS EDELSTAHL) – DIRO-42CrMo4 (DIROSTAHL) – M 4 S / M4S (DORRENBERG) – 42CrMo4 – ASTM A193 B7 – SCM 68440EN H – ZFEST EWK) – 1. 7225 (EISEN-HEINZL) – (GUSTAV GRIMM) – (HVER) – (KIND & Co – DOMINIAL) – (KLEINEBERG) – (MALUGA STAHL) – (IMET) – (INTERSTAHL) – 1.7225 (MWT MEYER) – (OBERSTE BEULMANN ) – (PLATESTAHL) – (БЫСТРЫЙ МЕТАЛЛ) – (EDELSTAHLROSSWAG) – (STAHL TEAM) – (EDELSTAHL JPS) – PROCONS 7225 (PROMUNDO) – CrMoIV (SCANA) – V320 (STAHL JUDENBURG) – VCrMo4 (АСКОМЕТАЛЛ) – (БЕССЕЙ) – (ВОМБОСТАЛЬ) – (БУДЕРУС) – (КОРУС) – (СУДВЕСТФАЛЕН) – (ЭЗМ) – (ГРОДИТЦ) – 42CrMoS4 (ГЮНТЕР ШРАММ) – (ХАККЕРСТАЛЬ) – (ХАММЕРЦЕР) – (ХАММЕРЦЕР) ) – (HEINE BEISSWENGER) – 42CrMoS4 (HOSELMANN) – (WILHELM JUNGERMANN) – (KLOCKNER) – (ORI MARTIN) – (OVAKO) – (PAULY) – (PLATESTAHL) – 42CrMoS4 (SAARSTALZHLICK) – ) – (HERSTA) – (STAHLWERKANNAHUTTE) – (STAHLWERK UNNA MULLER) – 42CrMoS4 (STM) – (VALLOUREC MANNESMANN) – (VON MOOS) – (VOEST ALPINE) – (HAMMERWERK) – (WALZCONERK) – (WALZCONERK) 722

МЕТОНОРМ http: // www.metonorm.com/frontoffice/print.html

3 из 4 24.10.2013 17:41

– FO 95 SVA (IMS FRANCE) – 42CrMoS4 – ZF68 (GEORGSMARIENHUTTE) – DIRO-42CrMoS4 (DIROSTAHLER) 7227 (DORRENBERG) – VF 2 CA (AUBERT & DUVAL) – BGH 7227 (BGH EDELSTAHL) – V320SD (BOHLER – UDDEHOLM) – V320 (STHAL JUDENBURG) – THYROFORT 42CrMoS4 (INTER227 – EWK) KLEINEBERG) – (MALUGA) – (MWT MEYER) – (EDELSTAHL ROSSWAG) – (STAHLTEAM) – KMT95 / KMT 95 (старинное наименование Ugine Service)

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

– EN 10083-3: Aciers revenu trempe.Aciers allis.- EN 10132-3: Feuillards lamins froid pour traitement thermique. Aciers pour trempe et revenu.- EN 10250-3: Pices forges en acier pour use gnral. Aciers spciaux allis.- EN 10263-4: Barres, fil machine et fils en acier pour transform froid et extrusion froid. Aciers pourtrempe et revenu.- EN 10269: Aciers et aliages de nickel pour lments de fixation utiliss temprature leve et / ou Bassetemprature.- EN 10305-1: Изготовление трубок. Трубы без твердых материалов – SEW 550: Aciers pour pices forges lourdes. Le 4140 est un acier alli tremp et revenu selon les specifications ptrole: – API 6, – API 5 CT-L80 – NACE MR 01.75 – AMS 6382 – 4140 – G41400 – MIL-S5626

Обозначения и характеристики, содержащиеся в данной методике, не имеют отношения к информации, полученной от консультантов по оценке персонала. Elles ne peuvent en aucun cas faire l’objet de garantie.Elles sont modifiables sans pravis en fonction del’volution des Technics de Fabrication et de la normalization. Les valeurs indiques constituent des valeurs typiques ou moyennes et nondes valeurs maximales or минимальные гарантии. La responseabilit de la SARL METONORM ne pourrait en aucun cas tretendue au choixd’un produit ou aux consquences de ce choix.

METONORM – Tous droits rservs – Reproduction interdite

METONORM http://www.metonorm.com/frontoffice/print.html

4 из 4 24.10.2013 17:41

تكنولوجيا إنتاج التوربينات. تطوير التكنولوجيا الصناعية لقياس عناصر تشكيل القالب

وثائق مماثلة

تاريخ اللحام وخصائص إنتاج اللحام ومكان عمل اللحام. تعيين ووصف اللحامات. حساب الاستهلاك وأنواع المواد وعمليات الشراء. سلامة اللحام وحماية العمال.

Последние новости 13.09.2009

ائص الهيكل الملحوم والمواد المستخدمة في تصنيعه. تسلسل أعمال التجميع واللحام ومبرات طريقة اللحام ، واختيار الأنماط وحسابها.ائص معدات اللحام المستعملة. طرق المكافحة. السلامة والصحة المهنية.

ورقة مصطلح تمت افتها في 02/08/2013

تطوير مخطط تخطيطي لأجزاء التثبيت أثناء التجميع ولحام هيكل جسم أسطوانة الأسيتيلين تحديد نوع النتاج. اختيار ريقة التجميع واللحام ونوع التيار وإعداد الحافة. تحديد أبعاد الوصلة الملحومة.

الاختبار ، تمت افة 19.06.2013

وصف قصير تصميم المحرك. توحيد مستوى الموثوقية لشفرة التوربين. Обновить MTBF. حساب موثوقية التوربين في ظل التحميل الساكن المتكرر وموثوقية الأجزاء مع مراعاة القوة ويلة المدى.

ورقة مصطلح ، تمت الإضافة في 18.03.2012

وصف تصميم قسم سطح السفينة. تحديد نوع اللحام المنتج للمنتج. تقييم قابلية المواد للحام. الخصائص والتركيب الكيميائي للصلب. المتطلبات العامة لإنتاج اللحام. تكنولوجيا اللحام بالقوس المغمور الأوتوماتيكي.

الاختبار ، تمت إضافة 2015.01.21

العملية التكنولوجية لتصنيع الجسم ، ورسمه ، وتحليل قابلية التصنيع للهيكل ، ومسار تكنولوجية لتصنيع الجسم ورسمه وتحليل قابلية التصنيع للهيكل ، ومسار تكنولوية التلالالاتلال التلالولالال لية التليع للهيكل منهجية حساب الوقت الأساسي لكل مرحلة من مراحل تصنيع العلبة.

ورقة مصطلح ، تمت الإضافة بتاريخ 04/12/2010

وصف بناء وتشغيل وحدة التجميع. الغرض من الخدمة للجزء. تصميم الصب وتطوير العملية التكنولوجية لتصنيع الجسم ، وحساب ظروف القطع وتوحيد عمليات تصنيع الجزء.

Последнее обновление 10.04.2017

ائص المادة المستخدمة في تصنيع العجلة. تحليل قابلية تصنيع الهيكل. تقنين أعمال اللحام. حساب استهلاك المواد المساعدة. تنظيم الرقابة الفنية. تحديد تكلفة الوحدة للمنتج.

Последние новости 07/09/2014

.تكوين وحدات التجميع. تصميم العمليات والتحولات التكنولوجية. حساب وقت إنتاج القطعة للجزء.

ورقة مصطلح ، تمت افة 11/27/2014

إجراء عمليات فارغة, تجميع, لحام (تحديد قوة التيار, طول القوس والجهد, العدد المطلوب من الأقطاب الكهربائية) وحساب المعدل الزمني للعملية التكنولوجية من أجل تصنيع حاوية للأجزاء حسب رسم تخطيطي.

الحجم: بكسل

Просмотров:

كشف الدرجات

1 وزارة التعليم والعلوم في الاتحاد الروسي لميزانية الدولة الفيدرالية للمؤسسة التعليمية للتعليم المهني العالي «سامارا دولة إيروسبيس التي تحمل اسم الأكاديمي س.КОРОЛЕВА (جامعة الأبحاث الوطنية) «Ф.И. Демин, Н. Д. Проничев, IL التعليم المهني سميت جامعة الفضاء الحكومية Самара على اسم الأكاديمي SP ملكة (وطنية جامعة بحثية) “ككتاب دراسي للطلاب الملتحقين بالبرنامج التربوي للتعليم المهني العالي في اتجاه تدريب البكالوريوس والماجستير” الطيران وهندسة الصواريخ “وتوجيه تدريب الخريجين” محركات الطائرات “. تحت راسة التحرير العامة للأستاذ دكتور ي العلوم التقنية FI Demin الطبعة الثانية البعة الثانية البعة الثانية من دار سامارا

2 УДК (0.75.8) LBC D 30 المراجعين: د.العلوم ، أ. في. تروسوف ، د. العلوم ، أ. В. Каргин Д30 Демин Ф.И. تكنولوجيا تصنيع الأجزاء الرئيسية لمحركات التوربينات الغازية [المورد الإلكتروني]: [تhevاب مدرسي] ND Shitareonic FI Demin تحت. مجموع إد. الأستاذ. FI ديمينا. الطبعة الثانية. سمارة: دار النشر SSAU البريد الإلكتروني بالجملة قرص (CD-ROM). ISBN. يتم تقديم تحليل دقة المؤشرات النوعية الرئيسية للفراغات الأولية والأجزاء ووسائل الإنتاج المتخدمة.للطلاب الأعلى المؤسسات التعليميةالطلاب في اتجاه تدريب البكالوريوس والماجستير في علوم الطيران والصواريخ, وكذلك للخريجين في محركات الطائرات. УДК (0.75.8) LBC ISBN جامعة ولاية سمارة الفضائية ،

3 Замечания … 5 Замечание … 6 Замечание. ميزات المحركات التوربينية الغازية الحديثة كأغراض إنتاج العناصر الرئيسية ومعايير محركات التوربينات الغازية ميزات وطرق تحسين محركات التوربينات الغازية تصنيع محركات التوربينات الغازية وعناصرها اتجاهات تحسين العمليات التكنولوجية لإنتاج الأجزاء ووحدات التجميع… 22 الفصل الثاني. مان مؤشرات جودة المنتجات أثناء التصنيع. طرق تحقيق دقة معينة لمؤشرات الجودة للأجزاء ووحدات التجميع الشروط التكنولوجية المطلوبة عند استخدام طريقة الحصول التلقائي على معلمات الفراغات على المعدات المضبوطة رسم تخطيطي هيكلي ومنطقي لضمان مؤشرات جودة المنتج تشكيل خطة أساسية للعملية التكنولوجية لأجزاء التصنيع … 38 الفصل الثالث. تصنيع الشفرات التصميم والمتطلبات الفنية والمواد أقفال الشفرات أرفف الشفرات أرفف الأكفان تقنية مادة الشفرة لتصنيع شفرات التوربينات المرحلة الاولى التحليل التكنولوجي للرسم.تقنية لتصنيع شفرات التوربينات الحصول على قطعة عمل أولية متعددة البلورات تحليل مؤشرات الجودة لقطعة عمل أولية للشفرة المعالجة الميكانيكية لقطع العمل إنشاء طلاء مقاوم للحرارة على سطح العمل لجناح النصل تقنية تصنيع شفرات ضاغط المرحلة الأولى التحليل التكنولوجي للرسم الجزء والغرض وظروف العمل والمواد تكنولوجيا المسار لتصنيع الشفرات المعالجة الميكانيكية لقطع العمل تحليل مؤشرات الجودة للفراغ بعد الجزء الأول من العملية التكنولوجية الفصل 4. تصنيع الأقراص التصميم والمتطلبات الفنية والمواد تكنولوجيا التصنيع أقراص المرحلة الأولى من التوربينات تقنية مسار تصنيع الأقراص الحصول على الفراغ الأولي للقرص المعالجة الميكانيكية للأقراص

4 الفصل 5.تصنيع الأعمدة التصميم والمتطلبات الفنية والمواد تكنولوجيا تصنيع الأعمدة تقنية مسار تصنيع الأعمدة الحصول على الكتلة الأولية لعمود الدوار منخفض الضغط المعالجة الميكانيكية للعمود الدوار منخفض الضغط ميزات تصنيع الأعمدة من الكربون المنخفض سبائك الصلب الفصل 6. تصنيع أجزاء الجسم التصميم والمتطلبات الفنية والمواد تكنولوجيا تصنيع أجزاء الجسم الحصول على الفراغات الأولية عن طريق الصب إنتاج قالب أولي لجسم ريشة التوجيه (ВНА) تكنولوجيا تصنيع المسار لهيكل ВНА المعالجة الميكانيكية ل هيكل ВНА الفصل 7. تصنيع عجلات التروس GTE التصميم والمتطلبات الفنية والمواد تكنولوجيا تصنيع عجلات التروس المبادئ العامة لبناء العمليات التكنولوجية تصميم العملية التكنولوجية تحليل مؤشرات الودة للتروس إنتاج عجلات أسطوانية بأسنان داخلية الميزات للتروس نتاط علات سطوانية بأسنان داخلية الميزات معالجة الأسطح الساسية السح الساسية السح الساسية لاروس الللتاللاليالة اللتالليالة اللتروس اللتاللالية اللتروس الللالية اللتروس الللالية.أنواع المواد المركبة وخصائصها وخصائص الحصول على المواد المركبة مواد البوليمر المركبة المواد المركبة المعدنية المقواة المواد المركبة الخزفية والكربون تصميم عملية تكنولوجية لتصنيع الشفرات من المواد المركبة البوليمرية متطلبات تصميم الشفرات من مواد البوليمر المركبة ميزات تصميم المعدات التكنولوجية العملية التكنولوجية لتصنيع الشفرات من مراجع ИКМ الملاحق

5 تمهيد تتكون الدورة التدريبية “تكنولوجيا أجزاء الطائرات” من ستة سام: 1) ساسيات تصميم العميتالة التيات تميات. 2) أساسيات تصميم الأجهزة ؛ 3) رق المعالجة السطحية ؛ 4) تصنيع اء المحرك.5) تجميع المحركات ؛ 6) تمتة العمليات التكنولوجية في بناء محركات الطائرات. يغطي الكتاب المدرسي المقترح قضايا تكنولوجيا التصنيع لأجزاء المحرك الرئيسية للطائرات الحديثة. يتم عرض العمليات التكنولوجية الحديثة للأجزاء الرئيسية لمحركات التوربينات الغازية ؛ يتم النظر ي ميزات التصنيع ويتم تقديم تحليل نوعي للإنتاج. في الوقت نفسه, تم حذف الأسئلة المعروفة بالفعل للطلاب من التخصصات ذات الصلة التي تم اجتيازها ويتركز الاهتمام على تصنيع أجزاء لكائنات تكنولوجيا الطيران الجديدة. تنقسم المادة لى ثمانية ول ، يتعامل كل منها مع التفاصيل المتشابهة من الناحية التكنولوجية.ي هذه الحالة تم اعتماد الترتيب التالي للعرض. 2) بناء عملية تكنولوجية لتصنيع الأجزاء ، مع تبرير مراحل وتسلسل المعالجة ؛ 3) اختيار وتبرير الشغل الأصلي ؛ 4) داء العمليات الرئيسية للعملية التكنولوجية وتحليل مؤشرات الجودة ؛ 5) تحليل شامل للعملية التكنولوجية ؛ 6) التحكم في العناصر الرئيسية للأجزاء. سيقبل المؤلفون بامتنان ميع تعليقات ورغبات القراء الذين طلب منهم رسالها إلى العنوان: Самара, SSA, Московское авиационное производственное отделение.خمسة

6 مدمة يتكون نتاج المنتجات في مجال الهندسة الميكانيكية من عدة مراحل: الاقتراح والأفكارن والتراب تقييم حاجتها في السوق والقدرة التنافسية. تطوير مشروع التصميم ؛ الحسابات والشيكات الأولية ؛ تنفيذ رسومات تصميم المنتج ؛ تحليل شامل للهياكل ، وحساب مؤشرات جودة المخرجات ؛ حص الأداء تقييم موثوقية وقوة المنتج وعناصره الفردية ؛ التحقق من حالة قابلية التصميم للتصميم, وملاءمة المنتج قيد التشغيل, فضلا عن الأعمال الضرورية الأخرى المتعلقة بتصميم المنتجات الهندسية.في عملية إنشاء الهيكل, يستخدم المصممون الخبرة الحالية, ووسائل الإنتاج الحالية, وطرق التصنيع والتحكم في الأجزاء الفردية ووحدات التجميع. عند تصميم المنتجات ، يتم أخذ اق تحسين أساليب ووسائل الإنتاج وظهور مواد وتقنيات جديدة في الاعتار. يرتبط تطوير المحركات التوربينية الغازية الجديدة (ГТД) وإتقانها في الإنتاج ارتباطا وثيقا بميزات هذه المنتجات عالية التحميل والمعقدة في التصميم والمنتجات التكنولوجية. يتطلب استخدام سبائك الألمنيوم والمغنيسيوم الخفيفة وسبائك الفولاذ عالية القوة وسبائك الكروم والنيكل المقاومة للحرارة واستخدام سبائك التيتانيوم والمواد المركبة وغيرها من المواد تقييما دقيقا للمؤشرات الاقتصادية للإنتاج.إن استخدام الأساليب الحديثة في المعالجة السطحية لقطع العمل, وطرق الحصول على قطع العمل الأولية, وخصائص تصنيع الأجزاء في سلسلة صغيرة من الإنتاج, تحدد السمة الأساسية لبناء محرك الطائرة. إن تشغيل محرك توربيني غازي بسرعات حرجة لدوران الدوارات المرنة, مع تحميل درجات حرارة عالية للعناصر الهيكلية الفردية وتدرجات درجة حرارة كبيرة في مناطق مختلفة من المنتج يفرض متطلبات عالية على جودة الأجزاء ووحدات التجميع. 6

7 الفصل 1. ميزات GTE الحديثة راض إنتاج 1.1 تستخدم العناصر الرئيسية.يمكن تقسيمها لى المجموعات التالية: المحركات التوربينية التوربينية (TJE) حاليًا تحتوي المحركات النفاثة النفاثة على عناصر ابتة تمامًا (انظر الشكل 1.1). 1) از الإدخال ؛ 2) اغط 3) رفة الاحتراق ؛ 4) علبة طاقة تربط التوربين والضاغط ؛ 5) التوربينات 6) نظام العادم. 7) سكان وحدات القيادة ؛ 8) الوقود والزيوت والأنظمة والتجمعات الأخرى. في المحركات التوربينية والتوربينية, يتم استخدام الضواغط المحورية بشكل حصري نظرا لحقيقة أنها تسمح بالحصول على درجة أعلى من زيادة الضغط, ولها كفاءة عالية, ووزن منخفض, وأبعاد عرضية صغيرة.يتم وضع الضاغط وغرفة الاحتراق والتوربين والفوهة النفاثة في المحرك التوربيني الغازي بحيث يتم الحصول على مسار وسيط, حيث توجد خسائر هيدروليكية منخفضة. تستخدم توربينات الغاز للمحركات عالية الدفع حصريًا من النوع المحوري. لبار محرك نفاث ، يتم استخدام الحارق اللاحق الموجودة خلف التوربينات على نطاق واسع. رسم تخطيطي لمحرك نفاث جانبي بمحرك احتراق ، موضح في الشكل. 1.1 و الأكثر يوعًا لـ DTRD الحديث. تمل المعلمات الرئيسية التي تميز المؤشرات الفنية للجودة ودرجة الكمال لمحرك. استهلاك الوقود المحدد ، الموارد ، إلخ.7

8 الشكل التوضيحي لمحرك نفاث انبي بمحرك احتراق 8

9 يتم تحديد التقييم المقارن للمحركات ذات الدفع المختلف من خلال جاذبيتها النوعية, والتي تفهم على أنها نسبة كتلة المحرك إلى قوة الدفع المقننة R (معطى). يتناقص هذا المؤشر باستمرار في عملية تطوير تكنولوجيا تصميم وإنتاج المحركات. للك ، بالنسبة لى المحركات التوربينية. الجاذبية النوعية المنخفضة مطلب أساسي لمحركات الطائرات.تتميز الأبعاد الكلية للمحرك بمساحة السفينة المتوسطة F والطول L. في سياق تطوير GTE, زادت القيمة المعكوسة للمنطقة الأمامية المحددة (1 / F الجبهة \ u003d R / F, حيث F الجبهة هي منطقة المقطع العرضي للمحرك), بشكل ملحوظ: عند بداية تطوير GTE كان дан / м2 للمحرك النفاث, والآن تم زيادته حتى дан / м 2 وأكثر. يتناقص باستمرار استهلاك الوقود المحدد C e / R المحدد للمحرك النفاث بواسطة نسبة النفا بواسطة نسبة استهلا حالحر) (кг)لذلك, بالنسبة لاختبارات مقاعد البدلاء, كان على المحرك التوربيني الغازي الأول 1,3 1,5 كجم / (дана ч), حاليا بالنسبة للمحرك التوربيني النفاث, يبلغ 0,7 كجم / (дана ч) أو أقل, وبالنسبة لمحرك турбореактивного فهو أقل من 0,5 كجم / (معطى ح). هذا المؤشر مهم لمحركات التوربينات الغازية الحديثة. يعتمد استهلاك الوقود المحدد على تصميم محرك التوربينات الغازية و (إلى حد كبير) تؤدي زيادة الخلوص الشعاعي النسبي (نسبة الخلوص الشعاعي إلى طول الشفرة) بنسبة 1% إلى انخفاض كفاءة الضاغط إلى 3%, مما يؤدي إلى زيادة استهلاك الوقود بنسبة تصل إلى 10%.ويفسر لك حقيقة أنه في الفجوات الكبيرة ، يزداد تدفق الهواء من التجويف بضغط على لى التجوات البيرة يزداد تدفق الهواء من التجويف بضغط على لى التجويف ذيb الل ين ي ل التجوات ذيb الل ين ي ل ي ي ي ل في الوقت نفسه, فإن زيادة الانحرافات في الدوار والجزء الثابت بسبب القوى واللحظات غير المتوازنة في كل من الحجم والاتجاه, وكذلك تشوهات درجة الحرارة, تستلزم زيادة في الخلوص الشعاعي, مما يؤدي إلى تدهور كفاءة الضاغط والتوربين وانخفاض في مدى استقرار تشغيل الضاغط. وبالتالي ، ن الزيادة في التخليص الشعاعي بنسبة 1 ٪ تضيق نطاق الثبات بنسبة 12–14 ٪. البًا ما لا توفر الزيادة ي أبعاد الجدران وأقطار العمود في هذه الحالة ميزة من حيث تلة تصمليم GTE متليم Eالدليم GTE متليم GTE متليم.يحدد ا الشرط أهمية اختيار عدد الدعم في GTE. مع تطور بناء المحرك ، تزداد مدة خدمة المحرك التوربيني الغازي بشكل مستمر. ا كانت مواردها في بداية تطوير المحرك النفاث ساعات ، فقد نمت بشكل كبير في الوقت الحالي. يجب ملاحظة ذلك ،

10- ن المورد يعتمد على الغرض من المنتج (خيارات مدنية أو عسكرية ، ابلة لإعادة الاستخدام) أدلالاستفدلام. عندما تم تقان GTE في الإنتاج التسلسلي ، تغير مورد المحرك من 50 ساعة لى 5-10 لاف ساعة وأكثر ؛ وبالنسبة للمنتجات القابلة للتحويل من سلسلة NK ، فهي لا تقل عن 50 لف ساعة.يعتمد التغيير في مؤشرات الجودة لمحرك التوربينات الغازية بمرور الوقت على التصميم و (إلى حد أكبر) على التحسين التكنولوجي لعمليات إنتاج قطع غيار ووحدات تجميع. بالإضافة إلى مؤشرات الجودة الأساسية المدرجة للمنتجات, يمكن أيضا أن تبرز خصائص الجودة الأخرى لمحرك التوربينات الغازية في المقدمة, على سبيل المثال: سهولة صيانة وإصلاح المحرك أثناء التشغيل; نمطية تصميم المحرك ؛ استقرار ائص الجودة بمرور الوقت أثناء التشغيل في مختلف الظروف المناخية ، وما إلى ذلك. ميزات وطرق تحسين GTE تعمل محركات الطائرات ي روف صعبة عند العمل ي مناطق مناخية مختلفة.متطلبات موثوقية المنتج تتزايد باستمرار. مؤشرات الجودة للمحركات آخذة في الازدياد. تتزايد تكاليف تصنيع الأجزاء الفردية ووحدات التجميع. تحدد الشروط رس تحسين GTE. 1. استخدام تصميم يف الوزن ومخرم ومعقد لأجزاء ووحدات تجميع لمحرك توربيني غازي (версия 1.1). تحتوي اء الجسم على بنية رقيقة الجدران مع ترات راحة مختلفة ، ونقوش ، ومواد لبة وللح مة لبة وللح مُشكَّة لعي اللي الل علي وسلم. تتميز الحلقات الوسيطة للضاغط وأغلفة التوربينات بأقطار كبيرة بسماكة جدار صغيرة. يتم تنفيذ مسار عمل الضاغط والتوربين بأقل انحراف جانبي عن الوضع الاسمي.إن شفرات الضاغط ودوارات التوربينات, بالإضافة إلى شفرات الاستقامة والفوهة, لها شكل مكاني معقد بأبعاد صغيرة في سمك المظهر الجانبي وعناصر عالية الدقة لجزء القفل. تتميز راص الضاغط ودوارات التوربينات بتصميم يف الوزن (سمك قرص الضاغط 3 5 مم) مع محور مقوى وحلقة ن. أعمدة GTE لها طول كبير بأقطار صغيرة نسبيًا وسماكة جدار. ناك العديد من 10

11 سطح عمل على ل عناصر محزوزة ، وخيوط ومفاتيح ، وأحيانًا تروس. ر الاحتراق لها شكل مكاني معقد ، وهي مصنوعة من مادة رقيقة ، مما يوفر اخلافات بيرة يدراات بيرة يدراات بيرة يدرارة الولاترارة تلاليدرارة الوليدرارة الوليدرجارة الوليدرارة الوليدرارة الولة الولاترارة الولاترارة الولانارجارة الوليدرارة الولالارارة الولانارارة الولاترارة,2. تحسين مسار التوربينات الغازية لـ GTE وتحسين الضغط الحراري للعناصر الهيكلية ، بهدف يادة كفاءليالالتورورية. يعد التحسين الديناميكي للغاز في المسلك أحد الطرق الرئيسية لتحسين مؤشرات الجودة لمحركات التاتاتاربيتات التيسين. حتى التحسن الطفيف فيه يؤدي إلى توفير كبير في الطاقة. تتميز التوربينات ذات درجات الحرارة العالية للمحركات التوربينية الغازية الحديثة والواعدة بتبريد أكثر وأكثر كثافة للمراحل الأولى, وأطوال صغيرة نسبيا لشفراتها وتحميل الغاز الديناميكي العالي, مما يؤدي إلى حدوث سرعات تفوق سرعة الصوت وزوايا تدفق كبيرة على الحافات.نظرًا لارتفاع نسبة التمدد ، يتم الحصول على مسار تدفق التوربينات لال فتحة خط ول لال فتحة ول لال تحة ول لال تحة التمدد بيريال تحة التمدد اليرلة ايريلة ايريالة التمديات يرلة اليرلة اليرتي اليرت اليرلة اليريلة اليرت سمح البحث الذي يهدف إلى تحسين مؤشرات جودة التوربينات وتحسين طرق تصميم مسار ديناميكي للغاز بالحصول على كفاءة عالية في طائرات الجيل الرابع ГТЭС. بالنسبة لتوربينات الضاغط أحادية المرحلة, تكون الكفاءة 0, بالنسبة لتوربينات الضاغط ذات المرحلتين وتوربينات المروحة متعددة المراحل, 0,91 0,915. ناء اختبار مولد الغاز HPP من سلسلة NK-93 وجد ن الكفاءة في المرحلة الأولى ي المرحلة الأولى التوربين ح.91 – 0,92. أدى تحسين مسار محرك التوربينات الغازية إلى تغيير في الشكل الهندسي لمحات الشفرات الدوارة والجزء الثابت, على سبيل المثال: في المحرك التوربيني ومحرك التوربينات ومحطات الطاقة من عائلة НК (86,144,321,93,14,16, إلخ), يتم استخدام ملفات تعريف منحنى متناوب على الحوض الصغير أو شفرات مختلفة السماكة ، حيث تم تحسين وايا الدخول إلى ابة ي المحرك التوربيني ، يتم استخدام مراحل ات رات فوهة مائلة وشبيهة بالصابر ملتوية بشكلللابر ملتوية بشكلللكسيني لل عكسية للية تم نفخ المبرد في الحوض بالقرب من حافة المدخل وحدث ضغط خلفي أثناء النفخ.حد عر

12 3. تطبيق المواد الحديثة (الألمنيوم, المغنيسيوم, التيتانيوم, سبائك الكروم والنيكل المقاومة للحرارة, مواد مركبة مختلفة) وطلاءات السيراميك المقاومة للحرارة. يتم تحديد اختيار المواد من خلال درجة حرارة التسخين والقوة المبذولة على اء المحرك ناء التيل. في درجات حرارة أقل من 200 درجة مئوية, يتم استخدام سبائك المغنيسيوم, عند درجة حرارة حوالي 250 درجة مئوية, ورقة دورالومين, في درجات حرارة تصل إلى 500 درجة مئوية, الفولاذ المقاوم للصدأ (مقاوم للتآكل), وفي درجات حرارة أعلى من 1000 درجة مئوية ، الكروم والنيكل المقاوم للحرارة سبائك.لذلك, فإن شفرات ريشة دليل المدخل للضاغط منخفض الضغط وشفرات الدوار منخفض الضغط مصنوعة من الفولاذ المقاوم للحرارة منخفض السبائك Kh22N9 و Kh25N5D2T وسبائك التيتانيوم, وشفرات الجزء الثابت والضاغط الدوار ضغط مرتفع من سبائك الفولاذ المقاوم للحرارة الكروم, وكذلك من الفولاذ المقاوم للحرارة والسبائك على قاعدة النيكل والكروم (نيتشروم). يزيد دخال الألمنيوم (حتى 3,5) بشكل كبير من مقاومة الحرارة ومقاومة الحرارة (اصة ي نطاقارة اة طي نطاقارة التالالحرارة) رات فوهة التوربينات مصنوعة من سبائك عالية المقاومة للحرارة.يتم استخدام التيتانيوم والموليبدينوم والنيوبيوم بكميات صغيرة ، وكذلك التنغستن كعناصر صناعة السبئك. يزيد التنغستن بشكل كبير من مقاومة السبائك للحرارة ولا يؤدي إلى تدهور مقاومة الحرارة تقريبًا. Версия 1.1. دت المتطلبات التشغيلية المتزايدة لأجزاء محرك التوربينات الغازية لى ظهور مواد جديدة مقاومحة الورارة المتايدة. لذلك, لتصنيع شفرات التوربينات المبردة ذات التجويف الداخلي, يتم استخدام تقنية الصب الاستثمارية مع السبائك القائمة على النيكل (ZhS6KVI, ZhS6uVI, ZhSFVI, ЖС-30, ЖС-30VI, ЖС-40, VZhL-12E, إلخ.), التي لها خصائص ميكانيكية جيدة (σ б \ u003d 850 باسكال / مم, استطالة نسبية δ \ u003d 35%, تضيق نسبي ψ \ u003d 4 7%) وقوة طويلة المدى عند درجة حرارة 975 درجة مئوية وحمل 20 نيوتن ساعات.هذه المواد توفر التكنولوجيا لتصنيع رات عدم القبول … 12

13 الجدول 1.1 المواد المستخدمة لتصنيع عناصر GTE وحدات التجميع الرئيسية لدليل مدخل GTE العناصر الرئيسية لوحدات التجميع المواد المستخدمة المعالجة الحرارية الغلاف الخارجي 38XA, 38X2MYUA Z +, О, О, О. В. KhSH طريقة الحصول على الفراغات الأولية وجهاز الهياكل (ВНА) الإسكان ВНА АМц, Д16 OTZh, Z + ST л, Ш Компрессор الغلاف الخارجي 38Kh3MYuA, Z + О, О KhSh, Зв, СБК الضغط المنخفض 13Kh4N13M2F (КНД) حالة ضاغط R KhSh, Зв, СБК 30Kh23 15Kh26N2K 13FhG + ON + О.В. Z + O OTZh, Z + O رات ابتة 1X12N9 ، Kh25N5D2T ، VT-20 ، VT-9 N + OV ، N + O OTZH VAL IZSH ، TOSH ، VSSH رات دوارة VT-9 VT-20 EP-517 ، EPZ- 718 + OTZH ، ОШ ИЗШ ، ВСШ Ш ، Диски ВАЛ ВТ-9 ВТ-20 ОТЖ ОТЖ Ш Ш Лабиринт 18ХНВА ، 40ХНМА Н + ОВ Ш ا 13ХН14ВФРА Z + OW X24N25 دد

14 وحدة تجميع ريسية GTE العناصر الرئيسية لوحدات التجميع المواد المستخدمة 38Kh3MYuA 13Kh4Nلاحة 15Khررالة 11 طريقة الحصول على الفراغات الأولية والهياكل KhSh, Зв, СБК ضاغط الضغط العالي (КЛП) غلاف الضاغط شفرات الجزء الثابت 15Kh26N2AM 30ХГСА 13Kh21N2V2MF Kh25N5D2T 1Kh27N2 Kh25N5D2T ВТ-9 ЗП-517, ЕР-718 + Z OTZh Z + ОЗ + или KhSh, Зв ، СбК Ш ، ВСШ ، ИЗШ ، ВАЛ الشفرات الدوارة VT-20 EP-517 ، EP-718ID OTZh Z + O IZSH ، VSSH Sh ، VAL Диски VT-9 VT-20 OTZh OTZh Sh14 НТН + ОВ З + О З + О Ш Ш Ш 14

15 وحدات التجميع الرئيسية لغرفة الاحتراق GTE (CC) العناصر الرئيسية لوحدات التجميسية لوحدات التجميسيع لوحدات التجميسيع الموالت التميسيع المواتات التجميسيع الموالت التميسيع الموالت التميع الموالتاحاحاحالارتالالارتميع الالارتميات الارتالالارتمات اللارتمية الموالالالارترالالارتميسية,1.1 طريقة الحصول على الفراغات الأولية والهياكل الغلاف الخارجي Kh28N9T, VZh98, VZh202 Z, Vz KhSh, Зв, СБК أنبوب اللهب Kh77TYuR (EI-437B) KhN77TYUR-ВД (ЭИ-437B-ВД) KhN77TYURU-ВД (EI437T) KhN77TYURU-ВД ( EI437T) 43 KhN80TBYU (ЭИ-607) Z + Sb KhSh, Зв, СБК القشرة الخارجية للتوربين KhN77TYURU-ВД (EI437BUVD) KhN78T (ЭИ-435) KhN80TBYU (ЭИ-607) ZhS6U-VI, Z + Sb KhSh شفرات التوربينات, Svine, Св ХН80ТБЮ (ЭИ-607) ЖС6У-ВИ ХН80ТБЮ (ЭИ-607) ЖС6У-ВИ и ЖС6ФВИ З + Сб З + Сб ХШ و Св و СбК ХШ و Св و СбК 15

16 الجدول المستمر.1.1 وحدات التجميع الرئيسية لتوربين GTE العناصر الرئيسية لوحدات التجميع الشفرات الدوارة المواد المستخدمة KhN77TYURU-ВД (EI437BUVD) KhN78T (ЭИ-435) KhN80TBYU (ЭИ-607) ЖС-3 و ЖС6-К و ZhS6U-ВИ ZhS6F-ВИ, ЖС -40 ЖС-30VI, ЖС-30 المعالجة الحرارية Z + Sb طريقة الحصول على الفراغات الأولية والهياكل Вт, LNK, МКО عمود الدعم الخلفي, وحدة الطاقة (ZO) أقراص KhN77TYURU-ВД (EI437BUVD) KhN80TBYU (ЭИ-607) KhN62BMKTYU- PD Z + Sb Shzsh حلقات المتاهة VZhL-14, VZhL12U Z + ВЗ Ш. عمود الضغط المنخفض 15X12N2MVDAB-Ш Н, Z + О Ш عمود الضغط العالي الضغط 15X12N2MVDAB-Ш Н, Z + О Ш الضغط СБК محامل الغلاف الخارجي X18N9T, VZh98 و VZh202 Z و ВЗ ХШ и Св и СбК 16

17 وحدة تجميع رئيسية ل GTE الدعم الخلفي, وحدة الطاقة () جهاز العادم العناصر الرئيسية لوحدات التجميع مبيت الدعم الخلفي المواد المستخدمة 13Х11Н2В2МФ, 15Н5Д2Т, Х77ТЮР (EI-437B) ХН77ТЮР-ВД (ЭИ-437Б-ВД) وحدات المحرك التروس, 38 نظمة الوقود والهواء والنفط 17 + دول المعالجة الحرارية المستمر.1.1 طريقة الحصول على الفراغات الأولية والهياكل KhSh و Зв و СБК الغلاف الخارجي Kh28N9T Z و Vz KhSh و Зв و СБК Форсаж Kh28N9T و VZh98 و VZh202 Z و Vz KhSh و Зв و СБК Насадка VZh98 و VZh202 Z و ВЗ KhSh و СБК أجزاء الجسم СбК AK4-1 ، AK6 ، AK8 ، Z ، SL ، Sh VT3 ، VT9 OTZH N ، Ts ، Z + O Sh N ، Az ، Z + O 40XNMA ، 40XN2MA-Sh N ، Z + O خطوط الأنابيب 1X18H9T3B X17 13 Ц ، З + О Pr Компенсаторы 1Х18Н9Т Н ، Ц ، З + О Ш 1Х18Н9Т Н ، Ц ، З + О ملاحظة السحابات. حرف او رمز: H تصلب. عن العطلة إجازة سعادة منخفضة.إجازة RH عالية ؛ التلدين شيخوخة ST تطبيع ؛ استقرار سات تبريد الهواء ؛ تدعيم C نيتروجين النيتروجين الختم البارد HS صب L Ш ختم. اللحام Sv يكل مسبقة الصنع SbK المتداول ف المتداول رمح. تم متساوي الحرارة IZSH ؛ ختم دقيق TOSH ؛ ختم عالي السرعة VSSh ؛ ب L صب LNC مع بلورة اتجاهية ؛ صب أحادي البلورية MKO ؛ تأجير للمحترفين ،

18 فيما يتعلق بزيادة درجة الحرارة عند مدخل توربين GTE, تستخدم التقنيات لإنشاء طلاءات حاجزة حرارية ثنائية الطبقات مقاومة للحرارة عن طريق تدفقات البلازما النبضية عالية الحرارة.يتم تطبيق طبقة حاجز سيراميك خارجي (ZrO 2 Y 2 O 3 ، ZrO 2 MgO) بسمك m على الطبقة الفرعية للسيرامية الفرعية للسيرامية الفرعية للسيرامي واللمعية للسيراميك والمعية للسيراميك والمعية للسيراميك والمعية للسيراميك والمعية للسيراميك والمعية اللةاللة тесь (65) الاللة الالمعدة يصل سمك النظام إلى 500 ميكرون. يجعل التصلب الحراري من الممكن إنشاء طلاء سيراميك متين ، مما يساهم في زيادة متانة عناصرلب GTE الرحة. 4. تطبيق التأثيرات الحرارية والكيميائية الحرارية على الأجزاء الرئيسية للمحرك التوربيني الغازي. في ممارسة المعالجة الحرارية للفولاذ والسبائك, تحدث تحولات الطور, على سبيل المثال: الهيكل المضطرب لخليط الحديدوكربيد (ferroperlite, البرليت مع كربيد زائد) في الفولاذ, عند تسخينه فوق النقاط الحرجة, يمر إلى حالة متعددة الأشكال, و عند المرور عبر النقطة الحرجة, تتشكل حبة الأوستينيت الدقيقة.. سبائك الصلب تؤثر على نقطة التسخين والتبريد الحرجة. Обновить версию 1.1. البًا ما يكون مكان العمليات الحرارية في العملية التكنولوجية. Версия 1.1.5. مان الدقة العالية ي تصنيع الأجزاء ووحدات التجميع والمنتج بأكمله. يظهر في الشكل. 1.1 الخلوص الشعاعي P 1 ، P 2 ، P 3 ، … ، P n بين ريش الضاغط والتوربين مع عناصر الإسكان ؛ الخلوص المحوري O 1 ، O 2 ، O 3 ، … ، O n ؛ الفجوات В 1, В 2, …, В п بين الأعمدة, وكذلك الخلوص L 1, L 2, L 3, …, L N в أختام المتاهة تحديد الاتجاه واستهلاك الوقود والضغط الحراري للعناصر الهيكلية وكفاءة الوحدات الفردية والمحرك بأكمله. تعد دقة ترتيب الأجزاء بالنسبة لبعضها البعض سمة مهمة لمؤشرات الجودة. تعد دقة المعلمات الهندسية لمحرك التوربينات الغازية ضمانًا لعملية موثوقة وعالية الجولة للمنهت بأكت.ي الوقت نفسه ، يتم تحديد دقة الخلوص الشعاعي ، على سبيل المثال ، P n من خلال دقة التصنيع 18

19 واردًا: ريش التوربينات وقرصها (ص 1 و ص 2) محمل (ص 3 ، ص 4) والجزء الثابت (5 6). ي هذا الصدد ن مؤشرات الدقة لأجزاء GTE الفردية عالية جدًا: المجلات العاملة للأعمدة داخل IT5 ؛ ل أعناق الأعمدة حتى 0,003 млн الضرب المسموح به لمجلات العمود بالنسبة لبعضها البعض لا يزيد عن 0,01 0,02 مم ؛ ال الضاغط وشفرة التوربينات داخل IT5 وما فوق ؛ لا يزيد موقع عناصر قفل الشفرة بالنسبة لبعضها البعض عن 0.008 مم وات ي أختام المتاهة للضاغط والتوربينات 0,03 0,04 мм ؛ الفجوات في حواف عجلات التوربينات من المرحلتين 1 и 2 لا تزيد за 0,05 млн الاحة المسموح بها لجناح رة الضاغط والتوربينات والفوهة ودوارات التوجيه لا تزيد на 0,08 0,15 мм التوازن الديناميكي للضاغط والدوارات التوربينية في حدود 0.3 0.4 نيوتن / سم 2 لخ. تستند حسابات الأبعاد التي يتم إجراؤها في مرحلة التصميم وأثناء تجميع المنتجا عل اتراض ملللية الللية اللللية اللللية اللللية اللللية اللللية اللللية اللللية الللية اللللية اللللولل. بسبب الأخطاء التكنولوجية, قد تختلف الأسطح الفعلية للأجزاء في شكلها الطبوغرافي وموضعها النسبي اختلافا كبيرا عن النماذج الأولية المثالية التي تشكل أساسا لحسابات الأبعاد.تشير الدراسات لى ن اهرة التلامس المقابلة لكل وج من الأسطح الملامسة ي التي تحدد بالن ا تلتلالنا ا التلالن السح الملامسة. في التين. يوضح الشكل 1 تاطع دوارات وتوربين GTE (العنصر A). تعتبر روط التلامس لهذه الواجهة مهمة للغاية: تعتمد موثوقية المنتج بشكل مباشر على ودة اللألح المفصرة. عند تقاطع ريش التوربين في الحافة العلوية للغطاء ، تحدث ملامسات لعناصر الريشة ، والتي تعمللية ، والتي تعملل ياة والتي تعملل ياربية التي تعملل ياية والتي تعملل ياريالة ارلة ارلة ارلة ارلة ارلية ارلية تعتمد موثوقية المنتج بأكمله على جودة تحضير هذه العناصر. ي هذا الدد ، ي المهام التي تنشأ في التحليل البعدي للمنتج ، يتم تمثيل منطقة المؤخرة حلقلب (مك مرة البعدي للمنتج)يتم تقديم وصلة الوصلة كوصلة ختامية 19

20 سلسلة اتصال ، حيث تكون الروابط المكونة عبارة عن تشوهات تلامس (تقارب) لأسطح المؤخرة لأجزاء جاونة عبارة عن تشوهات تلامس (تقارب) لأسطح المؤخرة لأجزاء اونة. يمكن ن تكون عناصر بعقب GTE من البلاستيك ، والبلاستيك مع لابة ، ومرنة ومرنة. ي هذه الحالة ، تزداد متطلبات حالة أسطح مفاصل التراكب بشكل كبير. لذلك, يتم تحديد خشونة الأسطح التناكبية للشفرات بقيم Ra 0,2 0,32 ميكرون وأعلى, ودقة هذه الأسطح هي IT5 IT8 وغالبا ما يكون مطلوبا تنفيذ عمليات تشطيب خاصة عند تجميع عجلات التوربينات والضواغط. مع مثل الطرق لتحسين محرك التوربينات الغازية ، اد تعقيد تصنيع الأجزاء الفردية وحرات التلينات الغازية ، اد تعقيد تصنيع الأجزاء الفردية وحراات التللينات بات.على سبيل المثال, استخدام شفرات التوربينات في محرك توربيني غازي, مصنوع من سبائك مقاومة للحرارة يصعب تصنيعها, مع تجويف تبريد داخلي معقد مع متطلبات عالية جدا لدقة ملف تعريف الريش, لدقة القفل ورفوف الكفن, مما أدى إلى تعقيد الإنتاج بشكل كبير. يؤدي استخدام الحلقات الوسيطة ذات القطر الكبير (1.5-2 م) بسماكة جدار صغيرة (8-10 مم) وحواف جانبية كبيرة للتثبيت في محرك توربيني غازي إلى زيادة مدة العملية التكنولوجية واستهلاك المواد للمنتج. يؤدي استخدام الطرق التقليدية لإنتاج الفراغات الحلقية وطرق معالجتها للمواد التي يصعب تصلنيعها اللا تليعا تليلا تليعا تليعا تليلا تليعا تليعا تليعا تليان.برزت هذه الحالة ي تطوير محركات التوربينات الغازية مهمة تحسين رق وسائل نتاج الأجزاء ولوداي اتمتا. المتطلبات الصارمة لتوقيت تطوير منتجات جديدة في الإنتاج (يجب ألا تزيد مدة تطوير المحرك عن 2-3 سنوات) مع دفعات صغيرة نسبيا من المنتجات المصنعة تجعل هذه المهام صعبة للغاية. يتطلب إنشاء محركات توربينية غازية تنافسية ذات أداء اقتصادي جيد للإنتاج تطوير عمليات تكنولوجية قابلة للتعديل بسرعة وفعالية من حيث التكلفة لتصنيع المنتجات الحديثة. 20

مقدمة … 3 القسم الأول.الضمان التكنولوجي لجودة المنتجات في هندسة الآلات الفصل الأول. دقة المنتجات وطرق ضمانها في الإنتاج … 7 1.1. المنتجات الهندسية

الجزء 1. اساس نظرى تقنيات الهندسة الميكانيكية 1.1. مقدمة. الهندسة الميكانيكية ودورها في تسريع العملية الفنية. المهام والاتجاهات الرئيسية لتطوير إنتاج بناء الآلات.

Последние … 3 Последние. الضمان التكنولوجي لجودة المنتجات في هندسة الآلات الفصل الأول. دقة المنتجات وطرق ضمانها في الإنتاج … 7 1.1. المنتجات الهندسية

اتبارات “لية سمولينسك الصناعية والاقتصادية” ي تخصص “تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية” 151001 يسلالة الميانيكية “151001 يسلالة الميانيكية” 151001 يسلة.الإنتاج الضخم

وارة التعليم والعلوم من ميزانية الدولة الاتحادية الروسية مؤسسة تعليمية التعليم التعليم العلوم من ميزانية الدولة الاتحادية الروسية مؤسسة تعليمية التعليم المهنية لتعليم المهنية

معلومات عامة الغرض من دراسة المصطلحات الفنية العامة الأساسية والمفاهيم اللازمة لتطوير المعرفة بالتكنولوجيا العملية واستخدامها في أداء أعمال الورشة التعليمية والتكنولوجية في

تكنولوجيا بناء الآلات مفهوم الإنتاج والعمليات التكنولوجية. هيكل العملية التكنولوجية (ГОСТ 3.1109-83). أنواع وأنواع الإنتاج.الخصائص التكنولوجية لأنواع الإنتاج

التوحيد القياسي للقواعد, قابلية التبادل, التبادل هو مبدأ تصميم وتصنيع الأجزاء, مما يوفر إمكانية التجميع والاستبدال أثناء الإصلاحات المصنعة بشكل مستقل بدقة معينة

امة الاختصارات 9 امة الاختصارات 9 مقدمة 11 مدمة 13 الفصل 1. مراحل الإنتاج الرئيسية ي بناء الجرارات وإمكانية صنية نية نية. دورة الحياة الكاملة للجرار 16 1.2. عملية التصنيع

تكنولوجيا معالجة الأسطح المشكلة (على سبيل المثال ، رات التوربينات) Saminskaya Galina Grigorievna معالجة الأسطح المشكلة (على سبيل المثال ، رات التوربينات) Saminskaya Galina Grigorievna ، معالجة السطح المشكلة)

المحاضرة 5. åñòâå развития музыкальных даника AEY

مدمة 10 القسم 1. اللة دف إنتاج 12 1.1 موم الآلة والغرض من دمتها 12 1.2 المعلمات التقنية ومعلمات الجودة للآلة 13 1,3 محتوى وهيكل دورة الحياة

وزارة التعليم والعلوم ي الاتحاد الروسي الفيدرالي للميزانية التعليمية لمؤسسسسة التعليمية لمؤسسسسة التعليم يالعلوم ي الاتحاد الروسي اليدرالي للمسسسي التعليمية لمؤسسسسة التعليمية لمؤسسسساليم الالعليم العاللونة

مقدمة ………………………………… 3 مقدمة ……. ……………………………… 5 الفصل 1. تطبيع دقة التوصيلات الأسطوانية السلسة … .. …. 7 1.1.

16 УДК 629.7 А.И. دولماتوف ، د. العلوم ، يا س. كاربوف ، د.العلوم ، I.M. تارانينكو ، اند. تقنية. العلوم في اتجاه واحد لحل مشكلة تطبيق السيراميك في محركات التوربينات الغازية للطائرات

A.R. Маслов А.Г. Схиртладзе.
موضوعات 1.1 ، 1.2 1. ما الذي يدرسه تخصص “أساسيات الهندسة الميكانيكية”؟ ما هي المهام الرئيسية التي يحلها؟ 2. التصنيع والعمليات التكنولوجية. العملية التكنولوجية ، هيكلها.3.
ونة السطح (معلومات موجزة) سطح الجزء بعد المعالجة ليس أملسًا تمامًا ، نظرًا لأن داما نظرًا لأن داما نرا لأن داة القطعالا
السئلة التي تم رحها بشأن حماية المشاريع الدبلوماسية على لاح المعداا 1.1 التشغيل التي تم رحها بشأن حماية المشاريع الدبلوماسية عل لاح المعدا 1.1. 2.
2 6 »» »
.P. ملكة
УДК 621.75 E.A. Польский к.э.н. ستاذ مشارك ، الب الدكتوراه جامعة بريانسك التقنية الحكومية ، (روسيا).
واز سر الصندوق أدوات التقييم في تخصص “علم المواد” p / p الأقسام (الموضوعات). قانون المعادن للرقابة الكفاءة (و لها
وزارة التعليم ي الاتحاد الروسي جامعة موسكو الحكومية التقنية “МАМИ” سم “Транспортный ГТД” А.В. Костюков تمت الموافقة عليه من قبل اللجنة المنهجية لكلية بناء EIP
برنامج اختبارات القبول في موضوع “تكنولوجيا الهندسة” أهمية الانضباط في نظام التدريب
B I B L I O T E K A T E X N O L O G عامل مشرف في العلوم والتكنولوجيا في جمهورية روسيا الاتحادية الاشتراكية اتلياتياتية اتلياتية اتلياية اتوليا. علوم استاذ. تحسين عمليات القطع \\ موسكو و “الهندسة الميكانيكية” 1976 г. المحتويات تمهيد 3 ولاً – المادية
محركات الطائرات الفضائية 11 УДК 621.452 В.А. إيه. زريلوف بيلوسوف ، م. سميت جامعة PRODANOV Samara State Aerospace عل اسم الأكاديمي S.P. الملكة “SSAU” ، روسيا
وارة التعليم والعلوم ي الاتحاد الروسي ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАНИЕ “МОСКОВСКОЕ СТАНКОСТРОЕНИЕ
وزارة التعليم في جمهورية بيلاروسيا المؤسسة التعليمية جامعة بريست التقنية الحكومية “تمت الموافقة عليها” رئيس جامعة EE “BrSTU” PS Poyta 2016 برنامج اختبار القبول
УДК 621.77.07 علمي للطلاب 2010: ريقة تقنيات بناء الآلات لتصنيع شفرات تشكيل جزء متغير من لال متغير من لال التعبير السان رية تقنيات, سكوبيليفا آنا سيرجيفنا
العمل المخبري 2 تحديد خطأ الشكل عند تدوير قطع العمل غير الصلبة 1. الغرض من العمل دراسة تأثير صلابة قطعة العمل على دقة شكل وأبعاد الجزء عند المعالجة على المخرطة.
طريقة التجميع هي الطريقة المقبولة لضمان الدقة المحددة لمعلمات الإخراج للمنتج في عملية توصيل الأجزاء بوحدات التجميع ووحدات التجميع والأجزاء في السيارة مع بعض
الموضوع 13.دقة التشكيل ناء القطع الغرض من دراسة التفاعل دراسة التفاعل دراسة التفاعل بين الأداة وععة العمل ، وأنواع الانحرافاع الانحرافات ي ل دراسة تأثير العوامل
الحد الأدنى لامتحان المرشح في التخصص 05.02.08 “تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية” \\ دورة الحياة منتجات الهندسة الميكانيكية والغرض الوظيفي والجودة الغرض الوظيفي
سئلة للامتحان في تخصص “علوم المواد وتكنولوجيا المواد” اصة 280102 1. و و الوهر المايديالالياتر المايديالاليات المايديالاليات الما و الور المايديالالياتالة المايد اللياتات اللمايد اللياتالة المايد الليات اللمايد لالياتولالة التلالالالة التت اللالة 2. صف
اديمية بناء الآلات في ولاية دونباس للبحوث وتطوير التكنولوجيا المغناطيسية ماجستير: Нестеренко В.М.MS-09-1 Автор: دكتوراه. البروفيسور المشارك إيفانوف آي ن. الغرض من العمل: هو
الوكالة الفيدرالية للتعليم مؤسسة التعليم بميزانية الدولة للتعليم المهني العالي “National Research TOMSK POLERSITY
وزارة التعليم والعلوم ي الاتحاد الروسي المؤسسة التعليمية لميزانية الدولة الديديراليم العلوم ي الاتحاد الروسي المؤسسة التعليمية لميزانية الدولة ديديراليم العللة الليالياللليمية يديراليم مالللة الليلة الليمية يديرالين الليلة الليلة الليمية
الاسم TZ 1ТМ 2ТМ 3ТМ 4ТМ 5ТМ 6ТМ 7ТМ مهام الاختبار للمصادقة على الهندسة والعاملين التربويين في المؤسسة التعليمية لميزانية الدولة NISPO الانضباط “تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية” تخصص تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية صياغة
УДК 621.865,8 ؛ 621.9.06 لة مزودة بمحركات موازية للحركة المنسقة للجسم العامل M.M. Тверской يتم وصف مخطط حركي لأداة آلة ذات ستة إحداثيات مع محركات حداثيات متوازية.
المحتويات ائمة الاختصارات المقبولة ………………………… 3 تمهيد … ………. ……………….. 4 مقدمة ……………… ……………………….. 7 الفصل الأول الأولي
العملية التكنولوجية لمجموعة UDC 681.3 RRBOTK للأطفال من النوع “VL” I.V. جورلوف ، إي. بوليتايفا ، في سي. Осипов العديد من شركات بناء الآلات مجبرة حاليًا على البحث عن المزيد
الموضوع: “ريقة الإحداثيات المتجانسة ي مهام حركيات المتلاعبين” 1 محاضرة 2 تشكيل م ويفي لنامام.مصطلحات وتعريفات حركيات المناور (تنسيق
رح لبرنامج العمل للوحدة المهنية PM.01 برنامج التحكم في آلات الع المعدنية 1. نطاق برنامامج العمل للوحدة المهنية PM.01 برنامج التحكم في آلات الع المعدنية 1.
تمت الموافقة على المشروع بأمر من وزارة العمل والحماية الاجتماعية في الاتحاد الروسي متخصص محترف قياسي في تقنيات الجمعية المتوسطة 2 أخصائي قياسي محترف
امعة ولاية موسكو التقنية للطيران المدني سم ATO وإصلاح الطائرات و AD А. Н. Ерошкин. أساسيات إنتاج الطائرات وأسئلة الجحيم للفحص الذاتي.الانضباط “أساسيات إنتاج الطائرات
وزارة التعليم والعلوم في الاتحاد الروسي الحد الأدنى من البرنامج لامتحان المرشح في التخصص 05.02.08 “تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية” في العلوم التقنية الحد الأدنى للبرنامج يحتوي على 9 صفحات.
В.В. Демидов ، Г.И. Киреев ، М.Ю. Smirnov حساب وتصميم التنقيط الجزء 1 الداخلية الجولة DRages وليانوفسك 2005 1 وكالة يدرالية من لالة التعليم مؤسمالة التعليم مؤسمية
معهد بحاث عموم روسيا لمواد الطيران يقدم مركز أبحاث الدولة التابع لمعدات الاتحابع لمعدات الاتحابع لمعدات الاتحابع لمعدات الاتحابع لمعدات الاتحابع لمعدات الاتحاد الروسينيAM اتياتيAM
سئلة حول العمل المخبري حول “أساسيات تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية” عمل المختبر “اللحقيقة ية اللالايقة يلة اللالاية يلة الللايقة يلة الللايقة يلة الللايقة.ما الذي تفهمه تكنولوجيا الهندسة الميكانيكية بكلمة “دقة”؟
التعليم المهني الأساسي T. A. وكالة حكومية “المعهد الاتحادي لتطوير التعليم”
وATا: USATU ، 2011 T. 15 4 (44). P. 207 211 M. A. MISHKINA ، V. L.L.
معدات لمعالجة الشفرات التوربينية لمحركات الائرات VS-2S ج. 38 ВС-250М ص. 39 درفلة للشفرات درفلة للشفرات FK-300 اص ص. 40 از نسخ وطحن نصف أوتوماتيكي
.15.08 تكنولوجيا أسئلة الهندسة الميكانيكية
الهندسة الميكانيكية هي إنتاج وسائل الإنتاج, ومهمتها الأساسية إنشاء آلات جديدة أكثر إنتاجية, لإنتاجها بالكمية اللازمة للاقتصاد الوطني وفي نفس الوقت بجودة عالية وبأقل قدر من الهدر والعمالة, المواد وفي وقت قصير.
ن دور الهندسة الميكانيكية في تطوير اقتصاد بلدنا كبير جدًا. تم تنفيذ إعادة التجهيز الفني للاقتصاد الوطني بسبب المستوى العالي لتطور الهندسة الميكانيكيية المحلية المحية الحلية. لقد كان ولا يزال الفرع الرائد لعقليتنا, وأساس التطور الصناعي لاتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية, وهو مصمم للمساهمة في مزيد من التحسين التقني لجميع قطاعات الاقتصاد الوطني وتعزيز القدرة الدفاعية للبلاد.
لأقصى حد أهمية عظيمة في الهندسة الميكانيكية, وهو مكرس لإنتاج التوربينات, وهي صناعة يجب أن تساهم في ضمان استمرار كهربة الدعامة, ويلاحظ برنامج ВКП أن «الكهرباء, التي هي جوهر بناء اقتصاد المجتمع الشيوعي, تلعب دور ريادي في تنمية الاقتصاد الوطني بكافة قطاعاته, في تنفيذ كل التقدم التقني الحديث. لذلك من الضروري ضمان المعدلات المتقدمة لإنتاج الكهرباء. يجب زيادة إنتاج الكهرباء السنوي بحلول نهاية العقد إلى حوالي 900-1000 مليار, وبحلول نهاية العقد الثاني إلى 2700-3000 كيلوواط / ساعة.
في فترة السبع سنوات الحالية 1959 -1965, وفقا للأرقام المستهدفة لتنمية الاقتصاد الوطني, التي وافق عليها المؤتمر الحادي والعشرون ل КПСС, يتطور مبنى التوربينات المحلي لدينا بوتيرة متزايدة باستمرار.يتم تنفيذ ار لينين حول الكهربة المستمرة للبلاد. على مدى السنوات الست الماضية من خطة السبع سنوات, زادت الطاقة القصوى للوحدة من التوربينات البخارية الثابتة بمقدار 4 مرات, وزاد متوسط \ u200b \ u200b طاقة التوربينات التكثيف مرتين تقريبا, وزادت طاقة التوربينات الحرارية بمقدار 1.5 مرة تقريبا. اد ناتج التوربينات التوربينات البخارية ذات المعلمات البخارية العالية التوي و 565 درجة موية بمقارية المعلمات البخارية العالية من 130 وي و 565 درجة مئوية بمقاحار 8 مرالة.
مصنع لينينغراد للمعادن الذي سمي على اسم المؤتمر الثاني والعشرين ل ВКП (ЛМЗ) قام بتصنيع توربين بخاري بقوة 800 ميجاوات بتصميم ثنائي المحور, ومحطة خاركوف للتوربينات التي سميت باسم С.М. Кирова (KhTGZ) – توربينات بخارية 500 ميجاوات في تصميم العمود, مع كل من معلمات البخار الأولية من 240 ata و 580 درجة مئوية.
في الاختبارات الثابتة, تخضع وحدة ГТ-50-800 كيلوهرتز بسعة 50 ميغاواط لاختبارات التكليف, وتعمل وحدة التوربينات الغازية ЛМЗ بسعة ГТ-25-700 البالغة 25 ميجاوات.
تطور ندسة التوربينات ي السنوات الخمس القادمة 1966-1970. سيزيد الحمص من الزيادة الحادة في الإنتاج الحجمي للتوربينات, وإنشاء توربينات بخارية أحادية المحور بسعة 800 ميجاوات, و 100 ميجاوات, وإعداد الإنتاج لإنتاج وحدات أكثر قوة.
يرتبط إنجاز هذه المهام المعقدة ارتباطا وثيقا بنمو العدد المطلوب من المصممين والباحثين والتقنيين وغيرهم من العمال الهندسيين والفنيين في المصانع, في البحث العلمي والتصميم والمعاهد التكنولوجية.ي هذا الدد ، تتزايد أيضًا الحاجة إلى الأدبيات الفنية حول التوربينات ، والتي تغطي نشائهالبفي اتنة لذلك ، من المرغوب جدًا تعميم الخبرة في إنتاج التوربينات في المصانع الفردية.
تمت تابة ا الكتاب على أساس تجربة إنتاج التوربينات الثابتة في LMZ وفي بعض المصانع الأخرى.
الممول ن تكون المواد المقدمة في الكتاب مفيدة لبناة التوربينات وخاصة للمهنيين الشباب.
جميع التعليقات والاقتراحات التي تظهر أثناء قراءة الكتاب, يطلب المؤلف إرسالها إلى فرع لينينغراد لدار النشر “Машиностроение” على العنوان: Ленинград, Д-65, ул.دزيرجينسكي ، 10.
رسال عملك الجيد في قاعدة المعرفة أمر بسيط. استخدم النموذج دناه
г.
حاشية. ملاحظة
مقدمة
и др. THA RD-180.
الفصل 1. الجزء التكنولوجي
1.1 روف تشغيل ريش التوربين
1.2.3 الخواص الميكانيكية المواد (عند T = 20 درجة مئوية)
1.2.4 المعالجة الحرارية
1.4.1 Официальный представитель
1.6.1 Версия для печати
1.6.2 Обновить
1.6.3 البناء
1.6.4 الدقة
1.6.5 درجة الماس – D 711 А
1.6.7 الإنتاج الأولي وحساب أسطوانة تلبيس الماس الجديدة
1.6.8 العملية
1.6.9 Обновить
1.6.10 المعالجة
1,7 اتيار القواعد وتبرير تسلسل معالجة الجزء
1,8 حساب بدل التشغيل الآلي في العملية رقم 12.
1.9 البيانات
1.10 التنين
الجزءل 2. التصميم
2.1 و التركيب
2.2 حساب لاعبا اساسيا لقوة لقط
الفصل 3. جزء البحث
3.1 أساسيات عملية الحفر المائي
3,2 نولوجيا عملية الحفر المائي
3.2.1 تصميم وتشغيل جهاز ثقب الطلقة المائية
3.2.2 المتطلبات التكنولوجية للعملية
3.2.3 ترتيب المعالجة
3.2.4 التحام ي التصلب
3.3 Обновить الوط المتبقية
3.4 اتبار اد الشفرات
3.4.1 Версия для печати
3.4.2 سم الاختبار – ريش التوربينات
3.4.3 دراسة الترددات الطبيعية.
3.4.4 معدات اتبار اد الشفرات
3.4.5 دراسة توزيع الضغوط النسبية
3.4.6 ريقة اختبار التعب
3.4.7 ريقة معالجة نتائج الاختبار
3.5 نتائج الاختبار.
الفصل 4. عن الأتمتة
4.1 Перейти на страницу CATIA
4.1.1 Обновления CATIA
4.1.2. و وحدات حزمة برامج CATIA
4.2 الوظائف الرئيسية لبناء نموذج ورسم الأجزاء في CAD CATIA.
4.2.1 واجهة المستخدم
4.2.2 نشاء الهندسة ثنائية الأبعاد والأبعاد والتسمية
4.2.3. إنشاء نموذج ثلاثي الأبعاد لجزء وبناء هندسة ثنائية الأبعاد على أساسها
4.3 بناء نموذج رة التوربينات А.
الفصل 5. البيئة الصناعية وسلامة الإنتاج.
5.1 Обновить التكنولوجية لتصنيع التوربينات الغازية. تحديد التأثيرات الرئيسية على البيئة وصحة الإنسان. تطوير تدابير الحماية.
5.1.1 Обновить العملية التكنولوجية لتصنيع التوربينات الغازية.
5.1.2 Обновить عل البيئة ووضع تدابير وقائية عند راء عمليات حن عميق.
5.1.3 Обновить عل حة الإنسان ووضع تدابير وقائية عند رراء عمليات حن عميم.
5.2 Обновить وحساب الإضاءة في مكان العمل.
5.2.1 Обновить الإضاءة ي مكان العمل
5.2.2. حساب إضاءة مكان العمل
5.3 تهوية منطقة الإنتاج.
5.4 تدابير الحماية من الحرائق.
5.5 استنتاجات تستند لى تحليل العوامل الضارة والخطرة
الفصل 6. حساب الكفاءة الاقتصادية لإدخال عملية تكنولوجية ديدة
6,1 حساب تكاليف تصميم عملية تكنولوجية لتصنيع ريش التوربينات
6.1.1 حساب تكاليف تصميم العملية التكنولوجية لتصنيع رات التوربينات من TNA.
6.1.2.
6.2 احتساب السنوي التأثير الاقتصادي من دخال عملية تكنولوجية جديدة
1 حساب تكاليف المواد
6.2.2 تكاليف الرواتب
6.2.3 Обновления
6.2.4 Версия для печати
6.2.5 حساب تكاليف الطاقة
6.2.6 حساب تكلفة العمليات التكنولوجية والأثر الاقتصادي للتنفيذ
6.3 حساب وقت الاسترداد لإدخال عملية تكنولوجية ديدة
6.3.1 حساب الاستثمار ي المعدات
6.3.2 حساب تكاليف إتقان تقنية جديدة
6.3.3 حساب وقت الاسترداد لإدخال TP ديد.
الفصل 7 استنتاجات بشأن العملية
الفصل 8.الأدب ومصادر أخرى
حاشية. ملاحظة
في مشروع الدبلومة هذا في الجزء التكنولوجي (القسم الأول), يتم النظر في العملية التكنولوجية لتصنيع الشفرة العاملة غير المبردة لتوربينات الغاز. أيضا, يصف القسم الأول ظروف العمل للجزء في التجميع, وطريقة الحصول على قطعة العمل, وخصائص مادة شفرة TsNK-7P, ويتم إجراء تحليل قابلية التصنيع, واختيار قواعد المعالجة يتم وصفه, يتم حساب بدل معالجة القاعدة التكنولوجية الوسيطة, ويتم تطبيع عمليات الطحن العميق. في الجزء التكنولوجي ، يتم وصف طريقة المعالجة بالتفصيل – أدوات تجليخ الزحف وتجهيز الماس.ي جزء التصميم ، يتم النظر في جهاز لتثبيت الجزء عند معالجة ساق الشفرة ، ويتم حساب قوة المشبكلاللالالليا بية المشبكلاللالبي بي. في الجزء البحثي, يتم النظر في عملية التصلب المائي لقفل الشفرة: يتم وصف جوهر العملية, وتصميم وحدة الصفع المائي, وطريقة تحديد الضغوط المتبقية في الطبقة السطحية واختبارات التعب للجزء. ي الجزء الخاص بالأتمتة ، يتم النظر في حزمة برامج CATIA وتطبيقها في الصناعة ومنتجات البناعة ومنتجات البنامجح الخاصة زمهذهة. يتم يضًا النظر في عملية نشاء هندسة ثنائية الأبعاد وثلاثية الأبعاد ، وعملية إنشاء نموذج نياة CAT متا… يما يتعلق بحماية العمال تم وضع تدابير لتحسين سلامة الإنتاج وحماية البيئة. ي الجزء الاقتصادي ، يتم حساب كفاءة تنفيذ هذه لعملية التكنولوجية لإنتاج الشفرة مقارنة بالسابقة.
مقدمة
التوربينات الغازية ي واحدة من أكثر الهياكل الميكانيكية تعقيدًا.
يتم تحديد تطوير توربينات الغاز بشكل أساسي من لال تطوير محركات التوربينات الغازية للطائرات الازية للطائرات توربينات الا بشكل ساسي من لال تطوير محركات التوربينات الازية للطائرات الللارات توربينات اللللالارات يالللالالات اللللالارات اللللارات اللللارات الللارات الللية للال. في هذه الحالة ، الشيء الرئيسي هو زيادة الاتجاه المحدد وتقليل الثقل النوعي. مشاكل الاقتصاد والموارد لمثل هذه المحركات ثانوية.
تعتبر رات التوربينات ير المبردة المصنوعة من سبائك النيكل القابلة لللشوه EI893 واحد حالحتوربينات اير المبردة. نظرًا للقيود المفروضة على القوة طويلة المدى ، تتمتع الشفرات المصنوعة من هذه السبائك عل القوة ويلة المدى تتمتع الشفرات المصنوعة من هذه السبائك بعمر دم000ة يبغة. في الوقت الحالي, هناك منافسة عالية إلى حد ما في إنتاج شفرات التوربينات, وبالتالي, فإن قضايا تقليل التكلفة وزيادة موارد الشفرات ملحة للغاية.
في مشروع الأطروحة هذا, يتم النظر في تقنية جديدة نسبيا للصناعة المحلية لإنتاج شفرات التوربينات غير المبردة ذات الطول الكبير (أكثر من 200 مم).رة ارغة يتم استخدام ب مصنوع من مادة ЦНК-7P دون السماح بتشكيل الريشة ، والتي تخضع للضغطاتايل. لتقليل كثافة اليد العاملة لتصنيع الشفرات, يتم استخدام الطحن العميق للقفل, ولزيادة مقاومة التعب, يتعرض قفل الشفرة بعد الطحن لتصلب هيدروليكي.
ي مشروع الأطروحة ا ، يتم النظر في تقنية تصنيع الشفرات الدوارة للتوربين. نظرا لأن هذه العملية التكنولوجية عالمية للشفرات ذات الأحجام المختلفة, فيمكن استخدامها لتصنيع شفرات التوربينات منخفضة الضغط لمحرك التوربينات الغازية (أو وحدة التوربينات الغازية) وتوربينات ТНА ЖРД.ي هذا البحث تم اعتبار رة لـ TNA LPRE RD-180. ومع لك ، نظرًا لتعدد استخدامات مادة الشفرات والعملية الفنية ،ننا نولي أيضًا اتمامًا متدامات متدامات متدامات متدامات متدامات متدامات النية, يتم النظر بالتفصيل في عملية الطحن العميق للأجزاء المصنوعة من السبائك عالية الحرارة, مثل شفرة التوربينات, ويتم وصف تقنية الإنتاج وخصائص بكرات الماس المستخدمة في الطحن العميق لخلع عجلات الطحن. تم تصميم المشروع من ل الدقة وقوة التثبيت لجهاز “فم الرمح” ، واليي يست دم على نطاق واستخدم عل نخاق واستخدم عل الي يستخدم عل الي يستخدم عل القي يستدم عل القي يستخدم عل نا واستخدم اللالة اللانيانيالة اللالانيالة اللانيالة اللالالة الميلة في الجزء البحثي, يتم النظر في عملية زيادة مقاومة التعب عن طريق نسف الشفرة في وسط سائل (تصلب Hydroblast), وقد تم وصف طرق تحديد الضغوط المتبقية وإجراء اختبارات إجهاد الشفرة.يصف العمل أيضًا نظام أتمتة تصميم CATIA وإنشاء نموذج جزئي ووثائق التصميم في هذا النظام. يما يتعلق بحماية العمال تم وضع تدابير لتحسين سلامة الإنتاج وحماية البيئة. يتم أيضًا حساب كفاءة تنفيذ هذه العملية التكنولوجية لتصنيع الشفرة مقارنة بالعملية السابقة.
и др. THA RD-180.
* الوصف مقدم بدون مولد غاز.
يتم تصنيع وحدة المضخة التوربينية وفقا لمخطط عمود واحد وتتكون من توربين نفاث محوري أحادي المرحلة ومضخة مؤكسدة طرد مركزي لولبية أحادية المرحلة ومضخة وقود طرد مركزي لولبية ثنائية المرحلة (تستخدم المرحلة الثانية لتزويد جزء من الوقود لمولدات الغاز).
يوجد على العمود الرئيسي مع التوربين مضخة مؤكسدة ، متحدة المحور توجد بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان ود بها مرحلتان مضخة اللودود, يتم توصيل أعمدة المؤكسد ومضخات الوقود بواسطة زنبرك مسنن لتخفيف العمود من التشوهات الحرارية الناتجة عن الاختلاف الكبير في درجة الحرارة بين أجسام عمل المضخات, وكذلك لمنع الوقود من التجمد.
لحماية محامل عمود التلامس الزاوي من الأحمال الزائدة ، يتم استخدام أجهزة التفريغ التلقائي العاة.
التوربين عبارة توربين تفاعلي محوري أحادي المرحلة. لمنع الاشتعال بسبب تعطل العناصر الهيكلية أو احتكاك الأجزاء الدوارة مقابل الأجزاء الثابتة (بسبب اختيار الفجوات من التشوهات أو تصلب العمل على أسطح التزاوج من الاهتزاز), تكون الفجوة بين شفرات جهاز الفوهة والدوار كبيرة نسبيا, وحواف الشفرات سميكة نسبيا.
لاستبعاد الحريق وتدمير أجزاء من مسار الغاز في التوربينات, يتم استخدام سبائك النيكل في التصميم, بما في ذلك سبائك مقاومة للحرارة لخطوط الغاز الساخن. يتم تبريد الجزء الثابت وقناة العادم في التوربين بالقوة باستخدام الأكسجين البارد. في أماكن الخلوص الشعاعي أو الطرفي الصغير, يتم استخدام أنواع مختلفة من الطلاءات الواقية من الحرارة (النيكل للشفرات الدوارة والجزء الثابت, متكلس للدوار), وكذلك العناصر الفضية أو البرونزية التي تستبعد الاشتعال حتى مع إمكانية التلامس مع الدوران و الأجزاء الثابتة لوحدة المضخة التوربينية.
لتقليل حجم وكتلة الجزيئات الغريبة التي يمكن أن تؤدي إلى نشوب حريق في مسار الغاز في التوربين, يتم تثبيت مرشح بخلية 0,16 * 0,16 مم عند مدخل المحرك.
مضخة مؤكسدة. تسبب الضغط العالي للأكسجين السائل ، ونتيجة لذلك ، زيادة خطر نشوب حريق في ميزات تصميم مضخة المؤكسد.
لذلك, بدلا من حلقات О العائمة على أطواق دولاب الدفع (تستخدم عادة مع НРА أقل قوة), يتم استخدام سدادات فجوة ثابتة ذات بطانة فضية, نظرا لأن عملية “تعويم” الحلقات تكون مصحوبة بالاحتكاك عند نقاط التلامس الخاصة ب المكره مع الغلاف ويمكن أن يؤدي إلى حريق في المضخة.
يتطلب مخرج المثقاب والمكره والمخرج الدائري تحديدًا دقيقًا بشكل اص ، ويحتاج الدوار لالالتا الدوار لالالا التلالالالالالالالنيالالتلالالالالالات التلاليحتاج الدوار لالالالالتلالالالالالالالالمالالالت الل علي يا ются خلاف ذلك, بسبب النبضات والاهتزازات الكبيرة, يتم تدمير خطوط الأنابيب والحرائق في المفاصل بسبب الحركة المتبادلة للأجزاء والاحتكاك وتصلب العمل.
لمنع الاشتعال بسبب تعطل العناصر الهيكلية (البريمة والمكره وشفرات الريشة التوجيهية) تحت التحميل الديناميكي مع الاشتعال اللاحق بسبب احتكاك الحطام, تم استخدام هذه الوسائل كزيادة في كمال التصميم وقوته بسبب الهندسة والمواد ونظافة التعدين, وكذلك إدخال تقنيات جديدة: الضغط المتساوي للفراغات المصبوبة, واستخدام التكنولوجيا الحبيبية وأنواع أخرى.
تتكون المضخة المعززة المؤكسدة من لولب عالي الضغط وتوربينات غازية ذات مرحلتين, والتي يتم تشغيلها بواسطة غاز مؤكسد مأخوذ بعد التوربين الرئيسي مع تجاوزه اللاحق إلى المدخل إلى المضخة الرئيسية.
تتكون المضخة الداعمة للوقود من لولب عالي الضغط وتوربين هيدروليكي أحادي المرحلة يمل بالكيرحلة يمل بالكيروليي حادي المرحلة يمل بالكيروسلالة اليروسليلة الاليروسلالة المرحلة يمل بالكيروسللالة المرحلة. م ت.
· تيدروليكي حادي المرحلة يعمل بالوقود المأخوذ من مخرج مضخة الوقود لمحرك HPA الرئيسي.
· يتم تفريغ الوقود عالي الضغط لتفريغ البريمة من الإجراءات المحورية من مشعب مدخل التوربين الهيدرولين اليدرولا.
الجدول 1: TTX THA
/
قيمة
عامل مؤكسد
مخرج المضخة
تدفق المكون من لال المضخة
كفاءة المضخة
وة رمح
سرعة دوران رمح
وة التوربينات
ضغط مدخل التوربينات
عدد من الخطوات
انخفاض ضغط التوربينات
درجة حرارة مدخل التوربينات
اءة التوربينات
الفصل 1.الجزء التكنولوجي
1.1 روف تشغيل ريش التوربين
تعتبر رة التوربين А (الصفيحة رقم 1) واحدة من ر الأجزاء تحميلًا ي وحدة المضخة التوربينية LPRE. ناء العمل ، تتأثر الشفرة بما يلي:
و فرد مرقي كبيرة من الدوران (حوالي 14000 دورة في الدقيقة).
غاز مؤكسد ساخن يتم تسخينه في غرفة الاحتراق لدرجة حرارة عالية تبلغ حوالي 600 درجة مئوية ويحتوي على فائض من العناصر المؤكسدة والشوائب, مما يؤدي إلى أكسدة السطح وتآكل الغاز.
لحظات الانحناء العالية من قوى الغاز.
1.2 اتيار المواد والشغل
تم اختيار صب سبائك النيكل TsNK-7P, والتي لها حد قوة طويل المدى أعلى (حوالي 1.3 مرة), مما يجعل من الممكن زيادة مورد الشفرات إلى 100000 ساعة وصب شفرة الشفرة دون السماح بالقطع, كما تم اختيار مادة النصل.
عيب سبائك الصب هو حد التحمل المنخفض, بسبب المسامية العالية مقارنة بالسبائك المشغولة, والتي حدت دائما من استخدام سبائك الصب لشفرات التوربينات غير المبردة ذات الطول الطويل.
دى استخدام الضغط المتساوي الساكن (HIP) للمسبوكات إلى تقليل الاختلاف في حدود المسامية والحيم رللبيم رللبوم اللمسبوكات لى تقليل الاختلاف في حدود المسامية والحيم رلبيم رلبيا.ي الوقت نفسه ، بالنسبة للقفل ، نظرًا للحجم الأكبر لمعدن الصب ، يظل هذا الاختلاف ملحوظًا.
يستخدم صب الاستثمار كطريقة صب.
1.2.1 التركيب الكيميائي للمادة
C = 0,07 ٪ ، Si = 0,3 ٪ ، Mn = 0,3 ٪ ، P = 0,01 ٪ ، S = 0,001 ٪ ، Cu = 15,5 ٪ ، Co = 9,5 ٪ ،
Ti = 4,4 ٪ ، A1 = 4,3 ٪ ، W = 6,2 ٪ ، B = 0,2 ٪ ، Fe = 1 ٪ ، Ca = 0,01 ٪ ، Mg = 0,01 ٪ ، 02 = 0,002 ٪ ،
Пб = 0.001 ، Ni – ل شيء آخر
1.2.2 الخصائص الفيزيائية للمادة (عند T = 20 درجة مئوية)
– معامل المرونة, Е \ u003d 210 ГПа – معامل القص, G \ u003d 81 ГПа – التوصيل الحراري, у \ u003d 8 Вт / м * К – السعة الحرارية, Ср \ u003d 440 Дж / кг * K
1.2.3 الخواص الميكانيكية للمادة (عند T = 20 درجة مئوية)

-قوة الشد = 850 يا باسكال – مقاومة الخضوع = 750 ماومة الخضوع = 750 ميا باسال – الاستطالة الناسبية – الان

وة التأثير

1.2.4 المعالجة الحرارية

يتم استخدام التجانس. تسخين حتى Т = 1190 0 درجة مئوية. يتم تنظيم معدل التسخين من خلال عدم وجود تشوه للمنتج. التعرض – 4 ساعات. التبريد بسرعة 30-45 درجة / دقيقة إلى T = 1050 0 درجة مئوية. التعرض – 2 ساعة. التبريد إلى T = 850 درجة مئوية بسرعة 10-40 درجة / دقيقة. علاوة على ذلك ، لا يتم تنظيم السرعة. الجو: راغ لا يقل عن 10-3 بار.

1.3 العملية التكنولوجية لتصنيع رة

تختلف هذه العملية التكنولوجية لتصنيع الشفرة الدوارة للتوربينات عن العملية التكنولوجية المستخدمة سابقا: أولا, استخدام صب يخضع للضغط المتساوي الساكن كقطعة فارغة بدلا من الختم; انيًا ، تضمين العملية الفنية لعملية الطحن العميق ، والتي حلت محل عملياتي حلت محل عمليات الطحن والطحن ؛ الثًا ، إدراج التصلب بالبلاستيك المائي لقفل الشفرة في العملية الفنية.جعل استخدام الصب و HIP من الممكن استبعاد المعالجة الميكانيكية لجناح الشفرة, واستخدام الطحن العميق – لتقليل كثافة اليد العاملة للمعالجة الميكانيكية لجذر الشفرة, وتصلب القفل المائي لقفل الشفرة – لزيادة قدرتها على التحمل حد. يما يلي العملية التكنولوجية لتصنيع الشفرة (الجدول 2)

الجدول 2. العملية التكنولوجية لتصنيع التوربينات

		معالجة	ادوات	أداة	Prisposo
عمليات	عمليات	السطح المراد مسحه وئيًا
	رفة التحكم		المرسل
	العلامات	ر الريش	المرسل	لم تحديد المعدن SARURA 130
	السيطرة	ر الريش	المرسل
	حن		آلة ل
			عميق	حن
			МНЛЗ ЛШ-220	180 / أ -024 1-500 * 20 * 203
	حن		آلة ل
			عميق	حن
			МНЛЗ ЛШ-220	180 / أ -024 1-500 * 20 * 203
	حن	عرقوب	آلة ل
		الجانب	عميق	حن
			حن

	حن		آلة ل
		عرقوب	عميق حن	Номер 180 / A-013 3-1-500 * 40 * 203 * 15 Номер
	حن		آلة ل
		عرقوب	عميق	حن
			МНЛЗ ЛШ-220
	السيطرة	الملف الشخصي شانك	المجهر كشاف ضوئي	УИМ-21 БП-5
	السيطرة	الملف الشخصي شانك	Месяц مراقب
	حن	اعدة انك		حن
	حن		ل بفتحات عميقة LSH-220	حن	330 / A-108330 / A-092
	تلميع	الملف الشخصي شانك	لة تلميع 950/582
	العلامات	نهاية عرقوب على جانب الحافة الخلفية	مثقاب BEBP-07A	كربيد
	السيطرة	نهاية عرقوب على جانب الحافة الخلفية	Месяц مراقب
	حن		ل بفتحات عميقة LSH-220	حن	33 0 / A-108 ZZO / A-093
	تلميع	انك ونتور	لة تلميع 950/582	دائرة مرنة 1-100..125 * 10 … .20 * 20
	حن	مشط من الريش	ل بفتحات عميقة LSH-220	حن	ZZO / A-096330 / A-613
	حن	رف ريش من انب الحوض الصغير	ل بفتحات عميقة LSH-220	حن	330 / A-108330 / A-093
	حن	انقطاع الجرف الريش من انب الحوصغ الصغير	اله للثقب МНЛЗ ЛШ-220	حن 180 / أ -029 1-500 * 50 * 203
	حن	ع رف الريش على الحافة الأمامية	ل بفتحات عميقة LSH-220	حن	ZZO / A-097 33 0 / A-108260 / A-001
	تلميع	التقريب кг انتاج \|	تلميع 950/582 Обновления	علات من اللباد بحبوب اشطة 25 مبير (24 أ) 6… 10
	تدفق مائى – رف
	السيطرة		Месяц مراقب
	تدفق مائى – رف		Месяц مراقب
	رفة التحكم		المرسل
	الحرارية (الشيخوخة)
	التحكم ي LUM 1		المرسل
	التحكم ي الاهتزاز		المرسل		440 / A-001440 / A-001
	Hydrodrobestru أخرى تصلب	عرقوب شفرة	TP1126.25. 150
	الة الشحوم		المرسل
	اختبارات التعب
	обновить لحظة ثابتة		تركيب ВЭМ-0.5N
	السيطرة النهائية		Месяц مراقب
	قطف نا		المرسل
	обновить مستوى
	العلامات	نهاية انك على جانب الحافة الأمامية	تدريبات	كربيد ال
	до السيطرة عدة		Месяц مراقب
	التعبئة والتغليف

1.4 تحليل ابلية تصنيع المنتج

تفهم قابلية تصنيع تصميم الجزء على أنها مجموعة من الخصائص التي تتجلى في إمكانية التكلفة المثلى للعمالة والأموال والمواد والوقت أثناء الإعداد الفني للإنتاج والتصنيع والتشغيل والإصلاح وضمان قابلية تصنيع وحدة التجميع الذي يتضمن هذا الجزء.

حساب مؤشرات القابلية للتصنيع:

1.4.1 Служба поддержки

حيث Mdet هي كتلة النهائي ، Mzagot هي كتلة الشغل.

1.4.2 عامل دقة التشغيل الآلي

مودة المعالجة ،

أ – جودة المعالجة ؛

عدد الأسطح المعالجة بهذه الجودة.

1.4.3 العمليات التكنولوجية النموذجية

عدد العمليات التكنولوجية النموذجية ؛

عدد جميع العمليات التكنولوجية ؛

كما يتضح من مؤشرات قابلية التصنيع, تعتبر شفرة التوربين جزءا تقنيا للغاية نظرا لاستخدام الصب غير المسموح به, وبالتالي, التخلص من معالجة الريش من العملية التكنولوجية وزيادة معدل استخدام المواد. أيضا, زادت قابلية التصنيع بسبب تطبيق عملية طحن الأعلاف الزاحفة, والتي حلت محل عمليات طحن وطحن ساق الشفرة.

1,5 حن حف عميق لأجزاء سبيكة مقاومة للحرارة

يقدم ا القسم نظرة عامة واسعة على عملية حن الأعلاف الزاحلة لتصنيع ان من السبائك الحاورة رتللااورة رتللالاورة رتلليعلاف. دى إدخال ا النوع من المعالجة إلى زيادة إنتاجية عملية تصنيع الشفرات. الطحن الزاحف و العملية الرئيسية في هذا TP. يناقش القسم تاريخ إدخال طحن الأعلاف الزاحفة, ونظرية العملية, وطرق المعالجة المختلفة, وأنواع معدات طحن الأعلاف الزاحفة, ورأس الطحن

بدأ تاريخ تطور عملية إدخال الطحن العميق في أوائل السبعينيات, عندما أجبرت الزيادة السريعة في إنتاج محركات الطائرات عالية الموارد المصنعين العالميين في صناعة محركات الطائرات على البحث عن طرق لحل مشكلة زيادة الإنتاجية وجودة المعالجة لأجزاء التوربين ذات الأحمال العالية والحرجة بشكل خاص, حيث كانت قضايا قابلية التشغيل الآلي لضمان المورد حادة بشكل خاص.

لم يتم توفير حل فعال لهذه المهام عن طريق استخدام الطرق التقليدية المعالجة الميكانيكية, نظرا لأن تأثير أنماط المعالجة في تصنيع الأجزاء من السبائك المقاومة للحرارة محدود بسبب انخفاض متانة أداة القطع وتدهور جودة الطبقة السطحية للأجزاء.

لطالما جذبت فكرة إزالة المواد ذات العجلات الكاشطة انتباه المتخصصين, حيث من المعروف أن المواد الكاشطة تتفوق في الصلابة على جميع أنواع الفولاذ والسبائك المعروفة. كانت هناك أيضًا بعض الأمثلة لحل هذه المشكلة. ومن الأمثلة على ذلك قطع الفركانيت, مخططات الطحن الفعالة للأسطح المسطحة بعمق قطع كبير (يصل إلى 5 مم أو أكثر) على السطح الجانبي للعجلة مع تغذية دورية عرضية تصل إلى عدة ملليمترات لكل شوط.

ومع ذلك, كان يعتقد دائما أن عمليات المعالجة الكاشطة عالية الأداء لا تتوافق مع ضمان الدقة العالية والجودة للطبقة السطحية للأجزاء الحرجة, نظرا لوجود احتمال كبير لفقدان ثبات الأبعاد وظهور الحروق. انت إحدى رق تحسين كفاءة المعالجة هي إدخال الطحن العميق في الإنتاج. يتطلب حل مجموعة من القضايا من أجل زيادة الموثوقية التكنولوجية للعملية ، بما في ذلك التطوير ي ل التطوير ي ل التطوير ي ل التطوير ي ل التطوير ارلاتلالة التليالة التلالة التلالة التليالة التلاليالة التليالة التلالة معدات ؛ أدوات القطع والتضميد. التركيبات وطرق توريد المبرد وتنظيفه وطرق الضماد والطحن ؛ التأكيد النظري والتجريبي لضمان تحقيق الدقة والجودة المطلوبة لسطح الأرض.

انت وصية دخال الطحن العميق هو أنه تم استخدامه عمليًا في الإنتاج وأظهر نتائج ممتازة. لذلك, في تصنيع شفرات التوربينات, زادت الإنتاجية 4 مرات, والدقة – مرتين, وانخفضت خشونة السطح مرتين, وزاد أداء مفصل الأداة بشكل كبير. أثناء المعالجة التجريبية لظروف وأنماط الطحن, تم فحص جميع المؤشرات المضبوطة لجودة السطح المعالج بدقة: الخشونة, العمق ودرجة تصلب العمل, الضغوط المتبقية, البنية المجهرية, إمكانية ظهور شقوق الطحن. ان كل أداء طحن أفضل أو مشابهًا للطحن المستخدم مسبقًا. لم يكن مستوى حدوث الخلل من حيث الظهور المحتمل لانقطاع في الطبقة السطحية, والذي كشف عنه توهج الفوسفور والمرتبط بظهور المسام وطبقات المادة على طول حدود الحبيبات المتكونة أثناء الصب, تختلف بأي شكل من الأشكال.ومع لك ، بعد فترة ، بدأ تصنيف هذا العيب على أنه شقوق طحن.

لتحديد حدود الاستخدام الموثوق للعملية ، ان من الضروري التحقيق فيها نظريًا. ي بلدنا ، ارك في هذا متخصصون من علماء Rybinsk من اديمية Рыбинская государственная авиационная технологическая академия (RGATA)

لقد درست دراسات هذه المجموعة العديد من جوانب العملية: الظواهر الفيزيائية الحرارية في منطقة التلامس, والقطع الدقيق للحبوب, وتآكل العجلة والتضميد, وظروف وجود أوضاع طحن مثالية, والتبريد, وآلية تكوين الضغوط المتبقية, شروط وأسباب عدم استقرار العملية, مما جعل من الممكن فهم العملية بشكل جيد وتطبيقها بوعي في الممارسة العملية.

ناك حالة اصة لحن الأعلاف الزاحفة وهي حن الأعلاف الزاحفة للأجزاء المصنوعة من السباء المصنوعة منيسباء المصنوعة منيسباء المنوعة منيسباء اللنوعة منيسباء اللنوعة منيسباء النوعة منيسبا اللاحة اللاللالالالة المرللالة المرللة المرللة المرللة اللالة المرللة من المعروف من ممارسات والبحث أن ثحن السبائك عالية الحرارة يختلف عن حن الفولاذ الإنشائي. يؤدي التواجد في السبائك المقاومة للحرارة ذات الطور البيني المتصلب والكربيدات ذات الصلابة الدقيقة العالية (HV 2030-2060) إلى تآكل مكثف للعجلة وزيادة في قوة الطحن. وهذا ما تؤكده البيانات المتعلقة بالقوة النسبية و نتاجية محددة لطحن المواد المختلفة مع تباين يانات المتعلقة بالقوة النسبية و نتاجية محددة لطحن المواد المختلة مع تباينفيالة يرلة اليالة يرلة اليالة يرلة اليالة يرلة.

ا قمنا بتقييم القوة النسبية للطحن بواسطة الطاقة

معيار بدون أبعاد (حيث Pz هو المكون المماسي لقوة القطع, N; Vk هي سرعة دوران العجلة الكاشطة, م / ث; V3 هي التغذية الطولية لقطعة العمل, م / ث; هو معامل التوصيل الحراري لل المواد المعالجة, Вт / м * К ; درجة حرارة التلامس القصوى للطحن), والإنتاجية المحددة д هي نسبة إزالة المعدن إلى تآكل العجلة لكل وحدة زمنية, ثم ستكون هذه المؤشرات مختلفة جدا بالنسبة للمواد المختلفة, كما يمكن رؤيته من الجدول 2

الجدول 3

ينتج تآكل الأدوات تل وتقطيع يئات الحبوب تحت تأثير العوامل الميكانيكية ودرجة الحرارة.يؤدي تدهور روف المعالجة لى زيادة درجة حرارة التلامس للطحن ويزيد من احتمال حدوث عيوب سطحية من من الليادة. يتم ملاحظة.

مع التسخين الدوري متعدد الأجزاء أثناء طحن البندول التقليدي, يحدث تكوين حبيبات لا رجعة فيه لبنية المواد المعالجة, مما يؤدي إلى إعادة توزيع الضواغط الدقيقة, والتي يمكن أن تتجاوز في الحجم الخصائص الحرجة المميزة لإرهاق الدورة المنخفضة. ينتج عن هذا عيوب سطحية على شكل شقوق طحن.يعد عدم وجود دورات تسخين وتبريد متكررة أحد مزايا طحن الأعلاف الزاحفة.

وهكذا, أثناء الطحن العميق, بسبب التغيرات في حركية الدورة الحرارية, يمكن خلق ظروف تستبعد حدوث تشوهات لدن بالحرارة للطبقة السطحية وتضعف شدة المرحلة, وعمليات البنية الدقيقة والانتشار. يتم تحقيق لك من خلال اختيار التكوين

Добавить в избранное

أتاحت الدراسات التي أجريت لمجال درجة حرارة قطعة العمل أثناء الطحن العميق إثبات أنه مع كثافة التبريد التي تم إنشاؤها بالفعل, فإن كمية الحرارة التي تترك سطح قطعة العمل, اعتمادا على ظروف المعالجة, تبلغ 32… 83% من إجمالي الحرارة المنبعثة علاوة على ذلك, كلما زادت زاوية الميل (عمق الطحن الأكبر) وانخفضت سرعة قطعة العمل, زادت الحرارة التي تنتقل إلى الطبقات المعدنية التي تمت إزالتها من قطعة العمل وكلما اقتربت قيم درجة الحرارة القصوى على يتحرك السطح إلى النقطة А (الشكل 1.1). (Qm ي نسبة درجة الحرارة عند نقطة تعسفية لقوس التلامس M لى درجة الحرارة عند النقطة A).

الشكل 1.1 مخطط الطحن (أ) والاعتماد على درجة الحرارة النسبية على طول طول ملامسة العجلة بقطعة الشغل (ب) أثناء الطحن العميق: 1) Пе \ u003d 1; 2) بي = 0.6 ؛ 3) بي = 0,4 ؛ 4) ПЭ = 0,1 ؛ 5) ПЭ = 0,02

لمان الة بر قدر ممكن من الحرارة في الطبقات المعدنية.

PE.

Vz – السرعة الطولية لحركة الشغل ، م / ث ؛

د – ر الدائرة ، م ؛

ر و عمق الطحن ، م ؛

أ – معامل الانتشار الحراري للمادة المعالجة ، م / ث.

يتم مان التبادل الحراري المكثف في منطقة الطحن من خلال إمداد سخي من المبرد تحت الضغط. تعمل القيمة الدنيا لمعامل نقل الحرارة a0 = (3,5 … 5) * 103 Вт / (м C) أظهرت الحسابات أنه عندما يتم توفير مثل هذه الكثافة من نقل الحرارة, فإن درجة الحرارة عند النقطة تحت القيد الحركي (1) ستكون 300 … 500 С0, وهو ضمان لعدم وجود عيوب على السطح المعالج في شكل من أشكال الحروق والشقوق.

تم النشر على http: // www.allbest.ru/

سرعة عة العمل تولي اهتماما كبيرا لدرجة حرارة سطح الأرض. مع نواع الطحن التقليدية ي t10 م / دقيقة ، تؤدي الزيادة في Vz لى انخفاض طفيف في درجة حرارة الطحن. ا يرجع لى انخفاض وقت التلامس مع السطح المعالج. تنخفض شدة تراكم الحرارة في الطبقة السطحية وتنخفض درجة الحرارة. يتم تسهيل ذلك أيضا من خلال حقيقة أنه في الأعماق الصغيرة (حتى 0.04 مم) لا تؤدي الزيادة في Ус إلى زيادة سمك الطبقة المقطوعة, والتي تصبح مساوية لعمق القطع, مما يؤثر أيضا على شدة إطلاق نار. ي الأعماق الكبيرة ، لم تعد تُلاحظ هذه الميزة ، وترتفع درجة الحرارة باستمرار لن سمك الطبار لن سمك الطبقة اتارتاتاتاتاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحاحارارالأوضاع ي الأكثر خطورة من وجهة نظر почесывание (الشكل 1.2).

للحد من درجة حرارة الطحن ، من الضروري تقليل سرعة V بشكل حاد ، وهو شرط ساسي للانتقاللالاحن احن اللليل سرعة.

عند الطحن الزاحف ميادة في Uz ، تزداد درجة الحرارة أيضًا. ومع ذلك, مع زيادة عمق الطحن مع انخفاض متزامن في Уз, تنخفض درجة حرارة الطحن, وتتجاوز الزيادة في العمق معدل الانخفاض في سرعة قطعة العمل بسبب زيادة كمية الحرارة التي تدخل في الرقائق, مما يزيد من إنتاجية العملية. بالإضافة إلى ذلك, ينخفض \ u200b \ u200b سمك الطبقة المقطوعة بواسطة الحبوب الكاشطة, ويزداد عدد حبيبات القطع على طول طول ملامسة العجلة بالسطح المشكل, ونتيجة لذلك, مستوى الأحمال الديناميكية الحرارية التي يأخذها نظام رابطة الحبوب المتضمن في النقصان.على النحو التالي من الدراسات التي أجريت ، يتم ملاحظة هذه التأثيرات عند نسبة سرعة العجلة وقطعة الشغلة.

وبالتالي ، يتم مان حن الأعلاف الزاحفة الخالية من العيوب لال أوضاع الطحن طلال وضاع الحن لال واع الطحن وتقنيلااع الحن وتقنيلااع الحن وتقنيلااع الحن وتقنيلااع الحن وتنيلااع التلتليالة ماد تلتلالة

بناء على الدراسات التي تم إجراؤها, تم الاستنتاج أنه أثناء الطحن العميق, تكون درجة الحرارة المطلقة للسطح المعالج منخفضة ويتم تسخينها بشكل موحد بدرجة أكبر إلى درجات الحرارة المعتدلة, ثم لا يتم إنشاء ظروف لحدوث تشوهات لدن بالحرارة في السطح الطبقات, وبالتالي, شروط تحريض ضغوط الشد المتبقية.. أوضح هذا بشكل مقنع المنحنيات العديدة لتوزيع الإجهاد المتبقي الذي تم الحصول عليه تجريبيا خلال فترة التطوير, والتي يظهر بعضها في الشكل. 1,3

الشكل 1.3 توزيع الضغوط المتبقية في الطبقة السطحية بعد طرق معالجة مختلفة: أ) طحن البندول (دائرة 25A40PSM27K5, سبيكة KhN62 MVKYu-ВД, Vk \ u003d 35 م / ث, Vz \ u003d 0,4 م / ث, ر \ u003d 0,05 مم) ؛ ب) الطحن (1) ЖС6К ، 2) ХН77ТЮР) ؛ ج) حن عميق (1) ЖС6К ، 2 – ХН77ТЮР ، دائرة 24ПВМ212К5П40-20 ، ВК = 30 м / ث ، V3 = 0.001 م / ر = 1,5 مم)

. يحدث توزيع الضغوط الانضغاطية في طبقة أرق على سطح الجزء مقارنة بالطحن ، مما يشير إلى عمق اتراق تلتلالالتلالتلالتلالتلالتلاتلاتلاتلاتلتالبير بالحن ، مما يشير إلى عمق اختراق هرتلتلالتالالتالبير رتا

تم تأكيد لك من لال نتائج قياسات الصلابة الدقيقة الواردة ي الجدول 4.

الجدول 4

ويترتب على الجدول أن عمق ودرجة تصلب العمل أثناء الطحن أقل بكثير مما كانت عليه أثناء الطحن, مما له تأثير إيجابي على خصائص أداء الأجزاء التي تعمل في درجات حرارة عالية.

يمكن تحقيق المزايا الملحوظة للطحن العميق بشكل موثوق عند نشاء روف تكنولوجية معينة لللللاة الة. يتم تحديد المتطلبات التكنولوجية للعملية من لال الخصائص التشغيلية للجزء وتكلفة تصنيعه. تحدد ق د?

لا الغرض تم تطوير توصيات تكنولوجية للطحن العميق لقطع العمل لاء GTE. وهي تشمل ، بالإضافة إلى المبادئ العامة لتعيين وضاع الطحن المذكورة علاه ، واعد اتيار ا د تحرير واختيار أداة الحكم ؛ طريقة توريد وتكوين المبرد ؛ متطلبات دوات الآلات ، مع مراعاة ائص طحن الأعلاف الزاحفة.

يتم تحديد خصائص أداة القطع (نوع المادة الكاشطة, حجم الحبوب, الصلابة, الهيكل, السندات) من خلال ظروف عمل الحبوب الكاشطة ومتطلبات معالجة الإنتاجية وجودة سطح الأرض.

إن أهم مؤشر لظروف عمل الحبوب هو أقصى عمق لاختراقها في المادة التي تتم معالجتها, والذي يتم تحديده من خلال عمق الاختراق لعجلة الكشط, ويتم تحديد عمق الاختراق الأكبر أ من خلال التعبير:

с – معامل

Vz و Vk – سرعة حركة الشغل ودوران الدائرة ، م / ث ؛

ر و عمق الطحن ، م ؛

د – الدائرة ، م.

يظهر تحليل الصيغة أن, أخرى شروط متساوية يؤدي الانتقال إلى وضع الطحن العميق مع الحفاظ على الإنتاجية إلى تقليل سماكة الطبقة المقطوعة بحبوب واحدة بمعامل 10 … 12, وبالتالي يتم تقليل الحمل على الحبوب أثناء القطع الدقيق بشكل كبير, كما يتم تقليل حجم الرقائق المقطوعة يزيد. ا يجعل من المكن استخدام عجلات جلخ من دنى صلابة VM1 ، VM2 ويجعل من الضروري زيادة مساميتها.

إن تعميم نتائج دراسات قوة نظام رابطة الحبوب في ظل ظروف الصدمة الديناميكية والحرارية, والتي تميز عمل الحبوب أثناء كل دورة قطع في ظل ظروف الطحن العميق, جعل من الممكن استخلاص الاستنتاجات التالية:

بالنسبة للعجلات ات الصلابة VM1 و VM2 и Ml يتم تحديد قوة نظام ربط الحبوب تحت التأثير اللحبوب تحت التأثير اللحبوب تحت التأثير الليناالةالة

يتم تحديد احتمال تدمير نظام رابط الحبوب أثناء الصدمة الحرارية من خلال احتمال تدمير الحبوب, والذي بدوره يكون أقل من احتمال تدمير الحبوب أثناء التأثير الديناميكي;

يتم تحديد استقرار نظام رابطة الحبوب من خلال متانته في ظل ظروف الحمل الديناميكي, وأضعف رابط في النظام هو الرابطة.

أتاح تحديد مقاومة نظام رابطة الحبوب ودراسة حالة سطح القطع للعجلة الحصول على معادلات حسابية وطريقة لحساب هندسي لمقاومة الأبعاد وتآكل العجلة. بدون الخوض في تفاصيل تعريفها, يمكن ملاحظة أن مقاومة وتآكل العجلة يعتمدان على قوة المادة التي تتم معالجتها, وحجم عجلة الطحن, ونسبة قطعة العمل وسرعات العجلة, ونسبة عمق الطحن لنصف قطر العجلة, وحجم الحبيبات والانتشار الحراري للعجلة, وكثافة الحبوب في طبقة العمل من العجلة وكذلك مؤشرات توحيد الموادة للعجلة وشدة التراكم من تلف التعب.

عند زحف الفولاذ وسبائك النيكل ذات درجة الحرارة العالية ، استخدم سيد الألومنيوم الأبيض 24A, 25A.لا يعطي استخدام أحادي أكسيد الألمونيوم 44A التأثير المتوقع, لأنه مع زيادة تكلفة الأداة الكاشطة, لا يتم استخدام خصائص القطع بشكل كامل, نظرا لضمان وضع الشحذ الذاتي للعجلة, وتدمير تحدث الرابطة بشكل أسرع من خشونة الحبوب.

يتم تحديد حجم الحبوب للعجلة من خلال متطلبات دقة المعالجة وظروف الطحن الخالي من العيوب. مع انخفاض حجم الحبيبات ي يتم تحسين روف القطع الدقيق ، وقوى القطع مع تقليل حبة واحدة ويادة متالبة متالبابة متم تحسي من ناحية أخرى, يزداد عدد الحبوب العاملة في وقت واحد, ويرجع ذلك إلى ارتفاع متوسط \ u200b \ u200b درجة حرارة القطع, وزيادة احتمال الاحتراق, أي انخفاض عمر العجلة.

لوحظت ورة مماثلة يادة دلابة العالة. من ناحية رى ، تؤدي زيادة الصلابة إلى زيادة وة نظام رابطة الحبوب ، وانخفاض في تآكل أبعالد العجة. في الوقت نفسه, يساهم هذا في تقليل الشحذ الذاتي للعجلة, أي تقليل متانتها بسبب ظهور عيب على سطح قطعة العمل التي تتم معالجتها.

وبالتالي ، عند تعيين حجم الحبيبات وصلابة الأداة ، ينطلق المرء من متانة الأبعيين والخالية معيين. ي هذه الحالة يجب أن تكون فترة مقاومة الدائرة ، المقيدة باللحظة التي يظهر فيها الحرق يي يا الحرق ي عليات الة اليي الة.عند الطحن العميق لقطع العمل المصنوعة من السبائك المقاومة للحرارة مع تفاوتات صغيرة, يتم تلبية هذه الشروط بشكل أفضل بواسطة عجلات بحجم 8 … 12 وصلابة VM1, VM2, Ml.

يتم تحديد يكل الدائرة من لال محتوى الحبوب والأربطة والمسام. يجب ن يتم وضع الرقائق التي تمت إزالتها في دورة ع واحدة في مسام الدائرة ، دون تشحيمها. بالإضافة. و… 12.

يتم تحقيق المسامية العالية للعجلات باستخدام العديد من المواد المكونة للمسام التي يتم حيرامية التي يتم حرامام التي يتم حرامية التي يتم حراميلة. وفقا للتقنية التي طورتها VNIIMASH, يتم استخدام البيرلايت (Р) والبوليسترين الصناعي (ПСС) وفحم الكوك البترولي وما إلى ذلك كمواد مالئة لتشكيل المسام. توفر العجلات ات الصلابة VM1 و VM2 و Ml 45 … محتوى المسام حيث الحجم مما يعزز نقل السوائل بشكل ع الولولولولا ي ي.

تتطلب روف الطحن الزاحف مقاومة عالية للحرارة وصلابة ومقاومة كيميائية ومقاومة للماء اللعجة.يتم إعطاء كل هذه الخصائص للعجلة فقط عن طريق روابط السيراميك. في أغلب الأحيان, يتم استخدام روابط KZ و К5, ولكن جنبا إلى جنب مع هذه الروابط, يمكن استخدام الروابط المحتوية على البورون, والحرارية, والكيميائية, والمقاومة للماء المخدر بأكاسيد الليثيوم, والباريوم, والنحاس, وما إلى ذلك. على سبيل المثال ، تتميز رابطة K11 برابطة وى مع الحبوب من روابط KZ و K5. ي هذه الحالة ، تزداد متانة نظام ربط الحبوب ، مما يقلل من تآكل العجلة.

المطور والمورد الرئيسي للعجلات الكاشطة عالية المسامية و ВНИИМАШ و ОАО Абразивный завод им. Ильича (سانت بطرسبرغ).كما قامت شركة الأبحاث والإنتاج “Exi” (كورغان) بتطوير وإتقان عجلات عالية المسامية باستخدام تقنية صديقة للبيئة باستخدام رابطة السيراميك المعدلة К13 ومواد مالئة خاصة. رت اتبارات العجلات 24A12NVM112K13 و 24A12NVM212K13 لهذه الشركة أنها ليست دنى من لك المتسلسلة حال المتسلسلة الارات ميولات التيلات اليولا العي اليولا. يمكن استخدام هذه العجلات لجميع أنواع طحن الأعلاف الزاحفة.

بح الطحن الزاحف بالمعنى الحديث ممكنًا بفضل تطوير تقنية خاصة لخلع عجلاح اة للع علاتال وإنشاءاتاتاتات اتلاتيات اتلاتات اتلاتيات اتلاتيات اتلاتيات اتلاتيات اتلات اتلات اتلات اتلات اتمن مخططات الضماد الأساسية بطريقة الغطس الشعاعي والماسي ، الضمادة الأكثر شيوعًا عن ريق الغطس العاسية ريق الغطس العاسية ريق الغطس العاسية ري الغطس العاسية. ملف تعريف بكرات الماس في هذه الحالة هو نفس الجزء الخاص بالجزء.

يتم التحرير (الل 1.4) عن ريق حن العلة بأسطوانة ماسية ناء الدوران نسبة سيرعة الأسطوانة نسية سيرعة الأسطوانة نسية الدوران نسبة سيرعة الأسطوانة. تقدر دة الضمادة tp بالميكرونات لكل دورة علة ويتم ا للتضميد الخشن tp –0,8 … 1,0 МПа / до 0,3 км … 9 млн.

يتم راء الضمادة قبل إزالة البدل المحدد.تعتمد قيمة t على صلابة العجلة وحجم حبيباتها. للعجلات ات الصلابة VM1 و VM2 و Ml 9 … 12 يكل و

بحجم حبة 10 25,40 يمة المثلى لـ t على التوالي ، ي 0,05 … 0,08 0,08 … 0,12 ، 0,25 … 0,3 мм. تتوافق القيم الر مع الدوائر الأكثر صلابة (Ml) ، والقيم الأكبر تتوافق الدوائر الأكثر ليونة (BM1). عند تلبيس الدائرة الثانية ، يتم عكس اتجاه دوران الأسطوانة.

عند التضميد بقطع عرضي للأسطوانة (الشكل 1.4 ،،انة)تدور أسطوانة الضمادة ي اتجاه واحد فقط ، ويتم عكس إحدى الدوائر لتوفير ضمادة عابرة. يتم تحديد دة الضمادة من لال الصيغة:

حيث جميع التعيينات مأخوذة من الشكل. 1.4 ب ويجب ن يكون لها نفس البعد.

يتم تحديد سرعة حركة الطاولة Vc ، من هذه الصيغة ، من خلال كثافة الضماد المحددة.

توفر الضمادة المماسية سًا أكثر سلاسة في أسطوانة الماس ويفضل للقطع بدائرة واحدة.

لا يمكن معالجة عدد من الأسطح من وجهة نظر الجودة إلا من خلال الضماد المستمر, حيث يحدث تحديد ملامح العجلة أثناء عملية الطحن بأكملها, أي أن العجلة والأسطوانة على اتصال دائم أثناء دورة المعالجة الكاملة (الشكل 1.5)

في هذه الحالة, يتم أيضا تعويض تآكل العجلة بشكل مستمر, وبالتالي, إذا كانت الأسطوانة الماسية تحتوي على تغذية غاطسة SPP, فسيتم تعويضها عن طريق تغذية رأس الطحن بالكامل من خلال كمية الغطس والتضميد, أي Svp + النيابة.

بفضل الضمادة المستمرة ، يتم الطحن بحالة ثابتة لسطح القطع للعجلة. على الرغم من حقيقة أن استهلاك العجلة الكاشطة يزداد مقارنة بالضمادة المنفصلة بمقدار 1,5 … 2 مرة, فإن الإنتاجية تزداد بمقدار 5 … 7 مرات مقارنة بالطحن التقليدي ذي الفتحات الزاحفة, وتنخفض درجات الحرارة وقوى القطع.

لتحقيق الدقة وجودة المعالجة المطلوبة يعد اختيار سائل القطع واستخدامه الفعال مرًا مهمًا. يحدد اختيار المبرد.

تم النشر على http://www.allbest.ru/

تم العثور على بر تطبيق في الطحن العميق بواسطة محلول مائي بنسبة 1.5.2 ٪ مستحلب Аквол-2. يحتوي على إضافات الكلور والكبريت شديدة الضغط, حيث يقلل الخليط الصناعي من شدة الالتصاق وظاهرة الانتشار, خاصة عند معالجة المواد التي يصعب تصنيعها بالماكينة.تضمن نسبة كبيرة من الماء كفاءة عالية في إزالة الحرارة.

سائل الع الصناعي الواعد و محلول 2 … 3. يعطي استخدام سائل القطع ا انخفاضًا في الخشونة بنسبة 15 … 20 وقوى القطع بنسبة 10 مقارنة بسائل الع ع ا ال الع.

يتم مان الاستخدام الفعال لسائل التبريد من خلال نظام الإمداد والتنظيف. يتم توفير سائل التبريد لمنطقة المعالجة تحت ضغط 0.5 … 0.6 توير بمعدل تدفق 80 … 200 ي الديقة للة.يتم حفظ موضع التبريد وفوهة التنظيف الإضافية بالنسبة إلى قطعة العمل التي تتم معالجتها تلقائيا مع تآكل العجلة.يحتوي خزان سائل التبريد على ما لا يقل عن 1500 … 3000 لتر ومجهز بجهاز تبريد لتثبيت درجة الحرارة عند 20. +0,30 «С. يحتفظ جهاز التنظيف بشكل موثوق بأي جسيمات أكبر من 5 .. 15 месяцев

ي بعض الحالات ، يتم تكثيف إمداد المبرد بسبب إمداده الإضافي بنهايات العجلة مع تيات العجلة مع تكثيض التلززاات تلاتلهزاات اتلتلااات تولاصاات اتلالتلاات ات. في الوقت نفسه, يدخل في مسام الدائرة, ويخترق, تحت تأثير قوى الطرد المركزي, المحيط, وينظف سطح القطع ويبرد منطقة التلامس الخاصة بالدائرة بقطعة العمل.

يتميز طحن الأعلاف الزاحف بمثل هذه الميزات, بسبب الحركية والديناميكا الحرارية للعملية, والتي تفرض متطلبات محددة على تصميم آلات طحن الأعلاف الزاحفة. سمحت تجربة تشغيل أدوات الآلات الأجنبية وتحديث عدد من أدوات الآلات المحلية لظروف الطحن العميقة وإنشاء معداتها الخاصة لشركة Рыбинске Моторс, ОАО, جنبا إلى جنب مع NIID (موسكو), لتطوير المواصفات الفنية لتطوير مجموعة من أدوات الآلات المحلية التي تلبي احتياجات بناء محركات الطائرات المحلية.

الأولى انت لات تجليخ سطحية حديثة من رازين ZB722 и ZD722 أنتجها منع ليبيتسك للأدوات الآلية.لقد أدخلوا بنجاح في الإنتاج عملية الطحن العميق, وسادات التلامس لريش التوربينات باستخدام مخطط تدريجي للمعالجة بدوائر مزدوجة (الشكل 1,6,) من جانب “الخلف” و “الحوض الصغير” في وقت واحد.

تم النشر على http://www.allbest.ru/

ي روف. ما تم تحديث الآلات المتقادمة لشركة “ماتريكس” (إنجلترا) من لحن العميع لأقفال أقفر التنوب. لقد أدخلوا التضميد المستمر للعجلات مع بكرات ماسية مع تعويض تلقائي للحجم, وزادوا من قوة المحركات الرئيسية, وأعادوا تجهيز نظام إمداد سائل التبريد.

Отправить запрос

عند إنشاء نماذج صناعية لآلات طحن الزاحف ي Липецкий станкостроительный завод ، تم استيفاء معظم المتطلبات.

الأول ان لة ات مغزل مفرد من راز LSH-220 (الهل 1.7) وهي آلة به وتوماتيية ان لة ات مل مرد من را LSH-220 (الشكل 1.7) تصميم الآلة مقترن بالتصميم

يضمن مغزل محمل الأسطوانة صلابة عالية لرأس العجلة.إن استخدام الشريط البلاستيكي الفلوري في أدلة الطاولة والشريحة, بالإضافة إلى أزواج لولبية متدحرجة في آليات الحركة الرأسية والعرضية لتغذية رأس الطحن وحركة الطاولة, جعلت من الممكن تحقيق حركات عمل سلسة ودقة عالية في أجزاء التصنيع – تستخدم الآلة على نطاق واسع في مصانع الصناعة. تستخدم الآلة في العملية التكنولوجية لإنتاج شفرات التوربينات TNA.

لم يكن عيب الآلة حلاً بناءً ناجحًا للغاية للجهاز الحاكم وتنظيم منطقة العمل ، مما يحاد من رة متليب الترة متيا.

لة LSh-233 عبارة عن لة CNC وتوماتيكية لطحن الأعلاف الزاحفة على الوجهين.نه مصمم للطحن المتزامن لأسطح قطع المتماثلة و ير المتماثلة لأجزاء مختلفة. تحتوي الماكينة على ضمادة مستمرة للعجلات مباشرة أثناء المعالجة ، والتي تُستخدم لين المرات. بل الانتهاء من العمل ، لا الدائرتين

تم النشر على http://www.allbest.ru/

мкм 1,7 мкм ЛШ-220:

1 – السرير 2 – اولة 3 – عمود 4 – رأس الطحن 5 – نظام توريد المبرد والتنظيف ؛ 6 – الملامح ودقة معالجة عالية.

تلبي الماكينة LSh-233 لحن الأعلاف الزاحفة عالي الأداء.

عيوب تصميم هذه الآلات عدم التوازن في وزن المحركات الكهربائية المثبتة عل الكابول لقيانة عتلانة.

وة ساسية ي التحسين الإضافي لآلات طحن السطح أحادية المحور ي إنشاء آلة راز LSh-236.

تفوقت الآلة بشكل كبير على سابقاتها من حيث القدرات التكنولوجية. لقد زادت الصلابة والسرعة العالية في وضع الخمول ولها مساحة معالجة كبيرة.

يتيح وجود دول ساعة عمل مستدير الضبط المسبق للأجزاء أثناء دورة العمل ، مما يزيد العمل ، مما يزيد من العمل مما يزيد من الناجية الة ميلة مالة مالة الملتدير

لتوسيع مساحة تطبيق رق الطحن الجانبي مع التضميد المستمر للعجلات عند معالجة سطح راتنالة سطح راتن الة سطح شفراتن الة سح راتن وهرة اتلبية التلالة التلاتلالة التلبية التلالة التلالة التلالة التلالة التلالة التلالبية التلالة التلبي,

يمكن أن تعمل الماكينة في مجموعة واسعة من الأوضاع, بما في ذلك وضع الطحن الزاحف, ولها مغزل إضافي عالي السرعة لتشكيل الأخاديد وحامل أدوات لتقليمها باستخدام القاطع في وضع الدوران.

1,6 بكرات لع الملابس الماسية

بكرات الماس هي أداة جانبية لخلع عجلات الطحن. يتم استخدامها في جميع عمليات طحن الأعلاف الزاحفة في عملية تصنيع ريش التوربينات.ي الورقة رقم 4 ال الرسومي ، تظهر رسومات بكرات للعمليات 25–50–70 лет. الفرق بين بكرات الماس لهذه الشركة من نظرائها المحليين هو أن المتانة تتراوح من 50000 إلى 180000 تحرير تقليدي, عندما يكون هذا الرقم بالنسبة للبكرات المحلية هو 10000-40000 تحرير.

وثائق مماثلة

العملية التكنولوجية لتصنيع ريش التوربينات TNA. الطحن الزاحف للأجزاء المصنوعة من السبائك المقاومة للحرارة. رق صنع بكرات خلع الملابس الماسية. أساسيات عملية التصلب بالبلاستيك الهيدروليكي.وصف وحدات حزمة برامج CATIA.

Последние изменения 2014/04/18

تصميم مسار التدفق لمحرك توربيني غازي للطائرة. حساب قوة الشفرة الدوارة وقرص التوربين ووحدة التعلق وغرفة الاحتراق. عملية تصنيع الفلنجات ووصف وحساب طرق المعالجة للعمليات.

Последнее обновление 22.01.2012

عملية تصنيع جزء “ال”. حساب بدلات التشغيل الآلي. تقنين العملية التكنولوجية. أدوات الآلات وأجهزة التحكم. التحقيق في التذبذبات الذاتية للنظام التكنولوجي أثناء عمليات الطحن.

Последнее обновление 17.10.2010

ائص المواد المستخدمة ي تصنيع المقعد المعدني.تحضير المعدن للتجميع واللحام. عملية التصنيع. معدات لمحطة اللحام بالقوس اليدوي. حساب وقت القطعة لتصنيع الهياكل المعدنية.

Последние изменения 2015/01/28

رسم للإنتاج الصغير ، العملية التكنولوجية لتصنيعها. وصف موجز للطريقة المستخدمة ، القواعد النحوية مع يكل الطور. تحليل العملية التكنولوجية ووصفها من وجهة نظر طريقة اللغات والقواعد.

اختبار ، تمت إضافة 07/09/2012

نواع الآيس كريم حسب ريقة الإنتاج: مصلب ، ناعم ، محلي الصنع. تحضير خليط لإنتاج الآيس كريم وترشيحه وتجانسه.عملية التجميد والتصلب. أكواب الخبز الوافل. جرعات وتعبئة المنتج.

تمت افة العرض التقديمي في 03/30/2017

ريقة عمل الفراغات لأجزاء الماكينة. العملية التكنولوجية لمعالجة جزء من فئة العمود. مخطط تأسيس الشغل في عملية الدوران. مبدأ تشغيل جهاز نصف آلي متمركز على الوجهين. تقنين عملية التصنيع.

Дата публикации 03.03.2014

الحدودية.اختيار النقطة الحرجة للشفرة و تقييم اولي الموارد. حساب درجات الحرارة والضغوط عند النقطة الحرجة للشفرة.

ورقة مصطلح ، تمت افتها في 09/02/2015

. تحديد كي لاثة نصاف ار.

تمت افة ورقة مصطلح بتاريخ 17.02.2012

… معدات وتقنيات تنقية الانبعاثات ومعالجة النفايات والتخلص منها. التحكم في العمليات التكنولوجية.

42CrMo4

Qualit materialeNorma di riferimento Numero

42CrMo4EN 10083-3: 2006 1.7225 Mo% 0,15-0,30 0,03 Стоимость анализа продукта.

Lucefin Group

Химический состав Si% Mn% P% S% Cr% max max max 0,38-0,45 0,40 0,60-0,90 0,025 0,035 0,90-1,20 0,02 + 0,03 0,04 + 0,005 + 0,005 0,05 Для типа 42CrMoS4 n 1,7227 S% 0.020-0.040 scostamento di prodotto 0.005 Коммерческое использование против калькуляции C%

Температура в CDeformazione в кальдо 1100-850 Ricottura di lavorabilit 720 raffredd. 15 ц / ч до 600 пои (HB max 241), Normalizzazione 870 aria (HB ~ 190) Ricottura isotermica 820 raff. Forno fino a 670 poi aria (HB 180-240) Tempra 860 olio polimero Ricottura globulare 730-740 forno Tempra 850 acqua Tempra provetta Jominy 840 acqua Rinvenimento 550-650 aria Preriscaldo per saldatura 300 AC1 745 AC3 790 Distensione 50 sotto la tempera .Distensione dopo saldatura 550 raffr. forno MS 300 Mf 80

Propriet meccaniche e fisicheLaminati a caldo caratteristiche meccaniche allo stato bonificato EN 10083-3: 2006 диаметр / размер. Проверка устойчивости и устойчивости в продольном направлении на 20 C мм R Rp 0,2 A% C% Kv Н / мм2 в прошлом и Н / мм2 мин. мин. мин. J мин. 16/8 1100-1300 900 10 40 16/8 40/20 1000-1200 750 11 45 35 40/20 100/60 900-1100 650 12 50 35 100/60 160/100 800-950 550 13 50 35 160 / 100 250/160 750-900 500 14 55 35 HB по информации 331-380 298-359 271-331 240-286 225-271 336 36 1100 1000 15.8 75 600 294 31 980 870 19,0 114 650 264 27 880 710 21,5 135 700

Tabella di rinvenimento valori a temperatura ambiente su tondo 10 мм dopo tempra a 850 C in olio HB 595586550 518 496 468 442 421390 362 HRC 57 56,5 54,5 52,5 51 49 47 45 42 39 RN / мм2 2200 2180 2030 1910 1800 1700 1590 1480 1350 1220 Rp 0,2 Н / мм2 1520 1600 1620 1590 1560 1510 1440 1340 1230 1110 A% -7,0 9,5 10,0 10,0 10,0 10,4 11,0 12,0 13,5 Kv J 24 27 28 27 26 26 26 27 31 42 Rinvenimento a C 100150200250300350400450500550 Comportamento a fatica +20 C + N 328 Resistenza allo snervamento ciclico, y 716 N / mm2 con basso numero di cicli + QT 0.12 + N Esponente di stretch ciclica, n 0.10 con basso numero di cicli + QT 673 + N Coefficiente dei cicli a fatica, KN / mm2 con basso numero di cicli + QT 1367 Curva di Transizione esperienza LUCEFIN Valori di resilienza Kv ottenutio 130 мм Bonificato ad индукция: R 930 Н / мм2 Rp.0.2 766 Н / мм2 A% 18 C% 62 frattura CJ Espansione laterale мм хрупкий% +20 97101-99 1,10 – 1,10 – 1,17 40 0 94 96 – 93 0,97 – 0,99 – 1,00 50-20 63 91 – 92 0,56 – 0,52 – 0,93 60-40 66 58 – 86 0,73 – 0,77 – 0, 94 60-60 50 55-58 0,54 – 0,72 – 0,78 70-80 38 29-35 0,27 – 0,35 – 0,26 90

Comportamento a fatica +20 C + N 1000 Coefficiente di resistenza a fatica, f Н / мм2 con basso numero di cicli + QT 1454 + N -0.11 Esponente di resistenza a fatica, b con basso numero di cicli + QT -0,08 + N -1.00 Esponente di duttilit a fatica, c con basso numero di cicli + QT -0,72250 240 230 220 21 0 200 1 90 1 80 1 70 1 60 1 50 1 40 1 00 95 90 85 80 75 70

60 55 50 45 40 35 30 25 20 1 5 1 0 5 0-80-60-40-20 0 20

1 30 1 20 10 1 1 00 90 80 70 60 50 40 30 20 1 0 0

Температура c

C aa ea a% le vg re

Jo le u

42CrMoS4 1.7227 EN 10277-5: 2008 Trafilato + bonifica + C + QT Laminato ricotto Pelato Rullato sezione Prova di trazione in longitudinale a 20 C e) mm R Rp 0.2 A% HB R Rp 0.2 oltre fino a N / mm2 N / mm2 min min per inform. Н / мм2 Н / мм2 мин 5 b) 10 —— 10 16 —— 16 40 1000-1200 750 11298-359 –40 63900-1100 650 12 271-331 –63 100 900-1100 650 12 271-331 –b) per spessori inferiori a 5 мм le caratteristiche meccaniche posono essere concordate in fase di ordine e) valori validi anche per + C + QT + SL A% min ——

Lucefin Group + A + SH HB max –241241241

Ламинатный рикотто + Трафилато + QT + C Ламинатный рикотто + Трафилато + A + C sezione Prova di trazione in longitudinale a 20 C c) e) mm R Rp 0 .2 A% HB R Rp 0,2 A% итогов. Н / мм2 Н / мм2 мин. Мин. Н / мм2 мин. Н / мм2 мин. Мин. 5 b) 10 1000-1200 770 8 298-359 — 10 16 1000-1200 750 8 298-359 — 16 40 1000-1200 720 9 298-359 — 40 63 900-1100 650 10 271-331 — 63 100 900-1100 650 10 271-331 — c) на каждый специальный профиль роттуры R pu различается на 10% b) на spessori inferiori a 5 мм характеристики, которые могут быть изготовлены в соответствии с указаниями e) валидные характеристики в соответствии с + QT + C + SL Fucinato bonificato EN 10250-3: 2001 диаметр / размер Prova di trazione e resilienza a 20 C mm R Rp 0.

/	قيمة
	عامل مؤكسد
مخرج المضخة
تدفق المكون من لال المضخة
كفاءة المضخة
وة رمح
سرعة دوران رمح
وة التوربينات
ضغط مدخل التوربينات
عدد من الخطوات
انخفاض ضغط التوربينات
درجة حرارة مدخل التوربينات
اءة التوربينات