Д16Т удельный вес: Плиты из алюминия и сплавов. Теоретический вес. ГОСТ 17232-99.

alexxlab | 03.04.1996 | 0 | Разное

Содержание

Круг Д16Т

Круг Д16Т из наличия на складе. Отрезаем в размер без остатка. Доставка по всей территории РФ. Вся продукция сертифицированая.

Наименование	Теоретический вес 1 м/п	Цена
Круг Д16т ф6	0,079
Круг Д16т ф8	0,133
Круг Д16т ф10	0,211
Круг Д16т ф12	0,304
Круг Д16т ф14	0,427
Круг Д16т ф16	0,548
Круг Д16т ф18	0,697
Круг Д16т ф20	0,858
Круг Д16т ф22	1,042
Круг Д16т ф24	1,245
Круг Д16т ф25	1,352
Круг Д16т ф26	1,465
Круг Д16т ф27	1,581
Круг Д16т ф28	1,703
Круг Д16т ф29	1,836
Круг Д16т ф30	1,959
Круг Д16т ф32	2,221
Круг Д16т ф34	2,512
Круг Д16т ф35	2,664
Круг Д16т ф36	2,821
Круг Д16т ф38	3,148
Круг Д16т ф39	3,32
Круг Д16т ф40	3,492
Круг Д16т ф42	3,855
Круг Д16т ф45	4,433
Круг Д16 ф45	4,433
Круг Д16т ф46	4,62
Круг Д16т ф48	5,03
Круг Д16т ф50	5,485
Круг Д16т ф52	5,914
Круг Д16т ф55	6,624
Круг Д16т ф58	7,375
Круг Д16т ф60	7,989
Круг Д16т ф65	9,283
Круг Д16т ф70	10,781
Круг Д16 ф70	10,781
Круг Д16т ф75	12,39
Круг Д16т ф80	14,112
Круг Д16т ф85	15,907
Круг Д16т ф90	17,85
Круг Д16т ф95	19,905
Круг Д16т ф100	22,072
Круг Д16т ф110	26,741
Круг Д16Т ф120	31,858
Круг Д16Т ф130	37,365
Круг Д16Т ф140	43,372
Круг Д16Т ф150	49,828
Круг Д16Т ф160	56,731
Круг Д16Т ф170	64,082
Круг Д16Т ф180	71,881
Круг Д16Т ф190	79,958
Круг Д16Т ф200	88,642
Круг Д16Т ф210	97,775
Круг Д16Т ф220	107,355
Круг Д16Т ф230	117,383
Круг Д16Т ф240	127,859
Круг Д16Т ф250	138,782

Круг Д16Т
Круг Д16Т – металлоизделие из дюралевого сплава, отличающееся отличными показателями прочности относительной легкостью. Эти технические свойства определяют обширный охват сфер применения. Изготавливается пруток согласно ГОСТу 24231-80, может иметь разный диаметр и длину.
Направления применения
Технические характеристики, которыми наделен круг Д16Т, делают данный вид металлопроката востребованным во многих промышленностях. Использование таких полуфабрикатов значительно удешевляет производственный процесс металлопродукции. Поэтому из заготовки изготавливают различные детали и составляющие конструкций, механизмы для оборудования. А из-за антикоррозийных свойств такие пруты применяют в машинном строительстве. Традиционные отрасли применения – авиастроение, космонавтика и кораблестроение.
Технические характеристики и преимущества
В обозначении содержится следующая аббревиатура:

– Д – указывает на то, что металлопрокат дюралюминиевый.
– 16 – номинал означает, что в сплаве присутствует марганец (1,6%).

– Т – полуфабрикат обрабатывался термически, закаленный, дюралевый, высокопрочный.

Изготавливается изделие с аббревиатурой Д16Т нескольких видов:

– круглые;
– квадратные;
– шестигранные.

Круглые круги изготавливаются диаметром от 8 до 250 мм, квадратной геометрии диагональю от 8 до 200 мм. Длина может быть мерная и немерная.
Что касается преимуществ, то такой прокат обладает такими свойствами, как:

– стойкость к агрессивным внешним воздействиям;
– устойчивость к процессам ржавления;
– жаростойкость;
– долгий рабочий период;
– небольшой удельный вес;
– прочность.
Выгодная покупка у поставщика, доставка, сопутствующие услуги
Если Вас интересует такой товар, как круг Д16Т, наша компания-производитель предлагает свои услуги. Мы изготавливаем данную разновидность металлургической продукции и доставляем ее клиентам в любую точку России. Работаем с оптовыми и розничными закупщиками, отгружаем товар прямо со склада. Также предоставляем услуги по резке металла, его обработке и шлифовке.

По вопросам сотрудничества обращайтесь к менеджерам (контакты указаны на сайте).

Вес круга 16 – вес 1 метра, расчет веса.

тонны

метры

длина 1 шт.

кол-во шт.

ст3 сталь

ст08 ст0 ст1 ст2 ст3 ст10 ст15 ст20 ст30 ст35 ст40 ст45 ст50 ст55 ст60 3Х3М3Ф 4Х4ВМФС 4Х5МФ1С 08ГДНФЛ 9Х2МФ 9Х18 9ХС 10Г2 12МХ 12Х1МФ 12Х2МФБ 12Х2Н4А 12Х5МА 12ХМ 12ХН2 12ХН3А 15Г 15К 15Л 15Х 15Х1М1Ф 15Х5М 15ХМ 15ХФ 16ГС 18Х2Н4ВА 18Х2Н4МА 18ХГТ 20Г 20К 20Л 20Х 20Х2Н4А 20Х3МВФ 20ХГР 20ХГСА 20ХМЛ 20ХН3А 25Л 25Х1МФ 25Х2М1Ф 25ХГСА 30Г 30Л 30Х 30ХГМА 30ХГСА 30ХГСН2А 30ХМ 30ХМА 30ХН3А 33ХС 34ХН3М 34ХН3МА 35Г2 35Л 35ХГСЛ 35ХМ 35ХМЛ 35ХМФЛ 38Х2МЮА 38ХА 38ХМЮА 38ХН3МФА 38ХС 40Г 40Г2 40Л 40Х 40ХЛ 40ХН 40ХН2МА 40ХНМА 40ХС 40ХФА 45Г2 45Л 45Х 45ХН 50Г 50Г2 50Л 50Х 50ХН 50ХФА 60С2 60С2А 65Г 75ХМ А12 ДИ22 Р6М3 Р6М5К5 Р9 Р9М4К8 Р12 Р18 У7 У7А У8 У8А У9 У9А У10 У10А У12 У12А Х5М Х17 ХВГ ШХ15 ШХ15СГ ЭИ10 ЭИ229 ЭИ415 ЭИ531 ЭИ575 ЭИ579 ЭИ723 ЭП572

Плотность алюминия – aluminium-guide.com

Алюминий – легкий конструкционный материал

Малая плотность является одним из главных преимуществ алюминия по сравнению с другими конструкционными металлами.

Прочность на единицу плотности алюминия
по сравнению с другими металлами и сплавами [3]

Плотность цветных металлов

Плотность алюминия в сравнении с плотностью других легких металлов:

алюминий: 2,70 г/см³
титан: 4,51 г/см³
магний: 1,74 г/см³
бериллий: 1,85 г/см³

Плотность материалов

Единица измерения

Плотность алюминия и любого другого материала – это физическая величина, определяющая отношения массы материала к занимаемому объему.

Единицей измерения плотности в системе СИ принята размерность кг/м³.
Для плотности алюминия часто применяется более наглядная размерность г/см³.

Плотность алюминия в кг/м³ в тысячу раз больше, чем в г/см³.

Удельный вес

Для оценки количества материала в единице объема часто применяют такую не системную, но более наглядную единицу измерения как «удельный вес». В отличие от плотности удельный вес не является абсолютной единицей измерения. Дело в том, что он зависит от величины гравитационного ускорения g, которая меняется в зависимости от расположения на Земле.

Зависимость плотности от температуры

Плотность материала зависит от температуры. Обычно она снижается с увеличением температуры. С другой стороны, удельный объем – объем единицы массы – возрастает с увеличением температуры. Это явление называется температурным расширением. Оно обычно выражается в виде коэффициента температурного расширения, который дает изменение длины на градус температуры, например, мм/мм/ºС. Изменение длины легче измерить и применять, чем изменение объема.

Удельный объем

Удельный объем материала – это величина, обратная плотности. Она показывает величину объема единицы массы и имеет размерность м³/кг. По удельному объему материала удобно наблюдать изменение плотности материалов при нагреве-охлаждении.

На рисунке ниже показано изменение удельного объема различных материалов (чистого металла, сплава и аморфного материала) при увеличении температуры. Пологие участки графиков – это температурное расширение для всех типов материалов в твердом и жидком состоянии. При плавлении чистого металла происходит скачок повышения удельного объема (снижения плотности), при плавлении сплава – быстрое его повышение по мере расплавления в интервале температур. Аморфные материалы при плавлении (при температуре стеклования) увеличивают свой коэффициент температурного расширения [2].

Плотность алюминия

Теоретическая плотность алюминия

Плотность химического элемента определяется его атомным номером и другими факторами, такими как атомный радиус и способ упаковки атомов. Теоретическая плотность алюминия при комнатной температуре (20 °С) на основе параметров его атомной решетки составляет:

Плотность алюминия: твердого и жидкого

График зависимости плотности алюминия в зависимости от температуры представлена на рисунке ниже [1]:

С повышением температуры плотность алюминия снижается.
При переходе алюминия из твердого в жидкое состояние его плотность снижается скачком с 2,55 до 2,34 г/см³.

Плотность алюминия в жидком состоянии – расплавленного чистого алюминия 99,996 % – при различных температурах представлена в таблице.

Алюминиевые сплавы

Влияние легирования

Различия в плотности различных алюминиевых сплавов обусловлены тем, что они содержат различные легирующие элементы и в разных количествах. С другой стороны, одни легирующие элементы легче алюминия, другие – тяжелее.

Легирующие элементы легче алюминия:

кремний (2,33 г/см³),
магний (1,74 г/см³),
литий (0,533 г/см³).

Легирующие элементы тяжелее алюминия:

железо (7,87 г/см³),
марганец (7,40 г/см³),
медь (8,96 г/см³),
цинк (7,13 г/см³).

Влияние легирующих элементов на плотность алюминиевых сплавов демонстрирует график на рисунке ниже [1].

Самые легкие и самые тяжелые алюминиевые сплавы

Одним из самых легких алюминиевым сплавом является зарубежный литейный сплав 518.0 (7,5-8,5 % магния) – 2,53 г на кубический сантиметр [1]. Отечественный сплав АМг11 (АЛ22) содержит еще больше магния – от 10,5 до 13,0 %. Поэтому, надо думать, он еще легче, но точных данных у нас нет!
Самыми тяжелыми алюминиевыми сплавами являются зарубежные литейные сплавы 222.0 и 238.0 с номинальным содержанием меди 10 %. Их номинальная плотность – 2,95 г на кубический сантиметр [1].
Самый легкий деформируемый сплав – алюминиево-литиевый сплав 8090 с номинальным содержанием лития 2,0 %. Его номинальная плотность – 2,55 г на кубический сантиметр [1].
Самые тяжелые деформируемые алюминиевые сплавы – сплав В95 и зарубежный сплав 7175: 2,85 г на кубический сантиметр [4].

Плотность промышленных алюминиевых сплавов

Плотность алюминия и алюминиевых сплавов, которые применяются в промышленности, представлены в таблице ниже для отожженного состояния (О). В определенной степени она зависит от состояния сплава, особенно для термически упрочняемых алюминиевых сплавов.

Влияние легирующих элементов алюминиевых сплавов на плотность и модуль Юнга [3]

Алюминиево-литиевые сплавы

Самую малую плотность имеют знаменитые алюминиево-литиевые сплавы.

Литий является самым легким металлическим элементом.
Плотность лития при комнатной температуре составляет 0,533 г/см³ – этот металл может плавать в воде!
Каждый 1 % лития в алюминии снижает его плотность на 3 %
Каждый 1 % лития увеличивает модуль упругости алюминия на 6 %. Это очень важно для самолетостроения и космической техники.

Популярными промышленными алюминиево-литиевыми сплавами являются сплавы 2090, 2091 и 8090:

Номинальное содержание лития в сплаве 2090 составляет 1,3 %, а номинальная плотность – 2,59 г/см³.
В сплаве 2091 номинальное содержание лития составляет 2,2 %, а номинальная плотность – 2,58 г/см³.
У сплава 8090 при содержании лития 2,0 % плотность составляет 2,55 г/см³.

Приложение

Таблица П1 – Номинальная плотность деформируемых марок алюминия и алюминиевых сплавов по ГОСТ 4784-97

Таблица П2 – Номинальная плотность зарубежных деформируемых алюминиевых сплавов [1]

Источники:
1. Aluminum and Aluminum Alloys, ASM International, 1993.
2. FUNDAMENTALS OF MODERN MANUFACTURING – Materials, Processes, and Systems /Mikell P. Groover – JOHN WILEY & SONS, INC., 2010
3. TALAT 1501
4. ГОСТ 4784-97

Круг алюминиевый в Новосибирске АМГ3, АМГ6

Круг алюминиевый

Наименование	Диаметр, мм	Марка
Круг алюминиевый	8	АК-6	Круг алюминиевый	8	В95т1	Круг алюминиевый	8	Д16Т	Круг алюминиевый	10	Д16Т	Круг алюминиевый	10	В95т1	Круг алюминиевый	12	Д16Т	Круг алюминиевый	12	В95т1	Круг алюминиевый	12	Д16Т	Круг алюминиевый	14	Д16Т	Круг алюминиевый	14	В95т1	Круг алюминиевый	14	Д16Т	Круг алюминиевый	16	Д16Т	Круг алюминиевый	16	В95т1	Круг алюминиевый	18	Д16Т	Круг алюминиевый	18	В95т1	Круг алюминиевый	18	В95	Круг алюминиевый	20	Д16Т	Круг алюминиевый	20	В95т1	Круг алюминиевый	22	Д16Т	Круг алюминиевый	22	АМГ6	Круг алюминиевый	22	В95Т1	Круг алюминиевый	24	Д16Т	Круг алюминиевый	24	В95т1	Круг алюминиевый	25	Д16Т	Круг алюминиевый	25	АМГ6	Круг алюминиевый	25	В95т1	Круг алюминиевый	26	Д16Т	Круг алюминиевый	28	АМГ3	Круг алюминиевый	28	В95т1	Круг алюминиевый	28	Д16Т	Круг алюминиевый	30	АМГ6	Круг алюминиевый	30	АМГ5	Круг алюминиевый	30	Д16Т	Круг алюминиевый	30	Д1	Круг алюминиевый	30	В95т1	Круг алюминиевый	32	Д16Т	Круг алюминиевый	32	В96Ц1	Круг алюминиевый	32	В95	Круг алюминиевый	32	АМГ6м	Круг алюминиевый	32	В95т1	Круг алюминиевый	34	Д16Т	Круг алюминиевый	35	АМГ3	Круг алюминиевый	35	Д16Т	Круг алюминиевый	35	АК6	Круг алюминиевый	35	В95т1	Круг алюминиевый	36	Д16Т	Круг алюминиевый	36	Д16	Круг алюминиевый	36	В95т1	Круг алюминиевый	38	Д16Т	Круг алюминиевый	40	АМГ6	Круг алюминиевый	40	Д1т	Круг алюминиевый	40	В95т1	Круг алюминиевый	40	В95	Круг алюминиевый	40	Д16Т	Круг алюминиевый	40	Д16Т	Круг алюминиевый	42	Д16Т	Круг алюминиевый	42	АМГ6	Круг алюминиевый	45	АМГ2	Круг алюминиевый	45	В95т1	Круг алюминиевый	45	Д16Т	Круг алюминиевый	45	АМГ3	Круг алюминиевый	45	АМГ6	Круг алюминиевый	46	Д16Т	Круг алюминиевый	48	Д16Т	Круг алюминиевый	48	Д16	Круг алюминиевый	50	АМГ6	Круг алюминиевый	50	Д16Т	Круг алюминиевый	50	В95т1	Круг алюминиевый	50	Д16	Круг алюминиевый	50	АМГ2	Круг алюминиевый	50	АМГ3	Круг алюминиевый	52	Д16Т	Круг алюминиевый	55	Д16Т	Круг алюминиевый	55	Д1Т	Круг алюминиевый	55	САВ6	Круг алюминиевый	55	В95т1	Круг алюминиевый	58	Д16Т	Круг алюминиевый	60	АМГ6	Круг алюминиевый	60	АМЦ	Круг алюминиевый	60	Д16Т	Круг алюминиевый	60	В95Т1	Круг алюминиевый	60	Д1	Круг алюминиевый	60	Д1Т	Круг алюминиевый	60	АМЦ	Круг алюминиевый	65	Д16Т	Круг алюминиевый	65	Д16	Круг алюминиевый	65	В95т1	Круг алюминиевый	70	АМГ6	Круг алюминиевый	70	Д16Т	Круг алюминиевый	70	АМЦ	Круг алюминиевый	70	Д16	Круг алюминиевый	70	АК4т	Круг алюминиевый	70	АК4	Круг алюминиевый	70	В95Т1	Круг алюминиевый	75	Д16Т	Круг алюминиевый	75	Д16	Круг алюминиевый	75	Д1т	Круг алюминиевый	75	В95Т1	Круг алюминиевый	75	АК6	Круг алюминиевый	80	Д16Т	Круг алюминиевый	80	В95	Круг алюминиевый	80	В95т1	Круг алюминиевый	80	АК4	Круг алюминиевый	80	АМГ6	Круг алюминиевый	80	АМГ3	Круг алюминиевый	85	Д16Т	Круг алюминиевый	85	Д16	Круг алюминиевый	90	АМГ6	Круг алюминиевый	90	Д16Т	Круг алюминиевый	90	Д1Т	Круг алюминиевый	90	В95т1	Круг алюминиевый	95	АК-6	Круг алюминиевый	95	В95Т1	Круг алюминиевый	100	АК-6	Круг алюминиевый	100	АМГ6	Круг алюминиевый	100	Д16Т	Круг алюминиевый	100	В95т1	Круг алюминиевый	105	В95	Круг алюминиевый	110	Д16	Круг алюминиевый	110	Д16Т	Круг алюминиевый	110	В95Т1	Круг алюминиевый	120	АМГ6	Круг алюминиевый	120	Д16	Круг алюминиевый	120	Д16Т	Круг алюминиевый	120	В95	Круг алюминиевый	130	АВТ	Круг алюминиевый	130	Д16	Круг алюминиевый	130	Д16т	Круг алюминиевый	140	Д16	Круг алюминиевый	140	Д16т	Круг алюминиевый	140	АМЦ	Круг алюминиевый	140	В95	Круг алюминиевый	140	АМГ6	Круг алюминиевый	150	АМГ6	Круг алюминиевый	150	Д16	Круг алюминиевый	150	Д16т	Круг алюминиевый	150	АД31	Круг алюминиевый	150	В95	Круг алюминиевый	160	Д16	Круг алюминиевый	160	В95	Круг алюминиевый	170	Д16	Круг алюминиевый	180	АМГ6	Круг алюминиевый	180	Д16	Круг алюминиевый	180	В95	Круг алюминиевый	190	Д16	Круг алюминиевый	200	АК-6	Круг алюминиевый	200	АМГ6	Круг алюминиевый	200	Д16	Круг алюминиевый	210	Д16	Круг алюминиевый	220	АМГ6	Круг алюминиевый	220	Д16	Круг алюминиевый	220	В95	Круг алюминиевый	230	Д16	Круг алюминиевый	240	АМГ6	Круг алюминиевый	240	Д16	Круг алюминиевый	250	АМГ6	Круг алюминиевый	250	Д16	Круг алюминиевый	250	В95	Круг алюминиевый	260	Д16	Круг алюминиевый	270	Д16	Круг алюминиевый	280	Д16	Круг алюминиевый	300	АМГ6	Круг алюминиевый	300	Д16	Круг алюминиевый	320	Д16	Круг алюминиевый	350	Д16

Круги из алюминия обладают такими важными качествами, как малый удельный вес, отличная сопротивляемость воздействию окислительных процессов. Алюминиевый круг нетоксичен и не намагничивается, что делает его незаменимым в самых передовых отраслях мировой и отечественной экономики. Круг алюминиевый применяется в приборостроении, машиностроении, авиации и судостроении, автомобилестроении и вагоностроении, обладает прекрасными электротехническими и теплопроводными качествами.

Так же промышленностью востребованы пруток и круги из дюралей, которые являясь сплавом алюминия с легирующими присадками меди, марганца и магния, отличаются большей прочностью, но уступает маркам алюминия в коррозийной устойчивости, в связи с чем производится плакирование – нанесение дополнительного защитного слоя алюминия. Алюминиевые и дюралевые круги могут быть изготовлены прессованием, методом холодного деформирования или прокаткой.

Алюминиевый круг относится сортовым видам цветного металлопроката и изготавливаться из разных марок алюминия, обладающих разными полезными свойствами. Имея плотность и вес в несколько раз меньше, чем у стали, он продолжает оставаться достаточно прочным, но пластичным материалом, прекрасно обрабатывается. Эти свойства позволяют его использование в конструкциях, для которых важен легкий вес, эстетичный внешний вид и защищенность от коррозийного воздействия.

Круги дюралевые и алюминиевые поставляются различных марок и диаметров как мерной, мерной кратной, так и немерной длины. Мы можем предложить диаметры от восьми до трехсот двадцати миллиметров. Круг от сотого диаметра и выше может быть отрезан необходимой заказчику длины на ленточной пиле. Мы можем доставить приобретенную клиентом продукцию по городу Новосибирску и близлежащим городам, возможна отправка по России удобной вам транспортной компанией.

Уважаемые партнеры, клиенты, заказчики. Для оперативной обработки вашей заявки указывайте в заказе каким образом необходимо подготовить металл к отгрузке. Нужно ли порезать его для транспортировки, на какую длину? Если заказываете доставку нашими силами, укажите по какому адресу и в какой город, какой транспортной компанией или каким отдельным видом транспорта необходимо произвести отправку приобретаемого вами металла.

Вес алюминиевой трубы круглой

Главная > т >

Трубы круглые из алюминия и алюминиевых сплавов Д1, Д6, Д16, АМц, АМг, АД, и АД1 и АВ (ГОСТ 4773-49 и ГОСТ 1947-52). Вес 1 м трубы алюминиевой круглой, кг:

Диаметры алюминиевых труб (наружный и внутренний), мм	Толщина стенки, мм	Вес 1 пог. м, кг
Диаметры алюминиевых труб (наружный и внутренний), мм	Толщина стенки, мм	Д1, Д6, Д16	АМц	АМг	АД и АД1	АВ
6×4	1,0	0,044	0,043	0,042	0,043	0,042
6×5	0,5	0,024	0,023	0,022	0,023	0,023
8×5	1,5	0,086	0,084	0,082	0,083	0,083
8×6	1,0	0,062	0,060	0,059	0,060	0,060
8×7	0,5	0,033	0,032	0,031	0,032	0,031
9×6	1,5	0,099	0,097	0,095	0,096	0,095
10×6	2,0	0,142	0,139	0,136	0,137	0,137
10×8	1,0	0,079	0,077	0,075	0,076	0,076
12×8	2,0	0,176	0,172	0,168	0,170	0,169
12×9	1,5	0,139	0,136	0,133	0,135	0,134
12×10	1,0	0,097	0,094	0,092	0,094	0,093
14×12	1,0	0,114	0,111	0,109	0,110	0,110
14×13	0,5	0,059	0,057	0,056	0,057	0,057
15×12	1,5	0,178	0,174	0,170	0,172	0,171
15×13	1,0	0,123	0,120	0,117	0,119	0,118
16×13	1,5	0,191	0,186	0,182	0,183	0,183
16×14	1,0	0,132	0,129	0,126	0,128	0,127
16×15	0,5	0,068	0,066	0,065	0,066	0.С65
18×16	1,0	0,153	0,146	0,143	0,145	0,145
18×17	0,5	0,077	0,075	0,074	0,075	0,074
20×17	1,5	0,244	0,238	0,233	0,236	0,234
20×18	1,0	0,167	0,163	0,159	0,162	0,161
20×18,5	0,75	0,127	0,124	0,121	0,123	0,122
22×18	2,0	0,352	0,343	0,336	0,341	0,338
22×20	1,0	0,185	0,181	0,175	0,179	0.178
24×22	1,0	0,202	0,197	0,193	0,195	0,194
25×22	1,5	0,310	0,302	0,296	0,300	0,298
25×23	1,0	0,211	0,206	0,201	0,204	0,203
25×23,5	0,75	0,160	0,156	0,153	0,155	0,154
25×24	0,5	0,108	0,105	0,103	0,104	0,104
26×23	1,5	0,323	0,315	0,308	0,313	0,310
27×25	1,0	0,229	0,223	0,218	0,221	0,220
28×25	1,5	0,350	0,341	0,334	0,339	0,336
28×26	1,0	0,238	0,232	0,227	0,230	0,229
30×25	2,5	0,605	0,590	0,577	0,585	0,581
30×26	2,0	0,493	0,480	0,467	0,477	0,473
30×27	1,5	0,376	0,367	0,358	0,365	0,361
30×28	1,0	0,255	0,249	0,243	0,247	0,244
30×28,5	0,75	0,193	0,188	0,184	0,187	0,185
32×28	2,0	0,528	0,515	0,503	0,511	0,507
32×29	1,5	0,402	0,392	0,383	0,389	0,390
32×30	1,0	0,273	0,266	0,250	0,264	0,260
33×30	1,5	0,146	0,406	0,398	0,404	0,400
34×32	1,0	0,290	0,283	0,276	0,280	0,279
35×30	2,5	0,715	0,697	0,682	0,692	0,686
35×31	2,0	0,581	0,566	0,554	0,562	0,558
35×32	1,5	0,442	0,431	0,421	0,428	0,425
35×33	1,0	0,299	0,292	0,285	0,289	0,288
36×34	1,0	0,308	0,300	0,294	0,298	0,296
37×35	1,0	0,317	0,309	0,302	0,307	0,305
38×35	1,5	0,482	0,470	0,459	0,467	0,463
38×36	1,0	0,325	0,317	0,310	0,316	0,312
38×34	2,0	0,633	0,617	0,603	0,613	0,609
40×35	2,5	0,825	0,804	0,786	0,800	0,792
40×36	2,0	0,668	0,652	0,631	0,648	0,641
40×37	1,5	0,508	0,495	0,484	0,492	0,488
40×38	1,0	0,343	0,334	0,327	0,333	0,330
42×38	2,0	0,704	0,685	0,671	0,683	0,676
42×40	1,0	0,361	0,352	0,344	0,350	0,348
43×40	1,5	0,548	0,534	0,522	0,532	0,526
45×40	2,5	0,935	0,911	0,891	0,907	0,897

Шестигранник алюминиевый Д16Т

Алюминиевый шестигранник представляет собой особый вид алюминиевого проката, который в поперечном сечении изображает равносторонний шестиугольник. Шестигранник алюминиевый обладает положительными качествами, среди которых: Высокая коррозионная устойчивость. Возможность механической обработки. Стойкость к агрессивным средам. Небольшой удельный вес. Немагнитность. Нетоксичность. Высокая электрическая проводимость. Основные сферы применения шестигранников из алюминия и его сплавов: Машиностроение. Авиастроение. Автомобилестроение. Приборостроение. Химическая промышленность. Мебельное производство.

Шестигранник алюминиевый Д16Т в наличии на складе, осуществляем доставку по Казахстану и странам СНГ.

Актуальную цену Вам подскажет наш менеджер.

Купить Шестигранник алюминиевый Д16Т легко:

1. Вы отправляете заявку

2. Мы выставляем вам счет

3. Вы оплачиваете удобным для вас способом

4. Получаете свой товар

Что необходимо знать о компании БВБ-Альянс.

• Поставляемый металлопрокат постоянно имеется в наличии, и хранится на складе «порядка 2000 тонн».

• Собственное производство профнастила.

• Мы предлагаем отсрочку платежа «до месяца».

• Мы делаем все возможное для минимизации сроков обработки и доставки.

• Осуществляем резку металла в размер и по вашим чертежам.

• Предоставляем услугу ответственного хранения на крытом складе.

• Мы предлагаем программу лояльности, позволяющую получать скидки на закупку, обработку или доставку металлопроката.

Преимущества работы с нами:

1. Товар в наличии на складе

2. Официальная гарантия

3. Высокое качество товаров

4. Оперативная доставка

5. Программа лояльности.

Окончательная цена на продукцию формируется, исходя из условий поставки: кол-ва, условий оплаты и места отгрузки. Спросите у менеджера. Данный прайс-лист носит исключительно информационный характер и ни при каких условиях не является публичной офертой, определяемой положениями ст. 447 Гражданского кодекса Республики Казахстан.

Алюминиевый лист Д16АТ/Д16АМ/Д16 + Аноды, графит, припой… › Русский металл

Цена: договорная – от объёма, заполните заявку RUB

Поставим лист различных видов, ждем заявку.

Полуфабрикаты в виде алюминиевых листов Д16АТ, Д16АМ и Д16 изготовляются из деформируемого алюминиевого сплава марки Д16. Требования к химическому составу данного сплава установлены ГОСТ 4784-97. Содержание алюминия в сплаве Д16 составляет 90,90-94,70%, меди — 3,80-4,90%, магния — 1,20-1,80%. Плотность сплава — 2,77 кг/дм³.
   Листы Д16АТ, Д16АМ и Д16 различаются по способу изготовления и состоянию материала:
— Д16 — неплакированный, без термической обработки;
— Д16АМ — с нормальной плакировкой, отожженный;
— Д16АТ — с нормальной плакировкой, закаленный, естественно состаренный.
   Технические условия для алюминиевых листов установлены ГОСТ 21631-76. Согласно техническим условиям алюминиевый лист может иметь следующие размеры:
— при толщине листов 0,5-0,7 мм допустимая ширина составляет 1000, 1200, 1400, 1500 и 1600 мм, длина — 2000-5000 мм;
— при толщине листов свыше 0,7 мм до 10,5 мм допустимая ширина — 1000, 1200, 1400, 1500, 1600, 1800 и 2000 мм, длина — 2000-7200 мм.
   Для плакировки листов Д16АМ и Д16АТ на каждой стороне применяется плакирующий материал на основе алюминия (не меньше 99,30% массы). Толщина плакировочного слоя зависит от толщины листа и составляет при нормальной плакировке не менее 2% от ее значения.
    Механические свойства листов при растяжении тоже обусловлены их толщиной. Листы Д16АТ толщиной до 1,9 мм обладают временным сопротивлением 405 МПа, пределом текучести 270 МПа и относительным удлинением 13%. У более толстых листов эти показатели составляют 425 МПа, 275 МПа и 10-11% соответственно.
   Маркировка наносится на алюминиевый лист Д16 краской или выбивается. Маркировка содержит:
— марку алюминия;
— плакировку;
— состояние материала;
— толщину листа;
— номер партии;
— штамп ОТК.

(PDF) Коррозионный износ алюминиевого сплава в присутствии фосфата

, автор Нараянан.

Однако следует также отметить, что

фосфатирование поверхности износа происходит при

электрохимическом ускорении. В литературе известен способ фосфатирования углеродистой стали путем ее анодной

поляризации за счет образования гальванической пары с

более благородным металлом.

26–28

В нашем случае

разность потенциалов между анодной (дорожка износа) и

катодной (в основном не поврежденная поверхность) частями образца алюминиевого сплава

при трибокоррозионном нагружении

достаточно велика и достигает 300 мВ.Следует учитывать также, что площадь катодной части образца

превышает площадь анода не менее чем на порядок величины

. Это вызывает увеличение плотности анодного тока

в гальванической паре «неразрушенная поверхность/

дорожка износа». Таким образом, эффект

можно описать как ускоренное образование фосфатных пленок на дорожке износа алюминиевого сплава

за счет синергетического действия двух факторов:

механического разрушения оксидной пленки и анодной поляризации

металла.В обоих случаях в области

контакта керамического контртела с образцом сплава

ускоряется ионизация металла и создаются условия для снижения рН и облегчения растворения фосфата цинка.

В результате этого на поверхности трения образуется более толстая защитная

фосфатная пленка, обладающая хорошими антифрикционными

свойствами и уменьшающая адгезионный износ. Согласно

Ref. 29, имеет хорошую адгезию к металлу за счет эпитаксиального роста

.Развитая пористость фосфатной пленки

способствует отводу тепла от контактной пары. Таким образом,

модифицированный фосфат цинка может эффективно защитить

алюминиевый сплав Д16Т от трибокоррозии в условиях

синтетических кислотных дождей.

Выводы

Модифицированный фосфат цинка повышает стойкость алюминиевого сплава

к коррозионному износу при скольжении в условиях синтетических

кислотных дождей. Это подтверждается уменьшением

тока поляризации сплава и коэффициента трения

пары «сплав/керамическое контртело» и уменьшением

размеров дорожки износа.Результаты электрохимического импро-

подтверждают снижение скорости коррозии

трущихся поверхностей алюминиевого сплава в присутствии

фосфатного фильтрата в коррозионном растворе.

Установлено, что сопротивление переносу заряда сплава в области дорожки

в 1?65 раз выше за счет образования конверсионной пленки

в фосфатсодержащем растворе

. Осаждение фосфатозащитной пленки

ускоряется вблизи следа износа за счет сочетания двух процессов: механической активации

алюминиевого сплава

и его анодной поляризации за счет разрушения

оксидной пленки.

Благодарность

Настоящая работа выполнена при поддержке Управления ВВС

Научные исследования (AFOSR) и Европейского управления аэрокосмических исследований и разработок AFOSR

(AFOSR/

EOARD) в рамках партнерского проекта STCU

№. П-340.

Литература

1. Синявский В.С., Вальков В.Д., Калинин В.Д. «Коррозия и защита

алюминиевых сплавов»; 1986, Москва, Изд-во

Металлургия.

2. З. Шклярска-Смяловска: Corros. наук, 1999, 41, 1743–1767.

3. H. Ding, G. Zhou, Z. Dai, Y. Bu and T. Jiang: Wear, 2009, 267,

292–298.

4. С. В. Уотсон, Ф. Дж. Фридерсдорф, Б. В. Мэдсен и С. Д. Крамер:

Wear, 1995, 181–183, 476–484.

5. М. Кабасакалог

ˆlu, Х. Айдын, Х. Айдын и М.Л. Аксу: Матер.

корроз., 1997, 48, 744–754.

6. P. Bala Srinivasan, W. Dietzel, R. Zettler, J. F. dos Santos и

V.Сиван: Коррос. англ. науч. техн., 2007, 42, (2), 161–167.

7. Ламака С.В., Желудкевич М.Л., Ясаков К.А., Ясаков М.Ф.

Монтемор, М.Г.С. Феррейра: Электрохим. Acta, 2007, 52, 7231–

7247.

8. Похмурский В.И., Зин И.М., Вынар В.А., Белый Л.М.: Коррос.

наук, 2011, 53, 904–908.

9. C.N. Panagopoulos, E.P. Georgiou and A.G. Gavras: Tribol.

Междунар., 2009, 42, 886–889.

10. Конно Х., Обаяши С.К., Х.Такахаши и М. Нагаяма:

Коррос. наук, 1982, 22, 913–923.

11. Вермили Д.А., Веддер В.: Пер. Faraday Soc., 1970, 66,

2644–2654.

12. Э. М. Лейво, М. С. Виппола, П. П. А. Сорса и Т. А. Мантыла:

J. Therm. Спрей-техника, 1997, 6, (2), 205–210.

13. «Алюминий и деформированные алюминиевые сплавы», Российский стандарт

ГОСТ 4784–97, Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии

и сертификации, Минск, Беларусь, 1997.

14. SJ Haneef, C. Dickinson, JB Johnson, G.E. Thompson и

GC Wood: Eur. Культ. Наследовать. Информационный бюллетень. рез., 1988, 4, (4), 13–21.

15. http://www.abc.chemistry.bsu.by/vi/analyser/.

16. Вынар В.А., Довгуник В.М., Студент М.М.: Матер. наук,

2011, 46, (5), 633–639.

17. Y. Huang, H. Shih, F. Mansfeld: Mater. корр., 2010, 61, (4),

302–305.

18. G. Goeminne, H. Terryn and J. Vereecken: Electrochim.Acta,

1995, 40, 479–486.

19. Р. Олтра и М. Кеддам: Электрохим. Acta, 1990, 35, 1619–1629.

20. Бурштейн Г.Т., Лю К.: Электрохим. Acta, 1994, 39, (7), 873–

882.

21. Р. Олтра и М. Кеддам: Коррос. наук, 1988, 28, (1), 1–18.

22. Дж. Х. В. де Вит: в «Механизмы коррозии в теории и на практике»,

(под ред. П. Маркуса и Г. Удара), 581; 1995, Нью-Йорк, Марсель

Деккер.

23. http://www.argentumsolutions.com/wiki/en/Pitting_Corrosion.

24. J.C. Seegmiller, R.C. Bazito and D.A. Buttry: Electrochem. Solid

Гос. бюллетень, 2004, 7, (1), B1–B4.

25. W. H. Kok, X. Sun, L. Shi, K. C. Wong and K. A. R. Mitchell:

J. Mater. наук, 2001, 36, 3941–3946.

26. Т. С. Н. Санкара Нараянан: Rev. Adv. Матер. наук, 2005, 9, 130–177.

27. Зантаут Б., Гейб Д.Р.: Пер. Инст. Встретились. Финиш., 1983, 61, (3),

88–92.

28.M. Arthanareeswari, T. S. N. Sankara Narayanan, P. Kamaraj и

M. Tamilselvi: Indian J. Chem. техн., 2010, 17, 167–175.

29. R.B. Waterhousea: Wear, 1965, 8, (6), 421–447.

Таблица 4 Результаты микрорентгеноспектрального анализа поверхности сплава Д16Т

после его коррозионного износа в растворе, содержащем фосфат

: площадь следа износа образца

Элемент Концентрация/мас.% Концентрация/ат.% 39,54 53,58

Ал/К 55,31 44.44

P / K 0,69 0.49

CU / L 1,

CU / L 1.94 0,66

0,80002 Zn / l 2.52 0.80002 Zn / l 2.52 0.83

Всего 100,00 100,00

Таблица 5 Результаты рентгеновского микроанализа D16T-сплава

Поверхность после его коррозионного износа в фосфате

, содержащий решение: несущественная площадь образца

концентрация элементов / WT-% концентрации / AT-%

O / K 7.01 11.58

AL / K 87.96 86.29

P / K 0,08 0,07

CU / L 4,43 1,85

Zn/л 0,51 0,21

Всего 100.00 100.00

Похмурский и др. Коррозионное изнашивание алюминиевого сплава в присутствии фосфата

Коррозионная техника, наука и технологии 2012 ТОМ 47 НО 3187

(PDF) Противоречивое влияние ингибитора хромата на коррозионный износ алюминиевого сплава

4. Выводы

(1) Пассивный Оксидная пленка на

алюминиевом сплаве Д16Т разрушается и ток коррозии увеличивается почти на

три порядка при износе поверхности сплава в

кислотных дождевых водах.

(2) Присутствие хромата стронция в коррозионном растворе вызывает образование на алюминиевом сплаве пассивирующей пленки, содержащей гидратированные оксиды Cr

III

и Al

III

2 , который

замедляет его электрохимическую коррозию при износе,

в основном контролируя анодную реакцию.

(3) Коэффициент трения пары «алюминиевый сплав – керамический шарик

» в хроматсодержащей среде на 100–150 % выше, чем в холостом кислотном дожде.Ширина

следа износа сплава увеличивается примерно в 1,5 раза в

ингибированном кислотном дожде по сравнению с неингибированной коррозионной

средой.

(4) Введение ингибитора хроматирования в рабочую среду

снижает электрохимическую коррозию алюминиевого сплава

Д16Т в условиях коррозионного изнашивания,

но в целом ускоряет его разрушение, вызванное недостаточным

износостойкость сформированной поверхностной пленки.

Благодарности

Настоящая работа выполнена при поддержке Управления ВВС

Научных исследований (AFOSR) и Европейского офиса AFOSR

Аэрокосмических исследований и разработок (AFOSR/EOARD) в рамках

в рамках партнерского проекта STCU P -340.

Ссылки

[1] В.С. Синявский, В.Д. Вальков, В.Д. Калинин, Коррозия и защита алюминиевых сплавов

, Изд-во «Металлургия», Москва, 1986.

[2] З. Шклярска-Смяловска, Питтинговая коррозия алюминия, Corros. науч. 41 (1999)

1743–1767.

[3] И.М. Зин, С.Б. Лайон, Л.М. Белый, М.Б. Тимус, Особенности ингибирования коррозии

алюминиевого сплава смесью бесхроматных пигментов, Матер.

Науч. 44 (2008) 638–645.

[4] P. Bala Srinivasan, W. Dietzel, R. Zettler, JF dos Santos, V. Sivan, Влияние ингибиторов

на коррозионное поведение разнородного алюминиевого сплава с перемешиванием трением

, сварка, Corros.англ. науч. Технол. 42 (2) (2007) 161–167.

[5] G. Bierwagen, R. Brown, D. Battocchi, S. Hayes, Активная коррозия на основе металлов

Системы защитных покрытий для самолетов, требующих предварительной обработки без хромата,

Prog. Орг. Пальто. 68 (2010) 48–61.

[6] Р.Л. Твайт, Г.П. Bierwagen, Обзор альтернатив хромату для защиты от коррозии

алюминиевых аэрокосмических сплавов, Prog. Орг. Пальто. 33 (1998) 91–100.

[7] Спецификация Министерства обороны США MIL-C-5541F, 2006 г.

[8] J. Sinko, Проблемы замены пигментов ингибитора хромата в органических покрытиях

, Prog. Орг. Пальто. 42 (2001) 267–282.

[9] MW Kendig, R.G. Buchheit, Ингибирование коррозии алюминия и алюминиевых сплавов

растворимыми хроматами, хроматными покрытиями и бесхроматными покрытиями,

Corrosion 59 (2003) 379–400.

[10] H. Ding, G. Zhou, Z. Dai, Y. Bu, T. Jiang, Коррозионно-износные характеристики 2024Al в

искусственной дождевой и морской воде при контакте с фреттингом, Wear 267 (2009) 292–

298.

[11] Г. Мейер-Роденбек, Т. Херд, А. Болл, Об абразивно-коррозионном износе алюминиевых сплавов

, Wear 154 (1992) 305–317.

[12] M. Kendig, S. Jeanjaguet, B. Addison, J. Wadrop, Роль шестивалентного хрома

в ингибировании коррозии алюминиевых сплавов, Surf. Пальто. Технол. 140

(2001) 58–66.

[13] JV Kloet, W. Schmidt, A.W. Хассель, М. Стратманн, Роль хромата в ингибировании нитевидной коррозии

, Электрохим.Acta 48 (2003) 1211–1222.

[14] P. Schmutz, G.S. Frankel, Влияние дихромат-ионов на коррозию чистого алюминия

и AA2024-T3 в растворе NaCl, изученное методом АСМ-царапания, J.

Electrochem. соц. 146 (12) (1999) 4461–4472.

[15] Д. Чидамбарам, М.Дж. Васгес, Г.П. Halada, C.R. Clayton, Исследования поведения репассивации

алюминия и алюминиевых сплавов, подвергнутых воздействию растворов хромата

, Surf. Анальный интерфейс. 35 (2003) 226–230.

[16] Российский стандарт ГОСТ 4784-97, Алюминий и алюминиевые деформируемые сплавы,

Издательство стандартов, Москва, 2001 (на русском языке).

[17] С.Дж. Ханиф, К. Дикинсон, Дж. Б. Джонсон, Г.Е. Томпсон, Г.К. Древесина, Воздействие загрязнения воздуха

на исторические здания и памятники и научная основа для сохранения

: исследования окружающей среды, Eur. Культура. Новости наследия. Рез.

2 (1988) 13–21.

[18] Илевбаре Г.О., Я.Р. Скалли, Реакция восстановления кислорода с ограничением переноса массы на

AA2024-T3 и выбранных интерметаллических соединениях в хроматсодержащих растворах

, Corrosion 57 (2) (2001) 134–140.

[19] Х.А. Кацман, Г.М. Малуф, Р. Бауэр, Г.В. Ступян, Антикоррозийные

Покрытия хроматные на алюминии, Заявл. Серф. науч. 2 (3) (1979) 416–432.

[20] Куделкова М., Августински Дж., Берту Х. О составе пассивирующих пленок

, образующихся на алюминии в хроматных растворах, Ж.Электрохим.

Соц. 124 (1977) 1165–1168.

[21] В.И. Похмурский, М.С. Хома, Коррозионная усталость металлов и сплавов,

Изд-во «Сполом», Львов, 2008 (укр.).

[22] Р.Дж. Синдери, Г.Т. Burstein, Влияние хромата на переходный

потенциал репассивации алюминия в растворе хлорида, Corros. науч. 33

(1992) 493–498.

[23] Х. Миндиван, М. Байдоган, Э. Сабри Каяли, Х. Чименоглу, Износ алюминиевого сплава

7039, Матер.Характер. 54 (2005) 263–269.

[24] М.-К. Це, Н.П. Су, Химические эффекты при износе алюминия при скольжении, Wear 44 (1)

(1977) 145–162.

[25] М. Байдог

Чжан, Х. Чименог

Члу, Э.С. Каяли, Исследование износа при скольжении алюминиевого сплава 7075

, Wear 257 (2004) 852–861.

[26] Ю. Лю, П. Скелдон, Г.Е. Thompson, H. Habazaki, K. Shimizu, Конверсионные покрытия Chromate

на алюминиево-медных сплавах, Corros. науч. 47 (2005)

341–354.

[27] Ю.-Ж. Тан, С. Бейли, Б. Кинселла, Изучение процесса образования хроматных

конверсионных покрытий на алюминии с использованием непрерывного электрохимического шума

измерения сопротивления, Corros. науч. 44 (2002) 1277–1286.

[28] Ф. В. Эппенштейн, М. Р. Дженкинс, Хроматные конверсионные покрытия, Мет. Заканчивать. 105

(10) (2007) 413–424.

Таблица 3

Данные энергодисперсионного рентгеновского микроанализа поверхности сплава Д16Т после испытаний на коррозионный износ

Элемент коррозионная среда

Кислотно-кислотная кислотная кислота дождь с 600 ч / млн на

мас. Масса Chromate стронция

. Вес концентрации стронция

мас.%

. Концентрация,

AT.%

WT%

Концентрация,

AT.%

OK 7.41 12.08 10.91 17.78

AL K 89.86 86.80 81.51 78.75

CU K 2.73 1.12 3.63 1,49

CR L – 3.96 1.98

Всего 100.00 100.00 100.00 100.00

Рис. 7. Профилограммы поверхности алюминиевого сплава, полученные поперек дорожки износа

после испытаний на коррозионный износ в кислотных дождях: 1 – неингибированного и 2 – ингибированного хроматом стронция

908 В.И. Похмурский и др. / Corrosion Science 53 (2011) 904–908

Алюминиевый композит – обзор

7.3.1 Экспериментальные наблюдения

В качестве основы мы будем использовать экспериментальные наблюдения, представленные в [423]. В качестве армирования в этих экспериментах использовались либо борные волокна, либо стальные проволоки, а в качестве матриц были взяты два алюминиевых сплава Д16 и сплав Al–Zn–Mg.Образцы изготавливались методом горячего прессования. Матрица сплава Д16 вводилась в композит с помощью фольги, а сплав Al–Zn–Mg напылялся плазмой (см. главу 11). Также была испытана партия образцов из композита бор/сталь/алюминий, приготовленная в соответствии с инструкциями, изложенными в разделе 5.2.5. Это привело к разнообразию микроструктур композитов, что послужило основой для наблюдения за механизмами усталости в различных условиях. Все комбинации волокон и матриц, а также соответствующие условия изготовления приведены в таблице 7.3.

Таблица 7.3. Композиты, используемые в основных экспериментах на усталость.

9053 9052 9 Все усталостные испытания проведены при циклическом изгибе консольного образца при постоянной амплитуде прогиба свободного конца a и собственной частоте образца.Из-за прогрессирующего повреждения во время испытания эффективный модуль образца уменьшался, поэтому распределение напряжений менялось, а максимальное напряжение и собственная частота уменьшались. Тем не менее, каждое испытание было отмечено максимальным напряжением в образце в начале испытания, то есть

(7,5)σ=Eh3(kl)2l2aU(kl)−V2(kl)S(kl)≈Eh33,50l2a

где h и l — толщина и длина образца, U , V , S — функции Крылова, kl = 1.875 для основной формы колебаний.

В ходе испытаний была зафиксирована частота и типичные зависимости собственной частоты от числа циклов показаны на рис. 7.14. В дальнейшем усталостная долговечность определяется как число циклов, соответствующее уменьшению собственной частоты на 5 %. Оригинальные результаты испытаний на усталость приведены на рис. 7.15 в виде кривых SN. Зависимости усталостной прочности, определенной по базе 10 ⁶ циклов, от объемной доли волокна представлены на рис.7.16. Отметим, что данные, представленные на рис. 7.14 и 7.15 видно, что как для бор/алюминиевых композитов с высокими значениями объемной доли волокна, так и для неармированного матричного сплава разница между усталостной долговечностью, определенной по критерию f / f ₀ = 0,95, и полным разрушением является незначительным. С другой стороны, в случае композитов бор/алюминий с низкой объемной долей волокон разница довольно велика.

Рис. 7.14. Относительное изменение собственной частоты образцов B/A1(F) в зависимости от числа циклов, нормализованное по предельному числу циклов.

(По Милейко и Анищенкову [423].)

Рис. 7.15. Амплитуда начального максимального напряжения в консольном образце в зависимости от числа циклов, соответствующих f / f ₀ = 0,95. Незакрашенные кружки — композиты бор/алюминий с фольгированной матрицей, темные кружки — композиты бор/алюминий с матрицей плазменного напыления, темные треугольники — композиты сталь/алюминий с фольгированной матрицей, открытые треугольники — бор/сталь/ алюминиевые композиты с фольгированной матрицей.Пары точек, соединенные горизонтальными линиями, соответствуют f / f ₀ = 0,95 и окончательному отказу. Они были получены при испытании образцов бор/алюминий из второй партии композита. Значения v _f для последних пар показаны на рис. 7.16.

(По Милейко и Анищенкову [423].)

Рис. 7.16. (а) Усталостная прочность ( f / f ₀ = 0,95, Н , = 10 ⁶ ) композитов в зависимости от объемной доли волокна.(b) Удельная усталостная прочность композита сталь/алюминий, нормированная на прочность матрицы, в зависимости от объемной доли волокна.

(По Милейко и Анишенкову [423].)

На рис. 7.17 показаны микроструктурные особенности усталостного разрушения композитов.

Рис. 7.17. Микрофотографии композитных образцов после испытаний на усталость. Представленные поверхности либо параллельны поверхности пластины (P), либо перпендикулярны этой поверхности и параллельны направлению волокна (PP). См. Таблицу 7.4 для описания образца.

(По Милейко и Анишенкову [423].)

Принимая во внимание экспериментальные наблюдения, мы можем сформулировать следующие особенности усталостного поведения композитов с металлической матрицей.

Во-первых, в композите с низкой объемной долей волокон (v _f < 0,2) на процесс усталости в основном влияет распространение трещин в матрице. Быстрый рост усталостной прочности наблюдается в композитах с фольгированной матрицей в результате остановки усталостной трещины слабыми границами раздела в объеме матрицы, как показано на рис.7.17а, б, в.

Прочность волокна также не имеет значения (сравните поведение двух партий борно-алюминиевого композита на рис. 7.16). Модуль упругости волокна имеет наибольшее значение, так как величина отношения модулей упругости компонентов определяет величины напряжений в матрице. В предположении упругого поведения матрицы имеем амплитуду напряжений в матрице

(7.6)σm=σ(vm+vfEfEm)−1.

Итак, усталостная прочность композита бор/алюминий, v _f = 0.09, N _* = 10 ⁶ , то есть σ = 300 МПа (рис. 7.15а) соответствует матричному напряжению σ _м = 214 МПа. Это примерно на 30 % выше, чем у монолитного матричного сплава, что хорошо согласуется с поведением слоистых металлических образцов, рассмотренным выше (раздел 7.1).

Если это так, то повышение усталостной прочности для композита с плазменно-напыленной матрицей должно быть не столь выраженным, как в случае с фольгированной матрицей.Действительно, в первом случае σ = 220 МПа (рис. 7.15а) и σ _м = 130 МПа; это всего лишь примерно на 8% выше, чем у неармированной матрицы. Это означает, что трещины в композитах с низкой объемной долей волокон задерживаются в основном границами раздела в объеме матрицы, а не границами раздела волокно/матрица.

Тип волокна (хрупкое или пластичное) также не имеет значения. Растрескивание также происходит в матрице (рис. 7.17д), и трещины задерживаются границами раздела матрица/матрица.

Во-вторых, при больших объемных долях волокна (40–50%) зависимость усталостной прочности бор-алюминиевых композитов от объемной доли волокна достаточно слабая, усталостная прочность определяется прочностными характеристиками волокна. В этом случае напряжение волокна оказывается достаточно высоким, чтобы запустить процесс разрыва волокна, как это наблюдается при монотонной растягивающей нагрузке (см. раздел 5.2). Хрупкое волокно в определенный момент рвется; разрыв может быть «усталостным» или «мгновенным» и может инициировать процесс обрыва цепи вблизи собственной плоскости в результате перераспределения напряжений между волокнами и матрицей.При благоприятных условиях процесс может быть медленным или просто отсроченным. Это может быть связано либо со снижением коэффициента интенсивности напряжений (поскольку трещина распространяется в макронеоднородном поле напряжений), либо столкновением с препятствием, например границей раздела. Рисунок 7.17d иллюстрирует ситуацию.

Оценим напряжения в элементах. Используя уравнение (7.6) дает для v _f = 0,5, σ _m ≤ 0,31 σ и σ _f ≥ 1.7 σ (неравенство появляется, если матрица пластически деформируется). Следовательно, при учете постоянных напряжений (см. раздел 5.2.2) матричные напряжения в композитах бор/алюминий при 10 ⁵ ≤ Н _* ≤ 10 ⁷ (рис. 7.15в) составляют быть выше предела текучести, поэтому напряжения волокон в композитах с фольгированной матрицей превышают 1700 МПа (для N _* = 10 ⁷ ) и 2500 МПа (для N _* = 10 ⁵ ).Поэтому волокно действительно может начать рваться в таких условиях.

В случае пластичных волокон (композиты сталь/алюминий) трещина пересекает и матрицу, и волокна примерно в одном поперечном сечении; как правило, здесь имеет место множественное растрескивание (рис. 7.17е, ж). Однако напряжение матрицы, рассчитанное с использованием экспериментальных данных и уравнения. (7.6) примерно в два раза превышает усталостную прочность матрицы. Это не может быть объяснено какой-либо одной причиной, например, остановкой трещин на интерфейсах.Возможно, высокая вязкость разрушения композитов пластичное волокно/пластичная матрица (см. раздел 5.7) может быть связана с повышением усталостной прочности таких композитов.

Таблица 7.4. Описание образцов, представленных на рис. 7.17.

материал этикетки в тексте	Matrix	Fiber	Fiber
B / A1 (F)	D16T, Foil	Boron	Горячая прессование в вакууме, 485 ° C − 25 МПа − 1,5 ч, затем старение
Ст/А1(Ф)	Д16Т, фольга	13Cr − 13Ni − 2Mo сталь	Горячее прессование в вакууме, 485°C − 30 МПа − 1.5 ч, затем старение
Б/Ст/А1(Ф)	Д16Т, фольга	Бор + 13Cr – 13Ni – 2Mo сталь	Горячее прессование в вакууме, 485°С – 30 МПа – 1,5 ч, затем старение
B/A1(P1)	Al – Mg – Zn	Бор	Горячее прессование в газовом изостате, 500°С – 40 МПа – 0,5 ч,

Рисунок этикетки

+
	Ориентация Материал этикетки	_{против F}	σ МПа	_{Н *} · 10 -5
	П	Б/А1( Ф )	0.09	255	4	48.00	9
B	PP	5 PP	5 PP	B / A1 ( F )	0,09	245	23.50
C	PP	B / A1 ( F )	0,09	255	48,00
д	Р	В / A1 ( F )	0,53	+1100	3,20
е	Р	St / А1( Ф )	0.09	265556	265	2	2
F	P	ST / A1 ( F	)	0,45	450	450	5605556
г	P	ST / A1 ( F )	0.45	450	550	5.605556
H	P	5 P0556	B / ST / A1 ( F )	0,44 / 0,07	1080	5.30

Третье, в при промежуточных значениях объемной доли волокон (20–40 %) оба механизма усталости, присущие предельным интервалам объемных долей волокон, наблюдаются совместно.

В-четвертых, введение небольшого количества стальной проволоки в бор-алюминиевый композит с высокой объемной долей волокон, как было предложено для улучшения прочностных характеристик композита (раздел 5.2.5), дает существенное снижение разброса усталостной прочности и увеличение средних значений предела выносливости. Сравнение конфигураций трещин в образце из чистого бора/алюминия (рис. 7.17d) и образца с небольшой добавкой стальной проволоки (рис. 7.17h) показывает, что в отличие от первого случая, когда трещина прорезает всю (или почти всю) весь) слой, в последнем случае длина трещины не превышает нескольких диаметров волокна.

Наблюдаемые механизмы усталости являются представленными базовыми экспериментами, которые были подтверждены в ряде исследований, проведенных с конкретными композитами и направленных на решение конкретных задач.

Например, Розенкранц и Герольд [572], тестируя композиты сталь/серебро со средней объемной долей волокна (35%), обнаружили, что преобладают два механизма разрушения, т. е. разрушение по одиночной усталостной трещине и постепенное накопление усталостного повреждения в матрице и, в конечном счете, в интерфейсе волокно/матрица.Последнее наблюдалось в основном в композитах, имевших более слабую матрицу (после рекристаллизации) и более слабую границу раздела (в результате ее окисления).

Важный вывод был сделан Nayeb-Hashemi и Seyyedi [486], которые тестировали композиты графит/алюминий с различной толщиной зоны интерфейса. Зависимость усталостной прочности от границы раздела представлена на рис. 7.18. Результат объясняется предположением авторов о зарождении трещины в пограничном слое, что подтверждается микроскопическими наблюдениями.

Рис. 7.18. Усталостная прочность на основе 10 ⁶ циклов из композита графит/алюминий в зависимости от толщины межфазной зоны. Экспериментальная дата Наиб-Хашеми и Сайеди [486].

Известны также прямые наблюдения снижения скорости усталостных трещин при ослаблении границы раздела волокно/матрица в композите B/Ti [72].

Таким образом, экспериментальные исследования усталости композитов с металлической матрицей могут быть кратко подытожены, как это было сделано Джонсоном [286].Возможные режимы отказа можно разделить на четыре категории: (1) преобладание матрицы, (2) преобладание волокна, (3) самоподобное распространение трещины и (4) разрушение поверхности раздела волокно/матрица.

Контрольные задачи — документация PFLOTRAN

Основные уравнения

Профиль влажности рассчитывается с использованием параметров, связанных с Хэнфордский осадок на нефтебазе S/SX на основе уравнения Ричардса для пористых сред переменной насыщенности. Хэнфордский осадок состоит из пять слоев со свойствами, перечисленными в таблицах [t1] и [t2]. управляющие уравнения состоят из уравнения Ричардса для переменного насыщения расход жидкости, заданный

\[\frac{{{\partial}}}{{{\partial}}t} \varphi s\rho + {\boldsymbol{\nabla}}\cdot{\boldsymbol{q}}\rho = Q,\ ]

и растворенный транспорт индикатора

\[\frac{{{\partial}}}{{{\partial}}t}\varphi C + {\boldsymbol{\nabla}}\cdot\big({\boldsymbol{q}}C – \varphi s \ тау D {\boldsymbol{\nabla}}C\big) = Q_C.\]

В этих уравнениях \(\varphi\) обозначает пространственно переменную пористость пористой среды принимается постоянной в пределах каждого стратиграфический слой, \(s\) дает состояние насыщения пористого среды, \(\rho\) представляет собой плотность жидкости в целом как функцию давления и температуры, \(C\) обозначает концентрацию растворенного вещества, \(D\) обозначает коэффициент диффузии/дисперсии, \(\tau\) представляет извилистость, \(Q\) и \(Q_C\) обозначают источник/приемник термины, а \({\boldsymbol{q}}\) обозначает скорость Дарси, определенную по

\[{\boldsymbol{q}}= – \frac{k_{\rm sat}k_r}{\mu} {\boldsymbol{\nabla}}(p-\rho g z),\]

с насыщенной проницаемостью \(k_{\rm sat}\), относительная проницаемость \(k_r\), вязкость жидкости \(\mu\), давление \(p\), формула вес воды \(W\), ускорение свободного падения \(g\) и высота \(г\).0}{k_{\rm sat} k_r} – \rho g,\]

с использованием уравнений. (1) и (2), чтобы выразить относительная проницаемость \(k_r\) как функция давления. Для частный случай нулевой инфильтрации следует, что

\[p(z) = p_0 – \rho g (z-z_0),\]

с \(p(z_0) = p_0\). Профиль насыщения получается из уравнения (2) и (3).

Водяной стол

Положение уровня грунтовых вод определяется исчезновением капилляра давление

\[P_c(z_{\rm вес}) = 0,\]

, где \(z_{\rm wt}\) обозначает высоту уровня грунтовых вод.Для В случае отсутствия инфильтрации на поверхности следует, что

\[z_{\rm wt} = z_0 + \frac{p_0-p_g}{\rho g},\]

с граничным условием \(p(z_0) = p_0\) и \(z_0\) обозначает датум. Если \(p_0\) установлено равным \(p_g\), то \(z_{\rm wt} = z_0\), либо высота уровня грунтовых вод равна датум. То же самое верно и для постоянной ненулевой инфильтрации.

Идеальная техническая основа для переднеприводного внедорожника

Если бы вы, как инженер, дали мне чистый лист бумаги и попросили нарисовать переднеприводный гоночный автомобиль с универсальным кузовом, я бы сделал много вариантов в соответствии с тем, что многогранная и знаменитая модель из нескольких десятилетий назад уже рассчитывал.Но прежде чем мы познакомим вас с нашим главным героем, давайте подумаем, какие технические решения он выберет.

Во-первых, мы не хотим, чтобы тяжелый двигатель висел перед передней осью или чуть выше нее. В идеале разместить его в передне-центральном положении, то есть за передней осью. Мы бы разместили его продольно, чтобы, если возможно, больше задержать центр тяжести гребного винта и приблизить его как можно ближе к центру тяжести транспортного средства в поисках очень низкого полярного момента инерции.

При таком размещении мы должны были бы разместить коробку передач, выдвинутую в продольном направлении вперед, в положение трансмиссии с выходом дифференциала по центру оси. Передняя подвеска будет многорычажной, а чтобы сохранить низкую носовую часть, получить возможности регулировки и перераспределить нагрузки на монокок в его центральной части, скорее всего, выберут торсионы, что также занижает центр тяжести.

Я бы постарался не уводить выхлопную трубу полностью назад, так как таким образом я мог бы освободить заднюю часть, чтобы использовать ее для аэродинамических функций, таких как диффузор.

В идеале задняя часть тоже должна быть многорычажной, а двигатель предпочесть четырехцилиндровому оппозитному, чтобы урезать длину и понизить высоту центра тяжести. Но эти два момента в каком-то смысле второстепенны.

Поразмыслив обо всех этих аспектах за 200 скучных километров по шоссе, я понял, что, за исключением многорычажной задней оси и оппозитного двигателя, существует внедорожник, который много лет назад уже применялся эта великая формула.Можете ли вы угадать, какой это?

Переднецентральный двигатель, независимая передняя подвеска, торсионы…

Приз

для тех, кто догадался, что речь идет о Renault 5 Alpine и Renault 5 Alpine Turbo. У этих двух французских «маленьких парней» была, с технической точки зрения, одна из лучших баз для создания переднеприводных спортивных автомобилей. Их дизайн, заимствованный у Renault 4, в свою очередь вдохновленный Citroën Traction Avant, представлял собой высшую точку того, как эта компоновка может быть применена к автомобилю «на любой бюджет», утилитарному и спортивному.

В отличие от до сих пор успешного и спортивного MINI, французская модель имела «длинный» двигатель, расположенный за осью, что улучшило его поведение при быстрой смене направления. Передние колеса были лучше на асфальте, с большим ходом подвески и контролируемой до миллиметра геометрией благодаря двум наложенным друг на друга поперечным рычагам, а работу подвески выполняли торсионы.

Подвеска на двойных поперечных рычагах и продольные торсионы для R5

Первое поколение «пятерки», однако, не использовало в полной мере эту техническую платформу.У него были конструктивные недостатки, такие как установка положительного скрабирования (скраб – это расстояние в проекции между пересечением оси поворота каждой поворотной цапфы с землей и центром следа шины). Наличие положительного скребка подразумевает, что все неровности, с которыми сталкивается шина, подталкивают шину к «вытягиванию» автомобиля. Такие автомобили, как Golf, несколько лет спустя продемонстрируют преимущества отрицательного скраба на переднеприводных автомобилях.

Почти все автомобили с передней подвеской McPherson, такие как Golf, имеют отрицательное трение, но из-за этого колеса изнашиваются быстрее, а усилие, необходимое для поворота руля, увеличивается.Renault выбрала, благодаря независимой подвеске, положительный скраб с такими преимуществами, как меньшая нагрузка на рулевое колесо при его повороте (важно в автомобиле без гидроусилителя руля) и лучшее использование пространства, умноженное на торсион, который позволили снизить центр тяжести и увеличить кабину. А вот «пятерка» нервничала из-за этого больше, а при спущенных или проколотых шинах она не так легка в управлении и не так стабильна, как с этим отрицательным значением.

Автомобиль с разными боями слева и справа? Да

Еще одна проблема с R5 заключалась в том, что колесная база с правой стороны не была такой же, как с левой стороны, так как задние торсионы располагались поперечно, одна параллельно другой, вынуждая это решение, уже замеченное в Renault 4, с которым он поделился большинством инженерных идей.Это означало, что автомобиль не был точно таким же на поворотах в одну и другую сторону или более сложным в резком торможении на поворотах. Кто это придумал?

Как будто всего этого мало, возникла проблема с выбором передач. В мире до кабельных коробок передач, которые позволяли располагать рычаг там, где хотел производитель, Renault должен был найти способ сделать рычажное соединение, которое передало бы движения рычага на коробку передач, расположенную перед двигателем, и что было безумие.Если один из шарниров не был идеально отрегулирован, переключение передач становилось сложным и неточным. И это случалось слишком часто.

Но помимо конкретных технических деталей, R5 Alpine и R5 Alpine Turbo (будьте осторожны, не путайте этот автомобиль с Supercinco GT Turbo) были «спортивными» трехдверными внедорожниками, лучшими по динамике в своем сегменте и эпохе. для маневренности и прохождения поворотов. И что толкающий двигатель не был современной технологией. Даже вариант с турбонаддувом, с карбюратором и без возможности установки теплообменника для всасываемого воздуха после его сжатия, поскольку в него уже была вставлена бензиновая смесь, представлял собой технический прогресс для того времени.

Но тогда почему эта технологическая база была заброшена?

Лучшая идея инженеров и техников не всегда является лучшей идеей для продажи автомобиля. Поперечное расположение двигателя с коробкой передач, расположенной сбоку, и смещенным межосевым дифференциалом с головокружительной скоростью завоевывают популярность в отрасли. Преимущество заключалось в том, что они занимали гораздо меньше места, предлагая более компактное решение по сравнению с продольным двигателем, который оставлял зазоры по бокам двигателя без видимой пользы.

Supercinco перешел на поперечное расположение двигателя и стойки McPherson, отказавшись от хорошей идеи.

Кроме того, стандартизация производства с увеличением кабин в обмен на компактность передней части автомобиля и возможность использования передних подрамников с опорами и модульными двигателями позволила перейти к этой концепции, которая в настоящее время доминирует на рынке.

Поэтому, когда Renault разработала Supercinco (эстетически напоминавшую оригинальную пятерку, но чья техническая база тут ни при чем), она решила отказаться от своей концепции и перейти к тому, что уже сегодня является «нормальным».

Было бы неплохо, если бы производитель рискнул, и осмелился, опять же, сделать среднемоторный переднеприводный переднеприводный автомобиль, оппозитник, по возможности попытаться завоевать рынок коммунальных и спортивных утилит , но у меня есть ощущение, что экономия на масштабе помешает нам увидеть эту мечту осуществленной.

Потому что, как и с Порше 911, мы достигли такого уровня технологического совершенства, что далеко не лучшая с динамической точки зрения техническая база настолько удачна, что практически 99.95% водителей не нуждаются или хотят чего-то лучшего, более маневренного или более динамичного.

Мы могли бы иметь «лучшие автомобили» с передним приводом ценой 5% продольного пространства в салоне, но приоритеты среднестатистического покупателя, того, что делает продажу автомобилей прибыльной, таковы, что этого бы не произошло. иметь место на рынке.

А жаль.

Отчет, первоначально опубликованный в январе 2013 г., получен для Pistonudos.

3.2: Вычисление алгебраических выражений – Mathematics LibreTexts

В этом разделе мы оценим алгебраических выражений для заданных значений переменных, содержащихся в выражениях. Вот несколько простых советов, которые помогут вам добиться успеха.

Советы по вычислению алгебраических выражений

Заменить все вхождения переменных в выражении открытыми скобками. Оставьте место между круглыми скобками, чтобы подставить заданное значение переменной.

Подставить заданные значения переменных в открытые скобки, подготовленные на первом шаге.2 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Замените } -3 \text{ на } x \text{и 2 на }y.} \\ =9-2(-3)(2)+4 ~ & \ textcolor{red}{ \text{ Сначала вычислить показатели степени.}} \\ = 9-(-6)(2)+4 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Слева направо, умножить } 2(-3) =-6.} \\ =9-(-12)+4 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Слева направо, умножить: } (-6)(2) = -12.} \\ = 9 + 12 + 4 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Добавить противоположное.}} \\ = 25 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Добавить.}} \end{aligned}\nonumber \]

Упражнение

Если x = −2 и y = −1, вычислите x ³ − y ³ .

Ответить: −7

Пример 2

Вычислите выражение ( a − b ) ² Если a = 3 и b = −5, то при a = 3 и b = −5.

Раствор

Следуя «Советам по вычислению алгебраических выражений», сначала замените все вхождения переменных в выражении ( a − b ) ² открытыми скобками.2 = 64} \end{выровнено}\номер\]

Упражнение

Если a = 3 и b = −5, вычислить a ² − b ² .

Ответить: −16

Пример 3

Вычислите выражение |a|−|b| при а = 5 и b = -7.

Раствор

Следуя «Советам по вычислению алгебраических выражений», сначала замените все вхождения переменных в выражение |a|−|b| с открытыми скобками.

\[ |а| – |б| = |( ~ )| – |( ~ )|\номер\]

Во-вторых, замените каждую переменную ее заданным значением и, в-третьих, следуйте «Правилам, определяющим порядок операций», чтобы оценить результирующее выражение.

\[ \begin{выровнено} |а| – |б| = |( \textcolor{red}{5} )| = |( \textcolor{красный}{-7})| ~ & \textcolor{red}{ \text{ Замените 5 на } a \text{ и } -7 \text{ на } b.} \\ = 5 – 7 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Абсолютные значения сначала: } |(5)| = 5 \text{ и } |(-7)|=7|} \\ =5+(-7) ~ & \textcolor{red}{ \text{ Складываем противоположности: } 5 – 7 = 5+(- 7).} \\ =-2 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Добавить: } 5+(-7)=-2.} \end{aligned}\nonumber \]

Упражнение

Если a = 5 и b = −7, оцените 2| и | − 3| б |.

Ответить: −11

Пример 4

Оценить выражение | а − б | на а = 5 и б = -7.

Раствор

Следуя «Советам по оценке алгебраических выражений», сначала замените все вхождения переменных в выражении | а − б | с открытыми скобками.

\[ |а-б| = |(~)-(~)|\номер \]

\[ \begin{выровнено} |a-b| = |( \textcolor{red}{5})-( \textcolor{red}{-7})| ~ & \textcolor{red}{ \text{ Замените 5 на } a \text{ и } -7 \text{ на } b.} \\ = |5+7| ~ & \textcolor{red}{ \text{ Складываем противоположное: } 5-(-7)=5+7.} \\ =|12| ~ & \textcolor{red}{ \text{ Добавить: } 5+7=12.} \\ =12 ~ & \textcolor{red}{ \text{ Возьмем абсолютное значение: } |12| = 12.} \end{выровнено}\номер\]

Упражнение

Если a = 5 и b = −7, оцените |2 a − 3 b |.

Ответить: 31

Пример 5

Оценить выражение

\[ \frac{ad-bc}{a+b}\номер \]

в a = 5, b = -3, c = 2 и d = -4.

Раствор

Следуя «Советам по вычислению алгебраических выражений», сначала замените все вхождения переменных в выражение открытыми скобками.

\[ \frac{ad-bc}{a+b} = \frac{(~)(~)-(~)(~)}{(~)+(~)}\nonumber \]

\[ \begin{align} \frac{ad-bc}{a+b} = \frac{( \textcolor{red}{5}) -( \textcolor{red}{-3}) ( \textcolor{ red}{2})}{( \textcolor{red}{5}) + ( \textcolor{red}{-3})} ~ & \textcolor{red}{ \text{ Замените: } 5 \text{ вместо } a,~ -3 \text{ для } b,~ 2 \text{ для } c,~ -4 \text{ для } d.} \\ = \frac{-20-(-6)}{2} ~ & \begin{aligned} \textcolor{red}{ \text{ Числитель: } (5)(=4)=-20,~ ( -3)(2) = -6.} \\ \textcolor{red}{ \text{ Знаменатель: } 5+(-3)=2.} \end{aligned} \\ = \frac{-20+6 }{2} ~ & \textcolor{red}{ \text{ Числитель: добавьте противоположное.}} \\ = \frac{-14}{2} ~ & \textcolor{red}{ \text{ Числитель: } – 20+6=-14.2}{c+d}\номер \]

Ответить: −2

Пример 6

На изображении ниже изображена прямоугольная призма.

Объем прямоугольной призмы находится по формуле

\[V=LWH,\номер\]

, где L — длина, W — ширина, а H — высота прямоугольной призмы. Найдите объем прямоугольной призмы длиной 12 футов, шириной 4 фута и высотой 6 футов.

Раствор

Следуя «Советам по вычислению алгебраических выражений», сначала замените все вхождения букв L, W и H в формулу

\[ V = LWH\номер\]

с открытыми скобками.3 \конец{выровнено}\номер \]

Следовательно, объем прямоугольной призмы равен 288 кубических футов.

Упражнение

Площадь поверхности призмы, изображенной в этом примере, определяется по следующей формуле:

\[S = 2(W H + LH + LW) \номер\]

Если L = 12, W = 4 и H = 6 футов соответственно, рассчитайте площадь поверхности.

Ответить: 288 квадратных футов

Упражнения

В упражнениях 1-12 оцените выражение при заданном значении x.

1. −3x ² − 6x + 3 при x = 7

2. 7x ² − 7x + 1 при x = −8

3. −6x − 6 при x = 3

4. 6х – 1 при х = -10

5. 5x ² + 2x + 4 при x = −1

6. 4x ² − 9x + 4 при x = −3

7. −9x − 5 при x = −2

8. −9x + 12 при x = 5

9. 4x ² + 2x + 6 при x = −6

10. −3x ² + 7x + 4 при x = −7

11. 12x + 10 при x = −12

12.−6x + 7 при x = 11

В упражнениях 13-28 вычислите выражение при заданных значениях x и y.

13. |х|-|у| при x = −5 и y = 4

14. |х|−|у| при x = −1 и y = −2

15. −5x ² + 2y ² при x = 4 и y = 2

16. −5x ² − 4y ² при x = −2 и y = −5

17. |х|−|у| при x = 0 и y = 2

18. |х|-|у| при x = −2 и y = 0

19. |х – у| при x = 4 и y = 5

20.|х – у| при x = −1 и y = −4

21. 5x ² − 4xy + 3y ² при x = 1 и y = −4

22. 3x ² + 5xy + 3y ² при x = 2 и y = −1

23. |х – у| при x = 4 и y = 4

24. |х – у| при x = 3 и y = −5

25. −5x ² − 3xy + 5y ² при x = −1 и y = −2

26. 3x ² − 2xy − 5y ² при x = 2 и y = 5

27. 5x ² + 4y ² при x = −2 и y = −2

28.−4x ² + 2y ² при x = 4 и y = −5

В упражнениях 29–40 оцените выражение при заданном значении x.

29. \( \frac{9+9x}{−x}\) при x = −3

30. \( \frac{9 − 2x}{−x}\) при x = −1

31. \(\frac{−8x + 9}{−9 + x}\) при x = 10

32. \(\frac{2x + 4}{1 + x}\) при x = 0

33. \(\frac{−4+9x}{7x}\) при x = 2

34. \(\frac{−1 − 9x}{x}\) при x = −1

35. \(\frac{−12 − 7x}{x}\) при x = −1

36.2\номер\]

дает расстояние (в футах), на которое объект падает из состояния покоя, за время t, прошедшее с момента его освобождения. Найдите расстояние d (в футах), на которое падает тело за время t = 24 с.

43. Формула

\[C = \frac{5(F – 32)}{9}\номер\]

дает температуру по Цельсию C в терминах температуры по Фаренгейту F. Используйте формулу, чтобы найти температуру по Цельсию (◦ C), если температура по Фаренгейту F = 230 ◦ F.

44.Формула

\[C = \frac{5(F – 32)}{9}\номер\]

дает температуру по Цельсию C в терминах температуры по Фаренгейту F. Используйте формулу, чтобы найти температуру по Цельсию (^◦ C), если температура по Фаренгейту равна F = 95 ^◦ F.

45. Шкала температуры Кельвина используется в химии и физике. Абсолютный ноль возникает при 0 ^◦ К, температуре, при которой молекулы имеют нулевую кинетическую энергию. Вода замерзает при 273 ^◦ К и кипит при К = 373 ^◦ К.Чтобы изменить температуру по Кельвину на температуру по Фаренгейту, мы используем формулу

\[F = \frac{9(K − 273)}{5} + 32.\nonnumber \]

Используйте формулу, чтобы изменить 28 ^◦ K на градусы Фаренгейта.

46. Шкала температуры Кельвина используется в химии и физике. Абсолютный ноль возникает при 0 ^◦ К, температуре, при которой молекулы имеют нулевую кинетическую энергию. Вода замерзает при 273 ^◦ К и кипит при К = 373 ^◦ К. Чтобы перевести температуру по Кельвину в температуру по Фаренгейту, воспользуемся формулой

\[F = \frac{9(K − 273)}{5} + 32.\номер\]

Используйте формулу, чтобы изменить 248 ^◦ K на градусы Фаренгейта.

47. Мяч брошен вертикально вверх. Его скорость через t секунд после выпуска определяется формулой

\[v = v0 − gt,\номер\]

, где v ₀ — его начальная скорость, g — ускорение свободного падения, а v — скорость мяча в момент времени t. Ускорение свободного падения равно g = 32 фута в секунду за секунду. Если начальная скорость мяча v ₀ = 272 фута в секунду, найдите скорость мяча через t = 6 секунд.

48. Мяч брошен вертикально вверх. Его скорость через t секунд после выпуска определяется формулой

\[v = v_0 − gt,\номер\]

, где v ₀ — его начальная скорость, g — ускорение свободного падения, а v — скорость мяча в момент времени t. Ускорение свободного падения равно g = 32 фута в секунду за секунду. Если начальная скорость мяча v ₀ = 470 футов в секунду, найдите скорость мяча через t = 4 секунды.

49. Четные числа . Оцените выражение 2n для следующих значений:

и) п = 1

ii) n = 2

iii) n = 3

iv) n = −4

v) n = −5

vi) Всегда ли получается четное число? Объяснять.

50. Нечетные числа . Оцените выражение 2n + 1 для следующих значений:

и) п = 1

ii) n = 2

iii) n = 3

iv) n = −4

v) n = −5

vi) Всегда ли результат нечетное число? Объяснять.

Купить Европейский алюминий по доступной цене у поставщика КМЗ / Кмз

Наш консультант сэкономит ваше время!

Артем

отдел продаж

+7 (905) 270-13-45

достоинство

Алюминий — легкий и высокотехнологичный металл. Поверхностная оксидная пленка обеспечивает превосходную устойчивость к коррозии. В отличие от других цветных металлов, он очень недорогой и обладает отличными структурными свойствами.Высокая теплопроводность, намагниченность, достаточная удельная прочность позволили ему занять достойное место среди конструкционных материалов в современной промышленности. Эстетичный внешний вид, долгий срок службы, надежность, приемлемая цена — делают его актуальным во многих отраслях промышленности. Важно, чтобы после утилизации его можно было использовать снова.

недостатки

Алюминиевый прокат по сравнению со стальными сплавами – уступает по жаропрочности и прочности. У него низкая усталостная прочность, что снижает надежность элементов конструкции.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Плоский, сортовой, профильный прокат, литые изделия — в широком ассортименте. Такие качества алюминия, как коррозионная стойкость, малый удельный вес, делают его незаменимым при производстве современных автомобилей. Соблюдение санитарно-гигиенических норм и невысокая стоимость делают его актуальным в пищевой промышленности. Хорошая электропроводность и намагниченность делают его популярным в электротехнике. В быту, строительстве, дизайне интерьеров применяется благодаря легкости, эстетической привлекательности, отличной технологичности.

Физическое качество Al
Атомная (молярная) масса, г/моль	27
Атомный номер	13
Плотность [г/см ³ ]	2,7
Температура плавления t°C	660,3°С
Степень окисления	3
Теплопроводность K [Вт/(м·K)]	237
Молярный объем см ³ /моль	10

поставка

Ознакомиться с ассортиментом, уточнить основные характеристики, преимущества, параметры использования продукции Вы можете на нашем сайте.Компания «_» представляет бесконечный ассортимент цветного металла. Осуществляются как оптовые, так и розничные поставки.

купить по лучшей цене

Стабильно высокое качество и большой выбор алюминиевого проката любых размеров помогут реализовать самые сложные производственные задачи. Доступные цены и широкий ассортимент товаров, которые сделают вашу покупку удобной и комфортной. Полное соответствие требованиям нормативной документации на продукцию, что обеспечит длительную безаварийную работу всего комплекса оборудования.При отсутствии в ассортименте продукции необходимых параметров возможно изготовление полуфабрикатов по представленным чертежам.