Механические свойства стали 30хгса: Сталь 30ХГСА – расшифровка и характеристики
alexxlab | 16.01.2023 | 0 | Разное
ТД Спецсплав – Изготовление поковок из стали ГОСТ 8479-70
ГОСТ 5950-2000; 4543-71. Круги, поковки, полоса 5ХНМ, Х12МФ, 38ХН3МФА
ПОКОВКИ В НАЛИЧИИ
Свыше 1000 тонн поковок! Мы поддерживаем неснижаемые складские запасы из более чем 100 марок стали, различных типоразмеров.
РЕЗКА В РАЗМЕР
В максимально сжатые сроки произведем резку поковок под ваш размер на современных ленточнопильных станках и автомате газокислородной резки.
КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА
Мы осуществляем входной контроль всей продукции. Проводим дополнительные испытания средствами неразрушающего контроля!
ОПЕРАТИВНЫЙ РАСЧЕТ
В самые короткие сроки произведем точный и максимально экономичный расчет стоимости изготовления поковок по вашей заявке!
ПЯТЬ ПРИЧИН РАБОТАТЬ С НАМИ
Уже более 10 лет наша компания успешно работает на металлургическом рынке России, осуществляя поставки стальных поковок. За это время мы прошли путь от небольшого заготовительного производства до современного предприятия, в активах которого имеется все необходимое оборудование для изготовления поковок, соответствующих самым высоким требованиям наших заказчиков. Благодаря накопленному опыту, мы научились видеть глазами Клиентов и четко понимать их потребности. И именно поэтому мы строим партнерские отношения опираясь на следующие ценности:
1
Качество
Мы осуществляем контроль продукции на всех этапах производства, начиная от спектрального химического анализа поступающего на склад сырья, до проведения более глубоких исследований при помощи средств неразрушающего контроля (УЗК, твердометрия) и микроструктурного анализа поковок.
2
Профессионализм
Наш коллектив — это слаженная команда профессионалов своего дела с большим опытом работы на металлургическом рынке. Обращаясь к нам, вы можете быть уверены, что получите грамотную и квалифицированную консультацию по всем вопросам.
Мы всегда честны со своими клиентами и стараемся чтобы наши отношения были предельно прозрачными.
3
Скорость
Мы прекрасно понимаем насколько важно для наших Клиентов получить не просто качественную продукцию, но и изготовить ее в предельно сжатые сроки. И для этого у нас есть все инструменты: парк современного оборудования, способного работать в автоматическом режиме, опытный производственный персонал, работающий в две смены семь дней в неделю, а также наш энтузиазм и желание работать!
4
Надежность
Долгосрочное взаимовыгодное сотрудничество, построенное на принципе надежности и стабильности — это залог спокойствия наших клиентов. Наша надежность, как поставщика, подтверждена многолетним опытом работы с ведущими предприятиями энергетической, машиностроительной, оборонной и других отраслей.
5
Ответственность
Мы умеем принимать на себя ответственность за наш продукт, за наши действия и за наших сотрудников.
НАШИ НОВОСТИ
19 октября, 2017
Резка крупногабаритных заготовок Дорогие друзья! Рады сообщить Вам, что в октябре 2017 г. мы увеличили производственные мощности, пополнив парк станков новым оборудованием. Введен в эксплуатацию ленточнопильный ст ..
22 ноября, 2016
Запущена новая автоматическая линия Сегодня в парке нашего оборудования очередное пополнение! Введена в эксплуатацию новая линия автоматической резки. Парк станков пополнился современным автоматом от известного миров ..
ГАРАНТИЯ КАЧЕСТВА
Сертифицированная система менеджмента качества ISO 9001
Контроль качества продукции на всех этапах производства
Современное высокоточное производственное и лабораторное оборудование
Команда профессионалов с большим опытом работы на металлургическом рынке
ISO9001-2011
ISO 9001-2011
Сталь марки 30ХГСА в России
Марка: 30ХГСА (заменители: 40ХФА, 35ХМ, 40ХН, 25ХГСА, 35ХГСА) Класс: Сталь конструкционная легированная Вид поставки: сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 2590-2006, ГОСТ 2591-2006, ГОСТ 2879-2006, ГОСТ 10702-78. Калиброванный пруток ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 7417-75, ГОСТ 1051-73, ГОСТ 10702-78. Шлифованный пруток и серебрянка: ГОСТ 14955-77. Лист толстый ГОСТ 11269-76. Лист тонкий ГОСТ 11268-76. Полоса ГОСТ 103-2006. Поковки и кованые заготовки ГОСТ 8479-70, ГОСТ 1133-71. Трубы ГОСТ 8731-87, ГОСТ 8732-78, ГОСТ 8733-74, ГОСТ 8734-75, ГОСТ 21729-76, ГОСТ 13663-86, ГОСТ 9567-75. Использование в промышленности: различные улучшаемые детали: валы, оси, зубчатые колеса, фланцы, корпуса обшивки, лопатки компрессорных машин, работающие при температуре до 200°С, рычаги, толкатели, ответственные сварные конструкции, работающие при знакопеременных нагрузках, крепежные детали, работающие при низких температурах. |
Химический состав в % стали 30ХГСА | ||
C | 0,28 – 0,34 | |
Si | 0,9 – 1,2 | |
Mn | 0,8 – 1,1 | |
Ni | до 0,3 | |
S | до 0,025 | |
P | до 0,025 | |
Cr | 0,8 – 1,1 | |
Cu | до 0,3 | |
Fe | ~96 |
Зарубежные аналоги марки стали 30ХГСА | |
Болгария | 30ChGSA |
Польша | 30HGS, 30HGSA |
Чехия | 14331 |
Дополнительная информация и свойства |
Термообработка: Закалка 880oC, масло, Отпуск 540oC, вода Температура ковки, °С: начала 1240, конца 800. Сечения до 50 мм охлаждаются на воздухе, 51-100 мм – в ящиках. Твердость материала: HB 10 -1 = 229 МПа Температура критических точек: Ac1 = 760 , Ac3(Acm) = 830 , Ar3(Arcm) = 705 , Ar1 = 670 , Mn = 352 Свариваемость материала: ограниченно свариваемая. Способы сварки РДС, АДС под флюсом и газовой защитой, АрДС, ЭШС. Рекомендуется подогрев и последующая термообработка. КТС без ограничений. Обрабатываемость резанием: в горячекатанном состоянии при HB 207-217 и σв=710 МПа, К υ тв. спл=0,85 и Кυ б.ст=0,75 Флокеночувствительность: чувствительна. Склонность к отпускной хрупкости: склонна. |
Механические свойства стали 30ХГСА | |||||||||
ГОСТ | Состояние поставки, режим термообработки | Сечение, мм | КП | σ0,2 (МПа) | σв(МПа) | δ5 (%) | ψ % | KCU (кДж / м2) | HB (HRCэ), не более |
ГОСТ 4543-71 | Пруток. Закалка 880 °С, масло. Отпуск 540 °С, вода или масло | 25 | 830 | 1080 | 10 | 45 | 49 | ||
ГОСТ 8479-70 | Поковки. Закалка. Отпуск | До 100 100-300 До 100 До 100 100-300 До 100 До 100 | 490 490 540 590 590 640 675 | 490 490 540 590 590 640 675 | 655 655 685 735 735 785 835 | 16 13 15 14 13 13 13 | 45 40 45 45 40 42 42 | 59 54 59 59 49 59 59 | 212-248 212-248 223-262 235-277 235-277 248-293 262-311 |
Закалка 860-880 °С, масло. Отпуск 200-250 °С, воздух | 30 | 1270 | 1470 | 7 | 40 | (43-51) | |||
Закалка 860-880 °С, масло. Отпуск 540-560 °С, вода или масло | 60 | 690 | 880 | 9 | 45 | 59 | 225 |
Механические свойства стали 30ХГСА в зависимости от сечения | ||||||
Сечение, мм | σ0,2 (МПа) | σв(МПа) | δ5 (%) | ψ % | KCU (кДж / м2) | |
Закалка 880 °С, масло. Отпуск 600 °С, вода | ||||||
30 50 80 120 160 200 240 | 880 760 740 670 590 530 490 | 1000 880 860 820 740 720 710 | 12 12 14 14 14 14 14 | 50 50 50 50 50 45 45 | 69 69 78 78 78 59 59 |
Механические свойства стали 30ХГСА в зависимости от температуры отпуска | ||||||
Температура отпуска, °С | σ0,2 (МПа) | σв(МПа) | δ5 (%) | ψ % | KCU (кДж / м2) | |
Диаметр 20-70 мм, закалка 880 °С, масло. После отпуска охлаждение в воде. | ||||||
200 300 400 500 600 | 1570 1520 1320 1140 940 | 1700 1630 1420 1220 1040 | 11 11 12 15 19 | 44 54 56 56 62 | 487 470 412 362 300 |
Механические свойства стали 30ХГСА при повышенных температурах | |||||
Температура испытаний, °С | σ0,2 (МПа) | σв(МПа) | δ5 (%) | ψ % | KCU (кДж / м2) |
Пруток. Закалка 880 °С, масло. Отпуск 560 °С | |||||
300 400 500 550 | 820 780 640 490 | 980 900 690 540 | 11 16 21 27 | 50 69 84 84 | 127 98 78 64 |
Образец диаметром 5 мм, длиной 25 мм, прокатанный. Скорость деформирования 2 мм/мин. Скорость деформормации 0,0013 | |||||
700 800 900 1000 1100 1200 | 175 85 53 37 21 10 | 59 62 84 71 59 85 | 51 75 90 90 90 90 |
Предел выносливости стали 30ХГСА | |||
σ-1, МПА | J-1, МПА | n | Термообработка |
490 372 470 696 637 | 1666 882 | 107 107 106 | σв=1670 МПа σв=880 МПа σв=1080 МПа Закалка 870 °С. Отпуск 200 °С Закалка 870 °С. Отпуск 400 °С |
σ4001/100=160 МПа, σ400200=588 МПа, σ5001/100=54 МПа, σ450200=451 МП, σ4001/200=176 МПа, σ500200=255 МПа, σ5001/200=59 МП, σ550200=118 МПа |
Ударная вязкость стали 30ХГСА KCU, (Дж/см2) | |||||
Т= +20 °С | Т= -20 °С | Т= -40 °С | Т= -60 °С | Т= -80 °С | Термообработка |
69 | 55 | 41 | 35 | 23 | Закалка 880 °С, масло. Отпуск 580-600 °С. σв=1000 МПа |
Прокаливаемость стали 20Х (ГОСТ 4543-71) | ||||||||||
Расстояние от торца, мм | Примечание | |||||||||
1,5 | 3 | 4,5 | 6 | 9 | 12 | 15 | 18 | 21 | 24 | |
50,5 -55 | 49-54 | 47,5-53 | 46-52,5 | 41,5-52 | 38-51 | 36-48,5 | 35,5-46,5 | 33-44,5 | 30-43 | Твердость для полос прокаливаемости, HRCэ |
Количество мартенсита, % | Критическая твердость, HRCэ | Критический диаметр в воде, мм | Критический диаметр в масле, мм |
50 90 | 38-43 43-48 | 60-91 40-68 | 34-60 18-40 |
Физические свойства стали 30ХГСА | ||||||
T (Град) | E 10– 5 (МПа) | a 10 6 (1/Град) | l (Вт/(м·град)) | r (кг/м3) | C (Дж/(кг·град)) | R 10 9 (Ом·м) |
20 | 2. 15 | 38 | 7850 | 210 | ||
100 | 2.11 | 11.7 | 38 | 7830 | 496 | |
200 | 2.03 | 12.3 | 37 | 7800 | 504 | |
300 | 1.96 | 12.9 | 37 | 7760 | 512 | |
400 | 1.84 | 13.4 | 36 | 7730 | 533 | |
500 | 1.73 | 13.7 | 34 | 7700 | 554 | |
600 | 1.64 | 14 | 33 | 7670 | 584 | |
700 | 1.43 | 14.3 | 31 | 622 | ||
800 | 1.25 | 12.9 | 30 | 693 |
Состав и свойства стали марки 30ХГСА и среднелегированных сталей: среднелегированные стали комплексно легируют кремнием, марганцем, хромом, молибденом, никелем, ванадием, вольфрамом в различных сочетаниях и количествах при суммарном их содержании 2,5-10%. В сварных конструкциях используют среднелегированные конструкционные и теплоустойчивые стали, поставляемые по ГОСТ 4543-71 и специальным техническим условиям.
Среднелегированные конструкционные стали (30ХГСА, 30ХГСНА) содержат повышенное количество углерода (до 0,35 – 0,5%) и легированы обычно такими элементами, как кремний, марганец, хром в количестве до 1,2%, часто в сочетании с никелем (1,5-3%). Для теплоустойчивых сталей (20ХНМФ, 25ХЗНМФ и др.) характерно более низкое содержание углерода (как правило, до 0,28%) и обязательное легирование повышенными количествами хрома (до 2-5%) для обеспечения жаропрочности. Дополнительно такие стали обычно легируют молибденом, а также ванадием или вольфрамом и ниобием.
Высокие прочностные свойства среднелегированных сталей (σв=600-2000 МН/м2) достигаются за счет повышенных содержаний углерода и легирующих элементов, увеличивающих прокаливаемость стали и прочность феррита, а также применения термообработки – нормализации или закалки с последующим низким или высоким отпуском. Большинство среднелегированных сталей для сварных конструкций относится к перлитному классу. Применяют и высокопрочные стали с временным сопротивлением до 1700 МН/м2 (170 кгс/мм2), подвергаемые закалке на мартенсит с последующим низким отпуском при 423-573 К (150-300° С), например . Высокая прочность среднелегированных сталей сочетается с повышенными специальными свойствами при достаточном уровне пластичности и стойкости против хрупкого разрушения. Это сочетание свойств среднелегированных конструкционных и теплоустойчивых сталей обусловливает применение их в конструкциях особо ответственного назначения, работающих в тяжелых условиях в энергомашиностроении, тяжелом и химическом машиностроении, самолетостроении, судостроении и других отраслях промышленности.
Термомеханическая обработка Последние исследовательские работы
Общее количество документов
824
(пять лет 221)
H-индекс
25
(пять лет 9)
Функционально-ориентированные композиционные слоистые материалы с мартенситными превращениями
Русинов П. О. ◽
Ж М Бледнова ◽
Курапов Г.В.
Термомеханическая обработка ◽
Структурные параметры ◽
Мартенситные превращения ◽
Керамические материалы ◽
Слоистые материалы ◽
Экономическая целесообразность ◽
Слой за слоем ◽
Электронная микроскопия ◽
Композитная поверхность ◽
Высокая энтропия
Проведенные исследования показывают, что задачу обеспечения надежности и расширения функциональных возможностей изделий, работающих в условиях многофакторных воздействий (температурных, силовых, деформационных), успешно решают функционально ориентированные поверхностные композиционные материалы с термоупругими мартенситными превращениями (ТМО). Авторами предложена технология послойного синтеза функционально-ориентированных композиционных слоистых материалов с ТМО в среде аргона, реализованная на запатентованном оборудовании в едином технологическом цикле. Эта технология определяет не только новизну, но и экономическую целесообразность технических решений.
Влияние термомеханической обработки Al-Zn-Mg-Cu с небольшим количеством Sc и Zr на механические свойства
Азам Бейги Херадманд ◽
Шамседдин Мирдамади ◽
Захра Лалегани ◽
Беджан Хамаванди
Термомеханическая обработка ◽
Объемная доля ◽
Литой сплав ◽
Испытания на растяжение ◽
Незначительная сумма ◽
Морфология осадков ◽
Анализ программного обеспечения ◽
Термически обработанный ◽
Матрица ◽
Механические и микроструктурные свойства
В данной работе изучались механические и микроструктурные свойства литейного сплава Al-Zn-Mg-Cu-Zr с 0,1 % Sc при гомогенной, растворяющей, Т6 и термомеханической обработках с целью увеличения объемной доли MgZn2.
Микроструктура и механические свойства феррито-мартенситной стали ЭП-823 после высокотемпературной термомеханической обработки
Игорь Литовченко ◽
Ксения Алмаева ◽
Надежда Полехина ◽
Сергей Аккузин ◽
Валерия Линник ◽
…
Электронная микроскопия ◽
Механические свойства ◽
Пластическая деформация ◽
Высокая температура ◽
Термомеханическая обработка ◽
Мартенситная сталь ◽
Катящийся самолет ◽
Динамическая деформация ◽
Диапазон температур ◽
Микроструктура и механические свойства
Исследовано влияние высокотемпературной термомеханической обработки (ВТМО) с пластической деформацией прокаткой в аустенитной области на микроструктуру и механические свойства 12%-ной хромистой феррито-мартенситной стали ЭП-823. Особенности зернистой и дефектной микроструктуры стали изучены методами сканирующей электронной микроскопии с дифракцией обратного рассеяния электронов (РЭМ ДОЭР) и просвечивающей электронной микроскопии (ПЭМ). Показано, что ВТМО приводит к формированию блинчатой структуры с зернами, вытянутыми в направлении прокатки и уплощенными в плоскости прокатки. Средние размеры мартенситных пакетов и зерен феррита примерно в 1,5–2 раза меньше по сравнению с соответствующими значениями после традиционной термической обработки (ТТО, состоящей из нормализации и отпуска). Максимальный размер зерна в сечении, параллельном плоскости прокатки, увеличивается до более чем 80 мкм. ВТМО приводит к образованию новых субграниц и более высокой плотности дислокаций. Доля малоугловых границ разориентации достигает ≈ 68 %, что превышает соответствующее значение после ВТМО (55 %). ВТМО практически не влияет на карбидную подсистему стали. Механические свойства исследованы испытаниями на растяжение в интервале температур 20–700 °С.
Влияние термомеханической обработки и масштабирования на пространственное распределение УНТ в алюминиевой матрице
Кибин Лю ◽
Генлианский вентилятор ◽
Чжаньцю Тань ◽
Фархад Саба ◽
Цян Го ◽
…
Пространственное распределение ◽
Термомеханическая обработка ◽
Весы длины ◽
Аль Матрица
Повышение износостойкости и коррозионной стойкости стальных изделий комбинированной лазерной термомеханической обработкой
Александр Данилейко ◽
Виталий Джемелинский ◽
Дмитрий Лесик
Термическая обработка ◽
Устойчивость к коррозии ◽
Поверхностный слой ◽
Термомеханическая обработка ◽
Дробеструйная обработка ◽
Лазерная термообработка ◽
Динамическая поверхность ◽
Лазерное тепло ◽
Износ и коррозия ◽
Износостойкость и коррозионная стойкость
Представлена методика упрочнения металлических изделий, в частности, основных инструментов (молотков) и корпусов коронок корончатого бурения из стали 30ХГСА, с применением термомеханической обработки поверхности по отдельной схеме. Используемый в исследовании метод комбинированного лазерного термомеханического упрочнения заключается в применении дробеструйной обработки с последующей лазерной термообработкой. Его использование позволяет повысить эксплуатационные свойства стальных изделий, в частности их износостойкость и коррозионную стойкость. На основе результатов теоретических и экспериментальных исследований обоснованы особенности динамического поверхностного пластического деформирования для анализа ударного воздействия при дробеструйной обработке. Представлены преимущества использования лазерного упрочнения без оплавления поверхности. Предложены экспериментальные методы исследования для определения структурно-фазового состава, структуры поверхностного слоя, твердости и микротвердости закаленных зон стали 30ХГСА. Определен диапазон рациональных режимов ударно-дробеструйной и термолазерной обработки. Разработано устройство для испытания образцов на износостойкость. Предложены методы испытаний на износостойкость и коррозионную стойкость поверхности образцов для оценки трибологических свойств и контактного взаимодействия материалов в условиях квазистатического и динамического нагружения.
Влияние многостадийной высокотемпературной термомеханической обработки на микроструктуру и механические свойства аустенитной реакторной стали
Сергей Аккузин ◽
Игорь Литовченко ◽
Надежда Полехина ◽
Ксения Алмаева ◽
Анна Ким ◽
…
Электронная микроскопия ◽
Механические свойства ◽
Высокая температура ◽
Термомеханическая обработка ◽
Холодная деформация ◽
Лечение раствором ◽
Штат ◽
Аустенитные стали ◽
Динамическая деформация ◽
Средний размер зерна
Исследованы деформационные микроструктуры, формируемые новой многоступенчатой высокотемпературной термомеханической обработкой (ВТМО), и их влияние на механические свойства аустенитной реакторной стали. Показано, что ВТМО с пластической деформацией при снижении температуры на каждой стадии (1100, 900 и 600 °С с общей степенью деформации е = 2) является эффективным методом измельчения зеренной структуры и повышения прочности реакторной стали. Структурные особенности зерен, границ зерен и дефектной субструктуры стали изучены в двух срезах (в плоскостях, перпендикулярных поперечному направлению и перпендикулярных направлению нормали) методами сканирующей электронной микроскопии с дифракцией обратного рассеяния электронов (РЭМ ДОЭР) и пропусканием Электронная микроскопия (ПЭМ). После многоступенчатой ВТМО формируется фрагментированная структура с зернами, вытянутыми вдоль направления прокатки и уплощенными в плоскости прокатки. Средний размер зерна уменьшается с 190,3 мкм (для состояния после обработки раствором) до 1,8 мкм. Внутри деформированных зерен обнаруживается высокая плотность малоугловых границ (до ≈ 80 %). Дополнительная холодная деформация (е = 0,3) после многоступенчатой ВТМО способствует механическому двойникованию внутри фрагментированных зерен и субзерен. Полученные структурные состояния обеспечивают высокие прочностные свойства стали: предел текучести возрастает до 910 МПа (при 20 °С) и до 580 МПа (при 650 °С), что в 4,6 и 6,1 раза выше, чем в состоянии после обработка раствором (ST) соответственно. Обсуждается формирование деформированной субструктуры и влияние динамического деформационного старения при повышенной температуре растяжения на механические свойства стали. На основании полученных результатов использованная в данной работе многоступенчатая ВТМО может быть применена для повышения прочности аустенитных сталей.
Влияние термомеханической обработки на механические свойства и микроструктуру титанового сплава Ти-6АЛ-4В ЭЛИ ортопедического назначения
Сэр Андерсон ◽
Эрит Фернандо ◽
Джон Аффи ◽
Юлий Етри ◽
– Гунаварман
Механические свойства ◽
титановый сплав ◽
Термомеханическая обработка ◽
Ортопедические приложения
Термомеханическая обработка безкарбидной бейнитной стали
Ск. М-р Хасан ◽
Дебалай Чакрабарти ◽
Шив Брат Сингх
Термомеханическая обработка ◽
Бейнитная сталь
Влияние термомеханической обработки на характер выделения фазы MX в стали CLAM
Шэн Инь ◽
Юань Лю ◽
Фэй Чжао
Термомеханическая обработка ◽
Фаза осадков ◽
Поведение осадков ◽
Моллюск Сталь
Влияние многоступенчатой термомеханической обработки на фазовое выделение Fe и свойства сплава Cu-6,5Fe-0,3Mg
Давэй Юань ◽
Сянпэн Сяо ◽
Синь Луо ◽
Ханг Ван ◽
Баоцзюнь Хань ◽
…
Термомеханическая обработка ◽
Фаза эволюции ◽
Многоэтапный
Загрузи больше …
Повышение износостойкости и коррозионной стойкости стальных изделий комбинированной лазерной термомеханической обработкой
Статья журнала Открытый доступ
Александр Данилейко; Виталий Джемелинский; Дмитрий Лесик
MARC21 Экспорт XML
<запись xmlns="http://www.loc.gov/MARC21/slim"> <лидер>00000нам##2200000уу#4500 <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Клоке Ф., Шульц М., Грефе С. (2017). Оптимизация процесса лазерной закалки путем адаптации распределения интенсивности для создания цилиндрического распределения температуры с использованием оптики произвольной формы. Покрытия, 7 (6), 77. doi: https://doi.org/10.3390/coatings7060077 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Лесик Д., Мартинес С., Мордюк Б., Джемелинский В., Данилейко О. (2018). Комбинированный процесс лазерно-ультразвукового поверхностного упрочнения для улучшения свойств металлических изделий. Достижения в области проектирования, моделирования и производства, 97–107. doi: https://doi.org/10.1007/978-3-319-93587-4_11 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Радзеевская, Дж. (2011). Влияние лазерно-механической обработки на топографию поверхности, эрозионный износ и контактную жесткость. Материалы и усилители Дизайн, 32 (10), 5073–5081. doi: https://doi.org/10.1016/j.matdes.2011.06.035 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Ли, З., Тонг, Б., Чжан, К., Яо, Дж., Коваленко, В. (2020). Улучшение микроструктуры и свойств стали 1,0C-1,5Cr при дуплексной обработке, сочетающей двойную закалку и лазерную закалку поверхности. Материаловедение и инженерия: A, 776, 1389.94. doi: https://doi.org/10.1016/j.msea.2020.138994 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Джемелинский В., Лесик Д., Данилейко О., Бернацкий А. (2020). Повышение эффективности поверхностного упрочнения металлических изделий комбинированной термодеформационной обработкой. Вибрации в технике и технологии, 1 (96), 103–110. doi: https://doi.org/10.37128/2306-8744-2020-1-11 <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Сантханакришнан, С., Конг, Ф., Ковачевич, Р. (2012). Экспериментально обоснованная термокинетическая модель фазового превращения для многопроходной лазерной термообработки с использованием мощного прямого диодного лазера. Международный журнал передовых производственных технологий, 64 (1–4), 219–238. doi: https://doi.org/10.1007/s00170-012-4029-z <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Бабу П.Д., Баласубраманян К.Р., Буванашекаран Г. (2011). Лазерное упрочнение поверхности: обзор. Международный журнал поверхностных наук и техники, 5 (2/3), 131. doi: https://doi.org/10.1504/ijsurfse.2011.041398 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5"> Джемелинский В., Лесик Д., Гончарук О., Данилейко О. (2018). Поверхностное упрочнение и отделка металлических изделий гибридной лазерно-ультразвуковой обработкой. Восточно-Европейский журнал корпоративных технологий, 1 (12 (91)), 35–42. doi: https://doi.org/10.15587/1729-4061.2018.124031 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Морисада Ю., Фудзи Х., Мизуно Т., Абэ Г., Нагаока Т., Фукусуми М. (2009 г.). Наноструктурированная инструментальная сталь, изготовленная путем сочетания лазерной плавки и обработки трением с перемешиванием. Материаловедение и инженерия: А, 505 (1-2), 157–162. doi: https://doi.org/10.1016/j.msea.2008.11.006 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Лесик Д. А., Мордюк Б. Н., Мартинес С., Ефимов М. О., Джемелинский В. В., Ламикиз А. (2020). Влияние комбинированной лазерной термообработки и ультразвуковой ударной обработки на микроструктуру и коррозионное поведение стали AISI 1045. Surface and Coatings Technology, 401, 126275. doi: https://doi.org/10.1016/j.surfcoat.2020.126275 <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Пиявка П.В. (2014 г.). Лазерная поверхностная плавка сложной высоколегированной стали. Материалы и усилители Дизайн (1980–2015), 54, 539–543. doi: https://doi.org/10.1016/j.matdes.2013.08.060 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Шен, Л., Ван, Л., Ван, Ю., Ван, К. (2010). Плазменное азотирование аустенитной нержавеющей стали AISI 304 с предварительной дробеструйной обработкой. Технология поверхностей и покрытий, 204 (20), 3222–3227. doi: https://doi.org/10.1016/j.surfcoat.2010.03.018 <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Нанеса Х.Г., Булгаков Дж., Джахази М. (2016). Влияние предварительной холодной деформации на эволюцию микроструктуры инструментальной стали AISI D2 после упрочняющей термической обработки. Журнал производственных процессов, 22, 115–119. doi: https://doi.org/10.1016/j.jmapro.2016.02.002 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Фань З., Сюй Х., Ли Д., Чжан Л., Ляо Л. (2012). Нанокристаллизация поверхности углеродистой стали марки 35#, вызванная ультразвуковой ударной обработкой (УЗИ). Procedia Engineering, 27, 1718–1722. doi: https://doi.org/10.1016/j.proeng.2011.12.641 <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Е, К., Теланг, А., Гилл, А.С., Суслов, С., Иделл, Ю., Цвайакер, К. и др. др. (2014). Градиентная наноструктура и остаточные напряжения, вызванные ультразвуковой модификацией поверхности нанокристаллами в аустенитной нержавеющей стали 304 для обеспечения высокой прочности и высокой пластичности. Материаловедение и инженерия: А, 613, 274–288. doi: https://doi.org/10.1016/j.msea.2014.06.114 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Лупкин Б.В. (2013). Упрочнение поверхностным пластическим формованием. Открытые информационные и компьютерные интегрированные технологии, 58, 40–48. <тег поля данных="999" ind1="C" ind2="5">Лесик Д., Мартинес С., Мордюк Б., Джемелинский В., Данилейко О. (2020). Влияние микроструктуры и фазового состояния комбинированного лазерно-ультразвукового поверхностного упрочнения на механические свойства инструментальной стали AISI D2. Достижения в области проектирования, моделирования и производства II, 188–198. doi: https://doi.org/10.1007/978-3-030-22365-6_19 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Бхавар, В., Патил, С.В., Каттир, П., Дейт, П.П., Сингх, Р.К.П. (2017). Влияние дробеструйной обработки на инструментальную сталь для горячей обработки DIN 1.2714. Журнал материаловедения и химической инженерии, 05 (01), 81–9.0. doi: https://doi.org/10.4236/msce.2017.51012 <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Чжан, П. -Л., Ян, Х., Сюй, П.-К., Ю, З.-С., Ли, К.-Г., Лу, К.- ЧАС. (2014). Влияние лазерного поверхностного упрочнения на микроструктуру, твердость, износостойкость и разупрочнение низкоуглеродистой стали. Лазеры в технике, 28 (3/4), 135–149. <тег поля данных = "999" ind1 = "C" ind2 = "5">Лесик Д., Мартинес С., Мордюк Б., Джемелинский В., Ламикиз А. (2021). Характеристики износа углеродистых и инструментальных сталей, упрочненных комбинированной лазерно-ультразвуковой обработкой поверхности. Достижения в области проектирования, моделирования и производства IV, 62–72. Дои: https://doi.org/10.1007/978-3-030-77719-7_7 eng комбинированное поверхностное упрочнение дробеструйная обработка лазерная термообработка сталь 30ХГСА 20220105014853. 0 5817422 Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт им. Игоря Сикорского» <код подполя="0">(orcid)0000-0002-5797-0134Виталий Джемелинский Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт им. Игоря Сикорского» (orcid)0000-0002-6919-7409 Дмытро Лесик <тег поля данных = "856" ind1 = "4" ind2 = " ">3364574 md5:a640aeabd0d55ee1e297520cff2b3609 https://zenodo.org/record/5817422/files/Повышение износостойкости и коррозионной стойкости стальных изделий при комбинированной лазерной термомеханической обработке. pdf открыть 2021-12-29 <тег поля данных="909" ind1="C" ind2="O">openaire oai:zenodo.org:5817422 <тег поля данных = "909" ind1 = "C" ind2 = "4">72–80 1 (114) Восточно-Европейский журнал корпоративных технологий 6 Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт им. Игоря Сикорского» (orcid)0000-0002-8501-0421 Александр Данилейко Повышение износостойкости и коррозионной стойкости металлопродукции комбинированной лазерной термомеханической обработкой https://creativecommons. org/licenses/by/4.0/legalcode Creative Commons Attribution 4.0 International <тег поля данных = "650" ind1 = "1" ind2 = "7">cc-by opendefinition.org <p>Представлена технология упрочнения металлических изделий, в частности, основных инструментов (молотков) и корпусов коронок корончатого бурения из стали 30ХГСА, с применением термомеханической обработки поверхности по отдельной схеме . Используемый в исследовании метод комбинированного лазерного термомеханического упрочнения заключается в применении дробеструйной обработки с последующей лазерной термообработкой. Его использование позволяет повысить эксплуатационные свойства стальных изделий, в частности их износостойкость и коррозионную стойкость. На основе результатов теоретических и экспериментальных исследований обоснованы особенности динамического поверхностного пластического деформирования для анализа ударного воздействия при дробеструйной обработке. Представлены преимущества использования лазерного упрочнения без оплавления поверхности. Предложены экспериментальные методы исследования для определения структурно-фазового состава, структуры поверхностного слоя, твердости и микротвердости закаленных зон стали 30ХГСА. Определен диапазон рациональных режимов ударно-дробеструйной и термолазерной обработки. Разработано устройство для испытания образцов на износостойкость. Предложены методы испытаний на износостойкость и коррозионную стойкость поверхности образцов для оценки трибологических свойств и контактного взаимодействия материалов в условиях квазистатического и динамического нагружения. Сделан вывод, что рациональные технологические режимы упрочнения инструмента из стали 30ХГСА с применением комбинированной лазерной термомеханической обработки позволяют увеличить глубину упрочненного слоя в ~1,5 раза по сравнению с лазерной термообработкой. Кроме того, они обеспечивают микротвердость поверхностного слоя ~5400 МПа, что в ~2,5 раза выше микротвердости основного материала</p> 10.