Сплав вт1: Титан ВТ1-0 характеристики, аналоги, купить
alexxlab | 31.01.1981 | 0 | Разное
Упрочняемость сплава ВТ1-0 в субмикрокристаллическом состоянии при сжатии Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»
УДК 669.295:621.78:621.9.048.6
Канд. техн. наук Д. В. Павленко
Запорожский национальный технический университет, г. Запорожье
УПРОЧНЯЕМОСТЬ СПЛАВА ВТ1-0 В
СУБМИКРОКРИСТАЛЛИЧЕСКОМ СОСТОЯНИИ ПРИ
СЖАТИИ
Рассмотрены особенности структуры и механизмы упрочнения при деформации сжатием сплава ВТ1-0 в крупнокристаллическом и субмикрокристаллическом состоянии, сформированного интенсивной пластической деформацией в процессе винтовой экструзии. Установлены закономерности упрочнения сплава в различных структурных состояниях, а также упрочнения поверхностного слоя при отделочно-упрочняющей обработке деталей стальными шариками в ультразвуковом поле.
Ключевые слова: титановый сплав, упрочняемость, прочность, зерно, границы зерен, интенсивная пластическая деформация, винтовая экструзия.
Постановка проблемы в общем виде и ее связь с важными научными или практическими задачами
В процессе изготовления деталей газотурбинных двигателей (ГТД) их поверхностный слой (ПС) подвергается многократному силовому и термическому воздействию со стороны обрабатывающего инструмента. Результатом такого воздействия является неоднородная упруго-пластическая деформация и, как следствие, формирование особых свойств ПС по сравнению с сердцевиной. Так, в ПС после механической и отделоч-но-упрочняющей обработки формируются остаточные макронапряжения, знак, величина и глубина залегания которых зависят от вида и режимов обработки, происходит дробление блоков кристаллической мозаики, увеличение плотности дефектов кристаллической структуры, повышается твердость, формируется особый микрорельеф поверхности. В тоже время ПС оказывает решающее влияние на выносливость деталей, работающих в условиях периодического нагружения.
В последнее время широкое распространение в авиации получают сплавы в нано- и субмикрокристаллическом состоянии (СМК). Авторы работ [1, 2] отмечают особую роль поверхности таких сплавов в обеспечении прочности при различных видах нагружения.
Особый интерес представляет исследование упрочняемости сплавов в СМК состоянии, сформированного путем предшествующей интенсивной пластической деформации (ИПД). Как известно, СМК сплавы благодаря наличию большого количества границ зерен, тройных стыков и малых по размеру, бездефектных зерен обладают уникальным сочетанием физических, механических и служебных свойств. С измельчением зерен изменяется картина стадийности зависи-
© Д. В. Павленко, 2012
мости напряжения от деформации. В работе [3] показано, что для СМК сплавов и чистых металлов характерна продолжительная стадия с линейным упрочнением. Характер упрочнения титана при различных видах нагружения исследуются Ю.Н. Подрезовым с коллегами [4, 5].
В тоже время, влияние вторичной упруго-пластической деформаций таких сплавов, наблюдаемой в ПС при механической и отделочно-уп-рочняющей обработке [6—9 и др.], может оказаться решающей, с точки зрения технологичности изготовления из них деталей ГТД, а также стабильности набора свойств, сформированных в результате ИПД. Закономерности поведения СМК сплавов при упруго-пластической деформации также необходимы для моделирования процессов механической и отделочно-упрочняющей обработки деталей, сварных швов, а также наплавленных зон с использованием СМК присадочных материалов.
Так, в работах [10, 11] показано, что повышенная упрочняемость сплавов затрудняет их механическую обработку и способствует снижению виброустойчивости процесса резания, вследствие неравномерности протекания процесса их пластического деформирования. Некоторые исследователи отмечают, что в связи с характерным для таких сплавов уменьшением разности между пределом временного сопротивления и пределом текучести, снижается их способность к дальнейшей пластической деформации, т. е. после ИПД наступает стадия исчерпания запаса пластичности, что ухудшает обрабатываемость резанием.
Одной из характеристик, учитывающей механические свойства металла при определении усилий деформирования и работы деформации является напряжение текучести [12]. С физической
точки зрения напряжение текучести представляет собой предел текучести упрочняемого в процессе деформации металла.
Целью настоящей работы являлась сравнительная оценка упрочняемости титанового сплава ВТ1-0 в крупнокристаллическом и субмикрокристаллическом состояниях.
Материалы и методы исследований
Несмотря на то, что сплав ВТ1-0 имеет весьма ограниченное применение в технике в качестве конструкционного материала, он является характерным представителем титановых сплавов и находит широкое применение при ремонте ответственных деталей авиационных двигателей сваркой и наплавкой.
Исследовали сплав ВТ1-0 на образцах, которые находились в двух состояниях — в крупнокристаллическом (литом) и субмикрокристаллическом, сформированном методом интенсивной пластической деформации путем винтовой экструзии при температуре 623…650 К. Степень деформации материала после винтовой экструзии составляла 77,5 [13].
Для построения кривой упрочнения цилиндрические образцы диаметром 10 мм и высотой 15 мм осаживали на гидравлическом прессе со скоростью 1 кН в секунду. Торцевую выточку в цилиндрических образцах заполняли антифрикционной смазкой [14], что позволило значительно снизить трение между торцами образцов и деформирующими плитами. В процессе осадки буртики по высоте уменьшались, а смазка выходила из полостей.
Образцы осаживали при нагрузке в диапазоне 5—100 кН. В процессе деформации существенной бочкообразности образцов не наблюдалось. Для исследованных образцов измеряли твердость вдоль центральной оси стандартным методом на твердомере ТК-1 [15].
В процессе испытаний дискретно увеличивали нагрузку и измеряли изменение высоты образцов и диаметра, что позволило рассчитать напряжение текучести (*5) и степень деформации (относительную и истинную). Кривая упрочнения в логарифмических координатах имела вид прямой линии. Показатель деформационного упрочнения п численно равен тангенсу угла наклона прямой к оси степени деформации [16].
Учитывая особую роль поверхностного слоя (ПС) деталей в обеспечении их долговечности, а также особые условия его формирования, были проведены исследования по упрочнению ПС образцов после ВЭ одним из методов поверхностно-пластического деформирования — стальными шариками в ультразвуковом поле (УЗУ). Упрочнение поверхностного слоя образцов осуществляли на ультразвуковой установке металличес-
кими шариками диаметром 1,6 мм. Амплитуда колебаний стенок волнового концентратора составляла 50…100 мкм. Скорость соударения шариков с упрочняемой поверхностью находилась в диапазоне 2 . ..4 м/с. Масса шариков в загрузке составляла 390…410 г. Различную твердость поверхности реализовывали за счет варьирования временем упрочнения при постоянной интенсивности и других параметрах обработки.
Микротвердость измеряли на косых шлифах на приборе ПМТ-3 при нагрузке на индентор 50 г. Учитывая наличие «завалов» на крае шлифов, измерения начинали на некотором расстоянии от края, а микротвердость поверхности определяли путем экстраполяции на поверхность. Степень наклепа определяли как отношение микротвердости поверхности к микротвердости сердцевины (в процентах). Глубину наклепа определи графическим способом.
Электронно-микроскопические исследования проводили на просвечивающем электронном микроскопе ШМ-100СХП при ускоряющем напряжении 100 кВ. Тонкие фольги приготавливали из рабочей части образцов-свидетелей. Приготовление фольг осуществлялось по стандартной методике, с применением технологии струйной полировки.
Результаты исследований и их обсуждение
Для анализа и интерпретации механизмов упрочнения сплавов в СМК состоянии выполняли исследование микроструктуры, а также дислокационной структуры образцов в литом состоянии и после ИПД винтовой экструзией. На рис. 1 показаны макро- и микроструктуры исследованных образцов и соответствующие им рентгенограммы.
Микроструктура сплава ВТ1-0 в литом состоянии представляла собой р- превращенные зерна размером 150…200 мкм, которые состоят из пачек параллельных а- пластин, толщиной 4…10 мкм и длиной сравнимой с размером первичного р- зерна [17]. Крупные зерна литого сплава содержали большое количество дефектов кристаллической решетки, а также элементы субструктуры в виде блоков кристаллической мозаики, субзерен. Соотношение суммарной объемной доли тела зерна к границам зерен у материала в таком состоянии значительно.
в г
Рис. 1. Макро- и микроструктура исходного образца (а, б) и образца после ВЭ (в, г)
В сплаве в СМК состоянии наблюдалась структура а- фазы, напоминающая пластины волнистой формы (рис. 1, г), что, очевидно, объясняется особенностями технологии получения данного материала. Как видно из рис. 1, винтовая экструзия приводит к измельчению структурных элементов. Анализ результатов металлографического исследования показал, что происходит интенсивное диспергирование структурных составляющих и формируется структура, со средним размером зерен порядка 200. ..250 нм.
На рис. 2 показаны кривые упрочнения сплава ВТ1-0 в исследованных состояниях.
Зависимости напряжения течения от степени деформации в области средних величин дефор-<з,МПа 800
700 –
600
500
400 –
300 –
200
мации имеют вид:
S = 761 • e1 + 280 — в исходном, литом, крупнокристаллическом состоянии;
S = 562 • e1 + 515 — после ИПД методом ВЭ в субмикрокристаллическом состоянии.
Анализ кривых упрочнения показывает, что сплав после интенсивной пластической деформации имеет на 24 % меньшую склонность к упрочнению, по сравнению со сплавом в исходном состоянии. Однако, несмотря на предшествующую интенсивную деформацию, материал сохранил достаточно высокую способность к дальнейшему упрочнению.
-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-г-1-1-1-1
10 20 30 40 50
е.%
Рис. 2. Кривые упрочнения сплава ВТ1-0: о — в литом состоянии, • — после ИПД методом винтовой экструзии
Полученные результаты могут теоретически быть обоснованы следующим. После ИПД размер структурных составляющих в металле уменьшается, происходит их интенсивное диспергирование, преобладают большеугловые границы зерен [18]. Средний размер зерен составляет 150…250 нм [13]. При этом общее количество зерен увеличивается, что, естественно, приводит к увеличению протяженности границ и удельному объему границ зерен достигающему 10…20 % от общего объема образца [19]. Значительна объемная доля тройных стыков. Также известно [3], что при среднем размере зерен порядка 150. ..250 нм, в материале могут присутствовать бездислакацион-ные зерна (до 15…20 % общего количества), зерна с хаотической дислакационной структурой (до 50. ..60 % общего количества), и зерна, содержащие дислакационную субструктуру – ячейки или фрагменты (до 20. ..30 % общего количества).
Значительную долю границ фрагментов составляют высокоугловые границы [20]. Плотность точечных дефектов и дислокаций внутри зерен СМК сплавов обычно очень мала, поскольку границы зерен эффективно поглощают точечные дефекты и решеточные дислокации [19]. Следует также отметить, что материалы в СМК состоянии обладают неравновесными границами зерен, ширина которых определенная разными методами на различных материалах, составляет от 0,4 до 1,0 нм. Атомная структура границ не является простой и зависит от многих параметров: взаимной ориентации соседних кристаллов, типом межатомного взаимодействия и т.д. Атомная плотность межфазных границ на 20…40 % меньше плотности зерен. Неравновесность также характеризуется избыточной энергией границ зерен, наличием дальнодействующих упругих напряжений и высокой плотностью зернограничных дефектов, а также вызывает возникновение высоких напряжений и искажения кристаллической решетки, изменение межатомных расстояний и появление значительных смещений атомов, вплоть до потери дальнего порядка [21]. Результатом этих процессов является значительное повышение микротвердости СМК сплавов [22].
Таким образом, можно считать, что материалы в СМК состоянии занимают промежуточное место между крупнокристаллическими и нанокристал-лическими материалами и представляют собой неоднородные структуры смешанного типа, состоящие из участков с ультрамелким зернами и зернами больших размеров, внутри которых процессы формирования деформационных высокоугловых границ не завершены. Внутри последних, как правило, присутствуют ультрамелкие субзерна или же они разбиты на фрагменты с внутренними малоугловыми границами [23].
Особенности структуры титана подвергнуто-
го винтовой экструзии обусловливают специфический характер механизма деформации и упрочнения. В поликристаллах, имеющих размеры нескольких микрометров и выше, скольжение происходит по телу зерен, а границы зерен в них являются стопорами для дислокаций. Это приводит к тому, что передача скольжения от зерна к зерну вносит существенный вклад в напряжение течения. В случае же материалов в СМК состоянии границы зерен имеют неупорядоченную структуру атомов, близкую к аморфной и являются с точки зрения прочности, наиболее слабым местом. Пластическая деформация идет вдоль этих границ путем проскальзывания зерен друг относительно друга. При этом, дислокационное скольжение в теле зерен такого размера сильно затруднено в связи с тем, что, несмотря на низкую плотность дислокаций, источники дислокаций типа Франка-Рида не могут работать эффективно при малых размерах зерен [24]. Однако, поскольку деформация всегда осуществляется комплексом различных механизмов стремящимся к согласованию, не существует единственных критических значений размеров зерен для включения или выключения конкретных механизмов деформации.
Анализируя механизмы упрочнения, следует отметить, что зарождение и эволюция дефектов структуры в сплавах в СМК состоянии существенно отличаются от таковых в крупнозернистых поликристаллах [19]. При этом, основные отличия проявляются, в первую очередь, не за счет появления новых механизмов, а за счет перераспределения ролей каждого из существующих механизмов упрочнения в связи с особенностями их строения [25]. В тоже время материалы в СМК состоянии занимают промежуточное место между нанокристаллическими и крупнокристаллическими, поэтому в них могут одновременно наблюдаться явления и процессы, происходящие в указанных классах материалов.
В крупнокристаллических материалах, зерна которых содержат большое количество дефектов и имеющие разную разориентировку, для сохранения в процессе деформации сплошности по границам необходимо действие нескольких независимых систем скольжения в каждом зерне. Наличие границ приводит всегда к тому, что простое скольжение при деформации в каждом кристалле заменяется множественным скольжением. При приложении внешнего напряжения к поликристаллам пластическая деформация, в первую очередь, произойдет в зерне, наиболее благоприятно ориентированном к внешнему напряжению (т. е. с наибольшим касательным напряжением). В остальных зернах деформация не выходит за пределы упругой. С ростом внешнего напряжения наблюдается постепенное вовлечение остальных зерен в процессе пластической деформации при
сохранении сплошности зерна. Описанные выше эффекты приводят к существенной неоднородности напряженно-деформированного состояния внутри зерна, что приводит к генерации новых и фиксации существующих дефектов в теле зерна, и как следствие, его упрочнению.
В металлах с СМК структурой часть зерен бездефектные, т. е. в них дальнейшее упрочнение не возможно. Часть зерен имеет субзеренную структуру, в которых процессы упрочнения аналогичны крупнокристаллическим. Основной вклад в упрочнение СМК металлов вносят границы зерен. Так известно, что упрочнение более интенсивно происходит на границах зерен, и что мелкое зерно упрочняется интенсивнее крупного [6]. Иными словами, напряжение течения (сопротивление деформации) возрастает с уменьшением размера зерна не из-за наличия границы самой по себе, а из-за взаимодействия между зернами, разделенными этой границей. Таким образом, в СМК металлах большой вклад в упрочнение связано с процессами, препятствующими протеканию зернограничного проскальзывания [26].
Для выявления стадийности деформации измеряли твердость образцов после осадки. На рис. 3 показаны установленные зависимости твердости испытанных образцов от степени пластической деформации. Видно, что в исследованной области деформаций характер кривых «истинная деформация-твердость» для сплава в крупнокристаллическом и СМК состояниях аналогичен. Наблюдаются три стадии упрочнения. Также можно отметить, что для сплава в СМК состоянии переход от одной стадии к другой происходит при меньшей деформации, что вероятно, связано с особенностями процесса упрочнения и деформации СМК сплавов описанными выше.
Рассматривая процесс пластической деформации ПС при ультразвуковом упрочнении шари-
т/,мпа
1500
ками можно выделить следующие его особенности. Пластическая деформация осуществляется за счет энергии удара об обрабатываемую поверхность стальных шариков, разгоняемых колеблющимися с ультразвуковой частотой стенками волнового концентратора и характеризуется относительной «мягкостью» обработки. Сила удара шариков по обрабатываемой поверхности при УЗУ незначительна, но частота ударов может достигать большой величины. Температура в зоне контакта зависит от динамической твердости обрабатываемой поверхности, и для титановых сплавов может достигать 150…200 °С.
Для образцов, поверхностный слой которых подвергали ультразвуковому упрочнению, исследовали закономерности изменения микротвердости по глубине ПС. Для всех исследованных образцов максимальное значение микротвердости наблюдалось на поверхности (рис. 4, а ,б). По мере удаления от поверхности микротвердость асимптотически приближалась к микротвердости не-упрочненных образцов. Среднее значение микротвердости неупрочненных образцов составляло 750…775 МПа — для образцов в крупнокристаллическом состоянии (рис. 4, а) и 1125…1200 МПа — для образцов после ИПД, в субмикрокристаллическом состоянии (рис. 4, б).
На рис. 5 показана совместная зависимость степени, и глубины наклепа ПС от времени упрочнения. Результаты экспериментов показали, что изменение указанных характеристик происходит немонотонно. Так, в начальный момент времени, соответствующий 7…8 минутам, происходит упрочнение ПС, что сопровождается повышением степени его наклепа. При этом видно, что образцы в исходном состоянии упрочняются до степени наклепа 60…63 %, а для образцов, подвергнутых ИПД, максимальная степень наклепа не превышала 30…33 %.
Рис. 3. Зависимость твердости образцов от степени деформации сплава ВТ1-0: о — в литом состоянии, • — после ИПД методом винтовой экструзии
Рис. 4. Изменение микротвердости по глубине образцов из сплава ВТ1-0 в исходном (литом) состоянии (а) и в СМК состоянии (б) в зависимости от времени упрочнения: 1 – 8 мин; 2 – 10 мин; 3 – 12 мин; 4 – 15 мин; 5 – 18 мин
Времяупроч
Рис. 5. Зависимость степени наклепа (—) и глубины наклепа (- – – ) от времени упрочнения; о – для сплава в литом состоянии, • – для сплава после ИПД
Необходимо отметить, что характер изменения степени наклепа для образцов в исходном и СМК состояниях аналогичен, в то время как характер изменения глубины наклепа со временем упрочнения различается.
Наблюдаемое уменьшение глубины наклепа с увеличением времени УЗУ можно объяснить следующим. При соударении шарика с обрабатываемой поверхностью часть его кинетической энергии затрачивалась на пластическую деформацию металла. В результате, в ПС образца образовывалась сферическая, пластически деформированная область, твердость и прочность материала в которой выше, чем у соседних, недеформированных областей. Многочисленные удары шариков равномерно покрывали упрочняемую поверхность пластическими отпечатками, в результате чего формировался тонкий слой с измененными механическими характеристиками, по сравнению с сердцевиной образца. Толщина деформированного
слоя определялась глубиной пластической деформации от единичных ударов шариков и зависела от их массы, скорости полета, угла соударения с упрочняемой поверхностью и рядом прочих условий. Учитывая, что твердость и предел текучести ПС по мере упрочнения увеличивались, глубина области пластической деформации от последующих ударов оказывалась меньше, чем уже сформировавшийся деформированный поверхностный слой. Одновременно с уменьшением толщины упрочненного слоя за счет дополнительной деформации в процессе упрочнения происходил его износ, вызванный переносом частичек материала ПС шариками. В результате многократной локальной пластической деформации, сопровождающейся износом ПС, по мере упрочнения его толщина, а следовательно и глубина наклепа, уменьшались. Микротвердость поверхности и степень наклепа при этом незначительно снижались.
Отличительной особенностью исследованных образцов является меньшая толщина упрочненного слоя и степень наклепа характерная для образцов после ИПД, что, вероятно, объясняется большей прочностью материала.
Выводы
Таким образом, исследования упрочняемости сплава ВТ1-0 в субмикрокристаллическом состоянии при сжатии позволили сделать следующие выводы:
1. Интенсивная пластическая деформация сплава способствует почти двукратному повышению напряжения текучести при сжатии. При этом повышается коэффициент упрочнения на 23. ..25%, по сравнению со сплавом в исходном состоянии, что свидетельствует о наличии запаса технологической пластичности. Высокая склонность к деформационному упрочнению, после интенсивной пластической деформации свидетельствует об эффективности применения методов отделочно-уп-рочняющей обработки поверхностного слоя деталей, изготовленных из сплавов в субмикрокристаллическом состоянии, а также сварных швов и наплавленных зон, полученных с использованием СМК присадочных материалов, с целью дополнительного повышения их прочности при переменных нагрузках.
2. Основной вклад в деформационное упрочнение крупнокристаллических материалов вносят механизмы упрочнения тела зерна, в то время как для сплавов в наноструктурированном состоянии основная роль отводится механизмам зерногра-ничного упрочнения. Упрочнение сплавов в субмикрокристаллическом состоянии происходит как за счет повышения прочности тела зерен, так и за счет повышения прочности их границ.
3. Наиболее рациональным режимом ультразвукового упрочнения поверхностного слоя деталей из сплава ВТ1-0 в СМК состоянии, сварных швов и наплавленных зон, полученных с использованием СМК присадочных материалов, с точки зрения формирования поверхностного наклепа является время упрочнения: для сплава в исходном состоянии – 10 . ..12 мин, для сплава предварительно подвергнутого ИПД – 14. ..16 мин.
Список литературы
1. Влияние состояния поверхности субмикрокристаллических пиана и а-железа на их деформацию и механические свойства / [А. В. Панин, В. Е. Панин, И. П. Чернов и др.] // Физическая мезомеханика. – 2001. – Т. 4. – № 6. -С. 87-94.
2. Папин В. Е. Поверхностные слои натруженных твердых тел как мезоскопический структурный уровень деформации / В. Е. Папин // Физическая мезомеханика. – 2001. – Т. 4. -№ 3. – С. 5-22.
3. Козлов Э. В. Механизмы деформации и механические свойства наноматериалов / Э. В. Козлов, А. Н. Жданов, Н. А. Конева // Физическая мезомеханика. – 2001. – Т. 10. – № 3. – С. 95-103.
4. Анализ деформационного упрочнения титана в широком интервале деформаций по результатам испытаний на растяжение, сжатии и твердость / [Ю. Н. Подрезов, Н. И. Данилен-ко, Е. Н. Борисовская и др.] // Металлофизика и новейшие технологии. – Т. 26. – № 3. -2004. – С. 669-673.
5. Подрезов Ю. Н. Два подхода к анализу кривых деформационного упрочнения / Ю. Н. Подрезов, С. А. Фирстов // Физика и техника высоких давлений. – Т. 16. – № 4. – 2006. – С. 3747.
6. Смелянский В. М. Механика упрочнения деталей поверхностным пластическим деформированием / Смелянский В. М. – М. : Машиностроение, 2002. – 300 с.
7. Белкин Л. М. Оптимизация технологии упрочнения плоских деталей поверхностным пластическим деформированием / Белкин Л. М., Гензелев С. М. // Проблемы прочности. – 1984. -№ 1. – С. 110-115.
8. О сопротивлении усталости титанового сплава ВТ3-1 в связи с поверхностным наклепом / [Степнов М. Н., Вейцман М. Г., Гиацинтов Е. В. и др.] // Проблемы прочности. -1985. – №3. – С. 20-23.
9. Отделочно-упрочняющая обработка деталей ГТД / [В. А. Богуслаев, В. К. Яценко, П. Д. Же-манюк и др.]. – Запорожье, изд. ОАО «Мотор Сич», 2005. – 559 с.
10. Обработка резанием жаропрочных, высокопрочных и титановых сплавов / Под ред. Н. И. Резникова. – М. : Машиностроение, 1972. -200 с.
11. Шифрин А. Ш. Обработка резанием корро-зионностойких, жаропрочных и титановых сталей и сплавов / Шифрин А. Ш., Резниц-кий Л. М. – М.-Л. : Машиностроение, 1964. -448 с.
12. Кроха В. А. Кривые упрочнения металлов при холодной деформации / Кроха В. А. – М. : Машиностроение, 1968. – 131 с.
13. Винтовая экструзия – процесс накопления деформации / Бейгельзимер Я. Е., Ва-рюхин В. Н., Орлов Д. В. – Донецк : Фирма ТЕАН, 2003. – 87 с.
14. Растегаев М. В. Новый метод равномерного осаживания образцов для определения истинного сопротивления деформации и коэффициента внешнего трения / Растегаев М. В. // Заводская лаборатория. – 1940. – № 3. -С. 350-354.
15. ГОСТ 2999-75 Металлы и сплавы. Метод измерения твердости по Виккерсу.
16. Кроха В. А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации / Кроха В. А. — М. : Машиностроение, 1980. — 157 с.
17. Ткач Д. В. Особенности структуры и разрушения титана марки ВТ1-0 в субмикрокристаллическом состоянии при циклическом нагружении / Д. В. Ткач, Д. В. Павленко, В. Е. Олъшанецкий // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. – 2011. – № 1. – С. 11-18.
18. Влияние холодной пластической деформации на структуру, деформационное поведение и механические свойства улътрамелкозернисто-го титана / [Г. П. Грабовецкая, Ю. Р. Колобов, К. В. Иванов, О.В. Забудченко] // Физическая мезомеханика : спец. выпуск. – 2004. – № 7. -Ч. 2 . – С. 22-25.
19. Бобылев С. В. Зарождение нанозерен, нано-масштабная аморфизация и трансформации дисклинаций в деформируемых наноматери-алах / С. В. Бобылев, И. А. Овидъко // Materials Science and Engineering 8 (2009). – P. 65-82.
20. Малыгин Г. А. Механизм деформационного упрочнения и образования дислокационных структур в металлах при болъших пластических деформациях / Г. А. Малыгин // Физика твердого тела. – 2006. – T. 48. – № 4. -С. 651-657.
21. Деформационное поведение и локализации пластической деформации на мезо- и мак-ромасштабном уровнях в субмикрокристаллическом титане / Е. Ф. Дударев, Г. П. Бакач, Г. П. Грабовецкая и др. ] // Физическая мезомеханика. — 2001. — Т. 4. — № 1. — С. 97—104.
22. Наноматериалы, нанопокрытия, нанотехноло-гии : учеб. пособие / Азаренков Н. А., Берес-нев В. М., Погребняк А. Д. и др. — X. : ХНУ имени В. Н. Каразина, 2009. — 209 с.
23. Маркушов М. И. О принципах деформационных методой измельчения зерен алюминиевых сплавов до ультрамелких размеров Ч. 2. Ультрамелкозернистые сплавы / М. И. Маркушсв // Физика металлов и материаловедение. oco6nueocmi структуры i механизмы змщнення при деформацИ стиском сплаву ВТ1-0 у крупнoкрucmалiчнoму та субмкрокристалевому сташ, сформованого ттенсивною пластичною деформащею nid час гвинтовог екструзИ. Встановлено закoнoмiрнocmi змщнення сплаву у рiзнuх структурних станах, а також змщнення поверхневого шару при оздоблю-вально-змщнювально1 обробщ деталей сталевими кульками в ультразвуковому noлi.
Ключов1 слова: титановий сплав, змщнювальшсть, мщшсть, зерно, гранищ зерен, ттен-сивна пластична деформацЯ, гвинтова екcmрузiя.
Pavlenko D. Strengthening of alloy ВТ1-0 when compression in submicrocrystalline state
Structure features and strain hardening mechanisms when compression of the alloy ВТ1-0 in the coarse- and sub-microcrystalline state formed due to severe plastic deformation when cross screw extrusion have been considered. The mechanisms of alloy hardening in different structural states and surface layer hardening during finishing and hardening processing with steel balls in supersonic field have been established.
Key words: titanium alloy, strengfhability, strength, grain, grain boundary, severe plastic deformation, screw extrusion.
| References | 1. Сверхпластичность ультрамелкозернистых сплавов: эксперимент, теория, технологии / под ред. Р. Р. Мулюкова и др. — М. : Наука, 2014. — 286 с. |
| Вид полуфабриката | ОСТ, ТУ | Состояние контрольных образцов | σв | δ5 | ψ | ан | Угол изгиба | HB (dотп) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| % | кгс·м/см2 | |||||||
| кгс/мм2 | не менее | град | мм | |||||
| Лист толщиной, мм | ||||||||
| 0,3-0,4 | АМТУ 475-1-67 | Отожженный с последующей прогладкой | 40-55 | 25 | – | – | ≥140 | – |
| 0,5-1,8 | 40-55 | 30 | – | – | 140-80 | – | ||
| 2,0-6,0 | 40-55 | 25 | – | – | ≥80 | – | ||
| 6,5-10,0 | 40-55 | 20 | – | – | ≥80 | – | ||
| Плита толщиной, мм | ||||||||
| 12-35 | ОСТ1 90024-71 | Горячекатанная | 40-55 | 13 | 27* | – | ≥40 | – |
| 36-60 | 40-55 | 13 | 27 | – | – | – | ||
| Лента толщиной, мм | По Эриксену | |||||||
| 0,10-0,25 | ОСТ1 90027-71 | Отожженная | – | – | – | – | – | ≥4,5 |
| 0,30-0,50 | 35-50 | 45 | – | – | – | – | ||
| 0,55-1,50 | 35-50 | 35 | – | – | – | – | ||
| Пруток катаный диаметром 10-60 мм | АМТУ 451-67 | Отожженный | 40-55 | 20 | 50 | 10 | – | 4,7-5,2 |
| Пруток катанный крупногабаритный диаметром, мм | ||||||||
| 65-100** | ТУ1-92-6-72 | Отожженный | 30-45 | 25 | 55 | 12 | – | 4,9-5,5 |
| 101-150*** | 27-45 | 21 | 36 | 6 | – | 4,9-5,5 | ||
| Пруток кованый диаметром или со стороной квадрата, мм | ||||||||
| 65-100** | АМТУ 534-62 | Отожженный | 40-55 | 20 | 50 | 10 | – | 4,7-5,2 |
| 101-150*** | 36-55 | 17 | 32,5 | 5 | – | 4,7-5,2 | ||
| 151-250*** | 36-55 | 15 | 30 | 5 | – | 4,7-5,2 | ||
| Штамповка и поковка толщиной, мм | ||||||||
| до 100** | ОСТ1 90000-70 | Отожженная | 40-55 | 20 | 50 | 10 | – | 4,7-5,2 |
| 101-150*** | 36-55 | 17 | 32,5 | 5 | – | 4,7-5,2 | ||
| 151-250*** | 36-55 | 15 | 30 | 5 | – | 4,7-5,2 | ||
| Труба с наружным диаметром 6-62 мм | ОСТ1 90050-72 | Отожженная | 40-55 | 15 (δ11,3√F0) | – | – | – | – |
|
Труба повышенного качества с наружным диаметром 8-30 мм |
ОСТ1 90065-72 | Отожженная | 40-55 | 20 (δ11,3√F0) | – | – | – | – |
| Труба сварная с наружным диаметром 25-102 мм | ОСТ1 90051-72 | Отожженная | 40-55 | 15 (δ11,3√F0) | – | – | – | – |
| * Свойства факультативны. ** В продольном направлении. *** В поперечном направлении. |
||||||||
|
|
|
|
|
Пруток титановый ВТ1-0, диаметр 35 мм
Запрос звонка
Статус заказа
ПН-СБ 10.00-20.00
Москва, ул. Матросская Тишина, 1А, стр 65 карта
Печать Задать вопрос
Информация для заказа
Вы можете купить в розницу различные заготовки (отрезки) из прутка титанового ВТ1-0 длиной от 50 до 1000 мм. Другие размеры по запросу.
Номинальный диаметр D равен 35 мм с предельным отклонением по диаметру +0,6 и -1,0 мм (по ГОСТу). Фактическая длина L заготовок из прутка строго не меньше указанных в таблице. Может быть больше на 1-5 мм (отрезаем с запасом).
Срок готовности к отгрузке при отсутствии на складе 3 рабочих дня (при оформлении заказа).
Цены за штуку в рублях. Остатки и цены обновлены: 28.10.21 11:33
Описание
Пруток титановый ВТ1-0 изготовлен в соответствии с ГОСТ 26492-85. Титановый сплав с минимальным количеством примесей.
Прутки из сплава ВТ1-0 обладают хорошей пластичностью, коррозионной стойкостью и биологической инертностью.
Необходимо соблюдать специальные режимы обработки при резании на токарных и фрезерных станках. Отлично сваривается.
Пруток от лидера на рынке титановой продукции корпорации “ВСМПО-АВИСМА”. Обточенный с завода. Имеет ровную и гладкую поверхность. Нет посторонних включений. Все необходимые сертификаты предоставляются по требованию.
Основные характеристики
| Параметр | Значение |
|---|---|
| Плотность | 4505 кг/м3 |
| Температура плавления | 1668 °C |
| Предел кратковременной прочности σв | 345 МПа |
| Относительное удлинение δ5 | 15 % |
| Твердость по Бринеллю | 131-163 МПа |
| Химический состав | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Fe: до 0,18 % | C: до 0,07 % | Si: до 0,1 % | N: до 0,04 % | Ti: 98,61-99,7 % | O: до 0,12 % | H: до 0,01 % |
Файлы
- ГОСТ 26492-85. Прутки катаные из титана и титановых сплавов. Технические условия. Скачать (pdf, 3651 кБ)
Производитель
- ПАО “Корпорация ВСМПО-АВИСМА” (Российская Федерация).
Продажа в розницу и оптом. © ИП Иванов А. В., 2016 – 2021. ОГРНИП 316213000069429.
Все материалы данного сайта являются объектами авторского права.
ВТ1-00 – Титан технический – Марочник стали и сплавов – Производитель тканых металлических сеток
Прямые телефоны в вашем городе ХарьковМобильный УкраинаКиевУфа+380 57 716-23-91, 716-23-92
НАВИГАЦИЯ: Материалы -> Титан технический ИЛИ Материалы -> Титан, сплав титана-все маркиХарактеристика материала ВТ1-00.| Марка : | ВТ1-00 |
| Классификация : | Титан технический |
| Применение: | слабонагруженные детали сложной конфигурации, работающие при температуре от -253 до 150° |
Химический состав в % материала ВТ1-00
| Fe | C | Si | N | Ti | O | H | Примесей |
| до 0.12 | до 0.05 | до 0.08 | до 0.04 | 99.5 – 99.99 | до 0.1 | до 0.008 | прочих 0.1 |
Механические свойства при Т=20oС материала ВТ1-00 .
| Сортамент | Размер | Напр. | sв | sT | d5 | y | KCU | Термообр. |
| – | мм | – | МПа | МПа | % | % | кДж / м2 | – |
| 300-450 | 250-380 | 30 | 60 |
| Твердость материала ВТ1-00 , | HB 10 -1 = 116 – 143 МПа |
Физические свойства материала ВТ1-00 .
| T | E 10– 5 | a 10 6 | l | r | C | R 10 9 |
| Град | МПа | 1/Град | Вт/(м·град) | кг/м3 | Дж/(кг·град) | Ом·м |
| 20 | 1.12 | 18.85 | 4505 | |||
| 100 | 8.2 | 540 |
Технологические свойства материала ВТ1-00 .
| Свариваемость: | без ограничений. |
Литейно-технологические свойства материала ВТ1-00 .
| Температура плавления, °C : | 1668 |
Обозначения:
| Механические свойства : | |
| sв | – Предел кратковременной прочности , [МПа] |
| sT | – Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа] |
| d5 | – Относительное удлинение при разрыве , [ % ] |
| y | – Относительное сужение , [ % ] |
| KCU | – Ударная вязкость , [ кДж / м2] |
| HB | – Твердость по Бринеллю , [МПа] |
Физические свойства : | |
| T | – Температура, при которой получены данные свойства , [Град] |
| E | – Модуль упругости первого рода , [МПа] |
| a | – Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o – T ) , [1/Град] |
| l | – Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)] |
| r | – Плотность материала , [кг/м3] |
| C | – Удельная теплоемкость материала (диапазон 20o – T ), [Дж/(кг·град)] |
| R | – Удельное электросопротивление, [Ом·м] |
Свариваемость : | |
| без ограничений | – сварка производится без подогрева и без последующей термообработки |
| ограниченно свариваемая | – сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке |
| трудносвариваемая | – для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг |
ВТ1-00
ВТ1-00 Челябинск
| Марка : | ВТ1-00 |
| Классификация : | Титан технический |
| Применение: | слабонагруженные детали сложной конфигурации, работающие при температуре от -253 до 150° |
| Зарубежные аналоги: | Известны |
Химический состав в % материала ВТ1-00 ГОСТ 19807- 91
| Fe | C | Si | N | Ti | O | H | Примесей |
| до 0.15 | до 0.05 | до 0.08 | до 0.04 | 99.58- 99.9 | до 0.1 | до 0.008 | прочих 0.1 |
| Примечание: Допускается содержание Алюминия до 0.3 % |
Технологические свойства материала ВТ1-00 .
| Свариваемость: | без ограничений. |
Литейно-технологические свойства материала ВТ1-00 .
| Температура плавления : | 1668 °C |
Механические свойства при Т=20oС материала ВТ1-00 .
| Сортамент | Размер | Напр. | sв | sT | d5 | y | KCU | Термообр. |
| – | мм | – | МПа | МПа | % | % | кДж / м2 | – |
| Лист отожжен., ГОСТ 22178-76 | 295 | 20-30 | ||||||
| Трубы, ГОСТ 24890-81 | 294-441 | 20 | ||||||
| Пруток, повышенн. качество, ГОСТ 26492-85 | 265-440 | 24-25 | 42-55 | 600-1200 | Отжиг | |||
| Пруток отожжен., ГОСТ 26492-85 | 265-295 | 20 | 40-50 | 600-1000 | ||||
| Плита, ГОСТ 23755-79 | 11-150 | 295-490 | 11-14 | 25-28 |
| Твердость ВТ1-00 , | HB 10 -1 = 116-143 МПа |
Физические свойства материала ВТ1-00 .
| T | E 10– 5 | a 10 6 | l | r | C | R 10 9 |
| Град | МПа | 1/Град | Вт/(м·град) | кг/м3 | Дж/(кг·град) | Ом·м |
| 20 | 1.12 | 18.85 | 4505 | |||
| 100 | 8.2 | 540 |
Зарубежные аналоги материала ВТ1-00Внимание! Указаны как точные, так и ближайшие аналоги.
| США | Германия | Япония | Франция | Англия |
| – | DIN,WNr | JIS | AFNOR | BS |
Обозначения:
| Механические свойства : | |
| sв | -Предел кратковременной прочности , [МПа] |
| sT | -Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа] |
| d5 | -Относительное удлинение при разрыве , [ % ] |
| y | -Относительное сужение , [ % ] |
| KCU | -Ударная вязкость , [ кДж / м2] |
| HB | -Твердость по Бринеллю , [МПа] |
Физические свойства : | |
| T | -Температура, при которой получены данные свойства , [Град] |
| E | -Модуль упругости первого рода , [МПа] |
| a | -Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o-T ) , [1/Град] |
| l | -Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)] |
| r | -Плотность материала , [кг/м3] |
| C | -Удельная теплоемкость материала (диапазон 20o-T ), [Дж/(кг·град)] |
| R | -Удельное электросопротивление, [Ом·м] |
Свариваемость : | |
| без ограничений | -сварка производится без подогрева и без последующей термообработки |
| ограниченно свариваемая | -сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке |
| трудносвариваемая | -для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки-отжиг |
ВТ1-00-Титан технический
ВТ1-00-химический состав, механические, физические и технологические свойства, плотность, твердость, применение
Доступный металлопрокат
Материал ВТ1-00 Челябинск
Без стали не обходится ни одно производство, будь то тяжелое машиностроение или изготовление бытовых электроприборов. Существует множество марок этого продукта, а также большое количество форм отпуска. Наша компания реализует материал ВТ1-00 большими партиями и с минимальной наценкой. Для уточнения свойств и характеристик конкретной марки можно обратиться к менеджерам компании.
Как и вся продукция, материал ВТ1-00 закупается у ведущих производителей. Поэтому мы готовы со всей ответственностью давать гарантию на качество. Минимальное количество посредников определяет и низкую стоимость. Вкупе с быстрой доставкой, это дает возможность нашим бизнес-партнеры вести стабильное и взаимовыгодное сотрудничество.
Помимо отпуска, в форме той или иной детали (заготовки), наша компания реализует обработку металлов. Все мероприятия проходят четкий контроль на соответствие ГОСТа и правилам. Специалисты нашего предприятия осуществляют такие работы как оцинкование, создание деталей по чертежам заказчика, производство отливок, изготовление различных профилей и многое другое.
Имея в арсенале новейшее оборудование и огромный, опыт мы можем предложить проверку изделия по ряду параметров, таким как прочностные характеристики, химический состав, чистота сплава и так далее.
Каждому покупателю предложен огромный ассортимент продукции различного формата, а также актуальных услуг и работ. Чтобы быстрее разобраться и выбрать товар соответствующий потребностям, нужно связаться с менеджером компании и получить развернутую информацию по всем интересующим вопросам.
Материал ВТ1-00 купить в Челябинске
Индивидуальная стоимость выстраивается за счет персонального общения с каждым потенциальным заказчиком. Менеджеры учитывают объем сделки, делают скидки постоянным клиентам и ведут открытый диалог. В результате, даже при возникновении спорных ситуаций мы способны найти компромисс и прийти к решению, удовлетворяющему обе стороны.
Доставка
Работы по осуществлению логистики входят в пакет наших профессиональных услуг. Мы постоянно совершенствуем свои знания, приобретаем новейшую технику, для того, чтобы груз был доставлен в любую точку России.
Наличие собственных железнодорожных подъездов заметно увеличивает скорость отгрузки и последующей доставки. Имея такие ресурсы, мы гарантируем доставку грузов любого объема и габаритов. Такой профессиональный подход и делает нас лидерами на рынке металлопродукции.
Титан VT1-1 / Auremo
Обозначение
| Имя | Стоимость |
|---|---|
| Обозначение ГОСТ Кириллица | ВТ1-1 |
| Обозначение ГОСТ латинское | БТ1-1 |
| Транслитерация | VT1-1 |
| Химические элементы | ВTe1-1 |
Описание
Титан ВТ1-1. : для изготовления листов, поковок, штамповок, поковок, сортового проката; формованные детали методом холодной штамповки.
Примечание
Детали, подвергнутые режиму внутрипроизводственного и окончательного отжига: отжиг при температуре 550-600 ° С в течение 10-15 минут, выдержка на толщину 1 мм и охлаждение на воздухе.
Стандарты
| Имя | Код | Стандарты |
|---|---|---|
| Прутки | В55 | ТУ 1-1-6-71 |
Химический состав
| Стандартный | С | Si | Fe | N | Ti | О | H | – |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ≤0.08 | ≤0,12 | ≤0,25 | ≤0,05 | 99.038-99.7 | ≤0,15 | ≤0,012 | ≤0,3 |
Химический состав не подтвержден NTD. Всего проверенных марок по химическому составу: 2972 из 3363.
Механические характеристики
| с T | с 0,2 , МПа | σ B , МПа | д 5 ,% | г,% |
|---|---|---|---|
| Отливки по ГОСТ 2685-75 | |||
| 380-500 | 450-600 | 25 | 50 |
Описание механических знаков
| Имя | Описание |
|---|---|
| с T | с 0,2 | Предел текучести или предел пропорциональности с допуском остаточной деформации 0.2% |
| σ B | Ограничение краткосрочной численности |
| д 5 | Относительное удлинение после разрыва |
| л | Относительное сужение |
Физические характеристики
| Температура | Е, ГПа | r, кг / м3 | л, Вт / (м · ° С) | С, Дж / (кг · ° С) |
|---|---|---|---|---|
| 20 | 112 | 4505 | 1885 | 540 |
Технологические свойства
| Имя | Стоимость |
|---|---|
| Свариваемость | без ограничений |
Азотирование спеченного титанового сплава ВТ1-0
F.H. (Сэм) Фроэс, «8. Порошковая металлургия титановых сплавов », в: I. Chang and Y. Zhao (eds.), Advances in Powder Metallurgy: Properties, Processing and Applications , Woodhead Publishing Series in Metals and Surface Engineering, Woodhead Publishing Limited (2013), С. 202–357, DOI: 10.1533 / 9780857098900.2.202.
Z.Z. Фанг, Дж.Д. Парамор, П. Сан, K.S.R. Чандран, Ю. Чжан, Ю. Ся, Ф. Цао, М. Купман и М. Фри, «Порошковая металлургия титана – прошлое, настоящее и будущее», Int.Матер. Ред. ., 407–459 (2017), DOI: https://doi.org/10.1080/09506608.2017.1366003.
В.А. Богуслаев, П. Жеманюк, А. Овчинников, З.В. Леховицер, И. Быков, «Использование титановых порошков для изготовления деталей газотурбинных двигателей методами порошковой металлургии», Авиац. Косм. Тех. Технол. , № 9. С. 86–91 (2017).
O.M. Ивасишин, Д. Саввакин, К. Бондарева, В. Моксон, В.А. Дуз, «Производство титановых сплавов и компонентов методом рентабельной порошковой металлургии для широкого промышленного применения», Наука, Инноватс., 1, , № 2, 44–57 (2005).
Артикул Google ученый
A.A. Идальго, Р. Фрихольм, Т. Эбель и Ф. Пычак, «Стратегии порошковой металлургии для улучшения свойств и обработки титановых сплавов: обзор», Adv. Англ. Mater . (2017), DOI: https://doi.org/10.1002/adem.201600743.
И.М.Погрелюк, О.В. Овчинников, А.А. Скребцов, Х.С. Швачко, Р. Проскурняк, С.Лаврис М. Коррозионные свойства титана, полученного методом порошковой металлургии. Хим. Мех. Матер. , 52 , № 5, 88–92 (2016).
Google ученый
А. Баутиста, К. Морал, Г. Бланко и Ф. Веласко, «Влияние спекания на коррозионные свойства сплава Ti – 6Al – 4V», Mater. Коррос ., 56 , № 2, 98–103 (2005).
CAS Статья Google ученый
О.В. Овчинников, И.М.Погрелюк, А.А. Скребцов, Р. Проскурняк, Х.С. Швачко, «Коррозионная стойкость титана ВТ1-0 и пути ее повышения», , ноябрь. Технол. Металл. Машынобуд. 2014. , № 1. С. 20–25.
В.М. Федирко, И.М. Погрелюк, Азотирование титана и его сплавов, , Наукова думка, Киев (1995), с. 220.
В.А. Белоус, Г. Носов, И. Клименко, «Упрочнение титановых сплавов плазменным ионным азотированием», Вопр.Атом. Науки Тех. , № 5. С. 73–82 (2017).
А. Жечева, В. Ша, С. Малинов и А. Лонг, «Улучшение микроструктуры и свойств титановых сплавов с помощью азотирования и других методов инженерии поверхности», Surf. Пальто. Технол ., 200 , 2192–2207 (2005).
CAS Статья Google ученый
В.Г. Хижняк, М. Бобина, О. Соловар, «Износостойкие покрытия на основе азота на сплаве ВТ9», Пробл.Tert. Знош. 2013. , № 1. С. 61–66.
Б. Янушевич и Л. Климек, «Азотирование титана и сплава Ti6Al4V в газообразном аммиаке при низком давлении», Mater. Sci. Технол ., 26 , № 5, 586–590 (2010).
CAS Статья Google ученый
Д.С. Вершинин, М.Ю. Смолякова, «Влияние состава газовой смеси на структуру и свойства титанового сплава ВТ6 при низкотемпературном азотировании», Поверхн.Rentgen. Синхротрон. Нейтрон. Исслед. 2012. Т. , № 2. С. 68–73.
N.G. Крашенникова, В. Капранова, С.Я. Алибеков, Р. Салманов, «Химическая и термическая обработка конструкционных порошковых материалов на основе железа», Вест. Технол. Univ. , 18 , № 8, 125–127 (2015).
Google ученый
Э. Фромм и Э. Гебхардт, Газы и углерод в металлах, , Springer-Verlag, Берлин (1976).
Google ученый
Структура и свойства микрокристаллического и субмикрокристаллического титанового сплава ВТ1-0 в зоне шва электронно-лучевой сварки
С.Ф. Гнюсов, В.А. Клименов, Ю.А. Алхимов В. и др., Ж. Сварочн. Производство, №1, 17–22 (2012).
А.В. Панин, В.А. Клименов, Ю. Почивалов И., и др. ., Теор. Прил. Фракт. Мех. 41 , вып. 1–3, 163–172 (2004).
А. И. Потекаев, А. Н. Табаченко, В. М. Савостиков, и др. , Рус. Phys. J., 57 , № 2, 222–229 (2014).
А. И. Потекаев, А. А. Клопотов, Е. В. Козлов, В. В. Кулагина, Малостойкие предпереходные структуры в никелиде титана / Под ред. А. И. Потекаева, Томск: Изд-во НТЛ, 2004.
Потекаев А.И., Клопотов А.А., Козлов Е.В., и др. . Кристаллогеометрические и кристаллохимические особенности образования тройных соединений на основе никеля и титана / Под ред.А. И. Потекаев. Томск: Изд-во ТПУ, 2011.
Конева Н.А., Тришкина Л.И., Потекаев А.И., Козлов Е.В. Структурно-фазовые превращения в низкоустойчивых состояниях металлических систем при термически-силовом воздействии / Под ред. А.И. Потекаева. ., Томск (2015).
Потекаев А.И., Старостенков М.Д., Кулагина В.В. Влияние плоских дефектов на структурно-фазовые превращения в предпереходной области металлических систем / Под ред.Потекаев, НТЛ, Томск, 2014.
Клименов В.А., Потекаев А.И., А. Табаченко Н. и др., Proc. XVII Междунар. Научный. Конф. «Решетневские чтения», Сиб. Государственная аэросп. Ун-та, Красноярск (2014).
Курган К.А., Клименов В.А., Клопотов А.А., Вестник ТГАСУ, 2016, № 1, 140–144.
А. И. Потекаев, С. В. Дмитриев, В. В. Кулагина и др. Малоустойчивые долгопериодические структуры в металлических системах / Под ред.Потекаев, НТЛ, Томск, 2010.
Макаров С.В., Плотников В.А., Потекаев А.И. // Журн. Phys. J., 57 , № 7, 950–955 (2014).
Артикул Google ученый
Потекаев А.И., Чаплыгина А.А., Старостенков М.Д., и др., . Phys. J., 56 , № 6, 620–629 (2013).
А.А. Чаплыгина, А.И. Потекаев, П.Чаплыгин А.А., и др., . Phys. J., 59 , № 5, 605–611 (2016).
П. А. Чаплыгин, М. Д. Старостенков, А. И. Потекаев, и др. , Рус. Phys. J., 58 , № 4, 485–491 (2015).
А. И. Потекаев, А. А. Чаплыгина, В. В. Кулагина, и др. , Рус. Phys. J., 59 , № 10, 1532–1542 (2016).
М. Д. Старостенков, А. И. Потекаев, А. В. Маркидонов, и др., Рус. Phys. J., 59 , № 9, 1446–1453 (2016).
А.И. Потекаев, А.А. Чаплыгина, В.В. Кулагина, и др. , Рус. Phys. J., 60 , № 2, 201–205 (2017).
Ю. Ф., Иванов, А.А. Клопотов, А.И. Потекаев, и др., . Phys. J., 60 , № 1, 175–181 (2017).
Клименов В.А., Потекаев А.И., А. Абзев, и др. , Рус. Phys. J., 59 , No.7. С. 971–977 (2016).
Ю. Ф., Иванов, А. И. Потекаев, В. А. Власов, и др., ., Изв. Изв. Высш. Учебн. Завед. Физ., 58 , № 9/3, 106–110 (2015).
Г. П. Швейкин, С. И. Аламовский, Ю. Зайнулин Г., и др., ., Соединения переменного состава и их твердые растворы, УНЦ АН СССР, Свердловск (1984).
Д. А. Мирзаев, В. Г. Ульянов, Титановые сплавы с особыми свойствами, Наука, Москва (1982).
Google ученый
Влияние размера зерна на сплав типа VT1-0, модифицированный ионной имплантацией алюминия
[1] Я. Курзина, Е.В. Козлов, Ю.Шаркеев П. и др. Нанокристаллические интерметаллические и нитридные структуры, образующиеся при ионно-плазменном воздействии, Изд-во НТЛ, Томск, (2008).
[2] Б.Гринберг А.А., Иванов М.А. Интерметаллические металлы Ni3Al и TiAl: микроструктура и деформации.
[3] Я.Курзина, И.А. Божко, А.Ю. Ерошенко и др., Эволюция структуры и механических свойств ультрамелкозернистого титана, Материаловедение, 5 (2010) 48-55.
[4] В.Гушенец И., Николаев А.Г., Окс Е.М. и др. Простой и недорогой времяпролетный анализатор заряда к массе для определения характеристик источника ионного пучка, Rev. Sci. Instrum. 77 (2006) 063301- (1-3).
DOI: 10.1063 / 1.2206778
[5] Я.А. Курзина, И.А. Божко, Г.Ю. Юшков и др. Особенности образования и локализации наноразмерных интерметаллических фаз в системе Ti-Al при ионной имплантации, Основные проблемы материаловедения 9 (2012).
[6] Я.Курзина А., Попова Н. Калашников и др., Фазовое состояние титановых материалов после имплантации ионов алюминия, Российский физический журнал (Изв. Вузов. Физика) 11/3 (2011) 112-119.
[7] Курзина И.А., Попова Н.А., Никоненко Е.Л., Калашников М.П., Савкин К.П., Шаркеев Ю.П., Козлов Е.В. Интенсивное образование интерметаллических фаз при имплантации ионов алюминия в титан // Вестник РАН. Физика. 76 (1) (2012).
DOI: 10.3103 / s1062873812010170
[8] Э.Козлов В.В., Конева Н.А. Истоки упрочнения металлических материалов. Phys.J. 3 (заявка) (2002) 52-71.
[9] Н.А. Конева, Е.В. Козлов, Дислокационная структура и физические механизмы упрочнения металлических материалов, В сб .: Д.Л. Merson (Eds.), Advanced Materials (manual), Издательство Тамбовского государственного университета, (Издательство Тамбовского Государственного Университета), 2006, стр.267-320.
[10] Н.А. Конева, Е.В. Козлов, Закономерности субструктурного упрочнения, Рус. Phys.J. 3 (1991) 56-70.
[11] Д.Мак Лин, Механические свойства металлов, Металлургия, Москва (1965).
[12] Б.Струнин Н. Распределение внутренних напряжений в случайных дислокациях, Физика твердого тела (Физика твердого тела) 9 (3) (1967) 805-812.
[13] Р.W.K. Honeycombe, Пластическая деформация металлов, Wiley, (1972).
[14] М.И. Гольдштейн, В. Фарбер, Дисперсионная закалка стали, Металлургия, 1979.
ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ, ОБРАБОТАННЫХ НА ЛИЦЕВОЙ ФРЕЗЕ ОРИГИНАЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ
Раскатова В. М. (Ред.) (1980). Машиностроительные материалы: Краткий справочник.Москва: Машиностроение, 511.
Уильямс, Дж. К. (2010). Титановые сплавы: обработка, свойства и применение. Энциклопедия аэрокосмической техники. DOI: https://doi.org/10.1002/9780470686652.eae214
Фрумушану, Г., Епуряну, А. (2016). Расчет допуска для оптимального размерного качества деталей машин. Прикладная механика и материалы, 841, 65–71. DOI: https://doi.org/10.4028/www.scientific.net/amm.841.65
Гржесик, В.(2016). Прогнозирование функциональных характеристик обработанных компонентов на основе топографии поверхности: современное состояние. Журнал материаловедения и производительности, 25 (10), 4460–4468. DOI: https://doi.org/10.1007/s11665-016-2293-z
Мельнийчук, Ю. А., Клименко С.А., Манохин А.С. (2010). Шероховатость поверхности деталей из закаленной стали при точении инструмента с цилиндрической передней поверхностью. Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения, 13, 484–491.
Войцеховски, С. (2011). Шероховатость обработанной поверхности, включая смещения фрезы при фрезеровании закаленной стали. Метрология и измерительные системы, XVIII (3), 429–440. DOI: https://doi.org/10.2478/v10178-011-0009-7
Блейхер, Ф., Финкельдей, Д., Силлер, А. (2016). Обработка труднообрабатываемых материалов. Материалы 27-го Международного симпозиума DAAAM, 27, 473–479. Доступно по адресу: https://www.daaam.info/Downloads/Pdfs/proceedings/proceedings_2016/071.pdf
Глембоцкая Л. Е., Мельничук П. П., Черпицкий В. А. (2009). Оптимизация режимов резания с торцевым фрезерованием плоских поверхностей деталей из труднообрабатываемых материалов. Вестник ЖДТУ, 1 (48), 34–41.
Хлембоцкая Л., Мельничук П., Балицкая Н., Мельник О. (2018). Моделирование нагружения беззабойных режущих кромок торцевой фрезы спирально-ступенчатым расположением пластин. Восточноевропейский журнал корпоративных технологий, 1 (1 (91)), 46–54.DOI: https://doi.org/10.15587/1729-4061.2018.121712
Хлембоцкая, Л.Е. (2005). Пат. № 78120 UA. Режущий инструмент. МПК (2007) V23S5 / 02, V23S5 / 16. № а200504170; заявлено: 29.04.2005; опубликовано: 15.02.2007, Бюл. № 2.
ГОСТ 26595-2014 (ISO 6462: 2011). Торцевые фрезы с индексируемыми пластинами с механическим зажимом. Основные размеры.
Гуревич Я. Л., Горохов М.В., Захаров В.И. и др. al. (1986). Режимы резания труднообрабатываемых материалов.Москва: Машиностроение, 240.
Исследование синтеза и свойств марганецсодержащих оксидных покрытий на сплаве ВТ1-0
.Баррос А. Д., Альбертин К. Ф., Миёши Дж., Дои И., Диниз Дж. А. (2010). Тонкие пленки оксида титана, осажденные электронно-лучевым испарением с дополнительным быстрым термическим окислением и отжигом для приложений ISFET. Микроэлектронная техника, 87 (3), 443–446. DOI: 10.1016 / j.mee.2009.06.020
Сахненко Н.Д., Вед М. В., Майба М. В. (2015). Конверсионные и композиционные покрытия на сплавах титана: монография. Харьков, НТУ «ХПИ», 176.
Гордиенко П. С., Гнеденков С. В. (1997). Плазменно-электролитическое оксидирование титана и его сплавов. Владивосток: Дальнаука, 344.
Ерохин, А. Л., Ни, X., Лейланд, А., Мэтьюз, А., Дауи, С. Дж. (1999). Плазменный электролиз для инженерии поверхностей. Технология поверхностей и покрытий, 122 (2-3), 73–93.DOI: 10.1016 / s0257-8972 (99) 00441-7
Суминов И. В., Белкин П. Н., Эпельфельд А. В., Людин В. Б., Крит Б. Л., Борисов А. М. (2011). Плазменно-электролитическое модифицирование поверхности металлов и сплавов. Vol. 1. Москва: Техносфера, 464.
Черненко В. И., Снежко Л. А., Папанова И. И. (1991). Получение покрытия анодно-искровым электролизом. Ленинград: Химия, 208.
Рама Кришна, Л., Сомараджу, К. Р., Сундарараджан, Г. (2003). Трибологические характеристики сверхтвердых керамических композиционных покрытий, полученных микродуговым окислением. Технология поверхностей и покрытий, 163-164, 484–490. DOI: 10.1016 / s0257-8972 (02) 00646-1
Wu, H., Zhang, X., Geng, Z., Ruiqiang Hang, YY, Huang, X., Yao, X., Tang, B., Wu, H. (2014) Подготовка, антибактериальные эффекты и устойчивость к коррозии пористых покрытий Cu – TiO2. Прикладная наука о поверхности, 308, 43–49.
Терлеева, О.П., Белеванцев В. И., Слонова А. И., Богута Д. Л., Руднев В. С. (2006). Сравнительный анализ формирования и некоторых характеристик микроплазменных покрытий на алюминиевых и титановых сплавах. Защита металлов, 42 (3), 272–278. DOI: 10.1134 / s0033173206030106
Умара, А. А., Рахманб, М. Ю. А., Саадб, С. К. М., Саллеха, М. М., Оямак, М. (2013). Получение тонких пленок наноструктур TiO2, напоминающих траву: Влияние температуры роста. Прикладная наука о поверхности, 270, 109–114.DOI: 10.1016 / j.apsusc.2012.12.128
Вед, М. В., Сахненко, М. Д. (2010). Каталични та захысни покрытия сплавы и складные оксиды: электрохимический синтез, предупреждение властей: монография. Харьков: Новое слово, 272.
Быканова В. В., Сахненко Н. Д., Ведь М. В. (2015). Синтез и фотокаталитическая активность покрытий на основе системы Ti x Zn y O z. Поверхностная инженерия и прикладная электрохимия, 51 (3), 276–282. DOI: 10.3103 / с1068375515030047
Руднев В. С., Морозова В. П., Кайдалова Т. А., Недозоров П. М. (2007). Железо- и никельсодержащие оксидно-фосфатные слои на алюминии и титане. Российский журнал неорганической химии, 52 (9), 1350–1354. DOI: 10.1134 / s00360236070
Васильева М.С., Руднев В.С. (2014). Состав, структура поверхности и каталитические свойства марганец- и кобальтсодержащих оксидных слоев на титане. Перспективные исследования материалов, 875-877, 351–355.DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amr.875-877.351
Сахненко Н.Д., Ведь М.В., Андрощук Д.С., Корний С.А. (2016). Формирование покрытий из смешанных оксидов алюминия и марганца на сплаве АЛ25. Поверхностная инженерия и прикладная электрохимия, 52 (2), 145–151. DOI: 10.3103 / S1068375516020113
Шин, К. Р., Ко, Ю. Г., Шин, Д. Х. (2011). Влияние электролита на свойства поверхности чистого титана, покрытого плазменным электролитическим окислением.Журнал сплавов и соединений, 509, S478 – S481. DOI: 10.1016 / j.jallcom.2011.02.056
Ши, X. Л., Ван, К. Л., Ван, Ф. С., Ге, С. Р. (2009). Влияние концентрации электролита на свойства микродуговой пленки на сплаве Ti6Al4V. Горная наука и технология, 19, 220–224. DOI: 10.1016 / s1674-5264 (09) 60042-9
Веда М. В., Сахненко М. Д., Богоявленская О. В., Ненастина Т. О. (2008). Моделирование обработки поверхности пассивных металлов.Материаловедение, 44 (1), 79–86. DOI: 10.1007 / s11003-008-9046-6
Кассман, А., Якобсон, С., Эриксон, Л., Хеденквист, П., Олссон, М. (1991). Новый метод испытания внутренней стойкости к истиранию тонких покрытий. Технология покрытия поверхности, 50 (1), 75–84. DOI: 10.1016 / 0257-8972 (91) -4
Лунарская, Е., Черняева, О., Вед, М., Сахненко, Н. (2007). Оксидная пленка, сформированная на Ti микрозеркальным анодным методом. Охрона проезд Корозья, 11А, 265–269.
Вед, М. В., Сахненко, Н. Д. (2007). Образование оксидов марганца и кобальта на алюминиевых сплавах. Коррозия: материалы, защита, 10, 36–40.
Снытников П.В., Беляев В.Д., Собянин В.А. (2007). Кинетическая модель и механизм избирательного окисления CO в присутствии водорода на платиновых катализаторах. Кинетика и катализ, 48 (1), 93–102. DOI: 10.1134 / s0023158407010132
Кришна, Д.С.Р., Сан, Ю.(2005). Термически окисленное покрытие рутил-TiO2 на нержавеющей стали для повышения трибологических свойств и повышения коррозионной стойкости. Прикладная наука о поверхности, 252 (4), 1107–1116. DOI: 10.1016 / j.apsusc.2005.02.046
Руднев В. С., Яровая Т. П., Егоркин В. С., Синебрюхов С. Л., Гнеденков С. В. (2010). Свойства покрытий, сформированных на титане плазменным электролитическим окислением в фосфатно-боратном электролите. Российский журнал прикладной химии, 83 (4), 664–670.{2} $ ОАО «Мотор Сич», пр-т Моторостроителей, 15, UA-69068 Запорожье, Украина
Рентгеновскими и металлографическими методами исследовано структурное и фазовое состояние поверхностных слоев технически чистого титана ВТ1-0 и промышленного титанового сплава ВТ6 после лазерной обработки в различных газовых средах. Установлено, что лазерная плавка технически чистого титана ВТ1-0 во всех случаях приводит к структурным изменениям в поверхностных слоях обработанных образцов, в результате чего микротвердость оплавленных поверхностей увеличивается в 1 раз.В 3–1,4 раза (в атмосфере аргона), в 3,0–3,1 раза (в атмосферных условиях) и в 4,4–4,5 раза (в атмосфере азота). В результате лазерного плавления легированного титанового сплава ВТ6 в атмосфере аргона наблюдается снижение значений микротвердости за счет образования мартенситной фазы независимо от влияния альтернативного фактора, а именно увеличения степени твердости. структурная дисперсия. При лазерной плавке титанового сплава ВТ6 в атмосфере воздуха и азота образование высокопрочного нитрида титана кубического типа TiN, образование пересыщенного твердого раствора внедрения азота и кислорода в $ \ alpha $ -Ti и наблюдается повышенная степень структурной дисперсности.Все перечисленные факторы приводят к увеличению значений микротвердости в 1,3–1,4 раза и 1,4–1,5 раза после лазерной плавки на воздухе и в атмосфере азота соответственно. Поэтому методика лазерной обработки поверхности, представленная в данной статье, является эффективным методом обработки поверхности титановых сплавов, поскольку качественно влияет на структуру, что в свою очередь приводит к улучшению механических характеристик поверхностных слоев.
Ключевые слова: лазерная обработка, зона плавления, мартенситное превращение, микротвердость, фазовый состав.
URL: http://mfint.imp.kiev.ua/abstract/v42/i04/0553.html
DOI: https://doi.org/10.15407/mfint.42.04.0553
PACS: 61.80.Ba, 62.20.Qp, 64.60.My, 81.30.Kf, 81.40.Gh, 81.65.Lp
Образец цитирования: Гиржон В.Емельянченко В.В., Кущ О.В., Быков И.О. Лазерное азотирование титановых сплавов. Новейшие Технол.