Тросовая виброопора: Виброизолятор тросовый круглый ⋆ Виброопоры

alexxlab | 09.05.1996 | 0 | Разное

Содержание

Silentflex – виброопоры, амортизаторы, виброизоляторы, демпферы

Амортизатор противоударный для электроники

Амортизатор противоударный для электроники Flextronic имеет совсем небольшой размер и вес (около 6 см и 10 гр), два сквозных крепежных отверстия в стальном основании и верхнее резьбовое отверстие. Амортизатор изготовлен из вулканизированного каучука NBR и NB. Виброопора специально разработана для поглощения вибраций и смягчения ударов в электронном оборудовании, компьютерах, приборах GPS навигации, радиостанциях, небольших двигателях, гироскопах и тд. Идеально подходит как для стационарного оборудования, так и для чувствительного бортового оборудования грузовиков, самолетов, поездов, кораблей, спецтехники и коммерческого автотранспорта.

Статическая нагрузка: 10 – 224 кг
Резонансная частота: 5 Гц
Подробное описание

Демпфер сферический для электроники

Низкочастотная виброопора сферического типа для авиационной электроники относится к серии резиново-металлических виброизоляторов. Все металлические части демпфера изготовлены из алюминия: как овальное основание с двумя гладкими сквозными отверстиями для крепления снизу, так и верхнее крепление с одним гладким сквозным отверстием. Виброопора имеет совсем небольшой размер (около 4 см в длину) и очень легкий вес (около 6 гр). Внутри и снизу сферический резиновый корпус пустотой. Идеально подходит для амортизации легкого оборудования, такого как бортовая электроника и авиационные приборы, компьютеры, вентиляторы, жесткие диски, медицинские инструменты, компрессоры, насосы и тд.

Статическая нагрузка: 1,9 – 7 кг
Резонансная частота: 4 – 6 Гц
Подробное описание

Виброизолятор с квадратным и овальным основанием

Виброизолятор осевой с квадратным и овальным основанием Silentflex® — это виброопора, состоящая из резинового кольца, прикрепленного к двум металлическим каркасам в форме усеченного конуса. Упругий элемент — резина.

Статическая нагрузка: 42 – 5000 кг
Резонансная частота: 15 – 20 Гц
Подробное описание

Амортизатор типа B

Амортизатор типа В, работающий на растяжение, изготовлен из цилиндрической стальной нержавеющей пружины, опоры из оцинкованного материала, звукоизолирующего эластомера, а также одного или двух осевых резьбовых стержней, стержня с одним или двумя крючками, в зависимости от модели. Амортизаторы типа В специально разработаны для изоляции подвесных потолков, кондиционеров и труб и существенно снижают уровень шума в помещениях.

Статическая нагрузка: 5 – 420 кг
Резонансная частота: 3 – 5 Гц
Подробное описание

Демпфер тороидальный

Тороидальные демпферы Silentflex® — это каучуково-металлические виброопоры с каркасом, изготовленные из оцинкованной стали для повышения износостойкости опоры. Тороидальные виброизоляторы обладают структурным сопротивлением, соответствующим постоянному ускорению 10 g при максимальной нагрузке. Устойчивость крепления можно повысить, наклонив опору под углом 45° по отношению к центру тяжести изолируемой системы.

Статическая нагрузка: 1 – 28 кг
Резонансная частота: ~ 9 Гц
Подробное описание

Амортизатор буфер

Амортизатор буфер может быть изготовлен из резины и металла или только из резины. Возможен выбор типа каучука в соответствии с особенностями дальнейшей эксплуатации буфера (например, если требуется устойчивость к химическим веществам и экстремальным температурам). Амортизатор буфер применяется для снижения уровня шума и поглощения большого количества кинетической энергии, выделяемой при ударах, снижая таким образом нагрузку и силы, оказывающие негативное воздействие на оборудование или конструкцию, на которую приходится удар. Буфер применяется также в качестве виброопоры для производственного оборудования с возможностью регулировки высоты или без нее.

Статическая нагрузка: 2 – 30 500 кг
Резонансная частота: зависит от модели
Подробное описание

Амортизатор буфер пустой

Амортизатор буфер пустой представляет собой две толстые конические мембраны, объединенные общей осью и соединенные большим основанием с целью создания своеобразной эластичной шайбы.

Статическая нагрузка: 0,1 – 3 кг
Резонансная частота: 10 – 25 Гц
Подробное описание

Демпфер цилиндрический каучуковый

Демпфер цилиндрический каучуковый Silentflex® состоит из цилиндрического резинового элемента, к которому с двух сторон крепятся металлические пластины также цилиндрической формы. Если антивибрационная опора используется в качестве упора, то металлическая пластина крепится только с одной стороны.

Статическая нагрузка: 1 – 1100 кг
Резонансная частота: 8 Гц
Подробное описание

Виброизолятор высокопрочный типа Т

Виброизолятор высокопрочный типа Т является каучуково-металлической виброопорой, представленной широким модельным рядом. Изготовлен в виде каучукового кольца, которое может быть как с внутренним укреплением металлической осью, так и без нее.

Статическая нагрузка: 1 – 28 кг
Резонансная частота: 9 Гц
Подробное описание

Демпфер осевой резиновый

Демпфер осевой резиновый Silentflex® изготавливается из специального антивибрационного каучука, прикрепленного к металлическому каркасу в форме усеченного конуса. Виброопора ограничивает осевые смещения при помощи постепенной остановки резиновым буфером. Упругий элемент представлен высокопрочной резиной, устойчивой к маслам, топливу и другим агрессивным веществам.

Статическая нагрузка: 40 – 135 кг
Резонансная частота: 5 – 8 Гц
Подробное описание

Демпфер осевой резиновый BF

Демпфер осевой резиновый BF, изготовленный из специальной антивибрационной резины, представляет собой виброопору, состоящую из каучукового кольца, прикрепленного к двум металлическим каркасам в форме усеченного конуса. Резиновый буфер создает эффект постепенной остановки, ограничивая осевые смещения. Крепление к машине происходит при помощи верхнего резьбового отверстия внутри центральной металлической оси. Ромбовидное основание виброопоры также имеет два отверстия для крепления к полу.

Статическая нагрузка: 80 – 114 кг
Резонансная частота: 5 Гц
Подробное описание

Виброизолятор равночастотный

Виброизолятор равночастотный относится к серии каучуково-металлических виброопор. Представляет собой стандартный легко регулируемый амортизатор как для оборудования, так и для поверхностей (пола, стен). Состоит из верхнего каркаса с гладким сквозным или резьбовым отверстием (приварной гайкой), основания с креплением при помощи проушин и каучукового (резинового) элемента.

Статическая нагрузка: 4 – 3125 кг
Резонансная частота: 2 – 8 Гц
Подробное описание

Антивибрационная опора вертикальная

Антивибрационная опора вертикальная Silentflex® — это виброизоляторы, позволяющие создать антивибрационный интерфейс (от англ. «interface» — соединение, общая граница) между наклонными и вертикальными плоскостями.

Статическая нагрузка: 2,5 – 35 кг
Резонансная частота: 5 – 8 Гц
Подробное описание

Виброопоры сжатия и растяжения

Виброопоры сжатия/растяжения Silentflex® для бортовых систем состоят из антивибрационного эластомера для высокоэффективной амортизации ударов и работают как на сжатие, так и на растяжение. Каркас, шайба и ось виброопоры изготовлены из стали. Виброопора используется для защиты от вибраций и ударов электронных, навигационных и измерительных приборов, генераторных установок транспортных средств и бортовых панелей управления.

Статическая нагрузка: 10 – 70 кг
Резонансная частота: 15 – 25 Гц
Подробное описание

Виброопоры типа «Сэндвич»

Виброопоры типа «Сэндвич» создаются путем наложения одного или нескольких слоев эластомера и тонких металлических планок друг на друга. Все они заключаются между двумя металлическими основаниями. Виброопоры “Сэндвич” могут иметь различную толщину, жесткость и количество слоев металла и резины, а также могут быть изготовлены для различных диапазонов нагрузок и частот.

Статическая нагрузка: 2500 – 25 000 кг
Резонансная частота: 10 Гц

Подробное описание

Виброопоры FLEXAMOR

Виброопоры FLEXAMOR изготовлены из слоя прочного вулканизированного натурального каучука снаружи и из внутренних стальных слоев, которые придают высокую прочность всей небольшой конструкции. Виброопоры FLEXAMOR имеют множество применений, особенно в сфере промышленности. Они используются для изоляции двигателей, вентиляционного оборудования, генераторов, прессов, режущего оборудования и тд.

Статическая нагрузка: на заказ
Резонансная частота: на заказ
Подробное описание

Агрегат климатический серии ARKTIK. Его конструктивные особенности.

Компания Баир Вест представляет серию оборудования серия «Арктик». Оборудование было поставлено на большой ряд объектов и предназначено для эксплуатации в северных регионах с температурой воздуха до -60 °С  с повышенными требованиями по коррозионностойкости из-за присутствия агрессивного морского воздуха.

В данном типе установок присутствует ряд конструктивных особенностей, которые необходимы для длительной и безопасной эксплуатации в суровых климатических условиях.

1 Класс тепловых мостиков

Для соответствия фактору тепловых мостиков в зависимости от технического задания применены разные типы корпуса. Для соответствия классу тепловых мостиков ТВ3 применен стандартный профиль с толщиной теплоизоляционной панели 50мм. Для соответствия классу теплового мостика ТВ2 применен специальный двухкамерный алюминиевый профиль с терморазрывом и толщиной теплоизоляционной панели 50мм. Для соответствия классу теплового мостика ТВ1 применен специальный двухкамерный алюминиевый профиль с терморазрывом и толщиной теплоизоляционной панели 50мм (рис. 1а, рис. 1б, рис.1в). 

Классы тепловых мостиков приведены в таблице 1.

Таблица 1-классы тепловых мостиков

Класс

Фактор тепловых мостов (kb

)

EN 1886

Качество

ТВ1

0,75кb1,0

+

 

 

ТВ2

0,6<кb<0,75

ТВ3

0,45<кb0,6

ТВ4

0,3<кb<0,45

ТВ5

Требования не предъявляются

 

Рисунок 1а-корпус с тепловым мостиком ТВ3 ( 0,43<kb0,6)

Где kb-фактор  тепловых мостов согласно EN1886

 

Рисунок 1б-корпус с тепловым мостиком ТВ2 ( 0,6<kb0,75)

Где kb-фактор  тепловых мостов согласно EN1886

 

Рисунок 1в-корпус с тепловым мостиком ТВ1 ( 0,75<kb1,0)

Где kb-фактор  тепловых мостов согласно EN1886

 

2 Класс протечки воздуха

Для соответствия классу протечек воздуха L1 в соответствии с EN 1886 применен специальный уплотнитель. При прижатии панели к уплотнителю он образует двойной барьер уплотнения, препятствующий протечке воздуха (рис. 2а, рис.2б). Классы протечек воздуха в соответствии с EN1886 приведены в таблице 2.

Таблица 2-классы протечек воздуха в соответствии с EN 1886

Класс протечек

Макимальный

уровень протечек

при-400Па

лхс-1хм-2

Макимальный

уровень протечек

при+700Па

лхс-1хм-2

Максимальный

Класс фильтра в соответствии с EN 779

Качество

L1

0,15

0,22

Выше F9

+

L2

0,44

0,63

F8F9

L3

1,32

1,9

G1-G7

 

Рисунок 2а – теплоизоляционная панель до прижатия

 

Рисунок 2б – теплоизоляционная панель после прижатия. Уплотнитель с двойной герметизацией утечек воздуха.

3 Антикоррозионная защита

Для дополнительной коррозионной защиты алюминиевый профиль окрашен с помощью порошковой краски.

Рисунок 2-Алюминиеввый каркас окрашенный порошковой окраской (сверху вид двухкамерного алюминиевого профиля с  терморазрывом)

 

4 Соединительные уголки

Алюминиевый профиль соединен в каркас с помощью дюралевых уголков (рис. 3). Данные уголки также окрашены с помощью порошковой окраски. 

Рисунок 4-вид дюралевого уголка окрашенного порошковой краской

Сложившийся каркас обшивается теплоизоляционными панелями толщиной 50 или 65мм .

 

5 Теплоизоляционная панель

Наружная сторона панели выполнена из оцинкованной стали с порошковой окраской (рис.5).

Рисунок 5-наружная сторона теплоизоляционной панели

 

Внутренняя сторона панели выполнена из нержавеющей стали (рис.6). Внутри панели теплоизоляционный негорючий материал минеральная вата с плотностью 80-100 кг/м3.

Рисунок 6-наружная сторона теплоизоляционной панели

 

Теплоизоляционная панель собирается с помощью заклёпок из нержавеющей стали(рис.7).

Рисунок 7-сборка теплоизоляционной панели с помощью заклёпок из нержавеющей стали

 

При отрицательных значениях температуры до -60°С очень важно отсутствие пластиковых деталей в конструкции агрегата, потому что при таких отрицательных температурах пластик становится очень хрупких и эксплуатация изделий, выполненных из пластика становится невозможной.

 

6 Специальный уплотнитель

 

Стандартный уплотнитель в общепромышленных агрегатах теряет свои свойства и неспособен выполнять свои функции, в агрегатах серии «Арктик» применен специальный уплотнитель из силикона, который не теряет своей пластичности даже при экстремальных температурах до -60°С. (рис. 8)

 

Рисунок 8-специальный силиконовый морозостойкий уплотнитель.

 

В климатических агрегатах серии «Арктик» полностью переработана фурнитура.

 

7 Фурнитура

Ручки дверей для обслуживания выполнены из дюрали (рис. 9)

Рисунок 9-вид ручки для открывания дверей обслуживания, выполненной из дюрали

 

Петли дверей для обслуживания выполнены из дюрали (рис. 10)

 

Рисунок 10-вид петли дверей обслуживания, выполненной из дюрали

 

Межсекционные стяжки выполнены из дюрали (рис. 11)

 

Рисунок 11-вид стяжки (приспособления для сборки моноблоков), выполненной из дюрали

 

8 Корпус воздушной заслонки

 

Один из важных элементов вентиляционной установки контактирующей с холодным наружным воздухом это воздушная заслонка. Для стабильной работы заслонки при такой низкой отрицательной температуре мы полностью переработали стандартную конструкцию заслонки. Корпус заслонки выполнен из нержавеющей стали. Из механизма полностью убраны пластиковые детали. Привод помещен в защитный короб из нержавеющей стали. Привод также выполнен с электрообогревом (рис.12)

Рисунок 12– Воздушная заслонка агрегатов серии «Арктик»

 

9 Механизм открытия и обогрев заслонок

Механизм открытия заслонки рычажно-тяговый. Рычаги и тяги также выполнены из нержавеющей стали. Внутри каждой лопатки выполнен электрообогрев с помощью специального гибкого морозоустойчивого ТЭНа. На стыках лопатки в качестве уплотнителя использован специальный морозостойкий силиконовый уплотнитель (рис. 13а,рис.13Б).

 

Рисунок 13а-рычажно-тяговый механизм

 

Рисунок 13б-разрез лопаток воздушной заслонки. Внутри каждой заслонки греющие кабели.

 

10 Гибкая вставка

 

Гибкие вставки агрегата также имеют ряд особенностей. Гибкая шина выполнена из морозоустойчивого силикона, шинорейки выполнены из нержавеющей стали (рис.14).

Рисунок 14– Гибкая вставка агрегатов серии «Арктик»

 

11 Электродвигатель

 

Вентиляторная группа в агрегатах также имеет ряд конструктивных особенностей.

Электродвигатель имеет специальное исполнение и может функционировать при отрицательных температурах до -60°С. В конструкции двигателя полностью отсутствуют пластиковые элементы. Лопатки вентилятора охлаждения выполнены из дюраля. В двигателе использована специальная смазка не теряющая вязкость при экстремально низких температурах. Клеммная коробка выполнена из стали с порошковой окраской, кабельные вводы выполнены из нержавеющей стали (рис.15).

Рисунок 15– Электродвигатель

 

12 Рабочее колесо

Рабочее колесо вентилятора выполнено из конструкционной стали 09Г2С и покрашено порошковой краской с толщиной слоя 60мкм. Конфузор также окрашен порошковой краской. Гибкая вставка вентилятора выполнена по технологии описанной выше. Все метизы, использованные при сборке вентиляторной группы, а также рама вентилятора выполнены из нержавеющей стали. Для удобства обслуживания, конструкция выполнена на выдвижных салазках (рис.16).

Рисунок 16Вентиляторная группа

 

13 Специальные виброопоры

 

При экстремально низких температурах нельзя использовать как стандартные резиновые, так и пружинные виброопоры, т.к. и те, и другие теряют свои амортизационные свойства, поэтому для агрегатов серии «Арктик» выбраны специальные спирально-тросовые виброизоляторы, которые предназначены для работы при температурах от -80°С до +260°С. Неразъёмная конструкция обеспечивает высокую надежность и стабильность технических параметров. Также данные виброопоры обеспечивают требуемую коррозионностойкость (рис.17).

Рисунок 17– спирально-тросовая виброопора

 

14 Смотровое окно

 

Для удобства обслуживания вентиляторной секции в обслуживающей панели выполнено большое смотровое окно (рис. 18)

Рисунок 18– смотровое окно в секции вентилятора

 

15 Освещение секций

 

Внутри секции выполнено освещение специальным светильником пригодным для работы до -60°С (рис.19)

Рисунок 19– освещение в секции вентилятора

 

16 Безопасность экплуатации

Для безопасности эксплуатации на дверях обслуживания секции вентилятора установлен концевой выключатель, который срабатывает при открывании дверей. А на клеммной коробке установленной снаружи располагается кнопки включения освещения, аварийного остановка и сервисного выключателя вентилятора (рис.20).

Рисунок 20- Концевой выключатель секции вентилятора

 

Важнейшим элементов климатического агрегата является теплообменник. Для агрегатов серии «Арктик» исполнение теплообменника также имеет ряд особенностей.

 

17 Исполнение коллекторов и трубок теплообменников

Трубки и коллектора теплообменников выполнены из нержавеющей стали (рис.21).

Рисунок 21– коллектор и трубки теплообменника

 

18 Антикоррозионное исполнение теплообменной поверхности

Ламели теплообменника выполнены из алюминия с эпоксидным покрытием для защиты от коррозии (рис.22).

Рисунок 22– исполнение ламелей теплообменника

 

19 Фланцевые соединения и поддоны  

На входе и выходе энергоносителя выполнены фланцевые соединения. Фланцы выполнены из стали 09Г2С и покрашены порошковой окраской. Также на случай утечки теплоносителя под теплообменником выполнен поддон из нержавеющей стали с отдельным фланцевым выходом (рис.23)

Рисунок 23– фланцевые соединения теплообменника

 

20 Специсполение фильтров 

Фильтры агрегата климатического серии «Арктик» выполнены из 100% полиэстера. Который сохраняет свои свойства прочности и износостойкости ладе при температурах, достигающих -60°С. Сетка из нержавеющей стали обеспечивает жёсткость фильтра. Салазки и рамки фильтров выполнены из нержавеющей стали (рис.24).

Рисунок 24– фильтр

 

21 Клеммные коробки 

Клеммные коробки выполнены из нержавеющей стали и специально разработаны для эксплуатации в климатических зонах УХЛ1, все гермовводы выполнены из нержавеющей стали. Провода используемые в расключении агрегата серии «Арктик» специального исполнения для данного климатического региона (рис. 26).

Рисунок 25– вид клеммной коробки

 

Выводы

Агрегат серии «Арктик» специально разработан и изготовлен для регионов с низкими значениями отрицательных температур (до -60°С) и отвечает всем требованиям по коррозионноустойчивости предъявляемым в морских регионах эксплуатации. Описанные выше особенности конструктивного исполнения позволяют долгие годы эксплуатировать данный агрегат в таких суровых условиях климата.  

 

 

Виброопоры для прессов. – PDF Free Download

Виброопоры для прессов

Виброопоры для прессов Виброизоляция прессов Из опыта, виброизоляция прессов является технически сложной задачей. Принимаемое решение зависит от многих факторов и особенностей конкретного пресса, одним

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Виброопоры для прессов. Hutchinson Stop-Choc GmbH & Co.KG Виброизоляция прессов Из опыта, виброизоляция прессов является технически сложной задачей. Принимаемое решение

Подробнее

Relies LLS VIBRONA. Пружинные виброизоляторы

Пружинные виброизоляторы Общая характеристика пружинных демпферов Пружинные демпферы STOP-CHOC по собственной резонансной частоте подразделяются на 3 группы: -демпферысериисчастотой 3-4 Гц -демпферысериисчастотой

Подробнее

Цельнометаллические демпферы

Цельнометаллические демпферы Особенности продукции Важным направлением работы фирмы, является производство широкого ряда цельнометаллических демпферов (амортизаторов, виброизоляторов, виброопор), сохраняющих

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Пружинные изоляторы Hutchinson Stop-Choc GmbH & Co.KG Внешний вид И многие другие. Смотрите каталоги Общая характеристика пружинных демпферов Пружинные изоляторы Hutchinson

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Цельнометаллические демпферы Hutchinson Stop-Choc GmbH & Co. KG Особенности продукции Основным направлением работы фирмы, является производство широкого ряда цельнометаллических

Подробнее

Продукция для авиастроения от Инмор

Продукция для авиастроения от Инмор Презентация демпферов серии 7002, 7001 Внешний вид Свойства Цельнометаллический демпфер, конструктивно обезопасен от отрыва демпфируемого оборудования. Нашёл широкое

Подробнее

Рекомендации по монтажу

Рекомендации по монтажу Рекомендации по монтажу ПРОТИВОРЕЧИВЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ВИБРОИЗОЛЯЦИИ Фундаментный блок, развязанный с основным фундаментом, на котором машина жестко закреплена, называют инертным

Подробнее

СОДЕРЖАНИЕ

ВИБРООПОРЫ и ВИБРОИЗОЛЯТОРЫ ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ВИБРООПОРЫ и ВИБРОИЗОЛЯТОРЫ ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ СОДЕРЖАНИЕ ВИБРООПОРА Виброопора для станков механической обработки V12, V16 ВИБРОИЗОЛЯТОР ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИЙ

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Презентация демпферов для мобильных установок Hutchinson Stop-Choc Gmbh & Co. KG Демпферы семейства V 751, V 752 Демпферы V 751-11, V 751-12, V 752-11 широко применяются

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Цельнометаллические подушки Hutchinson Stop-Choc GmbH & Co. KG Внешний вид Могут иметь различные формы, размеры, жѐсткость и собственную резонансную частоту Свойства

Подробнее

Встатье кратко рассмотрены основные

3, июль-сентябрь 2015 ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ КОМПОНЕНТЫ ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ДЕМПФЕРЫ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР Встатье кратко рассмотрены основные характеристики цельнометаллических

Подробнее

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG

HUTCHINSON Stop-Choc GmbH & Co. KG Презентация резиновых виброизоляторов Hutchinson Stop-Choc GmbH & Co. KG Виброизолятор 22000 Ассортимент 22000 Статические нагрузки от 20 до 2100 кг Монтаж Монтаж Оборудование

Подробнее

ЭНЕРГЕТИКА. МЕХАНИКА. МАШИНОСТРОЕНИЕ

Энергетика. Механика. Машиностроение ЭНЕРГЕТИКА. МЕХАНИКА. МАШИНОСТРОЕНИЕ УДК 54.6:534:83 РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ И МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ВИБРОИЗОЛИРУЮЩЕЙ ОПОРЫ ДЛЯ СНИЖЕНИЯ ВИБРАЦИИ И МЕХАНИЧЕСКОГО ШУМА

Подробнее

Pro-Ject AUDIO SYSTEM Xtension 10 Evolution Instruction Manual

АУДИОСИСТЕМА Pro-Ject Xtension 10 Evolution

Продукт View
Элементы управления, функции и подключения

1. Низкая громкостьtagе кабель и розетка электропитания
2. Шкив ступенчатого привода
3. Приводной ремень *
3a. крюк
4. Блюдо *
5. Переключатель ВКЛ / ВЫКЛ, переключатель скорости
6. Противовес тонарма *
6a. Шкала прижимной силы
7. Рычаг подъема тонарма
8 / 18. Опора тонарма и съемный транспортный фиксатор
9. Трубка тонарма
9a. База тонарма
14 5-полюсное выходное гнездо DIN
15 Шкала регулировки веса антискейтинга
16 Вес антискейтинга *
17 Тросовая опора противоскольжения
21 Оболочка головы с подъемом пальца
22 Регулируемые по высоте ножки с магнитной опорой *
23 Петли крышки
24 Крышка *
Рекордный вес (не показан) *
Соединительный кабель Pro-Ject Connect it (не показан) *
Источник питания (не показан) *
Одиночный адаптер (не показан) *

Уважаемый меломан,
спасибо за покупку проигрывателя PRO-JECT AUDIO

Чтобы добиться максимальной производительности и надежности с этим проигрывателем, вам следует внимательно изучить эти инструкции по эксплуатации.

Предупреждение об опасности для пользователя, устройства или возможном неправильном использовании.

 Важное замечание

Во время сборки и регулировки деки мелкие детали могут быть потеряны, если они не будут аккуратно помещены в подходящую емкость.
Перед началом сборки ознакомьтесь с деталями, перечисленными выше и пронумерованными на технических чертежах выше. Отдельно упакованные позиции отмечены звездочкой *.

Инструкции по технике безопасности

Напряжение розетки переменного токаtages варьируются от страны к стране. Перед подключением к сети убедитесь, что напряжениеtagе в вашем районе соответствует voltagТребования указаны на блоке питания.
Блок питания используется для отключения агрегата от сети. Убедитесь, что источник питания всегда легко доступен. Никогда не беритесь за блок питания, пока у вас мокрые руки илиamp.
Избегайте попадания жидкостей в устройство. Никогда не ставьте на устройство или рядом с ним какие-либо предметы, содержащие жидкость, например вазу для цветов. Никогда не проливайте жидкость на устройство. Никогда не ставьте на устройство или рядом с ним какие-либо источники открытого огня, например зажженные свечи. Продукт не должен использоваться в damp или в сырых местах, рядом с ванной, раковиной, бассейном или в любых других подобных условиях. Храните пластиковые пакеты в недоступном для детей месте, чтобы не допустить удушья.

Настроить

Палуба поставляется в частично разобранном виде и тщательно упакована для безопасной транспортировки. Осторожно извлеките все детали из транспортной упаковки.
Накрутите четыре ножки (22) на болты с резьбой, расположенные на нижней стороне цоколя, убедитесь, что ножка помечена ПЕРЕДНЯЯ СЛЕВА прикручивается спереди слева. Убедитесь, что поверхность, на которой вы хотите использовать поворотный стол, является ровной (используйте спиртовой уровень), прежде чем ставить на него поворотный стол.
Осторожно установите корпус подшипника диска на ось подшипника. Поместите пластинчатый груз на опорный диск и выровняйте цоколь с помощью спиртового уровня и регулируемых ножек (22).
Чтобы отрегулировать ножки, удерживайте (A) и поверните (B). При повороте (B) по часовой стрелке высота уменьшается, при повороте против часовой стрелки высота ножек увеличивается.
Оберните приводной ремень (3) вокруг диска (4) и части шкива двигателя (2) меньшего диаметра.
Избегайте попадания пота или жира на ремень, так как это ухудшит его характеристики и сократит срок службы ремня. Используйте впитывающую кухонную бумагу, чтобы удалить масло или жир с внешнего края ступицы и ремня.
Установите крышку шкива на упоры.

Обратите внимание: мы рекомендуем использовать проигрыватель без коврика на пластине.

Установка и подключение картриджа

Могут быть установлены все картриджи с монтажными отверстиями в половину дюйма. Не снимая защитную крышку иглы, прикрепите картридж к головке с помощью винтов, поставляемых с картриджем, пропуская по одному винту через каждый
прорезь в головке (21). Пока не затягивайте гайки.
Подсоедините провода тонарма к контактам картриджа следующим образом:
белый левый канал положительный (L +)
красный правый канал поз. (R +)
зеленый возврат правого канала (R -)
синий возврат левого канала (L -)
Полное качество звука проигрывателя пластинок может быть достигнуто только при правильной настройке картриджа. Для правильного выполнения этой работы требуются специальные инструменты, такие как инструмент для центровки Pro-Ject.
Если вы плохо знакомы с регулировкой картриджей, вам рекомендуется обратиться за помощью к вашему дилеру Pro-Ject, чтобы выполнить эту задачу за вас.

Обратите внимание: регулировка картриджа и тонарма требует особой осторожности, чтобы не повредить картридж или подшипники тонарма. Доверьте эту работу своему дилеру, если вы каким-либо образом не уверены в необходимых шагах и мерах предосторожности.

Регулировка прижимной силы картриджа

Поставляемый противовес (6) подходит для картриджей весом от 4 до 6 г (№ противовеса. 30), 5-8 г (№ противовеса. 46), 6-10 г (№ противовеса. 44) и 8 – 14 г (противовес No. 31). Альтернативные противовесы для картриджей весом от 15 до 20 г (противовес № 32) и 16 – 22 г (противовес No. 33) доступны как аксессуары.
Осторожно надавив, поверните противовес (6) на задний конец трубки тонарма (9) так, чтобы шкала прижимной силы (6a) была обращена к передней части проигрывателя. Опустите подъемник руки и поместите картридж в пространство между подлокотником и опорным диском. Осторожно поверните противовес (6), пока трубка рычага не уравновесится. Рука должна вернуться в сбалансированное положение, если она перемещается вверх или вниз. Эту настройку необходимо выполнять осторожно. Не забудьте снять защитный колпачок картриджа, если он установлен.
Как только рука будет правильно сбалансирована, верните ее в исходное положение. Удерживая противовес (6), не перемещая его, осторожно поверните кольцо шкалы прижимной силы (6a) до тех пор, пока ноль не совпадет со стойкой антискейтинга (15). Убедитесь, что рука все еще балансирует.
Поверните противовес против часовой стрелки (если смотреть спереди), чтобы отрегулировать прижимную силу в соответствии с рекомендациями производителя картриджа. Одна отметка на шкале соответствует 1 мН (= 0,1 г / 0,1 пруд) прижимной силы.

Обратите внимание: отрегулируйте прижимную силу перед установкой антискейтингового груза.

Регулировка силы антискейтинга

Сила антискейтинга должна быть отрегулирована в соответствии с прижимной силой следующим образом:
Прижимная           Паз в заглушке (15)
10 – 14мН 1-й от колец подшипника
15 – 19мН 2-я ”” ”
20 мН и больше 3-й ”” ”
Повесьте петлю нити антискейтингового груза в канавку стабилизатора скейтинга (15) в соответствии с прижимной силой, приложенной к вашему картриджу, и повесьте нить в канавке проволочной опоры (17).

Регулировка азимута

Игла картриджа должна располагаться вертикально в канавке записи, чтобы отследить
Правильно выполните перелив стенок паза.
Небольшой винт на несущем конце рычага позволяет исправить неправильный азимут, если ваша игла не установлена ​​точно перпендикулярно корпусу картриджа (что часто бывает).

Ослабьте винт ровно настолько, чтобы можно было вращать трубку рычага без
применяя силу. Примечание! Не выкручивайте винт полностью!
С помощью хорошей лупы отрегулируйте иглу до вертикального положения в канавке (т. Е. Перпендикулярно поверхности пластинки). В идеале это должно соответствовать тому, чтобы верхняя поверхность корпуса картриджа была параллельна поверхности записи, но на практике это часто не так.
Убедившись, что игла стоит вертикально, снова осторожно затяните винт.

Пожалуйста, обратите внимание: Ни при каких обстоятельствах нельзя регулировать трубку тонарма, если игла все еще находится в канавке для пластинки! Консольная подвеска может быть повреждена непоправимо! Рычаг необходимо поднимать для каждой регулировки, а затем опускать для проверки.

Регулировка угла вертикального слежения (vta)

Положите пластинку и вес записи на блюдо. Когда игла опускается в канавку для пластинки, а тонарм не опирается на подъемный рычаг, трубка тонарма должна быть параллельна поверхности пластинки.
Если это не так, ослабьте оба винта с внутренним шестигранником в основании тонарма ровно настолько, чтобы обеспечить вертикальное перемещение стойки тонарма без усилия, и сдвиньте тонарм вверх или вниз, пока он не станет параллельным.
Осторожно затяните винты с внутренним шестигранником, не прилагая чрезмерных усилий (которые могут деформировать опору рычага) – затяжки от руки вполне достаточно.

Подключение к ampпожизненнее

Подключите кабели тонарма к входу Phono (иногда обозначается грамм, диск или RIAA) на вашем ampпожизненнее.
Убедитесь, что вход фонокорректора обеспечивает правильное соответствие и ampУточнение типа используемого картриджа. Линейные входы (например, CD, тюнер, кассета или видео) не подходят.
Позаботьтесь о правильном подключении левого и правого каналов. Правый канал обычно отмечается красным, левый – черным или белым. Ознакомьтесь с руководством, прилагаемым к вашему ampпожизненное получение соответствующей информации. К винтовой клемме на вашем amplifier вы сталкиваетесь с проблемами гула при использовании проигрывателя грампластинок.
Если ваш ampLifier не имеет входа, подходящего для фонокорректоров, вам потребуется отдельный фонокорректор. ampпожизненныйtage для картриджей MM или MC, который затем подключается между проигрывателем и входом свободного линейного уровня проигрывателя. ampпожизненнее.
Для получения подробной информации о соединительных кабелях Pro-Ject Audio и фонокорректорах ampлифтеры, пожалуйста, обратитесь к Pro-Ject web сайт www.project-audio.com.

Подключение к электросети

Проигрыватель поставляется с источником питания, подходящим для электросети вашей страны. Перед подключением проверьте этикетку, чтобы убедиться, что она соответствует номинальной мощности в вашем доме.
Подключите низкий уровень громкостиtagПодключите блок питания к розетке (1) на задней панели проигрывателя грампластинок перед подключением блока питания к сети.

Установка крышки

Осторожно установите крышку (пылезащитный колпачок 24) на выступы шарнира и отрегулируйте винты (23) так, чтобы крышка оставалась открытой в нужном месте, не будучи слишком жесткой для открытия или закрытия.

Запуск двигателя, ожидание

Нажатие кнопки Изменение скорости переключит плеер из режима ожидания.
Нажмите и удерживайте кнопку Изменение скорости для перевода устройства в режим ожидания.

Изменение скорости воспроизведения

Ремень должен быть на части шкива мотора с меньшим (модели 50 Гц) и большим (модели 60 Гц) диаметром.
Нажимать кнопку Изменение скорости переключаться между 33 и 45 об / мин. Выбранная скорость будет отображаться в цифровом виде.
Чтобы воспроизвести записи при 78 об / мин, выполните следующие действия: Снимите крышку шкива. Используя инструмент (3a), наденьте ремень (3) на большую (модели 50 Гц, для моделей 60 Гц необходимо использовать меньший диаметр) ступеньку диаметра шкива (2). Запустите поворотный стол, нажав кнопку Изменение скорости и переключите скорость на 45 об / мин, тогда опорный диск будет вращаться со скоростью 78 об / мин. На дисплее по-прежнему отображается 45 об / мин.

Управление по каналу тангажа

Повторное нажатие кнопок + или – увеличивает или уменьшает скорость воспроизведения на двадцать шагов по 0,1 об / мин соответственно. Отрегулированная скорость отображается в цифровом виде.

Полезные советы

Основание и проигрыватель пластинок должны быть расположены на поверхности с низким резонансом, такой как дерево или многослойная плита, чтобы избежать вибраций конструкции, мешающих воспроизведению.

Технические характеристики Pro-Ject Xtension 10 Evolution / Pro-Ject 10cc Evolution

* Электронное изменение скорости* 33 / * 45 и 78 об / мин
Дисперсия скорости± 0,09%
Вау и трепыхаться± 0,01%
Сигнал-шум73dB
Эффективная масса тонарма8,5g
Эффективная длина тонарма10 дюйма (254 мм)
свес16мм
Потребляемая мощность2W
Подвесной блок питания16 В / 500 мА переменного тока, подходит для электросети вашей страны
Размеры (Ш x В x Г480 x 235 x 400 мм, открытая пылезащитная крышка 480 x 495 x 535 мм
Вес18кг
Длина Connect it соединительный кабель123cm
Емкость кабеля тонарма65 пФ / метр
Обслуживание и чистка

Ваш проигрыватель не требует регулярного обслуживания или почти не требует его. Удалите пыль слегка увлажненным антистатиком.
ткань. Никогда не используйте сухую ткань, так как это создаст статическое электричество, которое притянет больше пыли! Антистатический
чистящие жидкости доступны в специализированных магазинах, но их следует наносить с осторожностью, чтобы не повредить резину.
части. Перед очисткой или техническим обслуживанием рекомендуется установить колпачок иглы, чтобы избежать повреждений.
Если проигрыватель не используется в течение длительного периода времени, приводной ремень можно снять, чтобы предотвратить неравномерное растяжение.

Перед обслуживанием всегда отключайте проигрыватель от электросети в качестве меры предосторожности!

Возможное неправильное использование и неисправности

Проигрыватели Pro-Ject производятся в соответствии с высочайшими стандартами и перед отправкой с завода проходят строгий контроль качества. Неисправности, которые могут возникнуть, не обязательно связаны с дефектами материала или производством, но иногда могут быть вызваны неправильным использованием или неблагоприятными обстоятельствами. Поэтому включен следующий список общих симптомов неисправности.

Блюдо не вращается, хотя аппарат включен:

Устройство не подключено к электросети.
В розетке нет сети.
Ремень привода не установлен или соскользнул.

Нет сигнала по тому или иному каналу или по обоим каналам:

Отсутствует сигнальный контакт от картриджа к внутренней проводке тонарма, или от этого к проводу тонарма, или от этого к фонокорректору, или между ним и проводом тонарма. ampпожизненнее. Это могло произойти из-за неисправной вилки, обрыва провода или паяного соединения или просто из-за ненадежного соединения вилки / розетки.
Вход Phono не выбран на ampпожизненнее.
AmpLifier не включен.
Ampлифт или динамики неисправны или отключены.
Нет подключения к динамикам.

Сильный гул на входе фонокорректора:

Отсутствие заземления от картриджа, рычага или кабеля рычага к ampлифтер, или заземляющая петля.

Искаженный или несогласованный звук на одном или обоих каналах:

Плеер подключен к неправильному входу ampлифтер, или переключатель MM / MC установлен неправильно.
Повреждена игла или кантилевер.
Неправильная частота вращения, приводной ремень чрезмерно растянут или загрязнен, опорный подшипник без масла, загрязнен или поврежден.

Услуга

Если вы столкнетесь с проблемой, которую вы не можете устранить или определить, несмотря на приведенную выше информацию, обратитесь к своему дилеру за дальнейшими советами. Только если проблема не может быть решена, устройство следует отправить ответственному дистрибьютору в вашей стране.
Гарантийный ремонт будет осуществлен только в том случае, если устройство будет возвращено правильно упакованным. По этой причине мы рекомендуем сохранить оригинальную упаковку.
Никогда не возвращайте проигрыватель, не убедившись, что он безопасно разобран и правильно упакован в оригинальную упаковку в соответствии с прилагаемой схемой. Снимите эти детали и упакуйте их отдельно: ножки, противовес, опорный диск, картридж и ремень. Установите защитный колпачок картриджа. Вставьте транспортный фиксатор тонарма перед аккуратной упаковкой проигрывателя грампластинок.

Гарантия

Производитель не несет ответственности за ущерб, вызванный несоблюдением данных инструкций по эксплуатации и / или транспортировкой без оригинальной упаковки. Модификация или изменение любой части продукта неуполномоченными лицами освобождает производителя от любой ответственности сверх законных прав покупателя.

Авторские права

PRO-JECT – зарегистрированная торговая марка H. Lichtenegger.
Это руководство подготовлено: Audio Trade GmbH
Copyright © 2012. Все права защищены.

Информация была верной на момент публикации в печати. Производитель оставляет за собой право вносить изменения в технические характеристики без предварительного уведомления, если это будет сочтено необходимым для поддержания текущего процесса технического развития.

Документы / Ресурсы

Рекомендации
Связанные руководства / ресурсы

Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Угловая

Cтраница 1

Угловая разрешающая способность глаза ( т.е. минимальный угол между деталями изображения, которые он различает) равна Г при расстоянии до объекта / 250 мм и соблюдении указанных выше условий.  [1]

Угловая частота1 – измерение фазы гармонического сигнала в единицу времени.  [2]

Угловая скорость-это вектор, потому что она определяется через бесконечно малое элементарное угловое перемещение, которое является вектором. Средняя угловая скорость при повороте на конечный угол – не вектор, хотя и мотет быть охарактеризована абсолютным значением и направлением.  [3]

Угловая ( резьбовая) для пластичных материалов.  [4]

Угловая разрешающая способность глаза 9 1 22 АД.  [5]

Угловая разрешающая способность глаза 9 1 22A / L, где А-длина волны света, a L-диаметр зрачка.  [6]

Угловая до 60 бестросовая опо-пасынками ПАЮ.  [8]

Угловая – размерная цепь, звеньями которой являются угловые размеры.  [10]

Угловая 90 опора портального вида.  [11]

Угловая тросовая АП-образная деревянная опора для линии 110 яв.  [12]

Угловая и линейная дисперсии принадлежат к числу основных характеристик прибора, определяющих область его применения.  [13]

Угловая и частотная погрешности в этой схеме отсутствуют. Выходной ток здесь не зависит от емкости, шунтирующей нагрузку, и поэтому величину ее можно выбрать, исходя из требований помехозащиты и динамических свойств преобразователя.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

Размоточное устройство для троса со счетчиком

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Барабан для размоточного устройства вер 2.SLDASM

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Барабан.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Бок счетчика.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Боковина барабана.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Болт М

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Болт М

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Вал для редуктора.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Вал для редуктора.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Втулка барабана.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Втулка дистанционная 10 мм.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Втулка подвижная.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Гайка М10 с нейлоном.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Деталь2.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Крышка барабана.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\лопатка 250.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\олик счетчика 40мм.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\олик счетчика.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Опора барабана нижняя.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Опора барабана.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Опора барабана.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\основание счетчика.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Перегродка.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Плечо рычага счетчик.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Плита редуктора.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Плита редуктора.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 40х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 40х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 40х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Профтруба 60х

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Разматывающее устройство.SLDASM

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Сборка3.SLDASM

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Стопор шпонки.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Стопор шпонки.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Счетчик.SLDASM

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Труба 100х12.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Фланец барабана.SLDDRW

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Фланец барабана.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Червячный мотор-редуктор 063.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Червячный мотор-редуктор motovario nmrv 90.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Шайба бараюана.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Шайба опорная.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком\Язык под приварку.SLDPRT

Размоточное устройство для троса со счетчиком

ГК ИНМОР | Виброопоры резиновые 3


Виброопоры резиновые 3

СТАНДАРТНАЯ РЕЗИНОВАЯ ВИБРООПОРА

Доступны варианты исполнения виброопор с креплениями или комбинированный вариант

Виброопоры резиновые с диапазоном нагрузки от 10 кг. до 1100 кг. на один виброизолятор. 
Наши виброопоры разработаны для устранения нежелательной вибрации.
В выборе виброопор руководствуйтесь  таблицей размеров. 

Если у Вас возник вопрос по применению резиновых виброопор, обратитесь к менеджеру.

 


Используемые материалы:

 

► высококачественная резина из натурального  каучука с относительно низкой маслостойкость

► диапазон температур  от -30°C до +83°C

 

Металлические части:

– сталь St37, оцинкованная

Основные размеры для виброопор из резины:

 

 

 

Ø A mm

B

mm

C

G

mm

Max. нагрузка

daN

1 kg = 1 daN

Усадка под нагрузкой

mm

Нагрузка со смещением*

 

Max.нагрузка

daN

1 kg = 1 daN

Усадка под нагрузкой

mm

Серия изделий

10

8

M3

6

10

1.6

1.25

0.9

**

12

8

M3

6

12

1.2

1.5

0.75

**

 

12.5

10

15

20

M5

10

12

10

8

2

3

3.5

1.5

2.5

2.5

1.5

2

4

521293

521128

521295

16

10

15

M4

10

20

1.5

3

2.5

1.5

2

521650

521651

16

10

15

20

25

M5

12

20

20

15

15

1.5

3

4

5

2.5

2.5

2.5

2

1.5

2

4

5

521292

521294

521296

521298

 

20

8.5

15

20

25

30

M6

16.5

40

35

30

30

25

0.6

3

4.5

5.5

7

5

5

5

4.5

4.5

1

2.5

3.5

4.5

4.5

521178

521249

521297

521299

521319

25.5

10

15

20

30

M6

18

80

60

50

50

1.5

2

2.5

7.5

8

8

8

8

1.5

2.5

4

6

521655

521656

521652

521653

10

15

22

25

30

40

M8

20

80

60

50

50

50

50

1.5

2.5

4

5.5

7.5

10

8

8

8

8

8

6.5

1.5

2.5

4

4.5

6

6

521340

521341

521251

521342

521343

521344

30

15

22

30

40

M8

25

90

80

70

60

3

5

8

9

11

11

11

11

2.5

4

6

7.5

521308

521310

521312

521314

 

 

 

 

40

30

40

M8

20

150

120

6

10

20

20

5.5

7.5

521181

521657

20

28

35

40

45

M10

25

160

150

120

120

120

4

6

8

10

11

20

20

20

20

20

3

5.5

6.5

7.5

9

521450

521401

521452

521454

521456

 

50

25

35

45

M10

25

300

250

190

6

8

11

25

25

25

4.5

7

9

521580

521581

521582

 

60

25

36

45

M10

25

400

300

250

5

8

11

30

30

30

4.5

7

9

521601

521603

521641

 

70

35

50

70

M10

25

450

350

300

8

11

14

35

35

35

6.5

11

15

521705

521710

521711

 

 

 

80

40

M12

28

600

9

40

7

521658

30

30

40

70

80

M14

45

35

35

35

35

950

950

600

500

450

7

7

9

17

19

40

40

40

40

40

5

5

7

15

17

521803

521840

521841

521842

521843

 

100

40

55

80

M16

47

1100

900

750

8

12

19

60

60

60

7

10

17

521908

521909

521910

Компания ИНМОР:

тел: (812) 33 33 389
факс: (812) 33 33 389 доб.0

Крепления для троса | Изоляторы из нержавеющей стали | Вибрация

Наши крепления для тросов, также известные как изоляторы для тросов, изготовлены из прочного плетеного троса из нержавеющей стали, который продет через удерживающие стержни из алюминиевого сплава, обжат и смонтирован для максимальной изоляции от ударов и вибрации. Благодаря металлической конструкции из нержавеющей стали высочайшего качества, устойчивой к коррозии, наши крепления для тросов не подвержены влиянию суровых условий окружающей среды и температур, масел, абразивов, микозов, влажности, озона, жиров, химикатов, ядерной радиации, озона, пыли и эрозии органических растворителей.

Нажмите на изображение крепления, чтобы увидеть подробные спецификации, чертежи и графики. Прокрутите вниз, чтобы узнать больше и сравнить каждое крепление и его применение.

Дополнительная информация о тросовых изоляторах

Тросовый изолятор представляет собой очень высокоэффективный амортизатор и виброизолятор, который можно использовать в бесконечных приложениях. Тросовые изоляторы являются очень полезными виброгасителями, поскольку они сохраняют отличные характеристики изоляции вибрации при максимальных ударах в суровых условиях окружающей среды, таких как химическое загрязнение или экстремальные температуры.Они имеют длительный срок службы и могут адаптироваться к упругому смещению во всех измерениях, обеспечивая разнонаправленную виброизоляцию, и их можно устанавливать различными способами.

Эластичная опора для тяжелой техники, такой как генераторы и виброизоляция, для деликатных применений, таких как точные приборы, транспортировка ракет и спутников, процессоры, блоки связи, защита для систем навигации и запуска, а также крупномасштабное строительство.Рабочая температура тросовых изоляторов составляет от -75°C-+175°C до +370°C, и каждый тросовый изолятор имеет смягченную нелинейную жесткость. Максимальное динамическое смещение составляет более 70 процентов пространства, занимаемого креплением, динамическая жесткость уменьшается при увеличении смещения.

Применение тросовых изоляторов

Области применения: электроника, авионика, генераторы, двигатели, насосы, воздуходувки, вентиляторы, оборудование HVAC, электроника, камеры gopro hero, морское оборудование, механические устройства, промышленные транспортные средства, топливные баки, подвеска двигателя, лодочные и корабельные антенны, навесные камеры, дроны. , транспортные средства повышенной проходимости, промышленное и медицинское оборудование, БПЛА (беспилотные летательные аппараты), мобильное оборудование, компрессоры, транспортные контейнеры, компьютерные корпуса и жесткие диски, а также промышленное оборудование.

Тросовые изоляторы | Виброизоляция

Высокоэффективное гашение вибрации

Обратитесь к Enidine за высокопроизводительными тросовыми изоляторами и компактными тросовыми изоляторами. Тросовые изоляторы имеют трос из нержавеющей стали и алюминиевые удерживающие стержни, соответствующие требованиям RoHS, что обеспечивает превосходную виброизоляцию. Изоляторы устойчивы к коррозии, что делает их экологически стабильными и высокоэффективными в различных областях применения.Изоляторы совершенно не подвержены влиянию масла, химикатов, абразивов, озона и экстремальных температур.

Компактный тросовый изолятор меньше по размеру, чем традиционный трос, и может поглощать удары и вибрации в ограниченном пространстве. Монтаж в одной точке обеспечивает гибкость интеграции в существующие продукты.

Благодаря универсальным вариантам монтажа, схемам обжима и различным размерам спиральные изоляторы могут помочь вашим системам удовлетворить все требования для промышленного, оборонного и коммерческого использования.Enidine стремится к качеству, и вся продукция соответствует отраслевым стандартам DEF-STND 0755, MIL-STD-810, BV43-44, MIL-STD-167, STANAG-042, MIL-S-901 и MIL-E. -5400.

Как компактные тросовые изоляторы, так и тросовые изоляторы могут использоваться на компонентах камбуза, где двигатели и вентиляторы создают вибрацию на окружающие конструкции. Их также можно использовать для контроля вибрации и теплового расширения.

WRI, естественно, хорошо подходят для изоляции от ударов.Эластомерные детали могут быть специально разработаны для сильных ударов и работать очень хорошо.

Эластомеры более гибки в создании индивидуальных характеристик изолятора в многоосевых системах. WRI также можно наматывать по-разному, чтобы настроить жесткость.

Описывает рассеяние энергии во времени или смещении. Существует много распространенных типов демпфирования; вязкое демпфирование (отверстие в гидравлическом амортизаторе), гистерезисное демпфирование (происходит в эластомерном изоляторе) и кулоновское демпфирование (как в изоляторе из проволочного троса).

Разница между порядковыми номерами 200, 400, 600 и 800 имеет относительное значение внутри серии. Чем больше число, тем выше изолятор, но ниже жесткость изолятора.

Нет, жесткость на растяжение значительно больше, чем на сжатие. Кроме того, ITT Enidine Inc. Incorporated не рекомендует использовать WRI при растяжении.

Да, стандартный продукт ITT Enidine Inc. Incorporated WRI изготовлен из нержавеющей стали и алюминия.Стандартный продукт можно успешно использовать в большинстве обычных помещений. Там, где требуется более серьезная защита, например, при воздействии соленой воды или агрессивных химикатов, следует рассмотреть возможность использования нержавеющей стали.

В общем случае это количество петель в изоляторе.

Чтобы иметь возможность снизить уровень мешающего шума, очень важно определить два ключевых элемента. Первый элемент является источником шума. Во-вторых, частота шума.Обычно виброопора спроектирована с учетом вибрации.

WRI можно использовать в более широком диапазоне температур с меньшим изменением производительности. Правильный выбор эластомеров сделает эластомеры пригодными для большинства применений.

WRI имеют демпфирование от 5% до 20%. Величина демпфирования зависит от диаметра проволоки и хода. Чем больше диаметр проволоки, тем более демпфированный (и жестче) изолятор. Демпфирование может быть меньше при малой амплитуде вибрации.

Это представляет собой шесть направлений движения, в которых может перемещаться устройство виброизоляции, такое как изолятор из эластомера или проволочного троса.

Число, следующее за WR, представляет собой диаметр проволоки в 32 дюймах. В изоляторах серии WR5 используется провод диаметром 5/32 дюйма.

Говорят, что система имеет кулоновское демпфирование или демпфирование сухим трением, если демпфирующая сила в колебательной системе постоянна и не зависит от положения или скорости системы.

Критическое демпфирование — это минимальное демпфирование, необходимое для возврата системы в положение равновесия без колебаний.

Безразмерный коэффициент, определяющий величину демпфирования в системе. Обычно определяется как C/Cr.

Определяемое как количество колебаний в единицу времени, когда к системе применяется внешняя сила или перемещение, также может называться «вынуждающей частотой». Обычно измеряется в Гц (количество циклов в секунду).

Описывает степень удара или вибрации, которую может выдержать конкретная часть оборудования. Изолирующие системы часто предназначены для ограничения передачи усилий уровнем хрупкости изолированного оборудования.

G – значение ускорения, создаваемого силой тяжести.

Эффективность изоляции — это процент силы вибрации или движения, который не передается через виброопору.

Коэффициент потерь является мерой значения демпфирования в эластомере.

Это частота, с которой будет колебаться колебательная система, если ее вывести из положения равновесия и позволить ей свободно колебаться. Часто описывается как Fn и измеряется в Гц (количество циклов в секунду).

Шум – это колебания воздуха. Колебания воздуха обычно имеют частоту и уровень интенсивности (громкости). Шум – это то, что вы слышите своим ухом.

Когда частота возбуждения равна собственной частоте системы, возникает резонанс. Когда это происходит, происходит усиление вибрации, поступающей в систему, и это может быть ограничено только демпфированием в изоляционной системе.

Зависит от области применения, но, как правило, для ударных применений используйте варианты крепления «B», «D» или «E».

Эластомеры обычно лучше подходят для высокочастотной вибрации (> 500 Гц).Оба хорошо подходят для изоляции средних частот (от 20 до 100 Гц).

Тросовые изоляторы

РЕШЕНИЕ ПРОБЛЕМ С УДАРОМ И ВИБРАЦИЕЙ
  • Прочная металлическая конструкция
  • Низкочастотная, сильно демпфированная виброизоляция
  • Отличная амортизация ударов
  • Широкий диапазон температур от -200°F до +650°F
  • Отказоустойчивая конструкция
  • Необслуживаемый

Удары и вибрация считаются одними из самых разрушительных факторов в промышленной среде.Эти помехи подрывают срок службы механического и электронного оборудования, выводя технику из эксплуатации задолго до того, как это необходимо. Иногда этот преждевременный износ возникает из-за повторяющихся перенапряжений, иногда из-за усталостных повреждений жизненно важных частей, а иногда из-за сочетания того и другого.

Isotech предлагает широкий выбор тросовых изоляторов, которые решают проблемы ударов и вибрации практически в любой области применения. Выбрав стальной трос с надлежащими характеристиками — диаметром проволоки, количеством прядей, длиной кабеля, скруткой или скруткой кабеля и количеством кабелей на секцию, — мы создали тросовые изоляторы, обеспечивающие превосходную защиту оборудования.В идеале системы пассивной изоляции не требуют обслуживания, занимают мало места и продолжают функционировать при различных температурах и в агрессивных средах.

Особенности/Преимущества:

  • Прочная металлическая конструкция
  • Низкочастотная, сильно демпфированная виброизоляция
  • Отличная амортизация ударов
  • Широкий диапазон температур, от -200°F до +650°F
  • Отказоустойчивая конструкция
  • Необслуживаемый

Типичные области применения:

  • Бортовая авионика и оборудование
  • Судовое/морское оборудование и электроника
  • Мобильное оборудование и электроника
  • Компьютерное оборудование и дисководы
  • Воздуходувки и вентиляторы
  • Двигатели и насосы
  • Медицинское оборудование
  • Мотор-генераторы и компрессоры
  • Оборудование ОВКВ

Винтовые виброизоляторы | Джона Эванса Sons

Приборов, генераторы, электроника

Применения

Типовое оборудование

Защита от

Эксплуатационные преимущества

судовым

Электроника, Компьютеры , Машины взрывоопасный взрыв, присущие вибрации, штормы длительный срок службы, техническое обслуживание бесплатно, температура крайности, коррозионная стойкость, все оси защита

Грубая местность автомобилей

, Плохие дорожные условия, Столкновение Долгий срок службы, Необслуживаемый, Экстремальные температуры, Озон, Радиоактивность, УФ-излучение

Самолет

Электроника, Компьютеры Жесткая посадка, Турбулентный воздух, Маневрирование в воздухе Т

Транспортировочные контейнеры

Оптика, приборы, ракеты, электроника Перевозка, перевалка, погрузка/разгрузка, многократное использование, воздействие влаги, бесплатное воздействие влаги19

Промышленное оборудование

центрифуги, сушилки, насосы. Ракетная установка, Танковая артиллерия, Компьютерное управление, Электроника Пересеченная местность, Железная дорога, Транзит Не требует технического обслуживания, Экстремальные температуры, Близкий взрыв

Медицинское оборудование

9018
Вибрация от движущихся частей, Передвижные тележки-Транспортные удары Не требуют обслуживания, не выделяют газы, могут быть стерилизованы

Дымоходы

Дымоходы, скрубберы, измерительные приборы, вызывающие ретурбацию газа3 9 скруббер и др. Не требует технического обслуживания, Экстремальные температуры, Коррозионная среда

Смягчение сильных вибраций вантовых тросов при ветре и дожде

В данной статье представлено экспериментальное исследование вибраций вантовых тросов при опасности сцепления с сухим и дождевым ветром. Для смягчения больших вибраций кабеля предлагается использовать спиральные проволоки, намотанные на кабель. Путем испытаний двух моделей тросов в аэродинамической трубе в сухую и дождливую погоду при различных углах рыскания и скорости ветра выясняется эффективность использования спиральных тросов для смягчения сильных вибраций.Наконец, статья обеспечивает дальнейшее понимание сложного механизма колебаний, вызванных ветром и дождем. Установлено, что низкочастотные вихревые течения в следе играют существенную роль в возбуждении больших откликов кабеля при больших скоростях ветра. Спиральные провода рассеивают эти низкочастотные потоки, а затем уменьшают сильные вибрации.

1. Введение

Вантовые тросы, такие как элементы вантовых мостов, очень чувствительны к ветровой нагрузке, что приводит к большим амплитудам колебаний и даже к обрушению из-за аэроупругой неустойчивости.Они также уязвимы к сильным вибрациям из-за воздействия дождя и ветра. Изучение аэродинамики и аэроупругости тросов вызывает большой интерес уже много лет. Показано, что распространенными типами сильных вибраций тросов являются вибрация, вызванная вихрем (VIV), скачкообразная вибрация и вибрация, вызванная дождем и ветром (RWIV). Исследования по этим темам были сосредоточены не только на понимании физики и механики явлений, но и на предложении методов смягчения вибраций.

Хорошо известно, что классический VIV возникает, когда вихрь фон Кармана сбрасывается с частотой, близкой к структурной частоте.Этот резонанс затем приводит к большим вибрациям. Для наклонного троса осевой вихревой поток выходит вдоль троса и вблизи следа. Он взаимодействует и смягчает вихрь фон Кармана, а затем возбуждает сильные вибрации кабеля при высоких скоростях ветра. Роль осевого вихря в больших колебаниях тросов и его механизм изучались в пионерских работах Мацумото и его коллег [1–6]. Явление, связанное с этими колебаниями канатов большой амплитуды в сухом состоянии, было названо сухим галопом и также рассматривалось как частный случай VIV из-за наличия осевого вихря.Было признано, что ветровое обтекание наклонных тросов, а также аэродинамические и аэроупругие свойства тросов сложны и требуют дальнейших исследований.

В 21 веке в разных частях мира был проведен ряд исследований сухого галопа наклонных тросов. В попытке объяснить механизм сухого галопирования наклонных тросов Макдональд [7] использовал квазистационарную теорию для успешного предсказания возникновения галопирования, которое наблюдалось в испытаниях в аэродинамической трубе Cheng et al.[8]. Исследование Макдональда показывает, что кризис лобового сопротивления в критическом диапазоне чисел Рейнольдса вызывает сухой галоп. Позднее были разработаны квазистационарные условия возникновения галопирования наклонных тросов [9, 10]. Для дальнейшего понимания этого явления были проведены эксперименты в аэродинамической трубе с кабелями [11–17]. Несмотря на многочисленные усилия, механизм возбуждения больших колебаний тросов остается неясным и поэтому заслуживает дальнейшего изучения.

Первый отчет о сильных вибрациях вант в результате воздействия дождя и ветра был предоставлен Hikami и Shiraishi [18] на основе натурных измерений.Полевые наблюдения этого явления были позднее задокументированы другими исследователями [19–23]. Из-за характера сложности и неопределенности в полевых измерениях трудно прояснить механизм RWIV. Чтобы понять это явление, был проведен ряд экспериментов в аэродинамической трубе на моделях кабелей. Для имитации дождевой воды на кабелях на поверхность кабеля крепили неподвижные искусственные водные струи [2, 24] или на кабели распыляли жидкости [25–29]. В последнее время в аэродинамической трубе использовались имитаторы дождя для лучшего моделирования дождя, в которых интенсивность дождя можно регулировать в ходе испытаний [30, 31].Согласно этим исследованиям, существенную роль в RWIV играет наличие осевых течений, ручейков и разреженных вод. Однако их роль как отдельных лиц, так и их комбинаций до конца не изучена [31].

Чтобы смягчить большие реакции вант в сухих и дождливых условиях, в исследованиях, а также в реальной практике применялись два основных подхода. Первый метод заключается в использовании одного или двух внешних демпферных устройств, прикрепленных рядом с креплением кабеля, таких как вязкие демпферы, жидкостные демпферы, демпферы с настроенной массой, демпферы с настроенными инертными и магнитореологические демпферы.Хотя существует много исследований динамических свойств и эффективности этих демпферов для смягчения структурных колебаний [32–36], очень мало исследований посвящено тому, как эти демпферы влияют на появление сильных вибраций кабелей при ветре. Нгуен и Макдональд [37] первыми обратились к проблеме галопирования натянутого троса с прикрепленным вязкостным демпфером.

При втором способе кабели обматываются проволокой с одним или несколькими спиральными выступами (винтовыми галтелями). Эффективность этого метода была доказана испытаниями в аэродинамической трубе.Например, в серии экспериментов в аэродинамической трубе Йокогамского национального университета спиральные проволоки успешно использовались для уменьшения сухого галопа [38, 39]. Larose и Smitt [27] сообщили об эффективном применении одного спирального выступа для смягчения RWIV. Тем не менее полномасштабный мониторинг на Эресуннском мосту показал, что использование спиральных проволок оказалось неэффективным, как предполагалось изначально [23].

Приведенные выше замечания послужили поводом для проведения данного исследования, в ходе которого посредством испытаний в аэродинамической трубе изучались вибрации двух моделей тросов в сухих и дождливых условиях.Одна из моделей представляет собой круглый цилиндр с гладкой поверхностью. Другой такой же, как и гладкий цилиндр, но обернут спиральными проволоками в качестве предлагаемого метода для смягчения больших откликов кабеля при соединении с сухим и дождевым ветром. Дождь моделировался с помощью системы имитации дождя, которая позволяет контролировать интенсивность дождя и обеспечивает лучшее и более реалистичное моделирование дождя по сравнению с другими моделями, описанными в литературе. Наконец, был исследован механизм больших колебаний двух моделей, что обеспечивает дальнейшее понимание сложных явлений ветровых потоков, проходящих через наклонный трос.

Документ состоит из пяти основных разделов. В разделе 2 представлены детали испытательной установки в аэродинамической трубе и результаты измерения аэроупругих характеристик двух моделей тросов в сухих и дождливых условиях. В разделе 3 объясняется механизм сильных колебаний круглого троса путем измерения поля течения в следе за закрепленным тросом. В разделе 4 представлены дальнейшие испытания фиксированного кабеля, обмотанного спиральной проволокой, для оценки уменьшения сильных вибраций кабеля.Наконец, критические комментарии представлены в Разделе 5.

2. Вибрации кабелей при сухом и дождевом ветре и их смягчение
2.1. Подготовка к испытаниям в аэродинамической трубе

Испытания в аэродинамической трубе двух моделей вант проводились в аэродинамической трубе Национального университета Йокогамы. Аэродинамическая труба имеет рабочую часть размером 1,3 м в ширину и 1,8 м в высоту. Максимальная скорость ветра около 20 м/с.

Модель 1 представляет собой обычную трубку из полиэтилена высокой плотности (ПЭВП) диаметром 158 мм и длиной 1500 мм (рис. 1(а)).Модель 2 аналогична модели 1, но имеет 12 спиральных выступов (рис. 1(b)). Спиральные проволоки располагались под углом 27°. Размеры каждой спиральной проволоки: ширина 7,5 мм и высота 5 мм.

Тросовые модели поддерживались системой пружин, позволяющей колебаниям только в вертикальном направлении, т.е. нормально к ветровому потоку, как система с одной степенью свободы (1DOF). Ориентация троса относительно ветрового потока определяется углами α , β и γ , определенными, как на рисунке 2.Углы a и β обычно называют углом наклона и углом рыскания соответственно. Испытания проводились для угла наклона α  = 25° и четырех углов рыскания β  = 0°, 15°, 30° и 45° при ровном ветре в сухих и дождливых условиях.


Дождь имитировался системой водяных форсунок, расположенных впереди Модели (фронтальный ветер) и на потолке рабочей части аэродинамической трубы (рис. 3). Из этих форсунок дождевая вода распылялась на тросовые модели.Объем дождя можно контролировать с помощью системы регулировки объема, расположенной за пределами аэродинамической трубы.


При расположении измерительных систем динамическое давление и скорость ветра измерялись трубкой Пито. Система ускорителя использовалась для регистрации вибраций кабеля во времени. Каждый акселерометр имеет скорость 49,03  м/с 2 . Для измерения вибрации кабеля на каждом конце кабеля был установлен акселерометр. Вибрации регистрировались в течение 60 секунд с частотой дискретизации 50 Гц.

Конструктивные параметры, параметры ветра и дождя, использованные в испытаниях, приведены в таблице 1. Для каждого угла рыскания β динамические параметры моделей кабелей, включая основную частоту f s (Гц) и соотношение демпфирования ξ (%), были оценены из бесплатных вибрационных испытаний и показали в таблице 2.

(мм)


Параметры Value

Объем дождя ММ / Н) 40-50
Диаметр кабеля: D (мм) (мм) 158 158
(мм) (мм) 1500
Угол наклона: α (°) 25
Масса: м (кг/м) 9.9 (модель 1)
10.8 (модель 2)
Reynolds номер 0-2.1 × 10 5

= 30 °57 β = 30 ° 9 = 45 °357 β = 45 ° 9 2.2. Реакция круглого кабеля на воздействие ветра в условиях дождя и засухи

На рисунках 4(a) и 4(b) показаны уменьшенные амплитуды y r перемещений кабеля в зависимости от приведенной скорости ветра U r , в сухую и дождливую погоду соответственно для разных углов рыскания.Приведенная амплитуда и приведенная скорость ветра определяются следующим образом: где y , U и f s — максимальная амплитуда (от пика к пику отклика на смещение, единица измерения: м), приточный ветер скорость (м/с) и основная частота конструкции (Гц) соответственно.

Для сухих условий из рисунка 4(а) видно, что отклики обычно выше при более высоких скоростях ветра. Среди четырех углов рысканья β кабель демонстрирует наименьшие отклики для β  = 0° (когда ветер перпендикулярен плоскости кабеля) и наибольшие отклики для β  = 45°.В большинстве случаев амплитуды увеличиваются при увеличении приведенной скорости ветра. Для β  = 45° наблюдается резкое уменьшение амплитуды на U r  = 76.Уменьшение амплитуды также видно для β  = 05°, но β значительное. Эта особенность уменьшения амплитуды ранее наблюдалась в литературе [5, 12, 17, 30]. В дополнение к рисунку 4(а), при заданной уменьшенной скорости ветра кабель не вибрирует с большей амплитудой для более высоких β , поскольку видно, что отклики для β  = 15° больше, чем для β  = 30°.Для диапазона низких приведенных скоростей ветра от 0 до 15 наблюдается кажущаяся пиковая характеристика для β  = 30° при U r  = 6,5, похожая на классическую вихревую вибрацию (VIV) благодаря вихрю фон Кармана. Для других углов рыскания наблюдение ответов VIV не ясно. Это будет объяснено в следующем разделе.

В условиях дождя амплитуды вибрации не всегда увеличиваются при увеличении скорости ветра. Вместо этого для каждого угла рыскания амплитуда увеличивается при увеличении скорости ветра, но значительно уменьшается при более высокой скорости ветра, как показано на рисунке 4(b).Эти формы откликов типичны для вибрации кабелей, вызванной дождем и ветром (RWIV), что широко описано в литературе [3, 18, 24].

Сравнение характеристик кабеля в условиях дождя и в сухую погоду показывает, что, в зависимости от значения приведенной скорости ветра, кабель в условиях ветра может подвергаться большим или меньшим амплитудам вибрации. Взяв в качестве примера β  = 30°, для U r  = 57,3–111 кабель сильно вибрирует в условиях дождя с амплитудами, намного большими, до 4 раз, чем без дождя.Однако при более сильном ветре с пониженной скоростью выше 111, дождь может привести к уменьшению вибраций троса. Таким образом, дождь может быть полезен для кабеля, вибрирующего при сильном ветре, но значительно вреден для кабеля при определенных скоростях ветра.

2.3. Смягчение вибрации кабеля с помощью спиральных проволок

В разделе 2.2 показаны большие амплитуды вибрации гладкого цилиндра (модель (1) в обоих случаях с дождем и без него. .Результаты экспериментов со спиральным кабелем (модель (2)) показаны ниже.

На Рисунке 5 показаны уменьшенные амплитуды кабеля с (w) и без (w/o) использования спиральных проводов в условиях дождя и в сухую погоду для различных углов рыскания. Существенное уменьшение амплитуд вибрации можно увидеть, когда кабель обмотан проволокой. Это показывает эффективность использования спиральных проводов в качестве метода снижения вибрации кабеля.

Глядя на колебания кабеля со спиральными проволоками, их амплитуды обычно увеличиваются с увеличением скорости ветра, как во время дождя, так и без него.Кроме того, из рисунков 5(a)–5(c) видно, что для углов рыскания β  = 0°, β  = 15° и β  = 30° ветер индуцирует большие амплитуды колебаний в дождь, чем в сухую погоду. Для β  = 45° амплитуды колебаний в дождь больше или меньше, чем в сухую погоду, в зависимости от скорости ветра.

В дополнение к колебаниям троса со спиральными проволоками, особенно во время дождя, изменение амплитуды модели 2 (со спиральными проволоками) в зависимости от скорости ветра имеет другой характер, чем у модели 1 (без спиральных проволок) .Последнее обсуждалось в предыдущем разделе применительно к рис. 4. Как показано во многих исследованиях [28, 31, 40], образование и вибрация водяных струй на кабеле во время дождя вызывают колебания большой амплитуды кабелей без спирали. провода. Появление спиральных проволок при этом прерывает колебания водяных струй на кабеле, уменьшая колебания кабеля и изменяя их рисунок.

3. Механизм колебаний большой амплитуды круглого кабеля

Поскольку кабель подвергается колебаниям большой амплитуды, как показано на рисунке 4, важно понимать механизм колебаний кабеля на ветру.Для этого исследуется вертикальная составляющая флуктуационной скорости в следе за кабелем с помощью дополнительных испытаний в аэродинамической трубе.

В экспериментальной установке круглый трос (Модель 1) был статически закреплен в аэродинамической трубе для α  = 25° и β  = 30°. Анемометр с термоанемометром использовался для измерения флуктуирующей скорости ветра в следе за кабелем. Как показано на рис. 6, он расположен в следе кабеля с координатами 0,5D и 2D и варьируется вдоль кабеля на расстояниях от 2D до 7D, что позволяет измерять колебания скорости в разных местах.


В связи с техническими трудностями измерения колебаний с помощью термоанемометра во время дождя, при измерениях учитывались только сухие условия. В интересах понимания течения в следе за кабелем во время дождя читатели могут обратиться к исследованиям, упомянутым в разделе 1, в которых использовались искусственные ручьи.

На рисунке 7 показана спектральная плотность мощности (PSD) вертикальной флуктуирующей скорости ветра в следе вдоль кабеля в различных точках X , что представляет собой расстояние от верхнего конца кабеля до места измерения, для α  = 25° и β  = 30°.Средняя скорость ветра на входе в аэродинамическую трубу составляет 5 м/с (рис. 7(а)), 10 м/с (рис. 7(б)) и 15 м/с (рис. 7(в)). Приведенная частота, обозначенная как f r , как на рисунке, определяется как где – частота вертикальной флуктуационной скорости.

Для скорости ветра на входе U  = 5 м/с, как показано на рис. 7(а), имеются небольшие пики СПМ на пониженной частоте f r =  0,0. то есть число Струхаля St = 0.15. Такой St подразумевает вихрь фон Кармана круглого троса [3, 5, 14], приводящий к классическому VIV, теоретически при критической скорости ветра U r  = 1/St = 6,67. Это объясняет пиковую амплитуду при U r  = 6,5 в динамических тестах, как показано на рисунке 4(a), демонстрируя превосходное соответствие между теоретическим предсказанием и экспериментом.

Ситуация меняется при скорости ветра на входе 10 м/с. Из рисунка 7(b) видно, что доминирующие пики PSD находятся на низкой приведенной частоте f r =  0.013, что эквивалентно относительно высокой приведенной скорости U r  = 76,9. Появление этого низкочастотного потока ослабляет вихрь фон Кармана, как показано на рис. 7(b), и вызывает более сильные отклики при более высокой скорости ветра, чем у U r  = 6,5 (рис. 4(a)).

Из рисунка 7(в) видно, что при увеличении скорости ветра на входе до 15  м/с вихрь фон Кармана значительно смягчается и появляются два отчетливых пика PSD на пониженных частотах f r 1 =  0.009 и F R 7 R 2 = 0,017 2 = 0,017, эквивалентно пониженным скоростям U R1 = 111 и U R2 = 58,8 соответственно. Чтобы лучше понять эти пики, на рис. 8 показана вейвлет-карта флуктуирующей скорости ветра в точке X  = 6D, которая находится недалеко от середины кабеля. В вейвлет-преобразовании использовалась материнская функция вейвлета Морле. Можно заметить, что мода, связанная с пониженной частотой f r 1 , является доминирующей между двумя модами и более последовательной во времени.Из (2) течение на этом режиме имеет частоту 0,85 Гц, близкую к структурной частоте; поэтому возбуждает большие вибрации троса при высокой приведенной скорости ветра U r1 .


Обобщая наблюдения рис. 7 и 8, становится очевидным, что низкочастотные течения в следе от кабеля преобладают, а вихрь фон Кармана слабее при более высокой скорости ветра. Эти низкочастотные потоки содержат большую энергию при высокой скорости ветра и поэтому возбуждают большие колебания кабеля.Это явление было названо «сухим галопом» в соответствии с важными исследованиями Мацумото и его коллег с аналогичными наблюдениями [2, 5]. Эти исследования показали, что низкочастотные осевые течения вдоль кабеля и вблизи следа являются основной причиной больших откликов при высоких скоростях ветра. С другой стороны, в настоящем исследовании низкочастотные течения связаны с вертикальными колебаниями. Отсюда вытекают трехмерные характеристики низкочастотных течений в следе за кабелем.Это замечание согласуется с CFD-моделированием ветрового потока, проходящего через наклонный трос в [41].

Чтобы получить дополнительную иллюстрацию доминирующих вихрей по мере увеличения скорости ветра и обобщить механизм больших колебаний, на рис. 9 показана нормализованная PSD, обозначенная как S n и заданная выражением (3), по отношению к (3). приведенная частота для различных скоростей ветра:где – стандартное отклонение вертикальной флуктуирующей скорости ветра в следе.


Из рис. 9 видно, что вихрь фон Кармана проявляется при малой приведенной скорости ветра.При увеличении скорости ветра этот вихрь постепенно подавляется. В то же время развиваются и усиливаются низкочастотные течения при более высоких скоростях ветра. Низкочастотные потоки содержат высокую энергию, которая возбуждает вибрацию кабеля до более высоких амплитуд при более высоких скоростях ветра.

4. Механизм стабилизации вибрации кабеля со спиральными проволоками

Для дальнейшего понимания того, как спиральные проволоки могут помочь уменьшить сильные вибрации кабеля, важно исследовать механизм вибрации кабеля, когда он обмотан спиральными проволоками. .Для этого была измерена вертикальная составляющая флуктуационных скоростей ветра в следе за Моделью 2 (рис. 1(б)). Экспериментальная установка для этого измерения с использованием горячей проволоки была такой же, как описано в разделе 3, с тем же углом наклона и углом рыскания; то есть α  = 25° и β  = 30°. Входной ветровой поток плавный со скоростью U  = 15 м/с.

На рис. 10 сравниваются спектры вертикальных флуктуационных скоростей ветра в точке X  = 6D, т.е.е., около середины кабеля, для модели 1 (без спиральных проводов) и модели 2 (со спиральными проводами). Видно, что доминирующий спектр в низкочастотном режиме значительно смягчается при обмотке кабеля спиральными проволоками. Поскольку эти низкочастотные вихри ослаблены, их энергии слишком малы, чтобы возбудить большие вибрации при высоких скоростях ветра.


При наличии спирального выступа доминирующий спектр соответствует вихрю Кармана (St = 0.2). Тогда критическая приведенная скорость для возникновения Фон Кармана VIV равна 1/St =  5. При более высоких скоростях ветра частота вихря отличается от частоты троса. В результате VIV уменьшается, что свидетельствует о колебаниях кабеля малой амплитуды.

5. Выводы

В данной статье исследуются характеристики вибрации вантовых тросов на ветру с дождем и без него посредством серии экспериментов в аэродинамической трубе. Система имитации дождя, в которой можно контролировать интенсивность дождя, использовалась для имитации более реалистичного дождя и воды на поверхности кабеля.Испытания проводились для четырех углов рыскания (0°, 15°, 30° и 45°). Кроме того, исследуется использование проволоки со спиральными выступами, намотанной на кабель, в качестве метода смягчения вибраций кабеля.

Испытания на гладком кабеле (без спиральных проволок) показали, что в сухом состоянии Von Karman VIV проявляется при угле рыскания 30° и слабо при других углах рыскания. Тем временем в условиях дождя VIV исчезла со всех сторон. Кроме того, для каждого угла рыскания наблюдались RWIV с большими амплитудами для диапазона скоростей ветра.Эти амплитуды были больше, до 4 раз, чем без дождя. Для более высоких скоростей ветра за пределами этого диапазона амплитуды были значительно уменьшены. Среди проверенных углов рыскания, как в случае дождя, так и без него, кабель подвергается воздействию меньших амплитуд вибрации, когда он перпендикулярен ветру (нулевой угол рыскания), чем при рыскании по ветру.

С другой стороны, испытания кабеля, обмотанного спиральными проволоками, показали значительное снижение амплитуды колебаний как в сухую, так и в дождливую погоду.Затем типичные RWIV были подавлены, хотя они имели несколько большую амплитуду, чем в сухом состоянии. Это наблюдение подразумевает роль спиральных проводов в смягчении более сильных реакций кабеля на опасность ветра с влиянием дождя и без него.

В попытке понять механизм колебаний большой амплитуды, а также механизм смягчения таких амплитуд, были измерены вертикальные колебания в следе за моделями тросов. Обнаружены низкочастотные вихревые течения.Они играют жизненно важную роль в создании больших откликов гладкого троса при высоких скоростях ветра. Эти вихри прерывают вихрь фон Кармана, непрерывно и регулярно сбрасываются во времени и содержат высокую энергию, возбуждающую вибрацию кабеля. Когда спиральные проволоки были намотаны на кабель, они отбрасывали низкочастотные потоки и тем самым уменьшали амплитуды колебаний.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в связи с публикацией данной статьи.

Благодарности

Данное исследование финансировалось Вьетнамским национальным фондом развития науки и технологий (NAFOSTED) в рамках гранта №. 107.04–2017.321. Авторы выражают благодарность Департаменту гражданского строительства Йокогамского национального университета за поддержку экспериментов в аэродинамической трубе.

Адаптивное полуактивное управление вибрацией кабеля: перспектива в частотной области

Адаптивное решение для полуактивного контроля вибрации кабеля сформулировано путем расширения линейно-квадратичного управления по Гауссу (LQG) из временной области в частотную область.Формирование частоты вводится через весовые коэффициенты, зависящие от частоты, в функции стоимости для обеспечения эффективности и надежности управления. Метод преобразования Гильберта-Хуанга (HHT) дополнительно синтезирован для адаптивной онлайн-настройки усиления контроллера для отслеживания развития вибрации кабеля, что также устраняет итеративный выбор оптимального усиления для компромисса между эффективностью управления и энергией в обычной временной области. LQG (T-LQG) контроль. Разработанное адаптивное частотно-образное управление LQG (AF-LQG) реализовано с помощью расположенных рядом магнитореологических (MR) демпферов с самочувствием, учитывающих нелинейную динамику демпфера для управления отслеживанием силы.Характеристики управления AF-LQG численно подтверждены на мостовом тросе, поперечно прикрепленном к демпферу MR с автоматическим определением. Результаты демонстрируют адаптивность настройки усиления управления AF-LQG к целевому для доминирующей моды кабеля для рассеяния энергии вибрации, а также его повышенную эффективность управления по сравнению с оптимальным пассивным управлением демпфированием MR и управлением T-LQG для различных режимов возбуждения. и расположение демпфера.

1. Введение

Свободный пролет современных вантовых мостов увеличивается и превышает 1000 м, таких как Мост Каменотеса [1], Сутонг [1, 2] и Русский мост [2], что приводит в вантах длиной более 500 м.Из-за чрезвычайно низкого собственного демпфирования ванты уязвимы к вибрации большой амплитуды, вызванной комбинированным воздействием дождя и ветра, параметрическим возбуждением или другими условиями, вызванными ветром [3]. Например, о случаях чрезмерной вибрации кабеля сообщалось на мосту через озеро Дунтин в Китае [4], мосту Фреда Хартмана в США [5] и мосту Аламильо в Испании [6].

Одним из прямых и эффективных решений для защиты вантов от вибрационных механизмов является увеличение их конструктивного демпфирования путем установки механических демпферов поперек вантов рядом с креплениями настила.Пассивные вязкостные демпферы широко используются за счет оптимальной настройки их коэффициентов демпфирования для достижения максимального демпфирования только на одной целевой моде колебаний кабеля и правильного выбора места установки демпфера [7–11]. Однако пассивные демпферы потенциально могут привести к недостаточному демпфированию других рассматриваемых мод без увеличения места установки демпфера, что может нежелательно повлиять на эстетику моста [12, 13], особенно для очень длинных тросов. Альтернативным многообещающим решением для смягчения вибрации кабеля является полуактивное управление на основе управляемых магнитореологических (MR) демпферов благодаря их регулируемому в реальном времени демпфирующему эффекту, отказоустойчивому поведению и лучшему рассеиванию энергии по сравнению с пассивными демпферами [2, 6, 14–25].

Полуактивные тросовые демпфирующие системы полагаются на методологию управления при расчете полуактивного командного усилия, чтобы в полной мере использовать управляемость гасителей MR. Методология оптимального управления была принята в полуактивной системе демпфирования кабеля, основанной либо на линейно-квадратичном регуляторе (LQR) с доступной обратной связью по полному состоянию [24, 25], либо на линейно-квадратичном гауссовском (LQG) управлении с наблюдением за состоянием из несовмещенных или совмещенные измерения [15–21]. Проблема управления LQR или LQG обычно рассматривается с точки зрения временной области, принимая во внимание, что модель кабельной системы и связанные с ней параметры известны.Однако на эффективность и надежность управления могут влиять системные неопределенности, такие как упрощенная или не учитываемая нелинейность, неточные параметры модели, несмоделированная динамика или усечение модели. С другой стороны, внешние воздействия, воздействующие на кабели, обычно неизвестны или непредсказуемы для включения в проект системы управления, поэтому они обычно игнорируются при решении задачи управления LQR или LQG [26]. Поскольку не только интенсивность внешнего нагружения, но и его доминирующая частота влияет на поведение контролируемой конструкции, представляет большой интерес выполнение проектирования управления в частотной области для достижения безопасности конструкции.Кроме того, система управления LQG во временной области (обозначаемая как T-LQG) обычно имеет постоянное усиление регулятора, вычисляемое с параметрами постоянного веса, которые выбираются методом проб и ошибок. В результате он не может адаптироваться к изменению динамической нагрузки и вибрационного состояния конструкции. Например, было замечено, что доминирующая мода вибрации кабеля, вызванная ветром и дождем, может меняться по мере развития вибрации [4].

Таким образом, целью данной статьи является представление методологии адаптивного управления демпфированием интеллектуальных кабелей с точки зрения частотной области.Для достижения этой цели управление LQG расширяется от временной области до частотной области путем синтеза его с частотной квадратичной функцией стоимости [27]. Этот синтез позволяет учитывать неопределённости системы, ошибки модели и неизвестные помехи в конструкции контроллера, что гарантирует стабильность и надёжность разработанного контроллера на каждой интересующей частоте. Кроме того, частотно-зависимый контроллер LQG разработан для обеспечения адаптивности при онлайн-настройке частотно-зависимых весов и коэффициента усиления контроллера на основе метода преобразования Гильберта-Хуанга (HHT) [28] для адаптации к развитию вибрации.Эта разработка улучшает способность контроллера нацеливаться на частоту и устраняет итеративную процедуру выбора веса в схеме управления T-LQG. Адаптивное частотно-образное решение LQG (обозначаемое как AF-LQG) реализовано с конфигурацией датчика и демпфера, которая реализована с помощью демпфера MR с самоопределением, чтобы гарантировать стабильность и экономическую эффективность системы управления [21, 29]. ]. Моделирование вантового троса, оснащенного демпфером MR с самоопределением, проводится для демонстрации эффективности управления разработанной стратегией управления, которая также сравнивается с эффективностью, достигаемой при использовании пассивного управления демпфированием MR и управления T-LQG.

2. Управляемая динамика троса с самочувствующимся демпфером MR

Рассматривается наклонный трос, поперечно закрепленный с самочувствительным гасителем MR рядом с анкерным креплением троса на настиле моста. Предполагая, что профиль троса неглубокий, и используя конфигурацию статического равновесия троса, аппроксимируемую параболической кривой [30], поперечное движение троса в плоскости выводится как следующее уравнение движения: где масса троса на единицу длины, – плоскостное внутреннее демпфирование троса, – продольная составляющая статического натяжения троса, – ускорение свободного падения, – угол наклона троса, – модуль упругости, – площадь поперечного сечения троса , — длина троса, — длина троса в состоянии статического равновесия, — внешняя сила возбуждения, — дельта-функция Дирака, обозначает положение демпфера на тросе, — составляющая силы демпфирования во времени, эмулируемая прямая динамическая модель самочувствительного демпфера MR на основе байесовской сети NARX [29, 31].

Решение движения троса частично дифференциального уравнения (1) может быть вычислено с использованием аппроксимации конечного ряда, где – рассматриваемый номер моды, – модальное смещение th, а – предполагаемая функция формы th моды. Согласно методу Галеркина подстановка (2) в (1) приводит к матричному уравнению где – вектор модального смещения, , , – матрица массы, демпфирования и жесткости соответственно, – вектор силы возбуждения, .

Для схемы управления (3) можно эквивалентно записать в форме пространства состояний как где .Контролируемым выходом является смещение троса в месте крепления демпфера, используемое для управления с обратной связью. Измеренный выход представляет собой смещение кабеля в месте для оценки эффективности управления. шум измерения.

3. Методики контроля
3.1. Управление LQG во временной области (T-LQG)

Управление вибрацией кабеля рассматривается как задача оптимального регулирования. На основе хорошо известной теории LQR квадратичная функция стоимости во временной области определяется как где положительный полуопределенный вес производительности и положительный весовой коэффициент для штрафа за усилие управления.Используя (5), функция стоимости (8) может быть записана как где – матрица весов состояния. Путем минимизации функции стоимости (9) с учетом ограничений, налагаемых динамикой системы трос-демпфер в (4), оптимальная управляющая сила определяется как вектор состояния системы и восстанавливается с помощью метода фильтрации Калмана на основе измеренного смещения кабеля в месте расположения демпфера, где – коэффициент усиления оценщика, и рассчитывается по уравнению Риккати, где и – постоянные спектральные плотности мощности возбуждения и шума измерения, соответственно, при предположение, что и являются некоррелированными гауссовыми случайными процессами с нулевым средним.

Для кабеля с небольшим демпфированием его структурная энергия может приблизительно равняться сумме упругой и кинетической энергии. Определение показателя производительности в (9) становится оценкой общей энергии кабеля. Таким образом, снижение вибрации кабеля достигается за счет управления энергией системы. С принятой матрицей весов контрольный весовой коэффициент затем выбирается путем проб и ошибок для компромисса между управляющей силой и уменьшением отклика.

3.2. Адаптивное частотно-зависимое управление LQG (AF-LQG)
3.2.1. Расширение управления LQG в частотной области

С точки зрения классического управления, контроллер LQR, разработанный с полной обратной связью по состоянию, обладает определенными желательными свойствами надежности с гарантированным запасом по фазе 60° и запасом по усилению от 50% до бесконечности [32]. Однако было показано, что гарантированные свойства устойчивости могут исчезнуть, если в петлю обратной связи ввести оценщик состояния [33]. Чтобы повысить надежность управления LQG, Гупта [27] предложил расширить управление LQG, включив в него частотную функцию стоимости в терминах частотной переменной , которая получается путем применения теоремы Парсеваля к функции стоимости во временной области в (8). )где обозначает комплексно-сопряженные и и являются частотно-зависимыми весовыми функциями, которые являются эрмитовыми на всех частотах.Основное преимущество весовых функций, зависящих от частоты, заключается в том, что они облегчают включение известных и желаемых режимов работы системы управления в процесс синтеза управления и влияют на эффективность и надежность управления путем изменения акцентов на различных интересующих частотах.

Весовые функции и считаются рациональными функциями квадрата частоты и разлагаются, соответственно, как

. где , , и (, ) — матрица состояния, входная матрица, выходная матрица и сквозной член для систем в (17a) и (17b).

Уравнения (19a) и (20a) теперь дополнены (4), (5) и (6) для формирования модели расширенной системы, где вновь построенные векторы состояния и матрицы задаются уравнениями (19b) и (20b) затем стать с

В соответствии с приведенными выше определениями и теоремой Парсеваля функция стоимости (18) преобразуется обратно во временную область как Подстановка (23) и (24) в (26) дает функцию стоимости в терминах расширенного состояния вектор, где

Тогда закон управления, минимизируемый в (27), может быть получен как где есть положительное полуопределенное решение следующего уравнения Риккати: С полной информацией о состоянии, оцененной из (12), закон активного управления (29) разработан как

3.2.2. Весовые функции, зависящие от частоты

В ходе полевых испытаний вибрации мостовых тросов, вызванной ветром и дождем, было замечено, что в этом виде вибрации кабеля преобладает одна из первых нескольких плоскостных мод кабеля с низкими частотами [4, 5, 34, 35], а доминирующая мода может меняться по мере эволюции вибрации [4]. Таким образом, цель состоит в том, чтобы разработать контроллер с обратной связью для снижения вибрации кабеля в доминирующем режиме. Для достижения этой цели весовая характеристика, зависящая от частоты, для th режима вибрации может быть разработана в форме, которая может быть записана в эквивалентное уравнение в пространстве состояний, как указано в (19a) и (19b), где уравнение (32) определяет второй- закажите полосовой фильтр с критической частотой , полосой пропускания фильтра и коэффициентом усиления фильтра на критической частоте.На рис. 1 в качестве примера показана амплитудная характеристика частотной характеристики при = 1, = 0,5 Гц и = 1 Гц. Это указывает на то, что характеристика кабеля выборочно снижается с более высоким штрафом в узкой полосе частот около критической частоты , которая является доминирующей частотой вибрации кабеля. Полоса частот, подлежащая наказанию, определяется шириной полосы , так что выбранный вес производительности в (32) более устойчив к неопределенностям параметров системы и меньше подвержен влиянию неопределенностей в параметрах системы, поскольку он зависит от полосы частот.


С другой стороны, закон управления (31) разработан на основе конечномерной модели кабеля в (4), усеченной от непрерывной структуры бесконечной размерности. Когда такой конечномерный регулятор применяется к реальной конструкции, стабилизируются только интересующие моды, в то время как устойчивость остальных остаточных (неуправляемых и немоделируемых) мод не обеспечивается. Взаимодействие между контроллером и остаточными режимами может ухудшить качество управления и иногда вызывать нестабильность, известную как явление перелива [36].Чтобы уменьшить или избежать негативных побочных эффектов, функция контрольного веса для управления вибрацией кабеля выбирается таким образом, чтобы штрафовать высокочастотную управляющую энергию в большей степени, чем низкочастотную управляющую энергию. Это, в свою очередь, компенсирует несмоделированную динамику на высоких частотах для получения хорошей устойчивости к высоким частотам. Поскольку ни в коем случае не должно быть равно нулю, чтобы гарантировать положительность в (28), функция должна быть нестрогой правильной и принимается в виде фильтра второго порядка, в котором и – частоты для конструкции фильтра.Эквивалентное представление в пространстве состояний дано в (20a) и (20b), а на рисунке 2 в качестве примера показан график амплитуды частотной характеристики с = 0,1 Гц и = 10 Гц.


3.2.3. Самонастройка веса на основе HHT

Чтобы приспособиться к изменению доминирующей моды в развитии вибрации кабеля, желательно, чтобы коэффициент усиления контроллера в форме частоты в (31) адаптивно регулировался с изменением моды путем обновления частотно-зависимой весовой функции в ( 32).Для такой адаптивности критическая частота настраивается в режиме онлайн, чтобы быть доминирующей модальной частотой системы кабель-демпфер, определенной по измеренному отклику кабеля с использованием метода HHT [28].

Метод HHT представляет собой комбинацию эмпирической модовой декомпозиции (EMD) и спектрального анализа Гильберта, в которой EMD является ключевым интегрантом, обеспечивающим преимущества спектрального анализа Гильберта. EMD адаптивно разлагает измеренный ответный сигнал на ряд внутренних функций режима (IMF), которые допускают правильное преобразование Гильберта с помощью процедуры, называемой процессом просеивания.В конце процесса просеивания достигается разложение сигнала на эмпирические моды, где – IMF измеренного сигнала, а – остаток. Затем для каждого компонента IMF выполняется преобразование Гильберта как

. При преобразовании Гильберта аналитический сигнал для каждого компонента IMF определяется как где мгновенная амплитуда и мгновенная фаза. Мгновенная частота, соответствующая каждому ММП, определяется как

Из частотно-временного распределения мгновенной амплитуды, обозначенного как гильбертовский амплитудный спектр, энергетический спектр дополнительно дает мгновенную энергию как Мгновенная энергия указывает на флуктуацию энергии каждой компоненты ММП с время.

Для реализации управления кабелем частотно-зависимая весовая функция обновляется путем сдвига критической частоты до целевой для доминирующей моды, определяемой HHT; а именно, . При этом коэффициент усиления фильтра в (32) для th-й кабельной моды может регулироваться исходя из доли мгновенной энергии th-й составляющей IMF в полной мгновенной энергии всего набора IMF; т. е. значение подразумевает вклад соответствующей моды в вибрацию кабеля.Следовательно, во время реализации контроля на преобладающую моду вибрации накладывается более серьезное наказание.

Метод HHT был признан мощным, локальным и адаптивным инструментом частотно-временного анализа. Большим преимуществом HHT является эффективное использование данных. Ограниченный сигнал в узком временном окне достаточен для эффективного извлечения информации о мгновенной частоте. Это преимущество приводит к незначительным вычислительным затратам при идентификации и обновлении параметров весового коэффициента, зависящего от частоты, и позволяет синтезировать его в контроллере для практической реализации.

3.3. Синтез полуактивного регулятора с обратной связью

Для упрощения управления с обратной связью с использованием оптимальной силы активного управления, вычисляемой с помощью (10) или (31), полуактивное ограничение вводится путем учета внутренней диссипативности и свойств ограничения силы самочувствительного Учет демпфера MR для получения требуемой полуактивной управляющей силы, реализуемой демпфером, где – скорость на демпфере; – сигнум-функция; и – минимальная и максимальная силы демпфера, оцениваемые по прямой динамической модели [29, 31] при мгновенной скорости при нулевом и максимальном уровнях напряжения соответственно.

Для реализации желаемой полуактивной управляющей силы используется контроллер слежения за силой, основанный на обратной динамике самочувствительного демпфера MR, который определяет команду напряжения для компенсации нелинейности демпфера [21, 31].

4. Численные исследования демпфирования кабеля
4.1. Система моделирования управления кабелем

С момента открытия для движения в конце 2000 года на вантовом мосту через озеро Дунтин наблюдались частые случаи вибрации кабеля под одновременным действием дождя и ветра до развертывания технологии демпфирования на основе MR. для снижения вибрации кабеля [14].Типовой кабель длиной 121,9 м на этом мосту выбран для числовой проверки контроля вибрации путем установки саморегулирующегося демпфера MR на расстоянии 2,0% длины кабеля () от соединения настила с тросом. Другими основными параметрами троса являются угол наклона, площадь поперечного сечения = 111,2 × 10 −4  м 2 , масса на единицу длины   кг/м, начальное натяжение = 3150  кН, модуль упругости = 2,0 × 10 5   МПа. Первые пять модальных частот кабеля в плоскости равны 1.07, 2,14, 3,20, 4,23 и 5,32 Гц, а соответствующие первые пять коэффициентов модального демпфирования составляют 0,18%, 0,16%, 0,12%, 0,10% и 0,11%.

Высокоамплитудные колебания этого кабеля, вызванные дождевым ветром, были измерены на месте в течение 45 дней в 2003 г., что показало, что в целом преобладающей модой колебаний кабеля во время наблюдаемых дождевых ветровых воздействий является третья мода, сопровождающая другие более низкочастотные колебания. режимы [4]. В отсутствие хорошо зарекомендовавшей себя модели такого поведения возбуждения система «кабель-демпфер» моделируется со стохастическим возбуждением, что в основном приводит к отклику второго или третьего режима, который дается как «где генерируется с ограниченным по полосе белым шумом». с пиковой амплитудой 5000 Н и частотным диапазоном 0.5–5 Гц. Смещение на четверть или одну шестую длины троса (1/4 L или 1/6 L ) от нижнего крепления троса, где вторая или третья мода проявляет максимальную реакцию, измеряется для оценки управляемости. представление. На рис. 3 показаны конфигурации системы демпфера «кабель-MR». Моделирование управления проводится для изучения характеристик эффективности демпфирования интеллектуального кабеля с демпфером MR с самоопределением, работающим в пассивном режиме и полуактивных режимах с обычным управлением T-LQG и предлагаемым управлением AF-LQG.


4.2. Эффективность различных схем управления. -квадрат (среднеквадратичное значение) смещения кабеля () при воздействии на кабель одномодовой частоты возбуждения. Как показано в Таблице 1, демпфер MR с пассивным управлением срабатывает при оптимальном уровне напряжения 4.0 В и 3,5 В позволяет снизить неконтролируемое среднеквадратичное смещение кабеля на 42,0% и 43,9% для возбуждения второй и третьей мод соответственно.


β = 0 ° 9 = 0 ° 9 = 0 ° 9 = 0 °357 β = 15 ° 5
F S ξ F с ξ F с ξ F с ξ

Модель 1 (круглая) 0.9 0,16 0,9 0,14 0,86 0,16 0,86 0,16
Модель 2 (спираль) 0,88 0,14 0,86 0,11 0,86 0,16

Без управления 2.50396Контроль – 01

Схема управления Возбуждение второго режима Excitation третьего режима
(1/4 L )
(MM)
(%) N) (1/6 L )
(мм)
(%) (N)

14,50 42,0 797,37 7,07 43,9 776,18
Т-LQG управления
Пассивный МР 12,59 12.59 49.7 409.28 5.84 53.6 53.6 375.82
AF-LQG 10.79 56.9 517.27 4.. обозначает процентное снижение отклика контролируемого среднеквадратичного значения кабеля по сравнению с неконтролируемым случаем.

При использовании саморегулирующегося демпфера MR, управляемого контроллером T-LQG, при оценке эффективности управления учитывается диапазон контрольных грузов. Оптимальный контроллер определяется методом проб и ошибок, что приводит к минимальному среднеквадратичному отклику кабеля для каждого режима.На рисунках 4 и 5 показана управляемая реакция троса и соответствующая сила демпфера при третьем режиме возбуждения. Среднеквадратичное перемещение троса уменьшается с увеличением контрольного веса в пределах [1×10 −8 , 5×10 −6 ], что приводит к уменьшению усилия демпфера. Снижение отклика становится незначительным, если оно меньше 1 × 10 90 379 -8 90 380 , что является результатом допустимой мощности, ограниченной эффектом магнитного насыщения жидкости MR внутри демпфера, как показано на рисунке 5.Кроме того, из-за ограничения остаточной силы трения, присущей демпферу MR с автоматическим определением, уровень затухания отклика кабеля RMS сопоставим, поскольку он превышает 5 × 10 -6 . Следовательно, оптимальный контроллер с = 1 × 10 -8 выбирается для достижения 53,6% снижения неуправляемой среднеквадратичной характеристики для частоты возбуждения третьего режима, что представляет собой увеличение производительности на 13,6% по сравнению с оптимальным пассивным управлением MR. Аналогично, при возбуждении троса во втором режиме управляемый интеллектуальный демпфер способен уменьшить среднеквадратичное перемещение троса на 49.7% и 13,2% по сравнению с неуправляемым и пассивно-управляемым случаями, соответственно, как указано в таблице 1. Улучшение характеристик в контроле T-LQG требует среднеквадратичных сил демпфера MR 375,82 Н и 409,28 Н для второго и третьего режима. возбуждения соответственно, что составляет примерно половину соответствующих оптимальных сил пассивного демпфирования.



Благодаря функции самонастройки веса в стратегии управления AF-LQG можно избежать проб и ошибок при поиске подходящих весов в управлении T-LQG.Веса, зависящие от частоты, при моделировании берутся в виде (32) и (34). Используя метод HHT, компоненты IMF извлекаются с помощью процедуры EMD из сигнала обратной связи в скользящем временном окне 5,12 с для определения мгновенной частоты. Затем критическая частота полосового фильтра в (32) автоматически настраивается на идентифицированную доминирующую моду вибрации. Усиление фильтра определяется на основе мгновенных энергий компонентов IMF в соответствии с (42).Полоса пропускания фильтра установлена ​​равной 0,5 Гц. Следовательно, отклик системы вблизи доминирующей модальной частоты подвергается штрафу из-за схемы узкополосного управления. Частоты и для контрольного веса в (34) приняты равными 0,5 Гц и пятой модальной частотой 5,32 Гц соответственно, чтобы определить полосу пропускания фильтра для взвешивания высокочастотного усилия управления. На рисунках 6 и 7 показаны идентифицированные критические частоты и коэффициенты усиления фильтра для обновления частотно-зависимых весовых функций в сценариях управления при возбуждении второй и третьей моды соответственно.Показано, что можно надежно идентифицировать доминирующие режимы кабеля, на которые нацелен узкополосный контроллер, а штраф на целевой режим корректируется автоматически в зависимости от уровня его энергоемкости. Из таблицы 1 видно, что контроллер AF-LQG может значительно подавить вибрации кабеля, возбуждаемые во втором и третьем режимах, что оценивается уменьшением среднеквадратичных значений отклика кабеля на 56,9% и 60,6% по сравнению с неконтролируемыми случаями соответственно.Это представляет повышение эффективности управления на 25,6% и 29,9% по сравнению с оптимальным пассивным управлением MR с гораздо меньшими среднеквадратичными усилиями демпфера, а также улучшение характеристик на 14,3% и 15,1% по сравнению с управлением T-LQG с умеренным увеличением среднеквадратичных усилий демпфера для кабель возбуждается во второй и третьей модах соответственно.

На рисунках 8 и 9 показаны гистерезисные характеристики силы-перемещения и силы-скорости самочувствительного демпфера MR (во временном окне 5  с) с управлением AF-LQG для возбуждения второго и третьего режима соответственно. .Видно, что демпфер MR является неуправляемым, если желаемая сила находится в пределах ограничения остаточной силы, создаваемого при нулевом уровне напряжения, и, таким образом, небольшая часть недиссипативной силы существует для более низких значений скорости. Кроме того, траектории силы-перемещения демонстрируют отрицательное поведение жесткости, обеспечиваемое демпфером MR с самочувствием. Отрицательная сила жесткости приводит к уменьшению локальной жесткости троса в положении демпфера, что увеличивает амплитуду смещения демпфера для рассеивания увеличенного количества вибрационной энергии из-за улучшенного демпфирования троса [25] и, следовательно, приводит к общему лучшему контролю. представление.

4.3. Рабочие характеристики при различных положениях демпфера

Рабочие характеристики рассмотренных пассивных и полуактивных стратегий управления демпфированием MR в различных местах крепления демпфера дополнительно исследуются при третьем режиме возбуждения. Результаты контроля показаны на рисунках 10–12. Для сравнения, в каждом положении демпфера пассивное управление MR с оптимальным постоянным напряжением определяется в диапазоне уровней напряжения от 0,0 В до 5,0 В, в то время как управление T-LQG выбрано для обеспечения наилучших характеристик полуактивного демпфирования путем нахождения соответствующий контрольный вес в диапазоне от 1 × 10 -10 до 1 × 10 -4 .Очевидно, что эффективность управления для каждой стратегии управления ухудшается с расположением крепления самочувствительного демпфера MR рядом с нижним анкерным креплением троса. При перемещении заслонки из положения в среднеквадратичное смещение троса может быть дополнительно уменьшено на 57,5 ​​% для оптимального пассивного управления MR, на 67,2 % для управления T-LQG и на 66,7 % для управления AF-LQG. Контроль T-LQG работает лучше, чем оптимальный пассивный контроль MR, когда он больше 0,01, с 17,4%, 7,4%, 12,5% и 22.Дополнительное снижение среднеквадратичного смещения троса на 2 % по сравнению с оптимальным пассивным корпусом при положениях демпфера , , и , соответственно. Силы управления RMS, заданные в полуактивных режимах управления T-LQG и AF-LQG, ниже, чем в случаях пассивного демпфирования MR, а также для всех исследованных мест расположения демпфера. Хотя демпфер MR с пассивным управлением, расположенный в точке =, обеспечивает сравнимое с регулятором T-LQG уменьшение отклика троса, требуемое среднеквадратичное усилие управления примерно в два раза больше, чем у регулятора LQG.В каждом месте демпфера MR демпфер, управляемый стратегией AF-LQG, всегда обеспечивает более высокую эффективность в смягчении среднеквадратичного отклика троса по сравнению с оптимальным пассивным MR или контролем T-LQG, с лишь умеренным увеличением среднеквадратичного усилия демпфера относительно к управлению T-LQG. Контроль AF-LQG может дополнительно улучшить снижение среднеквадратичного отклика с 8,0% до 19,0% по сравнению с контролем T-LQG и с 8,7% до 30,0% по сравнению с оптимальным пассивным управлением с постоянными уровнями силы управления RMS в широком диапазоне положение заслонки = 0.01–0,05.




5. Выводы

Разработана адаптивная частотно-зависимая стратегия управления LQG (AF-LQG) для эффективной работы самоопределяющихся демпферов MR для подавления вибрации тросов моста. Формирование частоты, введенное в разработанную стратегию управления, выгодно для учета неопределенностей системы, несмоделированной динамики и неизвестных возмущений, что обеспечивает эффективность и надежность системы управления. Адаптивность при обновлении коэффициента усиления контроллера для адаптации к переходной динамике конструкции реализуется за счет дальнейшего включения метода HHT для сбора информации о мгновенной частоте управляемой кабельной системы.Более того, схема AF-LQG позволяет включить в контур управления нелинейную динамику самочувствительного демпфера MR. Получившийся в результате контроллер AF-LQG был применен к мостовому кабелю, установленному с демпфером MR с самоопределением, посредством численного моделирования, в результате которого были сделаны следующие выводы: (i) разработанная схема управления AF-LQG может быть реализована с помощью MR с самоопределением. демпфер с информацией обратной связи от расположенных рядом датчиков перемещения и силы. И управление AF-LQG, и управление T-LQG превосходят оптимизированное пассивное управление MR в снижении отклика троса при требуемой управляющей силе, намного меньшей, чем в пассивном случае; (ii) управление AF-LQG, встроенное в HHT, способно адаптивно обновлять коэффициент усиления контроллера в режиме онлайн с хорошо зафиксированной доминирующей мгновенной частотой и автонастройкой модовых штрафов, что, таким образом, повышает его эффективность управления по сравнению с управлением T-LQG с оптимально подобранный контрольный вес; (iii) кажущееся отрицательное поведение самочувствительного демпфера MR исследуется под контролем AF-LQG для улучшения характеристик демпфирования интеллектуального кабеля; и (iv) эксплуатационные испытания, проведенные с различными местами установки демпфера, дополнительно выявили превосходство разработанного управления AF-LQG над оптимальными стратегиями пассивного управления и управления T-LQG.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Авторы выражают благодарность за поддержку этого исследования Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 51608128), Китайским фондом естественных наук провинции Фуцзянь (грант № 2016J05123) и Департаментом образования провинции Фуцзянь. , Китай (грант № JA15908).

Каким образом тросовый изолятор снижает уровень ударов и вибрации в машине?

Каждая отрасль, работающая с машинами и оборудованием, часто сталкивается с проблемами, связанными с высокочастотным шумом, вибрацией, ударами.Машины, работающие в суровых условиях, обычно не выдерживают постоянных ударов и вибрации. Следовательно, эти электронные компоненты или машины должны быть изолированы, чтобы предотвратить любую форму повреждения машин и окружающих их областей. Такие решения, как эластомерные крепления, которые выдерживают вибрацию, имеют ограниченную реакцию на ударные нагрузки. Кроме того, эти эластомеры не устойчивы к жидкости, химическим веществам и экстремальным температурам. Поэтому инженеры разработали серию тросовых изоляторов s в качестве изолирующего оборудования для машин.

Тросовые изоляторы — это новые устройства, предназначенные для одновременного гашения ударов и вибрации. В зависимости от требований в машинах устанавливаются виброизоляционные канаты для изоляции всей системы. Обычно предназначенный для защиты от ударов и поглощения вибрации, сочетание этого упругого элемента с металлической опорной рамой предлагает лучшее решение для ваших машин. В целом, на рынке имеется множество вибротросовых изоляторов , отвечающих различным требованиям к вибрации, ударам и шуму машин.Тем не менее, кабельное крепление или кабельные изоляторы обеспечивают более высокий уровень изоляции от ударов и вибрации, чем любой другой тип изоляционного устройства.

Проволочный виброизолятор после установки работает особым образом, обеспечивая максимальную изоляцию. Они прогибаются под нагрузкой, изгибая проволочные тросы, которые создают усилие пружины и, в свою очередь, обеспечивают максимальную защиту и поддержку используемой машины. Когда многожильный проволочный трос кабельного изолятора изгибается, он создает трение между проволочными прядями, которое помогает преобразовывать кинетическую энергию в тепловую энергию, которая в конечном итоге рассеивает энергию, создаваемую вибрацией. Виброизолирующие тросы бывают разной ширины, высоты и диаметра троса для приспособления к различной грузоподъемности машин. Эти проволочные виброизоляторы просты в монтаже и установке и идеально подходят для машин, которым требуется изоляция вибрации и ударов.

Andre HVAC International предлагает широкий ассортимент тросовых изоляторов , которые изготовлены из алюминиевых стержней и тросов из нержавеющей стали для защиты от коррозии и экстремальных температур.Это делает наши изоляторы проводов практически невосприимчивыми к суровым условиям и практически не требует технического обслуживания.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.