17Гс характеристика стали: Сталь 17гс: характеристики, свойства, аналоги

alexxlab | 18.06.1980 | 0 | Разное

Содержание

Сталь 17гс: характеристики, свойства, аналоги

Сталь марки 17ГС – конструкционная низколегированная сталь для сварных конструкций, отвечающая требованиям стандартов ДСТУ 8541 и ГОСТ 19281.

Классификация: Сталь конструкционная низколегированная.

Продукция: толстолистовой, широкополосный, сортовой и фасонный прокат, гнутые профили.

Химический состав стали 17ГС (плавочный анализ) в соответствии с ДСТУ 8541, %

С	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Cu
0.14-0.20	0.40-0.60	1.00-1.40	≤ 0.30	≤0.035	≤0.030	≤0.30	≤0.30

Механические свойства толстолистового и широкополосного проката из стали 17ГС в соответствии с требованиями стандарта ДСТУ 8541

Класс прочности	Толщина проката, мм	Предел текучести, Н/мм2, не менее	Временное сопротивление, Н/мм2, не менее	Относительное удлинение, %
325	≤60	325	450	21
345	≤32	345	490	21

Аналоги стали 17ГС

Япония	SM490A, SM490B, SM490C, SM490YA, SM490YB, SM520B, SM520C, SM53C, STK490, STKM16C, STKR490
Евросоюз	Fe510, Fe52CFN, Fe52DFN, S355J2G3, S355J0, S355JR
Китай	16Mn, 16MnDR, 16Mng, 16MnL, 16MnR, HP345
Швеция	2132, 2133, 2134, 2174
Австралия	St510D, St52F
Южная Корея	STKM16C

Применение

Сталь марки 17ГС используют при производстве сварных, клепаных и болтовых металлоконструкций, корпусов, фланцев и прочих сварных деталей, работающих при температуре от -40 до +475 °С.

Сваривание

Сварку стали марки 17ГС производят без ограничений.

характеристика материала / Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций / Марочник сталей — Металлинвест. Управляющая компания

Характеристика материала 17ГС

Марка:	17ГС
Заменитель:	16ГС
Классификация:	Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций
Применение:	корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от —40 до +475 °С.

Химический состав в % материала 17ГС.

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	N	Cu	As
0.14-0.2	0.4-0.6	1-1.4	до 0.3	до 0.04	до 0.035	до 0.3	до 0.008	до 0.3	до 0.08

Температура критических точек материала 17ГС.

Ac₁=745, Ac₃(Ac_m)=870, Ar₃(Arc_m)=790, Ar₁=680, Mn=380

Механические свойства при Т=20^oС материала 17ГС.

Сортамент	Размер	Напр.	s_в	s_T	d₅	y	KCU	Термообр.
–	мм	–	МПа	МПа	%	%	кДж / м²	–
Прокат	41		520		23
Лист	5-9		520	350	23

Технологические свойства материала 17ГС.

Свариваемость:

без ограничений.

Обозначения:

Механические свойства:
	s_в	– Предел кратковременной прочности, [МПа]
	s_T	– Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
	d₅	– Относительное удлинение при разрыве, [ % ]
	y	– Относительное сужение, [ % ]
	KCU	– Ударная вязкость, [ кДж / м²]
	HB	– Твердость по Бринеллю

Свариваемость:
без ограничений	– сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая	– сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая	– для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг

Сталь 17Г1С — конструкционная низколегированная для сварных конструкций

Расшифровка стали 17Г1С

Двухзначное число 17 обозначает примерное содержание углерода в стали в сотых долях процента, т.е. содержание углерода в стали приблизительно 0,17%.
Бука Г означает, что в стали содержится марганец. Цифра 1 указывает примерную элемента, т.е. марганца в стали примерно 1%.
Буква С означает, отсутствие цифр за буквой указывает, что массовую долю кремния в стали не превышает 1,5%.
Если сталь обозначается как 17Г1С-У, то буква У в конце означает «Улучшенная»

к содержанию ↑

Вид поставки

Лист — ГОСТ 5520-79, ГОСТ 19281-2014, ТУ 14-1-5241-93.
Полоса — ГОСТ 19281-2014.
Гнутые профили — ГОСТ 19281-2014.

Характеристики и применение [Гуляев А.П. Металловедение. 1986г.]

Низколегированная низкоуглеродистая конструкционная сталь 17Г1С перлитного класса повышенной прочности применяется для изготовления следующих изделий:

Днища, фланцы, корпуса аппаратов и другие сварные детали, работающие под давлением при температуре до 350 °C в котлах и трубопроводах и при температурах от -40 °C до +475 °C.

Электросварные трубы трубопроводов пара и горячей воды с температурой 425 °C (прямошовные) и 350 °C (спиральношовные) и под давлением до 2,5 Н/мм².

Одним из главных свойств стали является ее хорошая свариваемость. В отличие от конструкционных легированных сталей низколегировання сталь 17Г1С не подвергается термической обработке, т.е. структура и служебные характеристики формируются при ее производстве.

Термическая обработка способствует снижению порога хладноломкости, и влияет на это свойство стали примерно так же, как и на свойства углеродистой стали марки Ст3.

Сталь марки 17Г1С применяется для электросварных труб нефте- и газопроводного сортамента. Однако из-за большого количества производимого в стране штрипса (листовых заготовок для труб) прокат из этой стали часто предлагается в качестве замены листового проката низколегированной стали других марок. Применение стали марки 17Г1С в наиболее ответственных конструкциях (подвергающихся динамическому или переменному нагружению, эксплуатируемых при низких расчетных температурах — «северное исполнение» и т.п.) вследствие повышенного содержания углерода и обусловленного этим пониженного сопротивления хрупкому разрушению сварных соединений, так же как и сталь марки 10Г2С1 из-за высокого содержания кремния, не рекомендуется

Применение стали 17Г1С для трубопроводов в зависимости от параметров транспортируемой среды

Марка стали, класс прочности, стандарт или ТУ	Технические требования на трубы (стандарт или ТУ)	Номинальный диаметр, мм	Виды испытаний и требований (стандарт или ТУ)	Транспортируемая среда (см. обозначения таблицы 5.1 ГОСТ 32569-2013)	Расчетные параметры трубопровода
					Максимальное давление, МПа	Максимальная температура, °С	Толщина стенки трубы, мм	Минимальная температура в зависимости от толщины стенки трубы при напряжении в стенке от внутреннего давления [σ], °C
								более 0,35[а]	не более 0,35[а]
17Г1С ТУ 14-1-1921-76	ТУ 14-3-620-77	76, 500, 700, 800, 1000, 1200	ТУ 14-3-620-77	Среды групп Б, В, кроме СУГ	≤1,6	300	≤12	минус 40	минус 40
17Г1С-У ТУ 14-3-1138-82	ТУ 14-3-1138-82	1200	ТУ 14-3-1138-82	Все среды, кроме группы А (а) и СУГ	≤2,5	400
17Г1С-У ТУ 14-3-1424-86	ТУ 14-3-1424-86	1000	ТУ 14-3-1424-86

Заменители и иностранные аналоги

Сталь 17ГС
Сталь ASTM A694 Класс F65

Иностранные аналоги

Обозначнеие марки стали (Страна)	Стандарт
11483 (Чехия/Словакия)	CSN 41183
16G2 (Польша)	PN/H 84023/05
16Mn (Китай)	GB 1591-88, GB 8162-87
16Mng (Китай)	GB 713-86
2133 (Швеция)	SS
50WT (Канада)	CSA G40.21M92, CSA G40.21-92
50/35 HR (Великобритания)	B.S.1449(91)
AE 355 D (Испания)	UNE 36080-90, EN 10025-90
B.50.36 (Венгрия)	MSZ 339
FE510 (Италия)	UNI 8913 (87)
FE 52 C FN (Евронормы)	EN 30-69
S 355 J2 G3 (Евронормы)	EN 10025-94
OL 52.3 Kf (Румыния)	STAS 500/2
S 355 JO (Франция)
S 355 J2 G3 (Германия)	включена в 6 стандартов
SM 490 A (Япония)	JIS G 3106
1522 (США)	SAE J 403, AISI

Химический состав стали 17Г1С, % (ГОСТ 19281-2014)

C, углерод	Si, кремний	Mn, марганец	P, фосфор	S, сера	Cr, хром	Ni, никель	Cu, медь	V, ванадий	других элементов
C, углерод	Si, кремний	Mn, марганец	не более						других элементов
0.15-0.20	0.4-0.6	1.15-1.6	0.03	0.035	0.30	0.30	0.30	0.12	0.020-0.050 Al

Механические свойства

ГОСТ	Состояние поставки	Сечение, мм	σ_0,2, МПа	σ_в, МПа	δ₅(δ₄), %	KCU, Дж/см²
ГОСТ	Состояние поставки	Сечение, мм	не менее
ГОСТ 19281-2014	Лист и полоса (образцы поперечные)	До 10	335	510	23	—
ГОСТ 19281-2014	Лист и полоса (образцы поперечные)	Св. 10 до 20 вкл.	345	510	23	—
ГОСТ 5520-79	Лист категорий 2-6, 10-12, 16, 18 горячекатанный (образцы поперечные)	4-20	295	510-630	22	49

Предел текучести σ

_0,2

σ_0,2, МПа, при температуре испытаний, °C
200	250	300	350	400	450
265	245	225	205	175	175

Ударная вязкость KCU

Состояние поставки	KCU, Дж/см², при температуре, °C
Состояние поставки	+20	-20	-40	-60
Труба горячекатанная, σ_0,2 = 320 МПа, σ_в = 530 МПа	73	52	48	37
Труба. Закалка + высокий отпуск, σ_0,2 = 475 МПа, σ_в = 670 МПа	78	71	64	53

Расчетное значение временного сопротивления для низколегированной стали 17Г1С (ГОСТ Р 52857.1-2007)

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °C	Расчетное значение временного сопротивления Rm, МПа
20	440
100	385
150	430
200	439
250	444
300	445
350	441
375	425

Технологические свойства (ГОСТ 19281-2014)

Свариваемость — сваривается без ограничений

Формулы для расчета углеродного эквивалента (ГОСТ 33260-2015)

[C]_э= C + Mn/6 + (Cr + Mo + ∑(V + Ti + Nb))/5 + (Cu+Ni)/15 + 15B	Нормы [C]_э ≤0,46%
[C]_э= C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Cu+Ni)/15	Нормы [C]_э ≤0,43%

Электроды для сварки стали 17Г1С (ОСТ 26.260.3-2001)

Марка свариваемой стали	Типы электродов по ГОСТ 9467 или наплавленного металла	Минимальная температура стенки сосуда
17Г1С	Э50А Э55 Э60 ВП-4	Не ниже минус 40°C

ПРИМЕЧАНИЯ:

Без индекса «Э» условно указаны типы электродов, не предусмотренные ГОСТ 9467. Марки электродов типов без индекса «Э» принимаются по рекомендациям специализированной научно-исследовательской организации.
Необходимость подогрева для предотвращения трещин при сварке низколегированных марганцевокремнистых сталей в зависимости от толщины свариваемых элементов, содержания углерода в стали и других факторов определяется технологией предприятия-изготовителя сосуда.

к содержанию ↑

Сварочные материалы для сварки разнородных сталей в среде защитных газов и автоматической сварки под флюсом (ОСТ 26.260.3-2001)

Сочетание марок стали в сварном соединении (А, Б)		Марка проволоки	ГОСТ или ТУ	Марка флюса	Примечание допускаемая рабочая температура условия сварки
А	Б
17Г1С	08Х22Н6Т, 12Х18Н9Т, 08X18h20T 12Х18Н10Т, 08X18Н10	Св 07Х25Н13, Св 07Х25Н12Г2Т	ГОСТ 2246	48 ОФ 6 АН 26С АН18
	08X18h22Б, 08Х18Г8Н2Т, 03X18Н11, 02X18Н11, 08X17h23M2T	Св 10Х16Н25АМ6			До 435 °C
	10X17h23M2T, 10X17h23M3T, 08Х17Н13М3Т, 08X21Н6М2Т	Св 08Х25Н25М3	ТУ 14 1-4968		До 470 °C
	03X17h24M3	Св 08Х25Н40М7			До 550 °C

ПРИМЕЧАНИЯ:

Приведены сварочные материалы которые изготавливаются по ГОСТ 9087 флюсы марки АН26С, АН348А, ОСЦ-15, ОСЦ-45, АН-22, АН-18. Флюс 48-ОФ-6 по ОСТ 5.9206.
Для сочетаний, включающих коррозионностойкие стали аустенитно-ферритного класса, допускается рабочая температура не выше 300 °C.
В качестве защитных газов следует применять аргон, гелий и их смеси, аргон или гелий с примесью кислорода (до 3 %) или углекислого газа (до 5 %). Применение углекислого газа допускается для выполнения сварных соединений, работающих преимущественно в слабо коррозионных средах.

к содержанию ↑

Электроды для ручной электродуговой сварки разнородных стали (ОСТ 26.260.3-2001)

Сочетание марок стали в сварном соединении (А, Б)		Электроды			Примечание, допускаемая рабочая температура, условия сварки
А	Б	ГОСТ или ТУ	Тип	Марка
17Г1С	12МХ, 12ХМ, 15ХМ	ГОСТ 9466 ГОСТ 9467	Э-50А	УОНИ-13/55 и им равноценные	Подогрев до 200-300 °C, термообработка
	15X5M				Подогрев до 300-350 °C, термообработка непосредственно после сварки

к содержанию ↑

Допускаемые напряжения для стали 17Г1С (ГОСТ Р 52857.1-2007)

Расчетная температура стенки сосуда или аппарата, °C	[σ], МПа
20	183
100	160
150	154
200	148
250	145
300	134
350	123
375	116
400	105
410	104
420	92
430	86
440	78
450	71
460	64
470	56
480	53

ПРИМЕЧАНИЕ:

При расчетных температурах ниже 20 °C допускаемые напряжения принимают такими же, как при 20 °C, при условии допустимого применения материала при данной температуре.
Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемое напряжение определяют линейной интерполяцией с округлением результатов до 0,5 МПа в сторону меньшего значения.
Допускаемые напряжения, расположенные ниже значения 92 МПа, действительны при ресурсе не более 10⁵ ч.
Для расчетного срока эксплуатации до 2х10⁵ч допускаемое напряжение, расположенное ниже значения 92 МПа, для марганцовистой стали умножают на коэффициент на 0,85 при температуре < 450 °C и на 0,8 при температуре от 450 °C до 500 °C включительно.

к содержанию ↑

Коэффициент линейного расширения (ГОСТ Р 52857.1-2007)

Марка материала	Расчетное значение коэффициента линейного расширения 10⁶ αС^-1 при температуре, °С
Марка материала	20-100	20-200	20-300	20-400	20-500
17Г1С	11,6	12,6	13,1	13,6	14,1

Библиографический список

Гуляев А.П. Металловедение. 1986г.

Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций 17ГС – характеристики, свойства, аналоги

На данной страничке приведены технические, механические и остальные свойства, а также характеристики стали марки 17ГС.

Классификация материала и применение марки 17ГС

Марка: 17ГС
Классификация материала: Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций
Применение: Корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от —40 до +475 °С.

Химический состав материала 17ГС в процентном соотношении

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	N	Cu	As
0.14 – 0.2	0.4 – 0.6	1 – 1.4	до 0.3	до 0.04	до 0.035	до 0.3	до 0.008	до 0.3	до 0.08

Механические свойства 17ГС при температуре 20

^oС

Сортамент	Размер	Напр.	s_в	s_T	d₅	y	KCU	Термообр.
–	мм	–	МПа	МПа	%	%	кДж / м²	–
Лист, ГОСТ 5520-79			490-510	335-345	23
Трубы, ГОСТ 10705-80			490	343	20

Технологические свойства 17ГС

Свариваемость:

без ограничений.

Расшифровка обозначений, сокращений, параметров

Механические свойства :
s_в	– Предел кратковременной прочности , [МПа]
s_T	– Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d₅	– Относительное удлинение при разрыве , [ % ]
y	– Относительное сужение , [ % ]
KCU	– Ударная вязкость , [ кДж / м²]
HB	– Твердость по Бринеллю , [МПа]

Свариваемость :
без ограничений	– сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая	– сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая	– для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг

Другие марки из этой категории:

Обращаем ваше внимание на то, что данная информация о марке 17ГС, приведена в ознакомительных целях. Параметры, свойства и состав реального материала марки 17ГС могут отличаться от значений, приведённых на данной странице. Более подробную информацию о марке 17ГС можно уточнить на информационном ресурсе Марочник стали и сплавов. Информацию о наличии, сроках поставки и стоимости материалов Вы можете уточнить у наших менеджеров. При обнаружении неточностей в описании материалов или найденных ошибках просим сообщать администраторам сайта, через форму обратной связи. Заранее спасибо за сотрудничество!

Сталь 17ГС – характеристика, химический состав, свойства, твердость

Доска объявлений

Сталь 17ГС – характеристика, химический состав, свойства, твердость

Сталь 17ГС

Общие сведения

Заменитель

сталь 16ГС

Вид поставки

сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 11474-76. Лист толстый ГОСТ 19282-73, ГОСТ 19903-74. Лист тонкий ГОСТ 17066-80, ГОСТ 19903-74, ГОСТ 19904-74. Полоса ГОСТ 82-70, ГОСТ 103-76.

Назначение

корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от -40 до +475 °С.

Химический состав

Химический элемент	%
Кремний (Si)	0.4-0.6
Медь (Cu), не более	0.30
Мышьяк (As), не более	0.08
Марганец (Mn)	1.0-1.4
Никель (Ni), не более	0.30
Фосфор (P), не более	0.035
Хром (Cr), не более	0.30
Азот (N), не более	0.008
Сера (S), не более	0.040

Механические свойства

Термообработка, состояние поставки	Сечение, мм	s_0,2, МПа	s_B, МПа	d₅, %	KCU, Дж/м²
Листы и полосы (образцы поперечные)	<10	345	510	23
Листы и полосы (образцы поперечные)	10-20	335	490	23
Листы горячекатаные	2-3,9		510	19
Листы 2-6, 10-12, 16,18 категорий термообработанные (образцы поперечные)	4-20	320	490-610	22	49

Технологические свойства

Свариваемость

сваривается без ограничений.

Температура критических точек

Критическая точка	°С
Ac1	745
Ac3	870
Ar3	790
Ar1	680
Mn	380

Ударная вязкость

Ударная вязкость, KCU, Дж/см²

Состояние поставки, термообработка	KCU
Листы и полосы (образцы поперечные) сечением 5-10 мм	44
Листы и полосы (образцы поперечные) сечением 10-20 мм	34

Предел текучести

Температура испытания, °C / s_0,2
200	250	300	350	400	450
265	245	225	205	175	175

[ Назад ]

Сталь 17ГC: аналоги, свойства, характеристики

Характеристика стали17ГC

Кремнемарганцовистая конструкционная сталь. Пользуется повышенным спросом в строительстве и инжиниринге и поэтому производится в виде листа и полосы, фасонного и сортового проката и гнутых профилей. Но основное целевое назначение – трубное производство.

Химические свойства

Микролегированная малоуглеродистая сталь. В качестве легирующих компонентов в нее вводят марганец, кремний, хром, медь и никель. Объем примесей серы, фосфора и мышьяка минимален и характерен для сплавов обыкновенного качества. Вне зависимости от способа плавки в стали очень строго контролируется массовая доля кремния. Также допускается введение алюминиевых и титановых примесей, но с условием, что их объем не превышает 0,05 и 0,03 процента соответственно.

Химический состав стали 17ГC в процентном соотношении по ГОСТ 19281-89

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	Cu	As	N	Fe
0,14-0,20	0,40-0,60	1,00-1,40	до 0,30	до 0,040	до 0,035	до 0,30	до 0,30	до 0,08	до 0,012	~97-98

Приблизительный состав сплава

Физико-механические свойства

стали 17ГC

При этом 17ГС характеризуется неплохой пластичностью, высокой конструктивной прочностью и стойкостью к растяжению и разрыву. Хорошо обрабатывается режущим инструментом из твердых и быстрорежущих сплавов. Но при механическом старении у стали отмечается тенденция к частичному снижению механических качеств.

Сталь 17ГС считается ограниченно свариваемой, хотя довольно хорошо сваривается посредством MMA, TIG, MIG/MAG, ESW и ERW сварки. Флокеночувствительность и склонность к отпускной хрупкости не проявляет. Для упрочнения износостойкости поверхности может термообрабатываться.

Физико-механические свойства стали 17ГC при температуре +20˚С по ГОСТ 5520-2017

Марка	Вид проката	Сечение, мм	σ0.2, МПа	σв, МПа	KCU, Дж/см²	KCU после механического старения, Дж/см²	KCV, Дж/см²	δ, %	Ψ, %
Сталь 17ГC	Лист г/к или термообработанный	< 5,0	345	510	–	–	–	23	–
		5…10	345	510	–	29	–		–
		10…20	335	490	–	29	–		–

Применение

Металлический прокат из стали 17ГС повсеместно используется для производства электросварных труб, рассчитанных на высокие нагрузки и повышенные температуры носителя и среды эксплуатации. Так, со спиральным швом из нее изготавливают трубы, способные выдержать от -40 до + 350˚С и давление до 2,5 Н/мм². С прямым швом трубный прокат уже предназначается для более высоких температур и их порог уже может достигать +450˚С.

Из стали 17ГС изготавливают сварные металлоконструкции. Производят днища, фланцы и другие детали и сварные части оборудования, функционал которого также предполагает воздействие температур и работу под давлением. Например:

котлов;
сварных переходов;
сосудов под давлением;
арматура трубных магистралей.

Аналоги стали17ГС в международной практике

Австрия	St510D
Великобритания	4360-50D, CEW5
Германия	P275N, St52-3G
Евросоюз	Fe510, S355J2G3
Испания	AE355D
КНР	16MnDR, 16MnR
Румыния	OL52.3
Франция	E36-3, S355K2G3
Япония	SM490A, SM520C, STKR490

17ГС – Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций – Марочник стали и сплавов – Производитель тканых металлических сеток

Прямые телефоны в вашем городе ХарьковМобильный УкраинаКиевУфа

+380 57 716-23-91, 716-23-92

НАВИГАЦИЯ: Материалы -> Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций ИЛИ Материалы -> Сталь конструкционная-все марки

Характеристика материала 17ГС.

Марка :	17ГС
Заменитель:	16ГС
Классификация :	Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций
Применение:	корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от —40 до +475 °С.
Зарубежные аналоги:	Известны

Химический состав в % материала 17ГС

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	N	Cu	As
0.14 – 0.2	0.4 – 0.6	1 – 1.4	до 0.3	до 0.04	до 0.035	до 0.3	до 0.008	до 0.3	до 0.08

Температура критических точек материала 17ГС.

Ac₁ = 745 , Ac₃(Ac_m) = 870 , Ar₃(Arc_m) = 790 , Ar₁ = 680 , Mn = 380

Механические свойства при Т=20^oС материала 17ГС .

Сортамент	Размер	Напр.	s_в	s_T	d₅	y	KCU	Термообр.
–	мм	–	МПа	МПа	%	%	кДж / м²	–
Прокат	41		520		23
Лист	5 – 9		520	350	23

Технологические свойства материала 17ГС .

Свариваемость:

без ограничений.

Зарубежные аналоги материала 17ГС

Внимание! Указаны как точные, так и ближайшие аналоги.

Германия

Япония

Франция

Англия

Канада

Евросоюз

Италия

Бельгия

Испания

Китай

Швеция

Болгария

Венгрия

Польша

Румыния

Чехия

Австрия

Юж.Корея

DIN,WNr

JIS

AFNOR

UNI

NBN

UNE

BDS

MSZ

STAS

CSN

ONORM

1.0570

Fe510D1

P275N

S355J0

S355J2G3

S355JO

St52-3

St52-3G

SM490A

SM490B

SM490C

SM490YA

SM490YB

SM520B

SM520C

SM53C

STK490

STKM16C

STKR490

E36-3

E36-4

S355J0

S355J2G3

S355K2G3

1449-50/35HR

1449-50/35HS

4360-50D

50D

CEW5

D1FF

ERW5

Fe510

Fe510D1FF

S355J2G3

SAW5

Fe510

Fe52CFN

Fe52DFN

S355J2G3

Fe510

Fe510B

Fe510C

Fe510CFN

Fe510D

FeE420

S355J0

S355J2G3

S355JR

AE355D

Fe510D1FF

S355J2G3

S355J2G4

16Mn

16MnDR

16Mng

16MnL

16MnR

HP345

45D

B50.36

Fe355C/FF

S355J2G3

Обозначения:

Механические свойства :
s_в	– Предел кратковременной прочности , [МПа]
s_T	– Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d₅	– Относительное удлинение при разрыве , [ % ]
y	– Относительное сужение , [ % ]
KCU	– Ударная вязкость , [ кДж / м²]
HB	– Твердость по Бринеллю , [МПа]

Свариваемость :
без ограничений	– сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая	– сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая	– для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки – отжиг

Сталь 17ГС: характеристики, свойства, аналоги

Сталь марки 17ГС – конструкционная низколегированная сталь для сварных конструкций, выпускаемая в соответствии с требованиями ДСТУ 8541 и ГОСТ 19281.

Классификация : Конструкционная низколегированная сталь.

Продукция : Лист стальной, широкая полоса, прокат, профили и фасонные изделия.

Химический состав стали марки 17ГС (термический анализ) по ГОСТ 8541,%

С	Si	Мн	Ni	S	P	Cr	Cu
0.14-0,20	0,40–0,60	1,00–1,40	≤ 0,30	≤0,035	≤0,030	≤0,30	≤0,30

Механические свойства листовой стали и широкой полосы из стали 17ГС по ДСТУ 8541

Класс прочности	Толщина проката, мм	Предел текучести, Н / мм2 (не менее)	Предел прочности, Н / мм2 (не менее)	Относительное удлинение,%
325	≤60	325	450	21
345	≤32	345	490	21

Аналоги стали 17ГС

Япония	SM490A, SM490B, SM490C, SM490YA, SM490YB, SM520B, SM520C, SM53C, STK490, STKM16C, STKR490
Европейский Союз	Fe510, Fe52CFN, Fe52DFN, S355J2G3, S355J0, S355JR
Китай	16Mn, 16MnDR, 16Mng, 16MnL, 16MnR, HP 345
Швеция	2132, 2133, 2134, 2174
Австралия	Ст510Д, Ст52Ф
Южная Корея	STKM16C

Приложение:

Марка стали 17ГС применяется для изготовления стальных сварных, клепаных и болтовых конструкций, кожухов, фланцев и других сварных деталей, эксплуатируемых в диапазоне температур от -40 до +475 ° С.

Сварка

Марка стали 17ГС ограничений по сварке не имеет.

17ГС (17ГС, 17)

Металлы -> Конструкционная сталь -> Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций

Характеристики материала 17ГС (17ГС, 17). 5

Химический состав в% материала 17ГС (17ГС, 17).

Материал:	17GS (17GS, 17)
Заменитель:	16
Классификация:	Низколегированная конструкционная сталь для сварочных конструкций

C	Si	Mn	Ni	S	P	Cr	N As
0,14 – 0,2	0,4 – 0,6	1 – 1,4	max 0,3	max 0.04	max 0,035	max 0,3	max 0,008	max 0,3	max 0,08

Температура критических точек марки 17ГС (17ГС) (17ГС) (17ГС) .

Ac ₁ = 745, Ac ₃ (Ac _м) = 870, Ar ₃ (Arc _м) = 790, Ar ₁ = 680, Mn = 380

Механические свойства под = 20 ^o материала 17ГС (17ГС, 17).

Ассортимент

Размер

Прямой.

с _T

д ₅

KCU

Термическая обработка

–

мм

–

МПа

–

Прокат

520

5 – 9

520

350

Технологические свойства материала 17ГС (17ГС).

Свариваемость:

без ограничений.

Спецификация:
, [МПа]
Механические свойства:
s – Предел прочности, [МПа]
s _T
d ₅ – Удельное удлинение при разрыве, [%]
y – Уменьшение площади, [%]
KCU – Ударная вязкость, [кДж / м ²]
HB – Твердость по Бринеллю, [МПа]

Свариваемость:
без ограничений – сварка производится без нагрева и последующей термообработки
ограниченная свариваемость – w наплавка возможна при нагреве до 100-120 градусов и последующей термообработке
твердосвариваемость – для получения качественной сварки необходимы дополнительные операции: нагрев до 200-300 градусов; термообработка ia отжиг

База данных сталей и сплавов (Марочник) содержит информацию о химическом составе и свойствах 1500 сталей и сплавов (нержавеющая сталь, легированная сталь, углеродистая сталь, конструкционная сталь, инструментальная сталь, чугун, алюминиевый сплав, титановый сплав, медный сплав, никелевый сплав. , магниевый сплав и другие).
Полезно для специалистов в области материаловедения, инженеров-конструкторов, инженеров-механиков, металлургов и торговцев металлами Наверх
© 2003 – 2009 Все права защищены. О программе.
Весь риск, связанный с использованием содержимого Базы данных по стали и сплавам (Марочник), принимает на себя пользователь

Оценка трещиностойкости и механических свойств металла труб большого диаметра при статических и динамических нагрузках

А.Я. Красовский, Хрупкость металлов при низких температурах, , Наукова думка, Киев (1980).

Google ученый

А.Я. Красовский, Г. Плювинаж, «Структурные параметры, определяющие трещиностойкость конструкционных материалов», Пробл. Прочн. , № 1. С. 18–30 (1994).

Google ученый

Саидов Г. И., Трещиностойкость сталей низкой и средней прочности . Ташкент: Фан, 1989.

Саидов Г. И. Методика определения критического коэффициента интенсивности напряжений и температуры вязко-хрупкого перехода для сталей низкой и средней прочности // Завод. Лаборатория. , № 8. С. 71–74 (1985).

Google ученый

Остсемин А.А. Определение работы распространения трещин в трубных сталях по их механическим свойствам // Завод. Лаборатория. , № 11. С. 83–86 (1990).

Google ученый

Саидов Г. И., Остцемин А. А. Исследование температурных зависимостей механических свойств трубных сталей при статическом и динамическом нагружении // Пробл. Прочн. 1983, , № 12. С. 98–100.

Google ученый

Саидов Г.И., Моношков А.Н., Остсемин А.А. Температурные зависимости механических свойств основного металла и сварных соединений труб большого диаметра // Пробл.Прочн. 1983, , № 6. С. 108–110.

Google ученый

Остсемин А.А. Температурные зависимости механических свойств сварных соединений и основного металла труб большого диаметра при динамическом нагружении // Завод. Лаборатория. , 6 8, № 7, 46–50 (2002).

Google ученый

Копельман Л.А., Сопротивление хрупкому разрушению сварных узлов , Машиностроение, Ленинград (1978).

Google ученый

10.

Копельман Л.А., Саидов Г.И. Установка для определения механических характеристик металла в различных зонах сварных соединений в условиях высокоскоростного деформирования в широком диапазоне низких температур. . Лаборатория. , 4 8, № 11, 1389–1393 (1972).

Google ученый

11.

г.Саидов И., Остсемин А.А. Установка для определения механических свойств микропрепаратов, подвергшихся статической деформации в интервале температур 77–293 К // Пробл. Прочн. 1985, , № 11. С. 117–118.

Google ученый

12.

А.Я. Красовский, В. Н. Красико, Трещиностойкость трубных сталей в электросети, , Наукова думка, Киев (1990).

Google ученый

13.

Остсемин А.А. Исследование сопротивления разрушению сварных труб на образцах, испытанных на изгиб и растяжение // Свар. Произв. , № 10, 11–13 (1991).

Google ученый

14.

Ю. Матвиенко Г., Остсемин А. А., Никешичева Е. В. Метод оценки подверженности материалов неустойчивому росту трещин // Завод . Лаборатория. , № 12, 65–67 (1987).

Google ученый

15.

Остсемин А.А., Денискин С.А., Ситников Л.А. Определение коэффициента интенсивности напряжений для образца, испытанного на изгиб и растяжение, Пробл. Прочн. 1984. Т. , № 1. С. 81–85.

Google ученый

16.

Патон Б.Е., Труфяков В.И., Кирьян В.И. Требования к вязкости стали для газопроводов с амортизаторами обширного разрушения // Автомат. Сварка , № 12, 5–9 (1982).

Google ученый

17.

Копельман Л.А., Саидов Г.И. Сравнение результатов испытаний низкоуглеродистых сталей ударным изгибом и одноосным растяжением // Автомат. Сварка , № 3, 29–34 (1975).

Google ученый

18.

Шахматов М.В., Ерофеев В.В., Остсемин А.А., Саидов Г.И. Определение стойкости материалов к микротрещинам по диаграмме пластичности // Пробл.Прочн. 1984. Т. , № 3. С. 105–107.

Google ученый

19.

Дж. Р. Райс и Г. Ф. Розенгрен, «Деформация плоской деформации вблизи вершины трещины в низкотвердеющем материале», Механика. Phys. Твердые тела , 1 6, № 1, 1–12 (1968).

Артикул Google ученый

20.

Дж. Ф. Нотт, Основы механики разрушения , Лондон, Баттервортс (1973).

Google ученый

Scilit | Статья – Подповерхностная коррозия как основной процесс деградации трубопроводной стали 17ГС через 50 лет […]

Подземная коррозия как основной процесс деградации трубопроводной стали 17ГС после 50 лет эксплуатации

Д. В. Жуков, К. К. Чаплыгин, , Д. Чен, С. В. Воронин

Реферат: Структура и физико-механические свойства образца стали 17ГС, вырезанного из участка магистрального газопровода, эксплуатируемого более 50 лет при рабочем давлении 5.В данном исследовании исследуется 5 МПа. Исследуемая труба, проложенная на прямолинейном участке и засыпанная песком, находилась в эксплуатации по штатным параметрам. Проведены металлографические исследования с использованием методов оптической и сканирующей микроскопии для анализа превращений в кристаллической структуре металла. Механические испытания сосредоточены на ударной вязкости и статическом растяжении для определения изменений физических и механических свойств. Полученные данные сравниваются с состоянием поставки, указанным производителем, принятыми в настоящее время стандартами и отраслевыми требованиями для труб, предназначенных для повторного использования.Исследование показывает, что основные механические характеристики стали практически не отличаются от заявленных производителем; структурных превращений в металле не обнаружено. Основной процесс деградации исследуемого образца определяется как подповерхностная коррозия, глубина которой не превышает 100 мкм. Результатом этого исследования является то, что изменения в структуре и механических свойствах кажутся незначительными за 50 лет эксплуатации при условии, что максимальное напряжение в трубах ниже предела макроупругости.

Ключевые слова: подповерхностная коррозия / магистральный газопровод / длительная эксплуатация / сканирующая электронная микроскопия / механические свойства / микропластичность

Научное оповещение о новых публикациях

Не пропустите статьи , соответствующие вашему исследованию , от любого издателя

Получайте уведомления о новых статьях, соответствующих вашему исследованию
Узнайте о новых статьях от избранных авторов
Ежедневно обновляется для более чем 49 000 журналов и более 6000 издателей
Определите свой Scifeed сейчас

Щелкните здесь, чтобы просмотреть статистику журнала « Journal of Surface Investigation».Рентгеновские, синхротронные и нейтронные методы “.

Влияние температурно-силовых факторов и формы концентратора на механизмы ударного разрушения стали 17Mn1Si

Исследовано влияние формы надреза на ударное разрушение стали 17Mn1Si при различных температурах с акцентом на низкотемпературное поведение. Предложен подход к характеристике разрушения, основанный на описании упругопластической деформации ударно-нагруженных образцов на стадии зарождения и роста трещины при температуре окружающей среды и более низких температурах.Анализ диаграмм ударного нагружения и значений энергии разрушения трубной стали 17Mn1Si позволил выявить механизмы разрушения в зависимости от формы надреза. Установлено, что снижение температуры испытаний играет определяющую роль в локализации пластической деформации с последующим динамическим разрушением образцов с надрезами разной формы. Была предложена классификация макро- и микроскопических механизмов разрушения для образцов с разным надрезом, испытанных при разных температурах, что дало возможность самосогласованной интерпретации результатов испытаний на удар.

1. Введение

Общей тенденцией развития транспортных трубопроводов, особенно магистральных газовых и нефтепроводов, является постепенное увеличение их срока службы и производительности [1]. Проблема стоит особенно остро, поскольку трубопроводы часто работают в неблагоприятных погодных условиях, например, при низких температурах. В этой связи актуальной задачей является продление срока службы трубных стальных конструкций за счет улучшения их механических свойств [2]. В частности, необходимо повысить вязкость разрушения – главную характеристику трещиностойкости [3, 4].Процедуры и оборудование для испытаний на вязкость разрушения хорошо стандартизированы, что обеспечивает хорошую воспроизводимость результатов [5].

Трубные металлоконструкции очень чувствительны к технологическому процессу их изготовления. Вариации технологических параметров приводят к значительному разбросу свойств вдоль трубопроводов, увеличивая вероятность внезапных повреждений и отказов [5, 6]. Основные вредные факторы, влияющие на прочность и трещиностойкость трубной стали, относятся к растягивающим напряжениям и коррозии наружной поверхности труб, возникающим в подземных условиях из-за отслоения или разрыва защитного покрытия и локальной коррозии внутренней поверхности [7].

Доступные в настоящее время подходы к характеристике пластичности основного металла позволяют оценить динамические условия зарождения трещин, которые имеют решающее значение для предотвращения выхода из строя газонефтепроводов [3]. Важное значение имеет разработка надежных методов определения энергии разрушения трубной стали с учетом формы концентраторов напряжений, например радиуса вершины дефекта. Эти данные могут быть использованы для учета влияния факторов охрупчивания на сопротивление ударной деформации трубной стали.

Кроме того, анализ литературных данных [4–8] показывает, что современные конструкции из низкоуглеродистой стали, полученные термомеханической обработкой исходного листа, имеют разную чувствительность к форме концентратора и параметрам температурно-силового нагружения. Поэтому важно понимать механизмы разрушения, действующие при различных значениях жесткости при напряжении. Значимость данной проблемы может быть подчеркнута широким спектром практических приложений, связанных с интерпретацией упругопластических характеристик сопротивления разрушению конструкционных материалов при наличии эксплуатационных дефектов [7].

Настоящая статья направлена на получение более глубокого понимания влияния формы надреза на ударное разрушение стали 17Mn1Si при различных температурах с акцентом на поведение низкотемпературного разрушения.

2. Экспериментальная

Образцы для исследования были вырезаны методом искровой эрозии из стального трубного листа толщиной 30 мм производства Юргинского машиностроительного завода (Россия). Обработана партия образцов размером [9, 10] мм с V-, U- и I-образными надрезами одинаковой глубины (2 мм).V- и U-образные насечки были введены стандартными фрезами; Двутавровые насечки делались электроэрозионным способом. Перед испытанием на низкотемпературный удар образцы выдерживали в охлаждающей камере Lauda rp870 в течение 10 минут в диапазоне температур от -60 ° C до 0 ° C. Затем они были быстро установлены в захватах ударного маятника Instron 450MPX для испытаний. Промежуток времени между извлечением образца из охлаждающей камеры и дальнейшим испытанием не превышал 5 секунд. Не менее трех образцов каждого типа были испытаны при температурах 20, 0, −20, −40 и −60 ° C (таблица 1).Диаграмма удара была записана, как показано на рисунке 1. Программа обработки данных делит энергию разрушения образца на две составляющие: время нагрузки ( P – t ) и нагрузка-кривизна ( P – с ) [ 9, 10]. Механизмы деформации и разрушения изучали по изображениям поверхности излома на растровом электронном микроскопе LEO EVO 50 (Zeiss, Германия).


Форма паза	Геометрия	Радиус кончика паза, R , мм	Длина концентратора, мм	Температура испытания, ° C

П-образный паз		1.0	2,0	−60−40
V-образный паз		0,25		−20
I-образный паз		0,1		0 + 20

3. Результаты расследования

3.1. Макромеханизмы разрушения

Как правило, для конструкционной стали температурная зависимость ударной вязкости при испытаниях (рис. 1 (а)) имеет несколько областей характеристик [11, 12].На нижней полке (от T = −60 ° C до T = −40 ° C) образец имеет излом без выраженных признаков пластической деформации. Повышение температуры испытания примерно до -20 ° C приводит к комбинированному механизму хрупкого и вязкого разрушения. Верхняя полка (от −0 ° C до 20 ° C) соответствует области вязкого разрушения, характеризующейся интенсивной пластической деформацией как на микро-, так и на макроуровне. Принято считать [12, 13], что перелом в каждой области опосредуется определенными микроскопическими механизмами.

Следует отметить, что полученная температурная зависимость ударной вязкости образцов с острыми V- и I-образными надрезами практически совпадает во всем исследованном температурном диапазоне. Только при -20 ° C ударная вязкость образцов с V-образным надрезом была немного выше, чем у образцов с I-образным надрезом. В целом ударная вязкость образцов с U-образным надрезом примерно в 3 раза выше во всем диапазоне температур испытаний, чем у образцов с V-образным надрезом (рис. 1). Приблизительно можно предположить, что значение ударной вязкости для образцов со всеми тремя типами надрезов линейно уменьшается с понижением температуры испытания.

Полученные кривые динамического нагружения образцов подтверждают их чувствительность к изменениям условий локализации макроразрушения, которые связаны с формой надреза (рис. 1). Форма кривой нагружения типична для вязкого разрушения во всем исследованном диапазоне температур от 20 ° C до −60 ° C [14] для всех испытанных образцов, в том числе с более острыми V- и I-образными надрезами. Форма диаграмм удара образцов с V-образным и двутавровым надрезом практически одинакова, что свидетельствует о схожести зарождения и роста трещин.Ниже мы подробно рассмотрим эти процессы.

3.1.1. V-Notch

Образцы из стали 17Mn1Si разрушаются пластично при температурах испытаний от 20 ° C до -20 ° C, о чем свидетельствуют постепенно восходящие и нисходящие участки кривой нагружения (Рисунки 1 (b) -1 ( г), кривая V). Механизмы микромасштабной деформации приводят к эффективной релаксации напряжений [15]. Зарождение и рост трещины происходит «классическим» образом, то есть последовательно, без прерывания и резких бифуркационных переходов.Материал показывает высокую пластичность и трещиностойкость. При −40 ° C и −60 ° C диаграммы разрушения сужаются и достигают максимума. Форма нисходящего участка кривой указывает на распространение хрупкой трещины [15, 16]. Это особенно характерно для температуры испытания, при которой максимальная нагрузка снижается до кН, что свидетельствует о частичной потере несущей способности материала [17].

3.1.2. I-Notch

Форма диаграммы нагружения (рисунки 1 (б) –1 (е), кривая I) аналогична форме образца с V-образным концентратором (рисунки 1 (б) –1 (е) ).Следовательно, с самым острым концентратором (по сравнению с V-образным пазом; радиус вершины паза составляет 0,25 и 0,1 мм соответственно), поведение материала излома не кажется более хрупким, даже в случае такой острой выемки. по форме похожа на усталостную трещину. По нашему мнению, это связано с тем, что пластическая деформация перед вершиной магистральной трещины вызывает частичную релаксацию напряжений при распространении трещины в исследуемой стали.

Влияние снижения температуры испытания для образцов с двутавровым надрезом аналогично влиянию, описанному выше для образцов с V-образным надрезом.При, максимальное значение нагрузки уменьшается еще более резко до кН. Это свидетельствует о более выраженном эффекте охрупчивания концентратора напряжений, что хорошо соответствует минимальному радиусу вершины надреза.

Плато текучести на диаграммах удара образцов с двутавровым надрезом видно лишь незначительно. Это свидетельствует о процессах локального упрочнения на ранних стадиях деформирования, сопровождающихся снижением стойкости стали к локализации деформации при изгибе (что для трубопроводов крайне нежелательно).

3.1.3. U-Notch

Ударное разрушение образцов из стали 17Mn1Si с надрезом с максимальным радиусом вершины надреза сопровождается значительной пластической деформацией. Наблюдаемое макроскопическое деформационное поведение материала свидетельствует об активации релаксационных процессов, что приводит к увеличению высоты и ширины ударной диаграммы во всем исследованном температурном диапазоне.

Как видно, максимальное значение нагрузки уменьшается при комнатной температуре (рис. 1 (b)) с ростом концентрации напряжений на вершине надреза (при переходе от U- к I-образному надрезу).При этом высота предела текучести увеличивается, и его пик в образце с двутавровым надрезом соответствует максимальной нагрузке. Таким образом, увеличение объема материала, участвующего в сопротивлении деформации, как и для U-образного паза из-за его большего радиуса, увеличивает сопротивление зарождению и росту макротрещин. Однако это происходит при меньших значениях нагрузки на стадии упругой деформации по сравнению со случаем двутаврового надреза.

3.2. Интегральная оценка диаграмм воздействия

С точки зрения использования экспериментальных данных, одним из важнейших вопросов в моделях закритического деформирования является определение точки перехода к посткритической стадии деформации образца, то есть стадии роста трещины.В таблицах 2 и 3 приведены силовые и энергетические параметры ударной вязкости стали 17Mn1Si. Подобно предыдущим статьям некоторых авторов [7, 15], мы можем рассматривать максимальную нагрузку при ударных испытаниях как макромасштабную характеристику, отражающую прочность материала.


T , ° C	, кН
T , ° C	V-образный паз	U-образный паз	I-образный паз

−60
−40
−20
0
20

90 019 27,62


T , ° C	Энергия разрушения, Дж
	V-образный паз			U-образный паз			I-образный паз


−60	7.26	2,47	4,79	25,02	20,22	4,80	7,35	2,06	5,29
−40	15,82	4,86	10,96	35,53	7,91	14,47	3,36	11,11
−20	36,27	18,31	17,96	51,55	38,76	12,79	37.98	7,65	30,33
0	47,11	7,25	39,86	68,39	41,59	26,80	48,01	7,39	40,62
20	57,51	27,37	30,14	80,75	37,55	43,20	55,15	21,13	34,02

: инициирование; : размножение.

Эти данные очень важны для понимания влияния жесткости при напряжении на трещиностойкость стали 17Mn1Si, поскольку они соответствуют точке перехода от зарождения макротрещин к распространению. Чем острее концентратор, тем ниже значение параметра, при котором трещина растет, что свидетельствует о более жестком напряженном состоянии в вершине трещины [15].

Кроме того, как известно, полная энергия разрушения образцов Шарпи () состоит из двух основных частей: энергии зарождения трещины () и энергии распространения трещины () (Таблица 3).Их анализ будет выполнен ниже.

4. Обсуждение

4.1. Энергетические и деформационные параметры разрушения

Хашеми [11] предположил, что при наличии эксплуатационного дефекта наиболее важной характеристикой, отражающей способность материала к распространению таких дефектов, является энергия распространения трещины. Таким образом, он предложил следующий параметр разрушения:

Результаты оценки CF, рассчитанные по (1) для образцов с надрезами разной формы в пределах исследованного диапазона температур испытаний, показаны на рисунке 2.Результаты показывают, что сталь 17Mn1Si имеет значительную пластичность в случае острого трещиноподобного надреза. С точки зрения физической интерпретации Хашеми [11], минимальное значение CF указывает на то, что для остановки разрушения трубопровода при наличии острой трещиноподобной выемки требуется наименьшее количество энергии.

Следует отметить, что использование параметра CF уместно при наличии большого острого дефекта в трубе или для труб в условиях длительной эксплуатации, когда

Учитывая сталь в состоянии поставки, Настоящие результаты показывают, что материал обладает достаточной пластичностью.Однако параметр CF стали снижается в процессе эксплуатации.

Ранее мы исследовали образцы Шарпи с усталостными трещинами в процессе эксплуатации [16]. Это согласуется с предположениями Sih и Tzou [17] и подтверждает их физическую корректность для ферритно-перлитной стали.

Значения ударной вязкости стали 17Mn1Si, определенные с учетом полной энергии разрушения образцов Шарпи, приведены в таблице 4.


T , ° C	Ударная вязкость, Дж / см ²
T , ° C	V-образный паз	U-образный паз	I-образный паз

−60
−40
−20
0
20

дюйм В ходе обсуждения авторы хотели бы выделить несколько особенностей данных, представленных в таблицах 3 и 4.Во-первых, энергия зарождения трещины при значительно снизилась, а энергия распространения трещины увеличилась. Фактически, эти экспериментальные данные отклоняются от общей тенденции изменения энергии разрушения, в отличие от диаграммы, показанной на Рисунке 1 (а). Во-вторых, то же самое можно сказать и о образце с V-образным надрезом, разрушенном при ударном изгибе при. В-третьих, значения энергии разрушения для образца с двутавровым надрезом, испытываемого при температуре окружающей среды, также оказались отличными от ожиданий.

Упомянутые «вариации», скорее всего, связаны с влиянием температуры испытаний, а также напряженно-деформированного состояния нагруженных образцов. С точки зрения механизма микромасштабного разрушения следует подчеркнуть, что необратимые деформации при квазихрупком разрушении довольно низкие, а энергия разрушения в основном определяется параметрами жесткости при напряжении. При пластическом разрушении решающая роль принадлежит накопленным пластическим деформациям [18, 19].Экспериментальные данные, представленные в таблицах 3 и 4, подчеркивают тот факт, что на энергию разрушения в режиме перехода из хрупкого в вязкое фундаментальное влияние оказывает жесткость при напряжении. Кроме того, это предположение подтверждается данными о ширине зоны пластической деформации, в которой слияние микротрещин приводит к образованию магистральной трещины.

Как было сказано выше, существует корреляция между величиной пластических деформаций и внешним видом поверхностей излома трубы при натурных испытаниях на сжатие воздуха.Подобные корреляции наблюдались в лабораторных условиях на образцах Шарпи [3]. В этой статье мы используем кромки сдвига в качестве параметров динамического сопротивления растрескиванию. Влияние макроскопического ударного нагружения на образцы с надрезами разной формы проявляется по форме и высоте кромок сдвига, характеризующих упругопластическую деформацию при взаимном вращательном перемещении половин образца и отражающих микроскопические механизмы, связанные с наличием (или отсутствием) микронеровностей на поверхностях излома в микромасштабе.

4.1.1. Сдвиговые выступы как индикатор процесса деформации

Ударная нагрузка создает поле деформации перед вершиной надреза [20, 21]. Форма и размер этого поля зависят от типа концентратора. Кроме того, эта зона действует как упругопластический «шарнир», вокруг которого взаимно вращаются части образца [22]. В этом случае высота кромок среза соответствует верхней границе создаваемого поля деформаций, а их внешний вид характеризует «реакцию» на разрушение (Рисунок 3).

V-образный вырез. Срезанные кромки имеют округлую форму, что свидетельствует о значительной пластичности материала (рис. 3 (а)). В то же время на поверхности наблюдаются разрывы, свидетельствующие о неоднородной локализации деформации в зоне концентратора напряжений и при распространении трещины [23, 24]. При происходит локализация пластической деформации и частичная релаксация напряжений, что приводит к уменьшению объема пластически деформируемого металла. Таким образом, срезанные губы становятся менее округлыми (рис. 3 (г)). При наблюдается дальнейшее снижение пластичности материала и локализации разрушения.Срезанные кромки принимают «дегенерированную» форму, типичную для низкотемпературных испытаний (рис. 3 (g)).

U-образный вырез . При срезе выступы удлинены с местами вырванного материала вдоль передней части (рис. 3 (б)). Это наглядно демонстрирует образование шейки в поперечном сечении образца при зарождении трещины, которое является примером неоднородной пластической деформации. Максимальная степень пластической деформации наблюдается на стадии зарождения разрушения, особенно в области зарождения трещины, где большая площадь поверхности вовлечена в пластическую деформацию.Снижение температуры испытания до, а затем и почти не влияет на форму кромок сдвига в образцах с U-образным надрезом (рисунки 3 (e) и 3 (h)).

I-Notch. Кромки среза при высоких температурах и имеют форму, типичную для пластичного разрушения, напоминающую кромки среза в образцах с V-образным надрезом (Рисунки 3 (c) и 3 (d)). Это может свидетельствовать о распространении высокоэнергетической трещины, характеризующейся высокими пластическими деформациями. В то же время при профиль кромок среза принимает форму, характерную для трещин скола, и губы становятся «дегенеративными» (рис. 3 (i)).

4.1.2. Макроскопический анализ морфологии поверхности разрушения

Анализ данных лабораторных и натурных испытаний сжатым воздухом показал, что способность останавливать вязкое разрушение определяется объемом и интенсивностью пластической деформации перед распространяющейся вершиной трещины [3]. При этом объем пластически деформируемого металла перед вершиной трещины практически не изменяется на стадии устойчивого роста вязкой трещины [3]. Чем больше объем пластической деформации вблизи распространяющейся трещины и чем больше пластическая деформация, тем короче время разрушения.Энергия роста трещины и наличие пластических деформаций сжатия вдоль фронта трещины в образцах Шарпи являются основными факторами, свидетельствующими о высоких механических свойствах трубной стали [25–28].

T = 20 ° C (для V – , U – и I-образных пазов). Зона зарождения трещины (зона I) характеризуется переходом от надреза под косым углом, что указывает на наличие макро- и микропластических деформаций. Это также подтверждается формой срезных кромок (Рисунки 4 (а) –4 (с)).Внешний вид поверхности излома (зона II) типичен для сдвигового разрушения. Это свидетельствует об образовании пластической зоны перед вершиной надреза и неоднородном напряженно-деформированном состоянии в образце при зарождении и росте трещины. В этом случае разрушение определяется неоднородностью поглощения энергии в различных областях образца, особенно в зоне кромок сдвига (зона III), что приводит к различному внешнему виду окончательного разрыва образца (зона IV).

T = −20 ° C (для V-, U- и I-образных пазов) .Влияние пластической деформации уменьшается с понижением температуры. Это влияет на внешний вид поверхностей излома образца (Рисунки 4 (d) –4 (f)). Зоны зарождения и распространения трещин (зоны I и II) образуются пластично с локальными областями пластического течения. Многогранная поверхность излома типична для скола поликристаллического материала. Локализация деформации происходит за счет множественного перегиба, в результате чего объем пластически деформированного металла уменьшается, включая зоны кромок сдвига (зона III) и окончательного разрыва образца (зона IV).

T = −60 ° C (для V-, U- и I-образных пазов). Области зарождения трещин (зона I) и роста (зона II и зона IV) имеют плоские поверхности без видимых признаков разрыва материала на макроуровне. Это означает, что распространение трещины по всему фронту происходило в стационарных условиях, то есть в почти одинаковом напряженно-деформированном состоянии по всему фронту (Рисунки 4 (g) –4 (i)). В этом случае зарождение трещины соответствовало переходу материала в неравновесное состояние.Излом в этой зоне хрупкий. Значения скорости деформации, деформации сдвига и касательного напряжения практически не влияли на микроскопические механизмы разрушения. Обратите внимание, что поверхность излома всех образцов плоская на макроуровне с небольшой зоной кромок сдвига (зона III) независимо от формы надреза. Проведенные испытания показали, что с увеличением напряженной жесткости, вызванной понижением температуры и локализацией деформации [29, 30], материал переходит в более хрупкое состояние и, следовательно, его энергия разрушения уменьшается [31].

4.1.3. Микроскопические механизмы разрушения

(1) Зона зарождения трещины (зона I)

T = 20 ° C . Поверхность зоны зарождения трещины показывает характерные признаки пластичного разрушения (Рисунки 5 (a) –5 (c)), где большие впадины окружены конгломератами более мелких впадин. Хотя форма и размер ямок различаются, физическая природа их образования одинакова для всех образцов, независимо от формы выемок.

T = −20 ° C . Механизмы разрушения различны для разных образцов: (i) Разрушение образцов с V-образным надрезом аналогично тому, которое наблюдается при T = 20 ° C. Однако ямки из-за вязкого разрушения меньше по размеру (рис. 5 (d)). (Ii) Поверхность излома в образцах с U-образными надрезами формируется с появлением областей расслоения [31–33], которые зарождаются на крупных неметаллических включениях. (Iii) Поверхность излома в образцах с двутавровым надрезом имеет хрупкий (квазихрупкий) «фасеточный» рельеф излома (рис. 5 (е)) и отдельные зоны с пластичным микрорельефом.

T = −60 ° C . Основным механизмом разрушения при этой температуре является расслоение, характерное для следующих наблюдений для различных образцов: (i) Поверхность разрушения в образцах с V-образным надрезом имеет речной узор (рис. 5 (g)). Он покрыт гребнями скола, образованными слиянием микротрещин на параллельных участках поверхности под действием сопутствующей пластической деформации. (Ii) Механизм разрушения образцов с U-образными надрезами сложен (рисунок 5 (i)). Хотя основным механизмом, несомненно, является расщепление, микровыступы также можно четко различить на поверхности.Комбинация этих механизмов разрушения делает поверхность сильно разупорядоченной. (Iii) Механизм разрушения образцов с двутавровым надрезом может быть связан с квази-расщеплением (рис. 5 (h)), которое представляет собой смешанный механизм, включающий как слияние микропустот, так и зоны расщепления: грани хрупкого излома окружены участками пластичного излома с микровыступами.

Микромеханизмы разрушения образцов для испытаний на ударный изгиб классифицированы в таблице 5.

9001 8


Температура испытания	Форма паза
Температура испытания	V	U	I

	Вязкое разрушение с макровпадками размером 40–80 мкм м	Вязкое разрушение с макро- и микровпадками	Вязкое разрушение с макрокрыбками размером ~ 40 мкм м
	Вязкое разрушение с макро- и микровыступы	Вязко-хрупкие отслоения	Фасеточные трещины, вязко-хрупкие трещины
	Хрупкие трещины с речным характером трещин	Вязко-хрупкие трещины с гранями + микровпадины	Хрупкие трещины с частичными локальными микроскопически пластичные гребни

(2) Зона распространения трещин

T = 20 ° C .Поверхность разрушения демонстрирует все характерные признаки пластичного разрушения (Таблица 6): (i) Поверхность разрушения в образцах с V-образным надрезом состоит из пластичных ямок (Рисунок 6 (а)), которые обычно связаны со слиянием микропустот. Центры зарождения ямок пластичного разрушения обычно связаны с частицами второй фазы, границами зерен и межфазными границами (границы раздела частиц и матрицы). (Ii) Зона распространения трещин в образцах с U-образными надрезами также имеет ямки пластичного происхождения: ямки сдвига. (Рисунок 6 (б)).Их профиль «размазан» по одной из осей, что указывает на значительную пластическую деформацию и сильное влияние сдвиговых деформаций. (Iii) Поверхность излома в образцах с двутавровым надрезом образована пластичным механизмом, но наблюдаемые лунки неглубокие. , так называемые «плоскодонные» ямки (рис. 6 (c)). Как правило, лежащий в основе механизм можно условно интерпретировать как пластичный, но его природа несколько отличается от той, что определена для образцов с менее острыми V- и U-образными надрезами.

35 900 с углублениями, пластичное разрушение35 900 (плоские грани спайности)


Температура испытания	Форма паза
	V	U	I

	Пластичное			Хрупкость (грани спайности)	Хрупкость (грани спайности + локальные микровыступы)
	Хрупкое перелом с гранями спайности	Хрупкое разрушение с гранями спайности и локальными микротрещинами	Хрупкое разрушение с гранями спайности

Таким образом, мы показали, что форма надреза сильно влияет на морфологию образующихся впадин пластичного разрушения.

T = −20 ° C . Существенных качественных различий в микроструктуре поверхностей изломов исследуемых образцов при этой температуре нами не выявлено. Тем не менее, стоит отметить некоторые интересные особенности: (i) Поверхность излома в образцах с V-образным надрезом характеризуется наличием хрупких структурных элементов, таких как грани скола, террасы и отдельные участки с квазивязким микрорельефом, а также зонами локальная микродеформация (рисунок 6 (г)).2. Механизм квазиразольного разрушения в образцах с U- и двутавровым надрезом также включает зарождение микротрещин межзеренного скола в объеме структурных элементов и последующее слияние соседних хрупких микротрещин с разрывом вязких (пластичных) металлических связок между ними. Часть этих трещин не имеет достаточной энергии для распространения и остается в виде пустот или расслоений (Рисунки 6 (d) –6 (f)).

T = – 60 ° C (i) Поверхность излома в образцах с V- и I-образным надрезом образована кристаллическим хрупким разрушением по плоскостям спайности с образованием фасок на поверхности (Рисунки 6 (g) и 6 (з)).Скорее всего, возникновение хрупкой трещины связано с расщеплением одного или нескольких зерен вблизи концентратора напряжений. Распространение низкоэнергетической трещины подтверждается отсутствием зоны устойчивого распространения и сжатия дефектов и преобладанием хрупкого разрушения [32]. (Ii) Образцы с U-образным надрезом демонстрируют относительно «плоские» грани хрупкого разрушения. Периферийные области граней квази-расщепления имеют четко очерченные контуры, свидетельствующие об отсутствии микропластических деформаций в этих металлических объемах (рис. 6 (i)).

5. Заключение

Предложен подход к характеристике разрушения, основанный на описании упругопластической деформации ударно-нагруженных образцов на стадии зарождения и роста трещины при температуре окружающей среды и более низких температурах. Анализ формы диаграмм ударного нагружения и значений энергии разрушения ударно-нагруженных образцов трубной стали 17Mn1Si позволил выявить механизмы разрушения этой стали в зависимости от формы надреза.

Установлено, что снижение температуры испытаний играет определяющую роль в локализации пластической деформации и последующем ударном разрушении образцов с надрезами разной формы.Это отражается в локализации деформационных процессов, снижении энергии распространения трещин и «деградации» кромок сдвига.

Настоящая работа представляет собой логическое продолжение подхода, в котором форма кромок среза используется как информативный признак (как качественный, так и количественный) при диагностике переломов. Предложена классификация макро- и микроскопических механизмов разрушения образцов с разным надрезом, испытанных при разных температурах, что позволило непротиворечиво интерпретировать результаты испытаний на удар.

Конкурирующие интересы

Авторы заявляют, что у них нет конкурирующих интересов.

Благодарности

Работа выполнена в рамках проектов фундаментальных исследований Российской государственной академии наук (2013–2020 гг.) При частичной поддержке гранта РФФИ No. 15-08-05818_a, и Проект Главного управления Российской академии наук по арктическим исследованиям. Авторы благодарны Центру коллективного пользования «Нанотех» ИФПМ СО РАН за помощь в проведении фрактографических исследований.

Государственный критерий Последние исследования

Тротуар является важным компонентом дороги, поскольку он поддерживает движение и обеспечивает необходимый комфорт при движении. Учитывая, что многие лесные дороги подходят к концу, критически важной проблемой является определение наилучших рациональных методов проектирования дорожного покрытия для реинжиниринга существующих и строительства новых конструкций дорожного покрытия. Целью данной статьи было (1) рассмотреть основные направления развития систем дорожной одежды, (2) критически взглянуть на конструкцию дорожного покрытия и (3) привести выбранные эмпирические расчетные уравнения в сопоставимую схему.В результате исследования были получены следующие важные результаты. Во-первых, системы дорожного покрытия Trésaguet и McAdam представляли собой новейшее достижение с начала формальной дисциплины лесного дорожного строительства в начале 19 века и оставались на протяжении почти 150 лет. Во-вторых, появление механики грунтов как научной дисциплины в 1920-х годах привело к оптимальной сортировке заполнителей и улучшению почв и заполнителей с помощью вяжущих, таких как известь, цемент и битум. В-третьих, рациональная конструкция покрытия состоит из пяти основных компонентов: (1) несущее сопротивление грунта, (2) несущее сопротивление конструкции покрытия, (3) объем движения в течение всего жизненного цикла, (4) неопределенности, усиливающие износ, и (5) критерий предельного состояния, определяющий пороговые значения, выше которых конструктивная безопасность и пригодность к эксплуатации больше не соблюдаются.В-четвертых, рациональные формальные подходы к проектированию дорожного покрытия, используемые для лесных дорог, были «уменьшены в размерах» по сравнению с методологиями, разработанными для дорог с интенсивным движением, среди которых подходы Американской ассоциации государственных служащих автомобильных дорог и транспорта (AASHTO) и Инженерного корпуса армии США (USACE). ) представляют первостепенный интерес. В-пятых, преобразование методов AASHTO ’93 и USACE ’70 в систему SI показало, что оба уравнения чувствительны к сопротивлению грунта, измеренному в Калифорнийском коэффициенте несущей способности (CBR).Однако отсутствует валидация уравнений AASHTO и USACE для условий лесных дорог. Следовательно, для получения основы для валидации необходимо разработать и внедрить факторное обсервационное исследование. Кроме того, будет улучшено преобразование простых мер сопротивления грунта, таких как CBR, в модуль упругости.

S355J2G3 Эквивалент австралийской стали – EGO Vas styl Steel

s355j2g3 (1.0570) en 10025 – Поставщик стальных материалов

BBNSTEEL поставка DIN17100 ST52-3 ST52-3N Стальной лист из низколегированной и высокопрочной стали.Стальной лист DIN 17100 ST52-3, цена и поставщик. Стальной лист ST 52-3 – это в основном углеродистая конструкционная сталь, ST 52-3 – это тип стального листа в соответствии со стандартом DIN, который используется для строительства кораблей, мостов, принадлежит к Высокопрочный лист.XLER Вся брошюра – BlueScope Steel Australia Дистрибьюторы BlueScope Steel в Австралии и Новой Зеландии доступны в очень короткие сроки. Эти размеры идеально подходят для требований запуска проекта, чтобы гарантировать, что ваш проект не будет отложен. XLERPLATE S355J2G3 – эквивалент австралийской стали. Продукция стандартной линейки является наиболее экономичным выбором для многих распространенных применений.Эквивалентные во всем мире марки стали, чугуна и сплавов Эквивалентные во всем мире марки стали, чугуна и сплавов. Стандарты стали / чугуна Стандарты сплавов Поиск Купить / продать Чугун Эквивалентные марки во всем мире СТАЛЬ Эквивалентные марки во всем мире Австралия (AS) Австрия (ONORM) , ON) Бельгия (NBN) Болгария (BDS) COPANT Китай (GB) Дания (DS) Англия

Что эквивалентно стандарту ASTM EN10025 – стальные листы

EN 10025 S355JR / JO подпадает под категорию конструкционной стали.Эквивалентный стандарт – ASTM A 572 Gr 50. Международный стандарт – E275B для EN10025 275JR. ASTM эквивалент EN10025 275JR ASTM A36. Bebon является поставщиком s355jr и s275jr в Китае, таблица эквивалентов класса anySteel Universal Steel AmericaHOUSTON, TX.1230 E.Richey Road Houston TX 77073 Toll Free 866.988.3800 CHICAGO, IL.225 West Burville Road Crete IL 60417 Таблица эквивалентов стали Universal AmericaHOUSTON, TX 1230 E.Richey Road Houston TX 77073 Toll Free 866.988.3800 CHICAGO, IL.225 West Burville Road Крит IL 60417

Руководство по эквивалентам марок стали

Hillfoot

В таблице ниже указаны марки, аналогичные наиболее часто используемым конструкционным сталям.В столбце слева показаны некоторые марки стали, хранящиеся на складе Hillfoot, в средних столбцах показаны марки с аналогичным химическим составом, а в двух столбцах справа показаны сорта для потенциальной замены. Наиболее часто используемые конструкционные стали. Столбец слева показывает некоторые марки стали, хранящиеся на складе Hillfoot, в то время как средние столбцы показывают марки с аналогичным химическим составом, а два столбца справа отображают марки для потенциальной замены.Сталь S355J2G4 Химический состав, свойства металла Нержавеющая сталь, специальная сталь, лопатки компрессора, лопатки турбины, поставщик суперсплавов. S355J2G4 может поставляться в виде стального листа / листа, круглого стального прутка, стальной трубы / трубы, стальной полосы, стальной заготовки, стального слитка, стальная катанка. электрошлак, кованые кольцо / блок и т. д. ТЕЛ: + 86-13880247006 E-mail [адрес электронной почты защищен]

S355J2G3 Сталь Химический состав, свойства металла

Нержавеющая сталь, специальная сталь, лопатки компрессора, лопатки турбины, поставщик суперсплавов.S355J2G3 может поставляться в виде стального листа / листа, круглого стального прутка, стальной трубы / трубы, стальной полосы, стальной заготовки, стального слитка, стальной катанки, электрошлака, кованого кольца / блока и т. Д. ТЕЛ: + 86-13880247006 E-mail [защита электронной почты] S355J2G3 Сталь Химический состав, Свойства металла Нержавеющая сталь, Специальная сталь, Лопатки компрессора, Лопатки турбины, Поставщик суперсплавов. S355J2G3 может поставляться в виде стальных листов / листов, круглых стальных прутков, стальных труб / труб, стальных полос, стальных заготовок , стальной слиток, стальная катанка. электрошлак, кованое кольцо / блок и т. д.ТЕЛ: + 86-13880247006 Электронная почта [электронная почта защищена] S355J2G3 Европейская конструкционная сталь – эквивалентные марки 17GS (17) – Конструкционная сталь для сварных конструкций S345 (345), 17G1S (171), 17GS (17), S345 (345) – Все Эквивалентные марки

S355J2G3 Европейская конструкционная сталь – эквивалентные марки

17GS (17) – Конструкционная сталь для сварных конструкций S345 (345), 17G1S (171), 17GS (17), S345 (345) – Все эквивалентные марки S355J2G3 (EN) – Мировые эквивалентные марки – Номер стали S355J2G3 (старые европейские стандарты, EN) – Европейские (ЕС, EN) и мировые эквивалентные марки стали. Эта сравнительная таблица предназначена только для указания ближайших марок хоуновского эквивалента.Исходные стандарты всегда должны быть проверены для конкретной цели для каждого материала, в случае сомнений Покупка, продажа, поиск поставщиков продукта S355J2G3 онлайн S355J2 / S355J2 + N / S355J2G3 – Специальная сталь Xingsheng S355J2 / S355J2 + N / S355J2G3. углеродистая марганцевая нелегированная сталь с высоким пределом текучести. Она называется S355 из-за того, что средний минимальный предел текучести для этого материала составляет 355 МПа. В качестве конструкционной стали она имеет отличную прочность и свариваемость. Ее можно легко сваривать с другими свариваемыми сталями. его низкий углеродный эквивалент, он обладает хорошими характеристиками холодной штамповки.

S355J2 / S355J2 + N / S355J2G3 – Специальная сталь Xingsheng

Сталь

S355J2 представляет собой углеродисто-марганцевую нелегированную сталь с высоким пределом текучести. Она называется S355 из-за того, что средний минимальный предел текучести для этого материала составляет 355 МПа. Как конструкционная сталь, она имеет отличную прочность и свариваемость. S355J2 легко сваривается с другими Свариваемая сталь. Из-за своего низкоуглеродистого эквивалента она обладает хорошими характеристиками холодной штамповки. S355J2 обычно поставляется в нормализованном состоянии. S355J2 / S355J2 + N / S355J2G3 – Xingsheng Special steel Сталь S355J2 представляет собой углеродисто-марганцевую нелегированную сталь с высоким пределом текучести.Она получила название S355 из-за того, что средний минимальный предел текучести для этого материала составляет 355 МПа. В качестве конструкционной стали она обладает отличной прочностью и свариваемостью. S355J2 легко сваривается с другими свариваемыми сталями. Благодаря низкоуглеродистому эквиваленту он обладает хорошими характеристиками в холодном состоянии. формовочные свойства. S355J2 обычно поставляется в нормированном состоянии. S355J2 + NS355J2 + N Стальные листы 355J2 + N Конструкционная сталь S355J2 + N – самая распространенная высокопрочная сталь для строительства, которую мы продаем. Это нелегированная конструкционная сталь в соответствии с EN10025- 2 2004.Благодаря более высокому пределу текучести S355 МПа по сравнению с другими конструкционными сталями, такими как S275 и S235, он является отличным выбором для поставки

S355J2 / 1.0577 – Номер стали – Химический состав

Нелегированная качественная конструкционная сталь Химический состав стали S355J2 (1.0577), Стандарты стали S355J2 (1.0577) Механические свойства стали S355J2 (1.0577) Эквивалентные марки стали S355J2 (1.0577) Сталь S355J2 (1.0577) Прочность на растяжение, удлинение, доказательство прочность, твердость S355 J2G3 ЭКВИВАЛЕНТ СТАЛИ – Металлы и металлургия RE S355 J2G3 ЭКВИВАЛЕНТ СТАЛИ.GGedge (Гражданское / Экологическое) 26 ноября 18 13:22 Я думаю, вы обнаружите, что S355J2G3 – это старое обозначение (EN10025: 1990), которое было заменено в 2004 году на S355J0. Если вам нужен эквивалент, то он имеет выходную мощность 355 МПа и Гарантированная ударная вязкость (испытание Шарпи) 27 Дж при 0 градусах Цельсия. Соответствующие поиски эквивалентов стали S355J2G3 в Австралии. требование местного законодательства.Для получения дополнительной информации см. Здесь. Назад123456СледующийЭквивалент для S355J2G3 ?? – Тема обсуждения CR4, 24 февраля 2010 г. Эквивалент австралийской стали S355J2G3 # 0183; Хороший ответ для S 355 J2 G3 S355J2G3, спросите хороших людей здесь http standard.no pronorm 3 data f 0 01 38 7_10704_0 M 120r2.pdf Надеюсь, что поможет

Свойства материала стали S355 – Обзор

, 23 августа 2015 г. Эквивалент австралийской стали S355J2G3 # 0183; Свойства материала стали S355 – Обзор S355 – нелегированная конструкционная сталь европейского стандарта (EN 10025-2), чаще всего используется после S235, где требуется большая прочность.Она обладает отличной свариваемостью и обрабатываемостью, что позволяет нам увидеть больше механических деталей этой стали. Сравнение международных стандартов 1. В этой таблице указано приблизительное соотношение между международными стандартами и их австралийским эквивалентом. Для более подробных сравнений свяжитесь с техническим персоналом BlueScope Steel или BlueScope Steel Direct по телефону 1800 800 789.2. Марки указаны в порядке возрастания их прочности на разрыв. Думаю, вы обнаружите, что S355J2G3 – это старое обозначение (EN10025: 1990), которое в 2004 году было заменено на S355J0.Если вам нужен эквивалент, то это J2 означает 27J @ -20 S355J2G3, австралийский стальной эквивалент # 176; C, J0 означает 27J @ 0 S355J2G3, австралийский стальной эквивалент # 176; C.Не удалось сразу найти значение G3, нужно поискать в мои старые стандарты. Выход = 355 МПа, thS355J2G3 был определен в EN 10025: 1990.J2 минимальная энергия удара 27 Дж при -20 S355J2G3 австралийский стальной эквивалент # 176; C (образец Шарпи-V в продольном направлении, в среднем 3 В. Спасибо Друзья, отличная информация. Я обязательно протестирую ударные свойства материала, который я буду использовать для замены S355EN 10025-2 S355J2G3 высокопрочная конструкционная стальная плита S355J2G3 Характеристика.S355J2G3 – это низкоуглеродистая конструкционная сталь с высокой прочностью на растяжение, которую можно легко сваривать с другой свариваемой сталью. Благодаря низкому углеродному эквиваленту она обладает хорошими характеристиками холодной штамповки. состояние качения. S355J2G3 Применение

Поставщик стальных листов с высокой прочностью и низким уровнем EN 10025 S355J2G3

Наши листы EN 10025 High Tensile S355J2G3 широко используются для складирования и обеспечивают легкую доставку с заводов в места конечной доставки.Наши высокопрочные листы S355J2G3 по EN 10025 также обладают рядом других выдающихся характеристик, таких как легкий вес, долговечность, устойчивость к коррозии и т. Д. Мы способны выполнять эти высокопрочные катушки EN 10025 S355J2G3 в соответствии с требованиями клиентов, эквивалентными качеству углеродистой стали. Портал B2b. Он предоставляет компаниям, связанным со сталелитейной и строительной отраслями, на Ближнем Востоке информацию, новости и обширную интерактивную базу данных, инклюзивные предложения и запросы. Эквивалент для S355J2G3 ?? – Тема обсуждения CR4, 24 февраля 2010 г. S355J2G3, австралийский стальной эквивалент # 0183; Хороший ответ для S 355 J2 G3 S355J2G3, спросите хороших людей здесь http стандарт.нет пронорма 3 данные f 0 01 38 7_10704_0 M 120r2.pdf Надежда, что помогает

Эквивалентные марки

, легированная сталь, низкоуглеродистая сталь, нержавеющая сталь

Аштапад – один из ведущих производителей стальных фланцев в Индии, специализирующийся на производстве фланцев DIN, стальных фланцах, фланцах из нержавеющей стали и других изделиях. Нержавеющая сталь, углеродистая сталь, легированная сталь, никель, другие черные цветные металлы в форме труб, трубок, трубопроводной арматуры. , Фланцы, крепежные детали и т. Д. Эквивалентные марки Эквивалентные марки, Легированная сталь, Низкоуглеродистая сталь, Нержавеющая сталь Ashtapad – один из ведущих производителей стальных фланцев в Индии, специализирующийся на фланцах DIN, стальных фланцах, фланцах из нержавеющей стали и других продуктах Нержавеющая сталь, углеродистая сталь, легированная сталь, Никель, другие черные цветные металлы в форме труб, трубок, трубопроводной арматуры, фланцев, крепежных деталей и т. Д.Эквивалентные марки EN 10277-2 Марка S355J2G3C, холоднотянутая – низкоуглеродистая сталь Сталь демонстрирует по сравнению с S235J2G3 на 15% более высокую стойкость к износу при скольжении из минералов. Максимальная толщина изделия составляет 20 мм для марок гибкости и 8 мм для марок холодной штамповки. Продукт из полированной стали используется в виде прутков, полированных, прямых, в различных условиях (см. DIN EN 10277 1999-10).

EN 10025-2 S355J2 лист высокопрочной конструкционной стали

Марка стали S355J2 (1.0577) Родственные марки S235JR, S235J0, S235J2, S275JR, S275J0, S275J2, S355JR, S355J0, S355J2, S355 K 2, S 450J0, S 355J2G3 Стальные пластины S355J2.S 355 конструкционная сталь с минимальным пределом текучести 355 Н / мм. S355J2G3, австралийский эквивалент стали № 178; который широко используется в машиностроении и строительстве. S 355 обеспечивает высокий предел текучести и прочности на разрыв и поставляется с различными высокопрочными конструкционными стальными листами EN 10025-2 S355J2. Сталь марки S355J2 (1.0577) Родственные марки S235JR, S235J0, S235J2, S275JR, S275J0, S275J2, S355JR, S355J0, S355J2, S355 K 2, S 450J0, S 355J2G3 S355J2 Steel Plates.S 355 конструкционная сталь с минимальным пределом текучести 355 Н / мм. S355J2G3, австралийский эквивалент стали № 178; которые широко используются в машиностроении и строительстве..S 355 обеспечивает высокий предел текучести и прочности на разрыв и поставляется с различными высокопрочными конструкционными стальными листами EN 10025-2 S355J0. Сталь марки S355J0 (1.0553) Родственные марки S235JR, S235J0, S235J2, S275JR, S275J0, S275J2, S355JR, S355J0, S355J 2, S355 K 2, S 450J0, S355J0 G3 S355J0 Steel Plates.S 355 конструкционная сталь с минимальным пределом текучести 355 Н / мм S355J2G3, эквивалент австралийской стали # 178; который широко используется в машиностроении и строительстве. S 355 предлагает высокие показатели текучести и прочности на разрыв и поставляется с различными

EN 1.0038 Сталь S235JR, эквивалент материала, свойства

Материал EN 1.0038 Сталь S235JRG2 или S235JR, эквивалентная US ASTM AISI SAE, European EN (немецкий DIN, британский BSI, France NF), ISO, японский JIS, китайский GB и индийский стандарт. (Для справки) Примечания S235JRG2 – прежнее обозначение С 2004 года от него отказались, и с 2004 года на него распространяется действие S235JR в стандарте EN 10025-2. Сорта и разделы по стандартам австралийской стали. Обычно используемые марки стали: S355G8 + N по BS EN 10225 и S355J2 + N по BS EN 10025. стандарты в Австралии? Во-вторых, мы могли бы рассматривать jumbo RHS / SHS.Доступны ли они в Австралии и до какого размера? Я не знаю, где это будет сфабриковано, но я предполагаю, что где-то в Западной Австралии. Спасибо. Результаты для этого вопроса Каков эквивалентный уровень прочности в Австралии? Каков эквивалентный уровень прочности в Австралии? Для классов, обозначенных жирным шрифтом суффикс C, Don British, European and International Standards, B, C по японским стандартам и суффиксами 2 и 3 на Немецкие стандарты, подходящей австралийской альтернативой является ближайший класс L15 эквивалентного уровня прочности (т.е. высокий или средний).Сравнение международных стандартов

результатов на этот вопрос Сваривается ли S355J2? Сваривается ли S355J2? Он называется S355, потому что средний минимальный предел текучести для этого материала составляет 355 МПа. Как конструкционная сталь, она имеет отличную прочность и свариваемость. Ее можно легко сваривать с другой свариваемой сталью. Из-за своего низкоуглеродистого эквивалента он обладает хорошими характеристиками холодной штамповки. S355J2 обычно поставляется в нормализованном состоянии. S355J2 / S355J2 + N / S355J2G3 – Xingsheng Результаты специальной стали по этому вопросу Обратная связь Материал S355 Свойства стали, сравнение, эквивалент

14 декабря 2019 г. Стальной эквивалент S355J2G3 # 0183 в Австралии; сталь EN 10025 S355.Сталь S355 является европейским стандартом конструкционной стали, согласно EN 10025-2 2004, материал S355 делится на 4 основных класса качества: S355JR (1.0045), S355J0 (1.0553), S355J2 (1.0577) и; С355К2 (1.0596).

Марка свариваемой стали	Сварочные материалы		Минимальная температура стенки сосуда
Марка свариваемой стали	Марка проволоки по ГОСТ 2246	Марка флюса по ГОСТ 9087	Минимальная температура стенки сосуда
17Г1С	Св-08ГА Св-10ГА Св-10Г2 Св-08ГС	АН-348А ОСЦ-45; ОСЦ-45М АН-22; АН-47 АН-60 ФЦ-16	Не ниже минус 30°С при любой толщине; Не ниже минус 40°С при толщине металла не более 24 мм
17Г1С	СВ-08ГА Св-08ГС Св-08Г2С Св-10НМА Св-10НЮ	АН-348А АН-22 АН-43 АН-47 АН-60 ФЦ-16	Не ниже минус 40°С при любой толщине металла при условии выполнения многослойной сварки или в сочетании с проволоками Св-10НМА; Св-10НЮ