38Ха сталь характеристики: характеристики и расшифовка, применение и свойства стали
alexxlab | 28.11.2022 | 0 | Разное
характеристики и расшифовка, применение и свойства стали
- Стали
- Стандарты
Всего сталей
| Страна | Стандарт | Описание | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Россия | ГОСТ 4543-2016 |  Технические условия | ||||||||||
| Россия | ГОСТ Р 54803-2011 | Сосуды стальные сварные высокого давления. Общие технические требования | ||||||||||
| Россия | ТУ 14-1-950-86 | Прутки и полосы из конструкционной легированной высококачественной стали размером до 200 мм включительно | ||||||||||
| Россия | ТУ 14-3Р-50-2001 | Трубы стальные бесшовные горячекатаные толстостенные. Технические условия. | ||||||||||
Механические свойства стали 38ХА
Свойства по стандарту ГОСТ 4543-2016
| Тип образца | Образец | Предел текучести, σ0,2, МПа | Временное сопротивление разрыву, σв, МПа |
Относительное удлинение при разрыве, δ |
Относительное сужение, ψ, % | Ударная вязкость KCU при 20°С, Дж/см2 |
| Продольный | Термически обработанный | > 785 | > 930 | > 12 | > 50 | > 78 |
Свойства по стандарту ТУ 14-1-950-86
| Обработка | Предел текучести, σ0,2, МПа | Временное сопротивление разрыву, σв, МПа | Относительное удлинение при разрыве, δ5, % | Относительное сужение, ψ, % | Ударная вязкость KCU при 20°С, Дж/см2 | Диаметр отпечатка, мм |
| Термически обработанные | > 785 | > 930 | > 12 | > 50 | > 88 | 3,3 – 3,6 |
| Калиброванный или со специальной отделкой поверхности | - | - | - | - | - | > 4 |
| - | - | - | - | - | 4,0 – 4,3 |
Свойства по стандарту ТУ 14-3Р-50-2001
| Сортамент | Толщина, мм | Предел текучести, σ0,2, МПа | Временное сопротивление разрыву, σв, МПа | Относительное удлинение при разрыве, δ5, % |
| Труба | < 45 | > 304 | > 588 | > 14 |
| Труба | > 45 | > 274 | > 490 | > 10 |
×
Отмена Удалить
×
Выбрать тариф
×
Подтверждение удаления
Отмена Удалить
×
Выбор региона будет сброшен
Отмена
×
×
Оставить заявку
×
| Название | |||
Отмена
×
К сожалению, данная функция доступна только на платном тарифе
Выбрать тариф
Сталь 38ХА характеристики, применение, расшифровка, аналоги, заменители, механические и физические свойства
Содержание
- 1 Заменители
- 2 Иностранные аналоги
- 3 Вид поставки
- 4 Применение
- 5 Температура примения стали 38ХА для деталей машин северного исполнения
- 6 Расшифровка стали 38ХА
- 7 Химический состав, % (ГОСТ 4543-71)
- 8 Химический состав, % (ГОСТ 4543-2016)
- 9 Температура критических точек, °С
- 10 Твердость по Бринеллю (ГОСТ 4543-2016)
- 11 Механические свойства (ГОСТ 4543-71)
- 12 Механические свойства (ГОСТ 4543-2016)
- 13 Механические свойства в зависимости от сечения
- 14 Механические свойства в зависимости от температуры отпуска
- 15 Механические свойства в зависимости от температуры испытаний
- 16 Предел выносливости
- 17 Ударная вязкость KCU
- 18 Технологические свойства
- 19 Прокаливаемость
- 20 Плотность ρ кг/см3 при температуре испытаний, °С
- 21 Коэффициент теплопроводности
- 22 Удельное электросопротивление ρ нОм*м
- 23 Модуль нормальной упругости Е, ГПа
- 24 Модуль упругости при сдвиге на кручение G, ГПа
- 25 Узнать еще
Заменители
Сталь 40Х, 35Х, 40ХН.
Иностранные аналоги
| по EN 10027-1 | 42CrMo4+QT |
| по EN 10027-2 | 1.7225 |
ВАЖНО!!! Возможность замены определяется в каждом конкретном случае после оценки и сравнения свойств сталей
Вид поставки
- Cортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 2590-88, ГОСТ 2591-88, ГОСТ 2879-88, ГОСТ 10702-78.
- Калиброванный пруток ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 1051-73.
- Шлифованный пруток и серебрянка ГОСТ 14955-77.
- Лист толстый ГОСТ 1577-93, ГОСТ 19903-74.
- Полоса ГОСТ 103-76, ГОСТ 82-70.
- Поковки и кованые заготовки ГОСТ 1133-71.
- Трубы ГОСТ 21729-76.
Применение
Сталь марки 38ХА применятся для изготовления следующих деталей:
- Червяки,
- зубчатый колеса,
- шестерни,
- валы,
- оси,
- ответственные болты и другие улучшаемые детали.
В нефтяной, нефтехимической и газовой промышленности сталь марки 38ХА применяется для изготовления:
- Деталей трубопроводов,
- корпусов,
- ниппелей,
- переводников,
- валов
Температура примения стали 38ХА для деталей машин северного исполнения
| Сталь | Температура отпуска после закалки, °С | σв, кгс/мм2 | Температура применения, °С (не ниже) | Толщина детали, мм (не более) |
| 38XA | 500 | 95 | -60 | 25 |
ПРИМЕЧАНИЯ:
- При термической обработке на прочность ниже указанной в таблице или при использовании в деталях с толщиной стенки менее 10 мм температура эксплуатации может быть понижена.
- Максимальная толщина, указанная в таблице, обусловлена необходимостью получения cквоpзной прокаливаемости и однородности свойств по сечению.
Расшифровка стали 38ХА
Цифра 38 означает, что содержание углерода в стали составляет 0,38%.
Буква Х означает, что в стали содержится хром в количестве до 1,5%.
Буква А в конце означает, что сталь относится к категории высококачественной.
Химический состав, % (ГОСТ 4543-71)
| С | Si | Mn | Cr | Ni | Cu | S | P |
| не более | |||||||
| 0,35-0,42 | 0,17-0,37 | 0,5-0,8 | 0,8-1,1 | 0,30 | 0,30 | 0,025 | 0,025 |
Химический состав, % (ГОСТ 4543-2016)
| Марка стали | Массовая доля элементов, % | |||||||||
| С | Si | Mn | Cr | Ni | Mo | Al | Ti | V | B | |
| 38ХА | 0,35-0,42 | 0,17-0,37 | 0,35-0,65 | 0,90-1,30 | — | 0,20-0,30 | — | — | — | — |
Температура критических точек, °С
| Ас1 | Ас3 | Аr3 | Аr1 | Mн |
| 740 | 780 | 730 | 693 | 250 |
Твердость по Бринеллю (ГОСТ 4543-2016)
Твердость по Бринеллю металлопродукции в отожженном (ОТ) или высокоотпущенном (ВО) состоянии, а также горячекатаной и кованой металлопродукции, нормализованной с последующим высоким отпуском (Н+ВО), диаметром или толщиной свыше 5 мм должна соответствовать нормам, указанным в таблице ниже.
| Марка стали | Твердость НВ, не более |
| 38ХА | 207 |
Механические свойства (ГОСТ 4543-71)
| Состояние поставки, режим термообработки | Сечение, мм | σ0,2, МПа | σв, МПа | δ5, % | Ψ, % | KCU, Дж/см2 |
| не менее | ||||||
| Пруток. Закалка с 860 °С в масле; отпуск при 550 °С, охл. в воде или в масле | 25 | 780 | 930 | 12 | 50 | 88 |
Механические свойства (ГОСТ 4543-2016)
| Марка стали | 38ХА | |||
| Режим термической обработки | Закалка | Температура, °С | 1-й закалки или нормализации | 850 |
| 2-й закалки | — | |||
| Среда охлаждения | Масло | |||
| Отпуск | Температура, °С | 580 | ||
| Среда охлаждения | Воздух | |||
| Механические свойства, не менее | Предел текучести, σт, МПа | 885 | ||
| Временное сопротивление, σв, МПа | 980 | |||
| Относительное | удлинение δ5, % | 11 | ||
| сужение Ψ, % | 45 | |||
| Ударная вязкость KCU, Дж/см2 | 69 | |||
| Размер сечения заготовок для термической обработки (диаметр круга или сторона квадрата), мм | 25 | |||
Механические свойства в зависимости от сечения
| Сечение, мм | σ0,2, МПа | σв, МПа | δ5, % | Ψ, % | KCU, Дж/см2 | Твердость НВ |
| 100 | 540 | 690 | 15 | 45 | 59 | 240-280 |
| 100-200 | 490 | 660 | 13 | 40 | 54 | 230-270 |
| 200-300 | 440 | 640 | 14 | 40 | 54 | 230-260 |
ПРИМЕЧАНИЕ: Поковка; закалка с 850 °С в масле; отпуск при 560 °С, охл.
на воздухе.
Механические свойства в зависимости от температуры отпуска
| tотп. °С | σ0,2, МПа | σв, МПа | δ5, % | Ψ, % | KCU, Дж/см2 | ТвердостьHB |
| 400 | 1220 | 1310 | 7 | 38 | 54 | 380 |
| 500 | 930 | 1030 | 12 | 47 | 108 | 320 |
| 600 | 710 | 830 | 17 | 63 | 167 | 260 |
ПРИМЕЧАНИЕ: Закалка с 850 °С в воде.
Механические свойства в зависимости от температуры испытаний
| tотп. °С | σ0,2, МПа | σв, МПа | δ5, % | Ψ, % | KCU, Дж/см2 | ТвердостьHB |
| Пруток диаметром 28-55 мм; закалка с 850 °С в масле; отпуск при 550 °С | ||||||
| 20 | 790 | 940 | 13 | 55 | 83 | 285-302 |
| 300 | 680 | 880 | 17 | 58 | — | — |
| 400 | 610 | 690 | 18 | 68 | 98 | — |
| 500 | 430 | 490 | 21 | 80 | 78 | — |
| Пруток диаметром 28-55 мм; закалка с 830 °С в масле; отпуск при 680 °С | ||||||
| 20 | 570 | 700 | 26 | 60 | 216 | 207-217 |
| 400 | 430 | 590 | 19 | 71 | 211 | — |
| 500 | 360 | 420 | 24 | 79 | 132 | — |
| 600 | 210 | 245 | 32 | 89 | — | — |
| Пруток диаметром 25 мм; закалка с 860 °С в масле; отпуск при 550 °С | ||||||
| -20 | 900 | 1040 | 18 | 58 | — | — |
| -40 | 930 | 1100 | 18 | 55 | 78 | — |
| -70 | 1000 | 1120 | 18 | 55 | 59 | — |
Предел выносливости
| Характеристика прочности | σ-1, МПа |
| σв = 690 МПа; закалка + отпуск | 333 |
| σ0,2 = 830 МПа; σв = 980 МПа; НВ 241 | 392 |
| σв = 870 МПа | 372 |
ПРИМЕЧАНИЕ: σ1/1000425 = 124 МПа; σ1/1000450 = 88 МПа; σ1/1000540 = 59 МПа; σ1/10000540 = 25 МПа
Ударная вязкость KCU
| Термообработка | KCU, Дж/см2, при температуре, °С | ||
| +25 | -25 | -70 | |
| Закалка с 860 °С в масле; отпуск при 580 °С | 101 | 69 | 48 |
Технологические свойства
Температура ковки, °С: начала 1240, конца 780.
Свариваемость — трудносвариваемая, рекомендуется сварка плавлением с предварительным подогревом и последующей термообработкой.
Обрабатываемость резанием — Kv б.ст = 0,8 и Kv тв.спл = 0,7 при σв = 930 МПа.
Флокеночувствительность — чувствительна.
Склонность к отпускной хрупкости — склонна.
Прокаливаемость
| Твердость HRCэ на расстоянии от торца, мм | ||||||||
| 2,5 | 6 | 7,5 | 10 | 12,5 | 16 | 20 | 25 | 35 |
| 61,5-60 | 49,5-59 | 44,5-57,5 | 37.0-54,5 | 34,5-51 | 32,5-47,5 | 31-42,5 | 30-39 | 28-37,5 |
Плотность ρ кг/см
3 при температуре испытаний, °С| Марка Стали | ρ кг/см3 при температуре испытаний, °С | ||
| 20 | 200 | 600 | |
| 38ХА | 7850 | 7800 | 7650 |
Коэффициент теплопроводности
| Марка Стали | λ Вт/(м*К), при температуре испытаний, °С | ||||||
| 100 | 200 | 300 | 400 | 500 | 600 | 700 | |
| 38ХА | 50 | 46 | 42 | 40 | 37 | 35 | 31 |
Удельное электросопротивление ρ нОм*м
| марка стали | ρ нОм*м, при температуре испытаний, °С | 20 | 38ХА | 290 |
Модуль нормальной упругости Е, ГПа
| Марка Стали | При температуре испытаний, °С |
| 20 | |
| 38ХА | 196 |
Модуль упругости при сдвиге на кручение G, ГПа
| Марка стали | При температуре испытаний, °С |
| 20 | |
| 38ХА | 83 |
CPM S35VN Нержавеющая порошковая сталь 4 x 38 x 460 мм, прецизионная шлифовка
org/Brand”>
КПМС(пока отзывов нет) Написать рецензию
CPMS
CPM S35VN Нержавеющая порошковая сталь 4 x 38 x 460 мм, прецизионная шлифовка
Рейтинг Требуется Выберите Рейтинг1 звезда (худший)2 звезды3 звезды (средний)4 звезды5 звезд (лучший)
Имя
Электронная почта Требуется
Тема обзора Требуется
комментариев Требуется
- Подарочная упаковка:
- Доступны опции
- Доставка:
- Рассчитывается на кассе
Ставки оптовых скидок
Ниже приведены доступные ставки оптовых скидок для каждого отдельного товара при покупке определенного количества
| При покупке 3 или более | и платите всего $159. 00 каждый |
179,00 долларов США
- Описание
Описание
Тигель CPM S35VN из нержавеющей стали, 4 x 38 x 460 мм, прецизионная шлифовка
Порошковая технология “суперсталь” от американского производителя Crucible Industries, прецизионная шлифовка/поверхностная шлифовка.
Это более дорогая версия популярного S35VN, отшлифованная до очень, очень плоской формы.
Размеры: 5/32″ x 1,5″ x 18″ или примерно 4 x 38 x 460 мм.
Чрезвычайное удержание края. Работает и шлифуется как D2 и придает твердость и прочность CPM S30V. Может потребоваться криообработка добавляется между отпусками Твердость мишени 58/61 CPM S35VN является зарегистрированной торговой маркой Crucible Industries LLC.
Типичный химический состав C 1,40, Mn 0,40, Si 0,40, CR 14,00, Va 3,00, Mo 2,00, NB 0,50.
Для получения более подробной информации и термической обработки посетите сайт knifesteelnerd здесь: https://knifesteelnerds.com/2020/01/13/s35vn-steel-properties-and-how-to-heat-treat/
Термообработка Банка S35VN выполняться на разных уровнях сложности. Ниже приведена «максимальная» версия с сайта knifsteelnerd.com:
- выдержка при 2025 F в течение 15 минут (1107 C)
- пластинчатая закалка
- жидкий азот/криотерапия более 30 минут
- отпуск при 300–400 F в течение 2 часов x 2 (149–204 C)
- (отрегулируйте температуру по твердости, стремитесь к 60 HRC в качестве отправной точки)
Более простой рецепт термообработки, который доказал свою эффективность, но обеспечивает немного более низкое значение HRC:
- выдержка при 1950 F в течение 15 минут (1065 C)
- закалка в масле
- отпуск при 400 F (204 C) в течение 2 часов x 2 для 57-58 HRC
Посмотреть всеЗакрыть
- сопутствующие товары
- Клиенты также просмотрели
Сопутствующие товары
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
12c27 нержавеющая сталь, 4 х 50 х 500 мм
59,00 $
Изготовление ножей Стальной стержень, 12c27 дюймов 4 x 50 x 500 мм
Шведская нержавеющая сталь 12c27 от Sandvik, популярная нержавеющая сталь благодаря относительной простоте термообработки и хорошему удержанию режущей кромки.
Размер стального прутка 4…
Быстрый просмотр
Как: Термическая обработка CPM S35VN
Термическая обработка CPM S35VN CPM S35VN – это мартенситная нержавеющая сталь, обладающая повышенной ударной вязкостью по сравнению с CPM S30V. Его также легче обрабатывать и полировать, чем CPM S30V…
.Быстрый просмотр
В продаже
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
КПМС
CPM S35VN Нержавеющая порошковая сталь 3,2 x 100 x 460 мм
Сейчас: 219,00 долларов США
Было: 240,00 $
Тигель CPM S35VN Нержавеющая сталь, 3,2 x 100 x 460 мм, прокатная обработка
Порошковая технология «суперсталь» от американского производителя Crucible Industries, прокатная обработка означает обычную стальную отделку, а не прецизионную.
..
Клиенты также просмотрели
Нет в наличии
Быстрый просмотр
Болер Уддехольм
Нержавеющая сталь N690, 3,5 x 50 x 600 мм
85,00 $
Нержавеющая сталь N690 3,5 x 50 x 600 мм Нержавеющая высококачественная сталь N690 или «N690Co for Cobolt» от немецко-австрийского производителя Bohler Uddeholm. Сложная термообработка и отличное сохранение края при простоте…
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
Лезвие ELMAX из нержавеющей стали, 3,8x40x500 мм
129,00 $
Лезвие ELMAX из нержавеющей стали, 3,8x40x500 мм Elmax — это нержавеющая сталь для порошковой металлургии, созданная Bohler-Uddenholm. Он устойчив к коррозии из-за высокого содержания хрома. Он также имеет…
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
Забвение
Заготовки Сан-Май: Cu Mai (1084, никель, медь, 1020)
189,00 $
Cu Mai San Mai Заготовки из Oblivion Blades, сделано в Австралии
Они сделаны коваными и поэтому не плоские, как прутки из моностали.
Заготовки сделаны Джерарми Хейвудом из Oblivion…
Нет в наличии
Быстрый просмотр
AEB-L, ЗАКАЛЕННАЯ нержавеющая сталь 59 HRC, 3x45x250 мм
69,00 $
AEB-L, закаленный до 59-60 HRC (3 x 45 x 245-250 мм) Уже термообработан и готов к шлифовке. Обратите внимание, что они уже закалены и не нуждаются в термической обработке: измельчить до формы не…
В продаже
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
Углеродистая сталь 80CrV2, 3,25 x 38 x 600 мм
Сейчас: 35 долларов США
Было: 42,00 $
Пруток из углеродистой стали 80CrV2, 3,25 x 38 x 600 мм
80CrV2 — популярная сталь для лезвий в Финляндии, почти все лезвия Lauri, Polar и Laurin, а также многие углеродные лезвия Brisa сделаны именно из этой стали. Это.
..
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
Болер Уддехольм
Лезвие ELMAX из нержавеющей стали, 2,5x40x500 мм
119,00 $
Лезвие ELMAX из нержавеющей стали, 2,5x40x500 мм Elmax — это нержавеющая сталь для порошковой металлургии, созданная Bohler-Uddenholm. Он устойчив к коррозии из-за высокого содержания хрома. Он также имеет…
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
Лезвие из нержавеющей стали AEB-L, 3,5x55x500 мм
75,00 $
Лезвие AEB-L из нержавеющей стали, 3,5x55x500 мм Сталь для бритвенных лезвий от Uddeholm, разработанная для бритвенных лезвий и скальпелей, но популярный выбор мастеров для лезвий малого и среднего размера всех стилей…
Нет в наличии
Быстрый просмотр
Углеродистая сталь 80CrV2, 5 x 50 x 600 мм
55,00 $
Пруток из углеродистой стали 80CrV2, 5 x 50 x 600 мм
80CrV2 — популярная сталь для лезвий в Финляндии, почти все лезвия Lauri, Polar и Laurin, а также многие углеродные лезвия Brisa сделаны именно из этой стали.
Это…
Добавить в корзину
Быстрый просмотр
9Cr18Mo / 440C – Лезвие из нержавеющей стали 3 x 50 x 500 мм
45,00 $
9Cr18Mo / 440C Нержавеющая сталь лезвия (заготовка 3 x 50 x 500 мм) Высокоуглеродистая нержавеющая сталь для лезвий с высоким содержанием хрома для хорошей коррозионной стойкости на кухне или в море. Они различаются…
Характеристики износа металлических биоматериалов: обзор
1. Парк Дж., Лейкс Р.С. Биоматериалы Введение. 3-е изд. Спрингер; Берлин/Гейдельберг, Германия: 2007. [Google Scholar]
2. Нииноми М. Металлические биоматериалы. Дж. Артиф. Органы. 2008; 11:105–110. doi: 10.1007/s10047-008-0422-7. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
3. Каранджай М., Сундаресан Г.В.Н., Рао Т.Р., Мохан Р., Кашьяп Б.П. Разработка биокомпозита на основе титана методом порошковой металлургии с формированием in situ фаз Ca–P. Мат.
науч. англ. А. 2007; 447:19–26. doi: 10.1016/j.msea.2006.10.154. [CrossRef] [Google Scholar]
4. Патель Н.Р., Гохил П.П. Обзор биоматериалов: Область применения. Значение приложений и анатомии человека. Междунар. Дж. Эмерг. Технол. Доп. англ. 2012;2:91–101. [Google Scholar]
5. Litonjua L.A., Andreana S., Bush P.J., Cohen R.E. Износ зубов: истирание, эрозия и истирание. Квинтэссенция Инт. 2003; 34: 435–446. [PubMed] [Google Scholar]
6. Turssi C.P., Purquerio B., Serra M.C. Износ композитных материалов для зубов: понимание основных процессов и методов оценки — обзор. Дж. Биомед. Матер. Рез. 2003; 65Б: 280–285. doi: 10.1002/jbm.b.10563. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
7. Reul H., Schmitz C., Pfaff E.M., Hohlstein C., Schmidt P.A., Rau G., Arru P. In-vitro оценка механизма развития износа и стабилизация износа в тесте Edwards MIRA/Sorin Кольцо отверстия механического сердечного клапана из биуглерода. Дж. Сердечный клапан Д. 2002; 11:409–418.
[PubMed] [Google Scholar]
8. Шахгалди Б.Ф., Компсон Дж. Износ и коррозия скользящих частей пластин из нержавеющей стали для тазобедренных винтов. Рана. 2000; 31: 85–92. doi: 10.1016/S0020-1383(99)00241-7. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
9. Доусон Д. Трибология и строение кожи. В: Берардеска Э., Эльснер П., Вильгельм К.П., Майбах Х.И., редакторы. Биоинженерия кожи: методы и приборы, часть III: общие аспекты. КПР Пресс; Бока-Ратон, Флорида, США: 1995. с. 159. [Google Scholar]
10. Сивамани Р.К., Гудман Дж., Гитис Н.В., Майбах Х.И. Коэффициент трения: трибологические исследования человека — обзор. Кожа Res. Технол. 2003; 9: 227–234. doi: 10.1034/j.1600-0846.2003.02366.x. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
11. Валовит Дж.А. Анализ, конструкция и испытания гидродинамического подшипника скольжения, смазываемого кровью. АСАИО Дж. 1997; 43:M556. doi: 10.1097/00002480-199703000-00214. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
12. Лоуренс К.Дж. Анизотропия модуля Юнга кости.
Природа. 1980; 283:106–107. дои: 10.1038/283106a0. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
13. Black J., Hastings G.W. Справочник по свойствам биоматериалов. Чепмен и Холл; Лондон, Великобритания: 1998. [Google Scholar] 9.0005
14. Альварадо Дж., Мальдонадо Р., Марксуах Дж., Отеро Р. Биомеханика протезов бедра и колена. заявл. англ. Механ. Мед. ГЭД–Унив. Пуэрто-Рико Маягуэс. 2003; 6:22. [Google Scholar]
15. Рамсден Дж.Дж. Дизайн и производство биомедицинских поверхностей. CIRP Анн.-Производ. Технол. 2007; 56: 687–711. doi: 10.1016/j.cirp.2007.10.001. [CrossRef] [Google Scholar]
16. Халлаб Н.Дж., Андерсон С., Стаффорд Т., Глант Т., Джейкобс Дж.Дж. Реакции лимфоцитов у пациентов с тотальным эндопротезированием тазобедренного сустава. Дж. Ортоп. Рез. 2005; 23: 384–39.1. doi: 10.1016/j.orthres.2004.09.001. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
17. Бранемарк П.И. Остеоинтеграция и ее экспериментальные предпосылки. Дж. Плюсы. Вмятина. 1983; 50: 399–410. doi: 10.
1016/S0022-3913(83)80101-2. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
18. Гита М., Сингх А.К., Асокамани Р., Гогиа А.К. Биоматериалы на основе титана — лучший выбор для ортопедических имплантатов — обзор. прогр. Матер. науч. 2009; 54: 397–425. doi: 10.1016/j.pmatsci.2008.06.004. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
19. Viceconti M., Muccini R., Bernakiewicz M., Baleani M., Cristofolini L. Крупногабаритные скользящие контактные элементы точно предсказывают уровни микроподвижности кости и имплантата, связанные с остеоинтеграцией. Дж. Биомех. 2000;33:1611–1618. doi: 10.1016/S0021-9290(00)00140-8. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
20. Веннерберг А., Альбректссон Т., Джимбо Р. Поверхности имплантатов и их биологическое и клиническое воздействие. 1-е изд. Спрингер-Верлаг; Берлин/Гейдельберг, Германия: 2015. с. 168. [Google Академия]
21. Barfeie A., Wilson J., Rees J. Характеристики поверхности имплантата и их влияние на остеоинтеграцию. бр. Дентал Дж. 2015; 218:1–9.
doi: 10.1038/sj.bdj.2015.171. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
22. Teoh S.H. Усталость биоматериалов: обзор. Междунар. Дж. Усталость. 2000; 22:825–837. doi: 10.1016/S0142-1123(00)00052-9. [CrossRef] [Google Scholar]
23. Нииноми М. Современные металлические материалы для биомедицинских применений. Металл. Матер. Транс. А. 2002; 33: 477–486. doi: 10.1007/s11661-002-0109-2. [CrossRef] [Google Scholar]
24. Ribeiro A.L.R., Fla R.C.J., Cardoso F., Belon R., Vaz F.F.L.G. Механические, физические и химические характеристики литейных сплавов Ti–35Nb–5Zr и Ti–35Nb–10Zr. Дж. Матер. наук: матер. Мед. 2009;20:1629–1636. doi: 10.1007/s10856-009-3737-x. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
25. Нисподзиана К., Юрцк К., Юрцк М. Синтез титановых сплавов для биомедицинских применений. Преподобный Пров. Матер. науч. 2008; 18: 236–240. [Академия Google]
26. Энрикес В.А.Р., Гальвани Э.Т., Петрони С.Л.Г., Паула М.С.М., Лемос Т.Г. Производство сплава Ti–13Nb–13Zr для хирургических имплантатов методом порошковой металлургии.
Дж. Матер. науч. 2010;45:5844–5850. doi: 10.1007/s10853-010-4660-8. [CrossRef] [Google Scholar]
27. Охидул Алам М., Хасиб А.С.М.А. Реакция сплавов Ti–6Al–4V и Ti–24Al–11Nb на сухой скользящий износ по закаленной стали. Трибол. Междунар. 2002; 35: 357–362. doi: 10.1016/S0301-679X(02)00015-4. [CrossRef] [Академия Google]
28. Ратнер Дж. Б. Б. Д., Хоффман А. С., Шоен Ф. Дж., Лемонс Дж. Э. Наука о биоматериалах: введение в материалы в медицине. Академическая пресса; Уолтем, Массачусетс, США: 1996. стр. 37–50. [Google Scholar]
29. Уильямс Д. В: Введение в медицинские и стоматологические материалы, Краткая энциклопедия медицинских и стоматологических материалов. Уильямс Д., редактор. Пергамон Пресс; Оксфорд, Великобритания: MIT Press; Кембридж, Массачусетс, США: 1990. стр. xvii–xx. [Google Scholar]
30. Пиллиар Р.М. Металлические биоматериалы. Springer Science + Business Media; Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США: 2009 г.. [Google Scholar]
31. Йошимицу О., Эмико Г.
Сравнение высвобождения металлов из различных металлических биоматериалов in vitro . Биоматериалы. 2005; 26:11–21. doi: 10.1016/j.biomaterials.2004.02.005. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
32. Nag S., Banerjee R., Fraser H.L. Микроструктурная эволюция и механизмы упрочнения биосовместимых материалов Ti-Nb-Zr-Ta, Ti-Mo-Zr-Fe и Ti-15Mo сплавы. Матер. науч. англ. С. 2005; 25: 357–362. doi: 10.1016/j.msec.2004.12.013. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
33. МакГрегор Д.Б., Баан Р.А., Партенски С., Райс Дж.М., Виборн Дж.Д. Оценка канцерогенных рисков для человека, связанных с хирургическими имплантатами и другими инородными телами – отчет о запланированном совещании IARC по монографиям. Евро. Дж. Рак. 2000; 36: 307–313. doi: 10.1016/S0959-8049(99)00312-3. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
34. Yang Y., Yang C., Zhao H., Qu S., Li X., Li Y. Новые разработки сплавов на основе титана для биомедицинских применений. Материалы. 2014;7:1709–1800. дои: 10.
3390/ma7031709. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
35. Лян П.Г., Фергюсон А., Ходж Э.С. Тканевая реакция в мышцах кролика, подвергшихся воздействию металлических имплантатов. Дж. Биомед. Матер. Рез. 1967; 1: 135–149. doi: 10.1002/jbm.820010113. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
36. Cvijovic A.I., Cvijovic Z., Mitrovic S., Rakin M., Veljovic D., Babic M. Трибологическое поведение ортопедических Ti-13Nb-13Zr и Ti-6Al- сплавы 4В. Трибол. лат. 2010;40:59–70. doi: 10.1007/s11249-010-9639-8. [CrossRef] [Google Scholar]
37. Джаланелла С., Искья Г., Страффелини Г. Фазовый состав и износостойкость сплавов NiTi. Дж. Матер. науч. 2008;43:1701–1710. doi: 10.1007/s10853-007-2358-3. [CrossRef] [Google Scholar]
38. Суреш К.С., Гита М., Ричард С., Ландулси Дж., Рамасавми Х., Сувас С., Асокамани Р. Влияние равноканальной угловой экструзии на износ и коррозионное поведение ортопедический сплав Ti-13Nb-13Zr в моделируемой жидкости организма.
Матер. науч. англ. С. 2012; 32: 763–771. doi: 10.1016/j.msec.2012.01.022. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
39. Сюй Л., Сяо С., Тянь Дж., Чен Ю. Микроструктура, механические свойства и стойкость к сухому износу сплавов β-типа Ti–15Mo–xNb для биомедицинских применений. Транс. Цветные металлы. соц. Китай. 2013;23:692–698. doi: 10.1016/S1003-6326(13)62518-2. [CrossRef] [Google Scholar]
40. Муньос А.И. Влияние окружающей среды на степень износа и коррозию биомедицинских сплавов CoCrMo. Дж. Матер. науч. Матер. Мед. 2011; 22: 437–450. doi: 10.1007/s10856-010-4224-0. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
41. Феллах М., Лабаиз М., Ассала О., Йост А. Сравнительное трибологическое исследование биоматериалов AISI 316L и Ti-6Al-7Nb. ТМС. 2014; 237: 237–246. [Google Scholar]
42. Li S.J., Yang R., Li S., Hao Y.L., Cui Y.Y., Niinomi M., Guo Z.X. Характеристики износа сплавов Ti-Nb-Ta-Zr и Ti-6Al-4V для биомедицинских применений. Носить. 2004; 257: 869–876. doi: 10.
1016/j.wear.2004.04.001. [CrossRef] [Google Scholar]
43. Бхушан Б. Введение в трибологию. 2-е изд. Джон Уайли и сыновья, ООО; Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США: 2013. с. 621. [Google Академия]
44. Бхушан Б. Нанотрибология, наномеханика и характеристика наноматериалов. Филос. Транс. Р. Соц. А. 2008;366:1351–1381. doi: 10.1098/rsta.2007.2163. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
45. Чуби А., Басу Б., Баласубраманиам Р. Трибологическое поведение сплавов на основе титана в моделированном растворе жидкости организма при фреттинг-контактах. Тенденции Биоматер. Артиф. Органы. 2005; 18: 141–147. [Google Scholar]
46. Ивабучи А., Ли Дж. В., Учидате М. Синергетический эффект фреттинг-износа и износа скольжения сплава кобальта и титана в растворе Хенкса. Носить. 2007;263:492–500. doi: 10.1016/j.wear.2007.01.102. [CrossRef] [Google Scholar]
47. Luo X., Li X., Sun Y., Dong H. Трибокоррозионное поведение поверхностно-инженерного сплава Co-Cr медицинского назначения S-фазы.
Носить. 2013; 302:1615–1623. doi: 10.1016/j.wear.2013.01.023. [CrossRef] [Google Scholar]
48. Чиба А. Износ штифта на диске в аналогичной конфигурации в биологической среде высокоуглеродистых литых и низкоуглеродистых кованых сплавов Co-29Cr-6Mo. Acta Mater. 2007; 55: 1309–1318. doi: 10.1016/j.actamat.2006.10.005. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
49. Chan S.M.T., Neu C.P., Komvopoulos K., Reddi A.H., Di Cesare P. Трение и износ биоматериалов для гемиартропластики при возвратно-поступательном скользящем контакте с суставным хрящом. Дж. Трибол. 2011; 133:1–7. doi: 10.1115/1.4004760. [CrossRef] [Google Scholar]
50. Фишер А., Вайс С., Виммер М.А. Трибологические различия между биомедицинскими сталями и CoCrMo-сплавами. Дж. Мех. Поведение Биомед. Матер. 2012;9:50–62. doi: 10.1016/j.jmbbm.2012.01.007. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
51. Альварес-Вера М., Ортега-Санс Х.А., Эрнандес-Родригес М.А.Л. Исследование характеристик износа в тренажере тазобедренного сустава из сплава металл-металл Co-Cr с различными добавками бора.
Носить. 2013; 301:175–181. doi: 10.1016/j.wear.2013.01.085. [CrossRef] [Google Scholar]
52. Мохан Л., Анандан С. Износ и коррозионное поведение имплантированного кислорода биомедицинского титанового сплава Ti-13Nb-13Zr. заявл. Серф. науч. 2013; 282: 281–290. doi: 10.1016/j.apsusc.2013.05.120. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
53. Аттар Х., Прашант Г., Чаубей А.К., Калин М., Чжан С.Л.К., Эккерт Дж. Сравнение износостойкости технически чистого титана, полученного методами селективного лазерного плавления и литья. Матер. лат. 2015; 142:38–41. doi: 10.1016/j.matlet.2014.11.156. [CrossRef] [Google Scholar]
54. Рэк Х.Дж., Кази Дж.И. Титановые сплавы для биомедицинских применений. Матер. науч. англ. С. 2006; 26: 1269–1277. doi: 10.1016/j.msec.2005.08.032. [CrossRef] [Google Scholar]
55. Латыш В., Кралликс Г., Александров И., Фодор А. Применение объемных наноструктурных материалов в медицине. Курс. заявл. физ. 2006; 6: 262–266. doi: 10.1016/j.cap.2005.
07.053. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
56. Столяров В.В., Шустер Л.С., Мигранов М.С., Валиев Р.З., Жу Ю.Т. Снижение коэффициента трения ультрамелкозернистого КП-титана. Матер. науч. анг.: А. 2004;371:313–317. doi: 10.1016/j.msea.2003.12.026. [CrossRef] [Google Scholar]
57. Спэри И.Д., Бушби А.Дж., Дженнет Н.М. О влиянии размера вдавливания при сферическом вдавливании. Филос. Маг. 2006; 86: 5581–5593. doi: 10.1080/14786430600854988. [CrossRef] [Google Scholar]
58. Hou X.D., Bushby A.J., Jennett N.M. Исследование взаимодействия между эффектом размера вдавливания и эффектом Холла–Петча со сферическими инденторами на отожженной поликристаллической меди. Дж. Физ. Д: заявл. физ. 2008;41:074006–074007. doi: 10.1088/0022-3727/41/7/074006. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
59. Hou X.D., Jennett N.M. Применение модифицированной теории расстояния скольжения к вдавливанию монокристаллов и поликристаллов меди для моделирования взаимодействий между размерами вдавливания и эффектами размера структуры.
Acta Mater. 2012;60:4128–4135. doi: 10.1016/j.actamat.2012.03.054. [CrossRef] [Google Scholar]
60. Beake B.D., Liskiewicz T.W. Сравнение испытаний на нанофреттинг и наноцарапание биомедицинских материалов. Трибол. Междунар. 2013;63:123–131. doi: 10.1016/j.triboint.2012.08.007. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
61. Сан Д., Уортон Дж.А., Вуд Р.Дж.К. Механизмы микроабразии литого CoCrMo в смоделированных жидкостях организма. Носить. 2009; 267:1845–1855. doi: 10.1016/j.wear.2009.03.005. [CrossRef] [Google Scholar]
62. Диас С., Лутц Дж., Мэндл С., Гарсия Дж.А., Мартинес Р., Родригес Р.Х. Улучшенная биотрибология биомедицинских сплавов методами ионной имплантации. Нукл. Инструм. Методы физ. Рез. 2009; 267:1630–1633. doi: 10.1016/j.nimb.2009.01.118. [CrossRef] [Google Scholar]
63. Manhabosco T.M., Tamborim S.M., Dos Santos C.B., Müller I.L. Трибологическая, электрохимическая и трибоэлектрохимическая характеристика чистого и азотированного Ti6Al4V в моделированном растворе жидкости организма.