Микрофотографии в светлом поле ПЭМ образцов, подвергнутых ( a – c ) динамическому и ( d – f ) квазистатическому нагружению: ( a , d ) UFG и ( b , c , e , f ) Образцы компьютерной графики.

( a ) Объемный% мартенсита, вызванного деформацией, и ( b ) твердость по Виккерсу недеформированных и деформированных образцов.

Правдоподобное влияние размера зерна и скорости деформации на энергию дефекта упаковки

Правдоподобное изменение энергии дефекта упаковки (SFE) в зависимости от размера зерна и скорости деформации может быть постулировано на основе механического поведения и эволюции микроструктуры в деформированных UFG, FG и CG образцы.Как правило, рабочие механизмы деформации в металле сильно зависят от SFE ²³ и разделены таким образом, что преобладают мартенситное фазовое превращение, двойникование и скольжение, когда SFE <18 мДжм ^-2 , в диапазоне 18– 35 мДжм ⁻² и более 35 мДжм ⁻² , соответственно ²⁴ , как схематично показано на рис. 9a. Однако независимо от активированных механизмов деформации пластическая деформация происходит за счет скольжения ²⁵ .Хотя γ -SFE зависит от таких факторов, как химический состав и температура ²⁶ , существующие уравнения состава (уравнение 1: Брофман и Анселл ²⁷ , уравнение 2: Шрамм и Рид ²⁸ и уравнение 3: Rhodes and Thompson ²⁹ ) для оценки SFE не принимает во внимание роль размера зерна. Однако наш экспериментальный результат предполагает возможное изменение в зависимости от размера зерна.

$$ \ gamma = 16,7 + 2,1 (\% Ni) -0,9 (\% Cr) +26 (\% C) $$

(1)

$$ \ gamma = -53 + 6.2 (\% Ni) +0,7 (\% Cr) +3,2 (\% Mn) +9,3 (\% Mo) $$

(2)

$$ \ gamma = 1,2 + 1,4 (\% Ni) +0,6 (\% Cr) +17,7 (\% Mn) -44,7 (\% Si) $$

(3)

( a ) Схема, показывающая разделенный SFE и соответствующий им активированный механизм деформации, ( b , c ) влияние деформации на объемную долю DIM и двойникование для различных энергий дефекта упаковки ³⁰ .

Оценка SFE для AISI 321 из этих уравнений (уравнение 1: 21 мДжм ^-2 , уравнение 2: 25 мДжм ^-2 и уравнение 3: 34 мДжм ^-2 ), следовательно, может быть принято для недеформированного образца CG, как показано на рис. 9a. Поскольку как мартенситное превращение, вызванное деформацией, так и двойникование могут легко происходить в стали AISI 321, предполагается, что уравнение Брофмана и Анселла дает лучшее приближение (~ 21 мДжм ^-2 ) SFE для стали CG AISI 321, хотя уравнения действительно рассматривать не все элементы.Это просто потому, что при ~ 21 мДжм ^–2 DIM и двойникование все еще могут работать совместно, как это видно на рис. 5–7. Об этом также сообщалось в аустенитной нержавеющей стали AISI 304, которая является промежуточным металлом SFE ³⁰ . Следует отметить, что AISI 304 является производным от исследуемого AISI 321 в текущем исследовании. В другом месте ³¹ было сообщено и подтверждено, что уравнение Брофмана и Анселла показывает наилучшую корреляцию с экспериментальными результатами для метастабильной аустенитной нержавеющей стали.

Изменение доминирующих механизмов деформации, которое в значительной степени связано с влиянием размера зерна и скорости деформации (рис. 5–7), однако, предполагает, что ЭПЭ стали AISI 321, возможно, отклоняется от расчетного значения 21 мДжм ^–2 . В метастабильной нержавеющей стали Галиндо-Нава и Ривера-Диас-дель-Кастильо ³⁰ установили изменение SFE с деформацией при фиксированной скорости деформации 10 ^-3 с ^-1 , как показано на рис. 9b, c. Однако считается, что SFE, возможно, немного сдвинулся влево (т.е. уменьшается) из-за сжимающей нагрузки при низкой скорости деформации и смещения вправо (т.е. увеличивается) при высокой скорости деформации. Это основано на наблюдаемом значительном стимулировании и подавлении образования DIM при низких и высоких скоростях деформации соответственно. Подавление DIM при высоких скоростях деформации происходит из-за адиабатического нагрева во время деформации. Сообщается, что адиабатический нагрев приводит к увеличению SFE ³² . Точно так же уточнение образца CG до структуры UFG, возможно, привело к снижению SFE, поскольку DIM был сильно продвинут, а двойникование было сильно подавлено в сжатых образцах UFG, как показано на рис.9c. Например, образец УМЗ (рис. 6) претерпел обширное вызванное деформацией мартенситное фазовое превращение, которое характерно для сплавов с ЭДУ ниже 18 мДжм ^–2 , чем у образцов КЗ. С другой стороны, двойникование, вызванное деформацией, чаще происходило в образцах КЗ (рис. 5), что характерно для сплавов с ЭДУ в диапазоне 18–35 мДжм ^–2 , чем для образцов УМЗ.

Результаты испытаний на коррозию

Коррозионные свойства как недеформированных, так и деформированных (динамических и квазистатических) образцов с разным размером зерна были исследованы с использованием электрохимии коррозии и анализа поверхности после воздействия 3.5 мас.% Раствор NaCl. В этом разделе обсуждаются изменения коррозионной стойкости этой стабилизированной титаном аустенитной нержавеющей стали AISI 321 после улучшения ее механических свойств за счет измельчения зерна.

Влияние размера зерна на коррозионную стойкость

Поскольку электрохимические испытания проводятся при потенциале холостого хода ( E _oc ), были построены зависимости E _oc от времени для образца в NaCl (рис. 10). Нет определенной тенденции в данных E _oc среди образцов с разным размером зерна.Наблюдаемые результаты на рис. 10 также не зависят от скорости деформации (динамической или квазистатической) в течение испытания. Кривые зависимости E _oc от времени для образцов CG и FG, деформированных в квазистатических условиях, показывают устойчивый рост E _oc от 0 до 400 секунд, затем нормализованный при -0,30 и -0,35 В. , соответственно. За исключением образцов FG, образцы CG и UFG показывают более положительные значения E _oc в условиях динамического нагружения, особенно между серединой и концом испытания.Для образцов CG и FG кривые E _oc в зависимости от времени для недеформированных и деформированных (только высокие скорости деформации) параллельны друг другу между 0,10 и -0,20 В и между -0,35 и -0,40, соответственно. Тенденция величины E _oc свидетельствует о различном электрохимическом поведении образцов, деформированных при обеих скоростях деформации при сжатии, независимо от размера их зерен. Эти кривые показывают значительные отклики поверхности в течение всего теста, указывая на то, что 30 минут достаточно для достижения устойчивого состояния с небольшими колебаниями среды.

E _oc изменение во времени для недеформированных и деформированных (в условиях динамического и квазистатического нагружения) образцов с различными размерами зерен в 3,5 мас.% Растворе NaCl при комнатной температуре.

Электрохимическая импедансная спектроскопия (EIS) использовалась для определения коррозионной стойкости этих образцов непосредственно путем измерения электрических параметров, связанных с сопротивлением проникновению хлорид-ионов. Результаты этого теста предоставляют данные об электродных процессах на основе электрохимических откликов.На рис. 11 (а – в) представлены спектры Найквиста как для недеформированных, так и для деформированных образцов с различным размером зерен, подвергнутых воздействию 3,5 мас.% Раствора NaCl. Эти кривые импеданса показывают схожую картину коррозии для всех образцов, поскольку их электрохимические характеристики относительно схожи. На высоких частотах эти кривые характеризуются одиночными емкостными петлями из-за присущих процессов переноса заряда, контролирующих реакции коррозии ³³ . Присутствие некоторых неразрешенных петель индуктивного типа также заметно на более низких частотах из-за релаксации диффузных или адсорбированных частиц.Наблюдаемая неравномерность кривых импеданса может быть связана с последствиями коррозионного воздействия при воздействии на металлические поверхности коррозионных ионов и молекул в солевой среде. Это также может быть связано с другими явлениями, ведущими к преобладанию микрошероховатости и неоднородностей поверхности на электродах из нержавеющей стали ^33,34 . Поскольку коррозионная стойкость этих образцов может зависеть от размера емкостных контуров полного сопротивления ³⁵ , мы можем сделать вывод, что образцы, соответствующие более широким диаметрам кривой Найквиста, более устойчивы к коррозии, вызванной хлоридом.Путем физического осмотра можно сделать вывод, что как деформированные, так и недеформированные образцы УМЗ более устойчивы к коррозии, чем образцы FG и CG. Безусловно, образцы CG отстают как образцы с наименьшей устойчивостью к коррозии, независимо от того, деформированы они или нет. Экспериментальные данные импеданса были подогнаны к соответствующей модели эквивалентной схемы, как показано на рис. 12. Электрохимические параметры, извлеченные из этой теоретической операции, представлены в таблице S1. Хорошая подгонка была достигнута с относительно небольшими значениями квадрата хи ( х ² ) для подтверждения этого утверждения.Модель схемы состоит из элементов, представляющих сопротивление раствора ( R _soln ), сопротивление переносу заряда ( R _ct ), индуктивное сопротивление ( R _L ), емкость двойного слоя ( Q _дл. ) и индуктор ( L ). Наблюдаемая величина R _ct в Таблице S1 соответствует порядку: UFG> FG> CG, как для недеформированных, так и для деформированных образцов. R _ct Значения для образцов CG определены как наименьшие и составляют 83, 125, 401 Ом для недеформированных, динамических и квазистатических деформированных образцов соответственно.Значения этого параметра заметно увеличились для сверхмелкозернистых частиц и составляют 175 Ом (недеформированный), 1081 Ом (динамический), 1509 Ом (квазистатический). Поскольку сопротивление переносу заряда ( R _ct ) представляет собой сопротивление протеканию ионных токов, тенденция изменения этого параметра для нержавеющей стали AISI 321 с тремя исследуемыми размерами зерен предполагает формирование более стабильной адсорбированной пассивной пленки для УМЗ образцы.

Кривые Найквиста ( a – c ) и поляризации Тафеля ( d – f ) для подложек из нержавеющей стали с крупными, мелкими и сверхмелкозернистыми размерами при деформации при различных скоростях деформации а также их недеформированный аналог, подверженный воздействию 3.5 мас.% Раствор NaCl при комнатной температуре.

Модель эквивалентной схемы, используемая при подборе экспериментальных данных импеданса как для недеформированных, так и для деформированных подложек из нержавеющей стали с различными размерами зерен.

В целом, более высокая коррозионная стойкость наблюдалась для образцов УМЗ в условиях квазистатического нагружения, в то время как образец CG корродировал больше по сравнению с остальными образцами. Величина емкостной емкости ( Q _дл ) может учитывать поглощение воды во время испытания на коррозию.Тенденция его значений обратна тенденции R _ct для трех исследованных размеров зерен; более высокие значения были получены для недеформированных образцов CG. Q _dl Значения для недеформированных образцов CG, FG и UFG составляют 68,1, 36,3 и 48,4 мкФ см ⁻² с ^{– (1 − αc)} , соответственно. Более низкие значения Q _дл обозначают пониженное поглощение воды адсорбированной пассивной пленкой и заметно описывают барьерные характеристики пленки.Емкостный элемент в схеме – это элементы с постоянной фазой (CPE, Q ), используемые для обеспечения точных результатов подгонки, а также с учетом внутренней неоднородности поверхности металла. Импеданс CPE может быть определен как выраженный в формуле. 4. В этом уравнении Y _o и α представляют частотно-независимые факторы, а ω – угловая частота (2 π f, измеренная в рад / с) переменного напряжения, приложенного к электролитическая ячейка.{-1} $$

(4)

Исследования коррозии с помощью метода EIS были дополнены поляризационным тестом Тафеля в том же физиологическом растворе. Поляризационные кривые для стальных образцов с различным размером зерна при разных скоростях деформации, а также для их недеформированных аналогов представлены на рис. 11 (г – е). После аппроксимации кривой параметры поляризации были получены экстраполяцией линейных участков анодного и катодного участков кривых и перечислены в Таблице S1.Эти параметры состоят из плотности тока коррозии ( j _corr ), потенциала коррозии ( E _corr ), анодного ( β _a ) и катодного ( β _c ) тафелевых уклонов. Растворение образцов сплава характеризуется изменением значений E _corr и j _corr . Признаки пассивации наблюдаются для коррозионно-стойких образцов из-за образования адсорбированных стабильных пассивных пленок, характерных для стабилизированной титаном аустенитной нержавеющей стали.Это заметно для образцов УМЗ независимо от режима деформации. Предварительная деформация при низкой и высокой скорости деформации привела к пассивации при E _{пассивации} , равной -0,30 В (обе скорости деформации) для УМЗ-образцов, в то время как деформация для FG-образцов была записана при -0,15 В (низкая скорость деформации) и -0,35 В (высокая скорость деформации), соответственно, и -0,3 В (обе скорости деформации) для образцов CG. Наблюдаемая пассивация поверхности также согласуется с уменьшением величины j _corr для образцов FG по сравнению с образцами с крупными зернами.Величины j _corr для ультратонких образцов в квазистатических, динамических и недеформированных условиях в растворе NaCl самые низкие и составляют 0,29, 0,59 и 16,30 мкА / см ² соответственно. Более высокие значения j _corr были получены для образцов CG независимо от скорости деформации. Они были определены как 0,43, 16,6 и 142,9 мкА / см. ² для образцов, деформированных в условиях квазистатического и динамического нагружения, и для недеформированного образца, соответственно.

В условиях недеформированного и динамического нагружения величины E _corr для образцов FG и CG более отрицательны по сравнению с образцами UFG. Например, значения E _corr для образцов FG и CG, деформированных в условиях динамического нагружения, составили -0,53 и -0,39 В, соответственно, в то время как -0,36 В было зарегистрировано для образца UFG. С другой стороны, -0,35 В было зарегистрировано как для образцов FG, так и для образцов CG, деформированных в квазистатических условиях.Об улучшении коррозионной стойкости нержавеющих сталей за счет большей стабильности, большей компактности, более низкой плотности дефектов и более высокого содержания хрома в пассивных пленках, образованных на нанокристаллической структуре в различных коррозионных средах, по сравнению с традиционной крупнозернистой структурой, сообщалось в другом месте ^{. 36} . Miyamoto ³⁷ также сообщил, что структура УМЗ демонстрирует более низкий пассивный ток и более высокий потенциал пробоя в хлоридсодержащих средах, что приводит к более высокой коррозионной стойкости.{-0,5} $$

(5)

где A – постоянная величина и функция окружающей среды (агрессивные среды). B представляет собой константу материала, которая зависит от состава или уровня примесей материала. Ральстон и др. . пришли к выводу, что УМЗ-структуры будут иметь большую коррозионную стойкость, если плотность границ зерен определяет скорость проводимости оксидной пленки на поверхности подложки от низкой до пассивной скорости коррозии (т.е. j _corr <10 мкА · см ^-2 ).Однако, когда скорости растворения выше 10 мкА · см ^-2 (т.е. в отсутствие оксидной пленки), увеличение плотности границ зерен (измельчение зерен) повысит общую реактивность поверхности и, в свою очередь, увеличит скорость коррозии.

Хотя коррозионная стойкость нержавеющих сталей улучшается за счет измельчения зерна до наноструктур, технологические процессы и параметры, используемые для изготовления этих нанокристаллических структур, оказывают сильное влияние на их коррозионные свойства ³⁶ .УМЗ / нанокристаллические структуры, полученные с помощью таких методов, как напыление, термомеханическая обработка (холодная прокатка и отжиг), равноканальное угловое прессование (РКУП) и обработка поверхностным механическим истиранием (SMAT), как сообщается, обладают большей коррозионной стойкостью, чем их крупнозернистые аналоги. ^36,38 . Таким образом, эта работа подтверждает, что разработка УМЗ посредством термомеханической обработки (криопрокатка и отжиг) улучшает коррозионную стойкость.

Влияние предшествующей скорости деформации на коррозионную стойкость

Коррозионная стойкость AISI 321 MASS выявила интересную тенденцию с различными размерами зерен.Однако, поскольку измельчение зерна также улучшило его механические свойства, также будет исследована степень, в которой предшествующая деформация и скорость, с которой возникла деформация, повлияли на стойкость к коррозии. Для этого кривые Найквиста на рис. 11 были перестроены, чтобы выделить только влияние скоростей деформации при сжатии для отдельного образца. На рисунке 13 показаны кривые Найквиста для образца, деформированного в условиях динамического и квазистатического нагружения, по сравнению с их недеформированным аналогом.Размеры диаметров полукруга Найквиста больше для более резистивных систем. Образцы, деформированные в условиях квазистатического нагружения, более устойчивы к коррозии по сравнению с образцами, подвергнутыми условиям динамического нагружения. При осмотре можно также сделать вывод, что недеформированные образцы менее устойчивы к коррозии; значительное количество коррозии происходит независимо от размера зерна. R _ct Значения для образцов UFG, FG и CG при низкой скорости деформации составляют 1509, 609, 401 Ом соответственно, а для образцов, деформированных при высокой скорости деформации, – 1081 Ом (UFG), 822 Ом (FG), 125 Ом. (CG).Значения этого параметра заметно уменьшаются для недеформированных образцов: 175, 91, 83 Ом в аналогичном порядке. Это означает, что величина R _ct для этой стабилизированной титаном аустенитной нержавеющей стали AISI 321 соответствует порядку: квазистатический> динамический> недеформированный для всех размеров зерен, за исключением образцов FG. Тенденции в R _ct и Q _dl как для недеформированных, так и для деформированных образцов с различными размерами зерен представлены в таблице S2.

Кривые Найквиста ( a – c ) и поляризации Тафеля ( d – f ) как для недеформированных, так и для деформированных подложек из нержавеющей стали с различными размерами зерен, подвергнутых воздействию раствора NaCl с концентрацией 3,5 мас.% при комнатной температуре.

Металлические системы со значительной коррозионной стойкостью по-прежнему демонстрируют отчетливую пассивацию и более низкие токи коррозии на поляризационных кривых (рис. 13d – f). Деформированные образцы при низких скоростях деформации характеризуются низкой скоростью растворения в физиологическом растворе NaCl.Более низкие значения j _corr соответствуют образованию устойчивых пассивных пленок на образце из коррозионно-стойкой стали, особенно на деформированных образцах УМЗ. Значения j _corr для недеформированных образцов стабильно выше, чем для деформированных образцов. Это явный признак того, что предшествующая деформация способствовала коррозионной стойкости. Для любого заданного размера зерна значения jcorr образцов, деформированных в условиях квазистатического нагружения, являются наименьшими.Например, значения jcorr для образцов УМЗ составляют 16,3 мкА / см ² (недеформированный), 0,59 мкА / см ² (динамический) и 0,29 мкА / см ² (квазистатический). Это означает, что коррозионная стойкость следует тенденции квазистатическая> динамическая> недеформированная для всех размеров зерен. Величины E _corr для недеформированных и деформированных (только в условиях динамического нагружения) образцов УМЗ более положительны и значительно выше; −0.29 и −0.36 В соответственно.Тенденция изменения других электрохимических параметров представлена ​​в Таблице S2. В этой работе можно также сделать вывод, что деформированные образцы (при сжатии) устойчивы к хлорид-индуцированной коррозии при температуре окружающей среды по сравнению с недеформированными образцами; аналогичное наблюдение сообщается в исх. ³⁹ . Эти результаты предполагают, что коррозионная стойкость за счет пассивации поверхности была увеличена за счет объемной деформации ⁴⁰ в основном при низких скоростях деформации, что будет дополнительно объяснено анализом поверхности с использованием SEM.Во время обработки AISI 316L шлифованием и щеткой другие авторы ⁴¹ также сообщили об улучшении коррозионной стойкости за счет пластической деформации и остаточного напряжения сжатия. Phadnis и др. . ⁴² также сообщил, что пластическая деформация играет значительную роль в толщине защитной оксидной пленки в холоднокатаной аустенитной нержавеющей стали AISI 304 в деаэрированном 3,5% растворе NaCl. Эти авторы обнаружили, что холодная прокатка способствует формированию более толстой оксидной пленки с более высоким соотношением Cr / Fe на холоднокатаных образцах, чем на развернутых.

Несмотря на эволюцию мартенсита, вызванного деформацией (DIM), вероятная причина более высокой коррозионной стойкости деформированных образцов (по сравнению с недеформированными) может быть связана с текстурой. В то время как аустенитная фаза в недеформированном образце в исходном состоянии имеет случайную ориентацию, фазы в деформированных образцах имеют значительную текстуру. Как обсуждалось в разделе 3.2 (рис. 6), как деформированная аустенитная фаза, так и DIM имеют ориентацию стабильных концов (например, CD || [110] в первом случае и CD || [100] в последнем), которые могут быть больше устойчивы к коррозии в соленых средах, что также наблюдалось в другом исследовании ⁴³ .Поскольку CD || [110] является стабильной конечной ориентацией для сжатого металла с ГЦК ⁴⁴ , считается, что стабильная конечная ориентация в одноосно сжатых металлах с ОЦК (CD || [111] и [100] ⁴⁴ ) также может быть более устойчивым к коррозии, чем другие ориентации. Следовательно, плотноупакованные кристаллографические плоскости (CD || [110] для аустенита и CD || [100] для мартенсита) сводят на нет неблагоприятное влияние DIM на свойства пассивации и репассивации стали AISI 321. Это согласуется с наблюдениями в предыдущем исследовании нержавеющей стали AISI 304 L ²² .

Ряд причин также может быть причиной более высокой коррозионной стойкости образцов, подвергнутых квазистатической сжимающей нагрузке, чем образцы, деформированные в условиях динамического нагружения. Как уже говорилось ранее, очевидно, что в образцах, подвергнутых динамической ударной нагрузке, наблюдается значительное повышение температуры, которое может повлиять на внутренние свойства металла способом, отличным от тех, которые подвергаются квазистатической нагрузке, которая имеет пренебрежимо малую величину. рост температуры. С точки зрения критического напряжения для механического двойникования ( σ _twin ), т.е.е. \ ({\ sigma} _ {twin} = 6.14 \, (\ Gamma / b) \), где Γ – это SFE, а b – вектор Бюргерса для частиц Шокли ⁴⁵ , более высокое SFE материала приводит к более высокому σ _{двойник} и более низкая тенденция к двойникованию, и наоборот. Как показано на рис. 9, повышение температуры образца, подвергнутого динамической нагрузке, может привести к увеличению ЭДУ. Следовательно, из выражения σ _twin (также подтвержденного на рис.5), деформационное двойникование будет более благоприятным для образцов, деформированных при квазистатическом сжатии, и менее благоприятным для образцов, подвергнутых динамической ударной нагрузке из-за увеличения SFE в результате повышения температуры ⁴⁶ . Таким образом, образование двойника с большей степенью деформации может быть одной из возможных причин лучшей коррозионной стойкости образцов, деформированных в квазистатических условиях, по сравнению с образцом, подвергшимся динамической ударной нагрузке. Это согласуется с выводами Chen et al . ⁴⁰ , который сообщил, что низкоэнергетические двойники в аустенитном зерне нержавеющей стали AISI 304 подавляют обеднение хромом на границах зерен и способствуют образованию пассивной пленки. Ван и др. . ⁴⁷ также сообщил о значительном снижении скорости коррозии Mg-3Al-1Zn из-за активации двойников высокой плотности. Несмотря на то, что образование двойников при деформации полезно для повышения коррозионной стойкости, необходимо подчеркнуть, что практически полное отсутствие двойников наблюдалось как в недеформированных, так и в деформированных образцах УМЗ.В этом случае другие факторы, такие как совместное присутствие плотноупакованных кристаллографических плоскостей как в деформированном аустените, так и в DIM (наивысшее в деформированных образцах УМЗ), и преобладание более высокой плотности границ зерен над скоростью проводимости оксидной пленки могут быть полезными для улучшения коррозии. сопротивление в недеформированных и деформированных образцах УМЗ.

Морфология поверхности

Результаты исследований электрохимической коррозии образцов CG, FG и UFG (деформированных и недеформированных) также были подтверждены анализом поверхности после коррозионных испытаний.СЭМ-микрофотографии корродированной поверхности представлены на рис. 14 после непрерывного трехмесячного погружения в аэрированный физиологический раствор. Коррозионная стойкость нержавеющей стали обусловлена ​​ее способностью легко пассивироваться, образуя защитные пленки из-за присутствия легирующих элементов (например, хрома и никеля) ³⁶ . Однако в средах, обогащенных хлоридом, нержавеющая сталь подвержена коррозии из-за неограниченного воздействия агрессивных ионов хлора. Физическое обследование поверхности образцов после 3-месячного воздействия физиологического раствора выявило возникновение точечной коррозии, поскольку дефекты, присущие пассивным слоям, допускают дальнейшее растворение материала.Наблюдаемые ямки локализуются на участках, подверженных атаке хлорид-ионами, особенно если анодные участки расширены. Наблюдаемая степень точечной коррозии варьировалась в зависимости от размера зерна стали, а также от скорости предшествующей деформации (рис. 14).

СЭМ-микрофотографии подложек из нержавеющей стали с разными размерами зерен при деформации при разных скоростях деформации, а также их недеформированного аналога, подвергнутого воздействию 3,5 мас.% Раствора NaCl при комнатной температуре.

Результаты текущего исследования показывают, что измельчение зерна оказывает значительное влияние на механическую прочность и коррозионные свойства нержавеющей стали AISI 321 (рис. 11 и 13). Это согласуется с результатами, полученными другими исследователями ^48,49,50,51 . Результаты этого исследования также совпадают с результатами другого предыдущего исследования нанокристаллических структур ⁴⁸ . Предыдущие исследования также связывали коррозионную стойкость нанокристаллических структур из нержавеющей стали с большей диффузией Cr / оксидом хрома ^52,53,54 и другими факторами, связанными с их улучшенными механическими свойствами ^53,54,55 , а не с наличие крупного зерна и легирующих элементов ³⁶ .Факторы, связанные со сверхмелкими размерами зерен и структурными дефектами, такими как границы зерен и тройные точки ^56,57 , учитываются при объяснении превосходной коррозионной стойкости нанокристаллических материалов. Ямки распределяются относительно неравномерно и очень локализовано, в то время как пассивные пленки не допускают дальнейшего растворения основного металла. Морфология ямок варьируется в зависимости от размера зерна сплава. Для образца ЦТ, деформированного в условиях квазистатического нагружения, ямки разбросаны без определенной закономерности (рис.14в). Скорость метастабильной точечной коррозии образца CG должна была значительно превышать его способность к репассивации, что привело к наблюдаемым особенностям коррозии. Поверхностная точечная коррозия более глубокая для образцов FG (рис. 14b, e, h) по сравнению с его ультратонким аналогом (рис. 14a, d, g), особенно вдоль участка TiN. Также локализованные наросты ямок концентрируются вокруг частиц второй фазы TiN на поверхности металла из-за пониженной пороговой концентрации хрома ⁵⁸ . В тонкой матрице (также наблюдаемой в структурах UFG и CG) часть кубических частиц TiN раздроблена, вероятно, из-за пластической деформации.Также возможно, что длительное воздействие раствора NaCl на образцы могло быть причиной измельчения кубических частиц TiN. Несколько ямок наблюдается вдоль участка δ-феррита (красные стрелки на рис. 14). Меньшее количество участков и размеров ямок наблюдается в образцах УМЗ по сравнению с образцами ФГ. Коррозия для образцов CG серьезна по сравнению с образцами FG. Согласно Gupta и Birbilis ³⁶ , повышенная скорость метастабильного питтинга может быть связана с распределением элементов (например,грамм. Mn и S) в материале и более высокой активности нанокристаллической поверхности. Возможности перехода ямки из метастабильного в стабильную в нанокристаллических материалах из нержавеющей стали ниже, следовательно, их быстрая репассивация. Результаты, полученные в этом исследовании, показывают изменения в электрохимическом поведении металла из-за измельчения зерна как следствие изменения плотности границ зерен ⁵⁹ .

Предлагаемые механизмы питтинга для образца из нержавеющей стали в NaCl

Картины питтинга в деформированных и недеформированных образцах схематически представлены на рис.15а. Следует отметить, что эти металлические образцы проявляют различное коррозионное поведение, что приводит к довольно сложным механизмам разрушения. Как и для большинства марок нержавеющей стали, наиболее заметной формой коррозии, наблюдаемой с помощью SEM, является точечная коррозия с явными признаками коррозии на поверхности. Эти ямы инициируются совместным действием агрессивных ионов хлора и растворенного кислорода. Язвенная коррозия сохраняется, когда скорость повторной пассивации значительно снижается, а пассивирующие пленки (катодные) непрерывно выщелачивают растворенные ионы Fe с анодных металлических поверхностей (рис.15а). Подповерхностные ямы наблюдаются на недеформированных образцах УМЗ неглубокой морфологии (рис. 15б). Ямки неправильной эллиптической формы также наблюдаются на поверхностях образца УМЗ, который ранее подвергался квазистатическому квазистатическому состоянию нагружения (рис. 15в) при воздействии агрессивной среды. Для образцов УМЗ влияние измельчения зерна на коррозионную стойкость может быть связано со способностью металла легко пассивироваться, особенно в средах, к которым может быть установлена ​​пассивность ^36,48 .Образец FG, который испытал условия динамического нагружения перед испытанием на коррозию, показал ямки поднутрения, которые наблюдаются на участке δ-феррита (рис. 15d). Депассивация этих участков приводит к межкристаллитной коррозии из-за недостаточного содержания хрома. Эта работа также подтверждает безвредное влияние частиц TiC на коррозию. СЭМ-микрофотографии показывают, что вокруг частиц TiC в матрице и на границах зерен не возникало точечной коррозии (или гальванического эффекта) (рис. 15в), а также частиц, образующих ожерелья вокруг стрингерного феррита (рис.15г).

Картина питтинга на участках TiN на образцах нержавеющей стали, подвергшихся воздействию среды NaCl. Такая картина коррозии одинакова для всех образцов, исследованных в данной работе.

Как правило, аустенитные нержавеющие стали могут быть подвержены термическим остаточным напряжениям и повышенной чувствительности. Сенсибилизация определяет выделение карбидов хрома вокруг границ зерен, ведущее к межкристаллитной коррозии, и это одна из основных проблем, возникающих при сварке аустенитной нержавеющей стали, помимо ее низкой теплопроводности.Введение карбидообразователей (например, Ti) в AISI 321 создает сильное сродство к углероду (по сравнению с Cr). Это приводит к образованию более стабильных твердых фаз TiC и оставляет Cr в растворе для защиты от коррозии ⁶⁰ . Наличие вторичной фазы TiN также зафиксировано в исследуемой нержавеющей стали AISI 321. В отличие от ямок, представленных на рис. 15, присутствие TiN изменяет динамику коррозии. Морфология кристаллов TiN, внедренных в матрицу стального образца, может разумно различаться в зависимости от продолжительности испытания на коррозию, а также от типа процедур предварительной обработки, используемых перед визуализацией.Углубление ямок наблюдается только вокруг участков TiN для недеформированных образцов CG по сравнению с их ультратонкими аналогами (рис. 16b). Это может быть связано с неограниченным воздействием коррозии, вызванной хлоридом, вокруг этих частиц, особенно там, где пороговые концентрации хрома значительно ниже ⁵⁸ . Растворение этих частиц TiN, по-видимому, происходит постепенно. На рис.16 ранее гладкая частица TiN в объеме материала теперь показывает ямку вокруг своего ядра (рис.16в). Другой участок TiN, показывающий начало точечной коррозии, показан на рис. 16d. Зарождение ямок начинается на более поздней стадии формирования и углубляется до геологической среды. Однако, если частица TiN отваливается на ранней стадии зародышеобразования, возможно, из-за ультразвуковой очистки, агрессивное развитие точечной коррозии прекращается, как показано на рис. 16e. Это подтверждает, что гальваническая связь обычно устанавливается между частицей TiN и окружающей ее матрицей ³⁹ и, следовательно, приводит к наблюдаемому пагубному влиянию TiN на стойкость к точечной коррозии, в отличие от частицы TiC.Следовательно, коррозионная стойкость нержавеющей стали AISI 321 определяется не только способностью к пассивированию, наличие вторичных стабильных фаз может влиять на скорость точечной коррозии.

( a ) Рисунок питтинга на участках TiN образцов нержавеющей стали, подвергшихся воздействию среды NaCl, ( b ) Углубление углублений вокруг участков TiN из-за снижения пороговых концентраций хрома, ( c ) Гладкий кристалл демонстрирует некоторую форму впадины на его ядре, ( d ) зарождение ямок вокруг TiN и ( e ) ранние стадии точечной коррозии в месте выпадения TiN.Эта картина коррозии одинакова для всех образцов, исследованных в данной работе; представлен только отклик стального образца с крупными зернами. На вставке: микрофотографии крупнозернистых образцов, деформированных в квазистатическом состоянии.

(PDF) Коррозионная стойкость поверхностей из нержавеющей стали AISI 304, 316 и 321, модифицированных лазером

1b. Это означает, что степень растрескивания слоев, ширина и количество зазоров имеют второстепенное значение

, потому что в момент контакта электролита с подложкой вместе с увеличением на

анодных потенциалов возникают процессы коррозии, которые контролируются только коррозионная стойкость

подложки, и в этом случае она в основном зависит от содержания хрома, связанного в оксиде

пассивации [12].Однако этот вывод не подтверждается результатами измерения потенциалов пробоя

(рис. 6). Мы можем наблюдать постоянное уменьшение сопротивления на пробой слоя наряду с флюенсом

, что явно соответствует наблюдениям в отношении сплошности слоев рис. 2-4. Следовательно,

не существует равного доступа электролита к подложке для каждого из слоев с плотностью потока выше

, чем 50 Дж / см

2

, как можно было бы заключить из приведенных выше соображений.

Интересен также ход изменения интенсивности тока коррозии в функции флюенса. Потенциал коррозии

определяет области возникновения определенных процессов, тогда как ток коррозии, особенно его плотность,

определяет интенсивность отдельных процессов. Скорость коррозии

определяется на основе этого значения. Наблюдая кривые на рис. 5b, мы можем увидеть подтверждение

очень высокого сопротивления химических слоев, сформированных при флюенсе 50 Дж / см

2

; плотности тока минимальны

и почти нет потока зарядов, выше 50 Дж / см

2

Токи коррозии быстро растут, достигая

очень высоких значений, которые мы отмечаем до флюенса 250 Дж / см

2

только для сталей от 321 до 200

Дж / см

2

.Выше этих значений диапазон токов коррозии соответствует значениям для сталей

, не обработанных лазером. Это представление незначительно отклоняется от монотонности изменений потенциалов коррозии

. Таким образом, следуя предыдущим соображениям, можно сделать следующий вывод:

существуют три области зависимости интенсивности коррозионных процессов от флюенса лазерного излучения

, образующие такие поверхностные слои, как:

1.Область значений плотности энергии до 100 Дж / см

2

, очень высокая коррозионная стойкость, обусловленная особыми свойствами

пассивирующего слоя, максимальная стойкость при 50 Дж / см

2

2. Площадь значения плотности энергии выше 200-250 Дж / см

2

из-за неоднородности внешних слоев, сопротивление материала подложки

определяет коррозионную стойкость, принимая во внимание тот факт, что

в результате теплового воздействия лазерного луча в приповерхностном слое произошло изменение содержания хрома

, что и определяет сопротивление Рис.1b.

3. Площадь от 100 Дж / см

2

до 200-250 Дж / см

2

– смешанное влияние факторов, определяющих коррозионную стойкость

в обеих соседних областях. Устойчивые поверхностные слои являются прерывистыми и не защищают материал

, доступность электролита к поверхности приводит к тому, что значения потенциала коррозии

зависят от содержания хрома на поверхности.Напротив, плотность поверхностных слоев

достаточно высока для образования дополнительных ячеек коррозии между слоями и материалом подложки, что приводит к увеличению интенсивности коррозионных процессов

, что, в свою очередь, приводит к высокому значению плотности тока коррозии

. Одновременное присутствие обоих элементов, контролирующих процессы коррозии, продолжается

во время потенциодинамических измерений до такого потенциального значения, когда происходит макроскопический пробой

слоев и резкое увеличение плотности тока – электролиз.

4. Выводы

В рамках обсуждаемого исследования был проведен анализ влияния плотности потока лазерного излучения

, генерирующего цветные слои, на следующих трех различных типах нержавеющей стали: AISI

304, AISI 316 и AISI 321 по физико-химической структуре и коррозионной стойкости

этих слоев. Проведен анализ поверхности слоев с помощью сканирующего микроскопа SEM с адаптером EDX

.Анализируя полученные результаты, было установлено, что в зависимости от величины накопленного флюенса

изменяется содержание тех или иных легирующих элементов (Fe, Cr, Ni, O) в приповерхностных слоях

. Также была обнаружена миграция хрома с поверхности в подповерхностные слои,

, что в значительной степени сформировало коррозионную стойкость, а объем миграции зависел от плотности излучения лазера

.

В электрохимических экспериментах с использованием потенциодинамического метода

было определено изменение коррозионной стойкости отдельных красочных слоев на каждом типе стали в зависимости от плотности энергии лазерного излучения

.Результаты комплексно составленных методов исследования позволяют не только определить влияние значения плотности потока лазерного излучения на коррозионную стойкость

AISI 321 1.4541 SUS321 S32100 Нержавеющая сталь

aisi 321

Обзор

Нержавеющая сталь 321 Сталь (1.4541) – жаропрочная марка, которая используется во многих отраслях промышленности. Ключевым свойством этой марки является добавленное содержание титана (5 x C%), стабилизирующее материал и делающее его устойчивость к выделению карбидов при воздействии высоких температур и стойкость к окислению его основными характеристиками.Сохраняя хорошую прочность и коррозионную стойкость при воздействии высоких температур, этот сорт нержавеющей стали, как и большинство аустенитных марок, также сохранит свою прочность и ударную вязкость при минусовых температурах, что делает его отличным выбором для различных применений, начиная от нефтеперерабатывающего оборудования и заканчивая автомобилем. выхлопные системы. Этот термостойкий сорт нержавеющей стали имеет максимальную рабочую температуру сухого воздуха 850 ° C.

Форма поставки

Выбор сорта 321 для приложений класса 321 диапазон температур примерно до 900 ° C, сочетающий высокую прочность, устойчивость к образованию накипи и фазовую стабильность с устойчивостью к последующей водной коррозии.

Марка 321H представляет собой модификацию 321 с повышенным содержанием углерода для обеспечения повышенной жаропрочности.

Ограничение 321 состоит в том, что титан плохо переносит высокотемпературную дугу, поэтому его не рекомендуется использовать в качестве сварочного материала. В этом случае предпочтительна марка 347 – ниобий выполняет ту же задачу стабилизации карбида, но может переноситься через сварочную дугу. Таким образом, сплав 347 является стандартным расходным материалом для сварки 321.Марка 347 лишь изредка используется в качестве основного материала пластин.

Подобно другим аустенитным маркам, 321 и 347 обладают отличными характеристиками формовки и сварки, легко поддаются торможению или прокатке и обладают превосходными сварочными характеристиками. Послесварочный отжиг не требуется. Они также обладают отличной ударной вязкостью даже до криогенных температур. Марка 321 плохо полируется, поэтому не рекомендуется для декоративного применения.

Марка 304L более доступна в большинстве форм продукции, поэтому ее обычно предпочитают 321, если требуется просто устойчивость к межкристаллитной коррозии после сварки.Однако 304L имеет более низкую прочность в горячем состоянии, чем 321, и поэтому это не лучший выбор, если требуется устойчивость к рабочей среде с температурой выше примерно 500 ° C.

321 – это стабилизированная титаном хромоникелевая аустенитная нержавеющая сталь с хорошей прочностью и отличной коррозионной стойкостью, поставляемая в отожженном состоянии с типичной твердостью по Бринеллю 175. Характеризуется высокой коррозионной стойкостью в общих атмосферных агрессивных средах, демонстрирует отличную устойчивость к большинству окислителей, пищевых продуктов общего назначения, стерилизующих растворов, красителей, большинства органических химикатов плюс широкий спектр неорганических химикатов, а также горячих нефтяных газов, паровых продуктов сгорания, азотной кислоты и, в меньшей степени, серной кислоты.Он демонстрирует хорошую стойкость к окислению при повышенных температурах, обладает отличной стойкостью к межкристаллитной коррозии и имеет отличную свариваемость. 321 нельзя упрочнить термической обработкой, но прочность и твердость можно существенно повысить путем холодной обработки с последующим снижением пластичности.

Широко используется в тех случаях, когда добавление титана и его стабилизирующее действие в качестве карбидообразующего элемента позволяет его сваривать и / или использовать в диапазоне осаждения карбида 430–870 ° C без риска межкристаллитной коррозии.К ним относятся пищевая промышленность, молочное оборудование, химическая, нефтехимическая, транспортная и связанные с ними отрасли и т. Д.

1 ДСП: электродуговая печь

2 ДСП + LF + VD: плавка рафинированного металла и вакуумная дегазация

3 EAF + ESR: электрошлаковый переплав

4 EAF + PESR: защитная атмосфера Электрошлаковый переплав

5 VIM + PESR: вакуумно-индукционная плавка

1 Процесс горячей прокатки

1 + A: отожженный (полный / мягкий / сфероидизация)

2 + N: нормализованный

3 + NT: нормализованный и отпущенный

4 + QT: закаленный и отпущенный (вода / масло)

5 + AT: Отожженный раствор

6 + P: Закаленный от атмосферных осадков

1 Черная поверхность

2 Заземленный: яркий, но шероховатый; Неточная

3 Обработка листа: Яркая и прецизионная; Небольшой шрам при точении

4 Очищенные / точеные: яркие и точные; Небольшой шрам при повороте

5 Полировка: очень яркий и точный размер; Не поворачивая рубец

1 Резка: мелкие детали

2 Станок с ЧПУ: Создавайте как ваш рисунок

3 Упаковка: голый / нейлон / холст / дерево

4 Оплата: T / T, L / C, O / A (запрос кредита)

5 Транспортировка: FOB / CFR / CIF / DDU / DDP (поезд / корабль / воздух)

Основные свойства

Эти свойства указаны для плоского проката ( пластина, лист и рулон) в ASTM A240 / A240M.Подобные, но не обязательно идентичные свойства указаны для других продуктов, таких как трубы и стержни, в их соответствующих спецификациях.

Состав

Типичные диапазоны составов для листов нержавеющей стали марки 321 приведены в таблице 1.

Таблица 1. Диапазоны состава нержавеющей стали марки 321

Стандарты / информация

представляет собой аустенитную нержавеющую сталь общего назначения с гранецентрированной кубической структурой.Он практически немагнитен в отожженном состоянии и может быть упрочнен только холодной обработкой. Титан добавлен для подавления выделения карбида хрома на границах зерен и снижения подверженности межкристаллитной коррозии.

Квадратный пруток AISI 321, горячекатаный и травленый, допуск DIN EN 10059 (ранее DIN 1014), длина 4-6 метров

Размеры:

1.4541 – Шестигранник из AISI 321 горячекатаный и травленый допуск DIN EN 10059 (ранее DIN 1014) длинный 4-6 метров
Размеры:

Шестигранник AISI 321, полированный допуск h21 DIN EN 10278 (ранее DIN 176), длина 3 м
Улучшенная обрабатываемость
Размеры:

Круглый пруток AISI 321 горячекатаный / кованый, очищенный / точеный в соотв.DIN EN 10060 (ранее DIN 1013), длинный 4-6 метров
Размеры:

материал aisi 321 – Круглый пруток | поставщик стального профиля

Мы производим ASTM / ASME Grade 304, Grade 304L, 304h, 316, 316L, 316H, 316TI, 321, 321H, 309S, 309H, 310S, 310H, 410S, 2205, 904L, 2507, 254, gh4030, 625, 253MA , S30815, 317L, тип 317, 316lN, 8020, 800, 800H, C276, S32304 и другие марки нержавеющей стали с особыми требованиями.

Хромоникелевая нержавеющая сталь с добавкой титана с повышенной твердостью, эластичностью, сохраняющей немагнитные свойства, стойкостью к межкристаллитной коррозии и повышенным температурам. Он характеризуется важной устойчивостью к азотной кислоте, солям азотной кислоты при высоких концентрациях и температурах, холодным растворам солей, толуолу, серной кислоте, фосфорной кислоте, уксусной кислоте, муравьиной кислоте и большому количеству органических кислот. Нержавеющая сталь TP321 предназначена для бесшовных, сварных и холоднотянутых труб.

Прилагаемый угол должен составлять 60 ° – 70 °, при использовании MIG-сварки достаточно около 50 °. Прихваточные швы необходимо выполнять на сравнительно меньших расстояниях друг от друга (значительно меньших, чем у нелегированных сталей), чтобы предотвратить сильную деформацию, усадку или отслаивание прихваточного шва. После этого прихватки должны быть отшлифованы или, как минимум, на них не должно быть кратерных трещин. 1.4541 применительно к аустенитной стали для сварных швов и слишком чрезмерное нагревание входит в привычку к появлению теплых трещин. Зависимость от тепловых трещин может быть ограничена, если в металле сварного шва содержится более низкое содержание феррита.

По этой причине тип 321 предназначен для повторного затвердевания с использованием небольшого количества феррита для снижения склонности к растрескиванию. Нержавеющая сталь, стабилизированная колумбием, более восприимчива к образованию трещин, чем нержавеющая сталь, стабилизированная титаном.

Устойчивость стабилизированного сплава Тип 321 к точечной и щелевой коррозии в присутствии хлорид-иона такая же, как у нержавеющих сталей Тип 304 или Тип 304L из-за аналогичного содержания хрома в материале. Обычно 100 ppm хлорида в водной среде принимают во внимание как ограничение для каждого нестабилизированного и стабилизированного сплавов, особенно если есть трещины.

• Использование более легированного присадочного металла может потребоваться из-за прочной структуры металла сварного шва.
• При выборе присадочного металла необходимо учитывать коррозионное напряжение.
• Аустенитные стали имеют только 30% теплопроводности нелегированных сталей.

У нас есть тысячи тонн листового и рулонного материала из нержавеющей стали различных размеров и класса , в основном это аустенитная нержавеющая сталь, мартенсная нержавеющая сталь (включая листы и катушки из нержавеющей стали с дисперсионным упрочнением), ферритная нержавеющая сталь и дуплексная нержавеющая сталь.

Характеристики листов и пластин из нержавеющей стали:
Высокая коррозионная стойкость
Высокая прочность
Высокая ударная вязкость и ударопрочность
Температурная стойкость
Высокая обрабатываемость, включая механическую обработку, штамповку, изготовление и сварку
Гладкая поверхность, легко поддающаяся очистке

Наш ассортимент продукции из нержавеющей стали

лист из матовой хромистой стали

Это приводит к более высоким допустимым напряжениям при повышенных температурах для этого стабилизированного сплава для функций ASME по котлам и сосудам под давлением.Сплав Тип 321 имеет максимальную температуру использования 1500 ° F (816 ° C) для кодовых функций, таких как Тип 304, тогда как Тип 304L ограничен 800 ° F (426 ° C). 316L благодаря своему материалу с низким содержанием углерода имеет более высокую стойкость к межкристаллитной коррозии, чем все марки аустенитной нержавеющей стали, кроме марки 304L и марки 321, стабилизированной титаном. 321 имеет более высокую стойкость к межкристаллитной коррозии, чем многие из обычных марок 300, кроме низкоуглеродистых марок 304L, 316L и 317L, из-за содержания в нем титана.N.B.

Длина: 2000 мм, 2438 мм, 2500 мм, 3000 мм, 6000 мм или требуется

Тип 321 – это стабилизированная хромистая сталь, основным преимуществом которой является прекрасная стойкость к межкристаллитной коррозии после воздействия температур в диапазоне выделения карбида хрома от 800 до 1500 ° F (427-816 ° C). Тип 321 стабилизирован в отношении образования карбида хрома за счет добавления титана. Пластина из нержавеющей стали из сплава 321 демонстрирует хорошую общую коррозионную стойкость, соответствующую стандарту 304.Он был разработан для использования в диапазоне осаждения карбида хрома 1800–1500 ° F (427–816 ° C), где нестабилизированные сплавы, подобные сплаву 304, подвержены межкристаллитному разрушению. Сорта 321 и 347 – это основная аустенитная сталь 18/8, стабилизированная добавками титана или ниобия.

ASTM в AISI

Чрезвычайно важно, чтобы кислород всегда мог свободно циркулировать по всем поверхностям из хромистой стали, чтобы всегда присутствовала пленка оксида хрома для его защиты.В противном случае возникнет ржавчина, как и в случае с различными видами нержавеющих сталей. Сварочный металл полностью аустенитной конструкции более склонен к растрескиванию в процессе сварки.

Поставщики пластин из нержавеющей стали AISI 321, завод – хорошая цена

Описание пластины из нержавеющей стали AISI 321

Пластина из нержавеющей стали 321 является частью серии аустенитной нержавеющей стали. 321 – это в основном сплав марки 304, содержащий титановый стабилизатор.Модель 321 идеально подходит для решения тепловых проблем. 321 может использоваться при температурах до 900 ° C, а 304 обычно используется при температурах до 500 ° C. Класс 321 имеет отличные характеристики формовки и сварки. Он плохо полируется и поэтому не может использоваться в декоративных целях. Sunning Steel предлагает 321 нержавеющую сталь, прошедшую сертификаты AMS 5510, ASTM A 240 и SA 666.

Спецификация продукта и размер пластины из нержавеющей стали AISI 321

1): ТОЛЩИНА: 3MM-80MM

2): WIDTH: 1000MM-2000MM

3): ПОВЕРХНОСТЬ: 2B, BA, NO.4, 8K, HL, № 1

4): ЗАВОД / БРЕНД: TISCO, LISCO, POSCO, BAOSTEEL, JISCO

5): СОРТА: СОРТА: AISI 304, 304L, 316L, 316Ti, 321, 309S, 310S , 201, 202, 430 и т. Д.

Химический состав пластины из нержавеющей стали AISI 321

17.00 мин.-19.00 макс.

Пластина из нержавеющей стали AISIS 321 из нержавеющей стали Его главное преимущество состоит в том, что он обладает превосходной стойкостью к межкристаллитной коррозии после воздействия температуры выделения карбида хрома от 800 до 1500 ° F (427-816 ° C). Титановый сплав может стабилизировать пластину из нержавеющей стали из сплава 321 и предотвратить образование карбида хрома.Пластина из легированной нержавеющей стали

321 также обладает хорошими механическими свойствами, поэтому ее также можно использовать в условиях высоких температур. Пластина из нержавеющей стали из сплава 321 имеет более высокие характеристики ползучести и разрушения под напряжением, чем сплав 304 (особенно сплав 304L). В случае сенсибилизации и межкристаллитной коррозии можно также рассмотреть нержавеющую сталь 321L.

Листы нержавеющей стали AISI 321 для промышленности, толщина: от 0,5 до 20 мм, 210 рупий / килограмм

Спецификация продукта

Описание продукта

Листы из нержавеющей стали AISI 321 Марка . Листы из нержавеющей стали AISI 321 аналогичны листам из нержавеющей стали AISI 304, с той лишь разницей, что AISI 321 содержит титан, который отсутствует в AISI 304.Листы AISI 321 обладают отличной стойкостью к межкристаллитной коррозии после воздействия температур в осадке карбида хрома.
Abhay Steels является одним из авторизованных поставщиков для “Jindal Manufacturer” листа нержавеющей стали AISI 321 в Индии.
В abhay steels у нас имеется широкий ассортимент листов из нержавеющей стали марки «Jindal Stainless» марки AISI 321 различных размеров с различными покрытиями, такими как BA, 2B, матовый, зеркальный, матовый.

Заинтересовал этот товар? Получите последнюю цену у продавца

Связаться с продавцом

О компании

Год основания 1989

Юридический статус фирмы Партнерство Фирма

Характер бизнеса Оптовый торговец

Количество сотрудников от 26 до 50 человек

Годовой оборот25-50 крор

Участник IndiaMART с июля 2013 г.

GST27AABFA3227G1ZW

Код импорта и экспорта (IEC) 03050 *****

Экспорт в Австралию, Шри-Ланку, Бразилию, Кению, Южную Африку

Основанная в год 1989, мы “Abhay Steels” – ведущий торговец , оптовый продавец и экспортер широкого ассортимента листов нержавеющей стали 304, листов нержавеющей стали 316, листов нержавеющей стали 409, 441 лист из нержавеющей стали, и т. Д.Предлагаемые нами продукты производятся с использованием только высококачественных компонентов на ультрасовременном технологическом блоке нашего поставщика. Эти продукты пользуются большим спросом у клиентов за их точные размеры, лучшее качество, чистую отделку, легкий вес и более длительный срок службы. Помимо этого, эти предлагаемые продукты используются в различных областях.

Видео компании