Чугун заэвтектический: Заэвтектический чугун – Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 4
alexxlab | 20.02.2023 | 0 | Разное
Заэвтектический чугун – Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 4
Cтраница 4
Точка С ( 4 3 % углерода) представляет собой эвтектическую точку и разделяет сплавы, содержащие от 2 до 6 67 % углерода ( чугуны), на две группы: сплавы, содержащие менее 4 3 % С, – доэвтектические чугуны, а сплавы, содержащие более 4 3 % С, – заэвтектические чугуны. Следует подчеркнуть, что в машиностроении практическое значение имеют доэвтектические и эвтектические чугуны, а заэвтектические чугуны не применяются. [46]
Точка С ( 4 3 % углерода) представляет собой эвтектическую точку на диаграмме железоуглеродистых сплавов и разбивает сплавы, содержащие от 2 0 до 6 67 % углерода – чугуны – также на две типичные группы. Сплавы, содержащие менее 4Д % С, называются доэвтектическими чугун ми, а сплавы, содержащие более 4 3 % С – заэвтектическими чугунами. Следует подчеркнуть, что в машиностроении практическое значение имеют до-эвтектические и эвтектические чугуны, а заэвтектические чугуны не применяются.
Они кристаллизуются по диаграмме состояния сплавов между линиями CD и CF с образованием в жидком сплаве кристаллов первичного цементита. При дальнейшем охлаждении оставшаяся жидкость затвердевает, образуя эвтектику – ледебурит. Заэвтектические чугуны после отвердевания состоят из цементита и ледебурита. При температуре 727 С входящий в ледебурит аустенит распадается с образованием перлита; при дальнейшем снижении температуры заэвтектические чугуны состоят из цементита ( в виде пластин) и ледебурита. С увеличением количества углерода возрастает и содержание цементита. [48]
С) и при температуре 727 G кристаллы аустенита превратятся в перлит. На рис. 40 большие темные участки соответствуют перлиту, возникшему на месте структурно свободного аустенита, мелкие темные участки – перлит, возникший из кристаллов эвтектического аустенита. Микроструктура заэвтектического чугуна
, например сплав ее, будет состоять из крупных светлых кристаллов структурно свободного первичного цементита и эвтектики.
[49]Чугуны делятся на доэвтектические, эвтектические и заэвтектические. При затвердевании доэвтекти-ческих чугунов из расплава кристаллизуется структурно свободный аустенит в виде дендритов. Затвердевание заэвтектических чугунов характеризуется выделением в первую очередь высокоуглеродистой фазы – первичного графита или цементита, а затем при более низкой температуре – кристаллизацией эвтектики, состоящей из аустенита и цементита. Такая эвтектика называется ледебуритом. [50]
Базовые пластинки цементита в колониях эвтектического чугуна невелики и микроскопический анализ начальных этапов формирования этих колоний затруднителен. Роль карбидной фазы в генезисе ледебурита хорошо выявляется при исследовании заэвтектического чугуна. Этому способствует склонность
Такой метод наблюдедния за изменением строения колонии позволяет представить последовательные этапы ее формирования.
[51]
| Влияние содержания модификатора ( Се – f – La на смещение температурного уровня эвтектоидной остановки. [52] |
Структура матрицы также меняется. Так, для технических чугунов доэвтектического состава при скорости охлаждения в эвтектоидном интервале 13 – 21 град / мин матрица немодифицированного чугуна преимущественно перлитная. Аналогичные результаты в исследованном диапазоне скоростей охлаждения получены как для доэвтектических, так и заэвтектических чугунов. [53]
Точка С ( 4 3 % углерода) представляет собой эвтектическую точку на диаграмме железоуглеродистых сплавов и разбивает сплавы, содержащие от 2 0 до 6 67 % углерода – чугуны – также на две типичные группы. Сплавы, содержащие менее 4Д % С, называются доэвтектическими чугун ми, а сплавы, содержащие более 4 3 % С – заэвтектическими чугунами.
Следует подчеркнуть, что в машиностроении практическое значение имеют до-эвтектические и эвтектические чугуны, а заэвтектические чугуны не применяются.
[54]
Вследствие выделения из жидкого расплава цементита, богатого углеродом, при дальнейшем понижении температуры состав жидкого сплава меняется в сторону уменьшения углерода по линии ликвидус DC. По достижении 1130 жидкий сплав получает эвтектическую концентрацию – 4 3 % С и затвердевает при постоянной температуре с образованием эвтектики ледебурита. Окончательно затвердевший сплав будет состоять из первичных кристаллов цементита и эвтектики ледебурита. Все
Заэвтектические чугуны ( 4 3 – 6 67 % С) начинают затвердевать с понижением температурь ] по линии ликвидус CD, когда в жидкой фазе зарождаются и растут кристаллы цементита. Концентрация углерода в жидком сплаве с понижением температуры уменьшается по линии ликвидус.
При температуре 1147 С жидкость достигает эвтектической концентрации 4 3 % С ( точка С) и затвердевает е образованием ледебурита. После затвердевания заэвтектические чугуны состоят из первичного цементита и ледебурита.
[56]
При комнатной температуре ледебурит представляет собой эвтектическую смесь перлита и цементита. Наибольшее влияние на свойства чугунов оказывает цементит. В микроструктуре доэвтектического чугуна он наблюдается в виде избыточного вторичного цементита, цементита, входящего в состав перлита, и цементита, входящего в состав ледебурита. В эвтектическом чугуне он входит в состав ледебурита, а в структуре заэвтектического чугуна он присутствует как в виде цементита, входящего в состав ледебурита, так и в виде крупных выделений первичного цементита. Типичные микроструктуры белого чугуна приведены на фиг. [57]
Они кристаллизуются по диаграмме состояния сплавов между линиями CD и CF с образованием в жидком сплаве кристаллов первичного цементита.
При дальнейшем охлаждении оставшаяся жидкость затвердевает, образуя эвтектику – ледебурит. Заэвтектические чугуны после отвердевания состоят из цементита и ледебурита. При температуре 727 С входящий в ледебурит аустенит распадается с образованием перлита; при дальнейшем снижении температуры
Чугуны, содержание более 4 3 % углерода, называют заэвтектическими. Их кристаллизация начинается при температурах, лежащих на линии CD. При этом выделяется первичный цементит. Кристаллизация заканчивается при температуре 1147 С по линии CF образованием ледебурита. Получившаяся структура остается неизменной. В составе ледебуритной эвтектики при температуре 727 С аустенит переходит в перлит. Структура заэвтектических чугунов состоит из ледебурита и первичного цементита. [59]
В отличие от сталей, имеющих обширную область макротравления вследствие различной обработки, макротравление чугунов ограничивается выявлением первичной ( литой) структуры.
Страницы: 1 2 3 4
Белый чугун заэвтектический | Справочник конструктора-машиностроителя
?При растворении в карбиде железа примесей и возникновении сложных карбидов твёрдость их и белого чугуна повышается.
По интенсивности воздействия на твёрдость 
Ледебурит может образовываться в сталях если в них, во – главных, содержание углерода достаточно большое ( свыше 0, 7 % ( ~1, 3 % — 1, 5 % ), что соответствует инструментальным сталям ), и, во – других, при тонком содержании карбидообразующих легирующих элементов ( Cr, W, Ti, Mo и др. ).
Вступление этих легирующих элементов, в огромных числах, уменьшает растворимость углерода в аустените и перлите, что, в определённых случаях, и приводит к возможности выделения эвтектики при, сравнительно, небольших содержаниях углерода.
Подобные стали ( например, жареная ) называют ледебуритными.
Маркируют высокопрочный чугун буквами ВЧ и дальше следуют величины предела крепости при растяжении ( в кгс/мм 2 ) ВЧ 40, ВЧ 45, ВЧ 80 ( ГОСТ 7293 – 85 ).
Так же, как и серые чугуны, они подразделяются по микроструктуре металлической основы в зависимости от полноты графитизации и бывают на ферритной, феррито – перлитной, перлитной основах.
Высокопрочный чугун используется во многих мирах техники взамен литой и кованой стали, бесцветного и ковкого чугунов.
Длинные механические свойства дают возможность широко применять его для производства отливок ответственного назначения, в том количестве и в судовом машиностроении : голов цилиндров, турбокомпрессоров, натиск труб, суставчатых и распределительных валов и т.п.
Маркируют высокопрочный чугун буквами ВЧ и дальше следуют величины предела крепости при растяжении ( в кгс/мм 2 ) ВЧ 40, ВЧ 45, ВЧ 80 ( ГОСТ 7293 – 85 ).
Высокопрочный чугун используется во многих мирах техники взамен литой и кованой стали, бесцветного и ковкого чугунов.
Длинные механические свойства дают возможность широко применять его для производства отливок ответственного назначения, в том количестве и в судовом машиностроении : голов цилиндров, турбокомпрессоров, натиск труб, суставчатых и распределительных валов и т.
п.По механическим свойствам чугуны с вермикулярным графитом превосходят серые чугуны и ближайшие к высокопрочным чугунам, а демпфирующая способность и теплофизические свойства ЧВГ выше, чем у высокопрочных чугунов.
Чугуны с вермикулярным графитом более технологичны, чем высокопрочные и спорят с серыми чугунами.
Для них свойственны высокая жидкотекучесть, обрабатываемость резанием, малая усадка.
Чугуны с вермикулярньм графитом широко используются в хорошем и отечественном автомобилестроении, тракторостроении, кораблестроении, дизелестроении, энергетическом и металлургическом машиностроении для подробностей, служащих при значительных механических нагрузках в условиях износа, гидрокавитации, попеременном повышении температуры.
Например, ЧВГ используется взамен СЧ для производства головок цилиндров больших морских дизельных ДВС.
Подобным типом, ниже эвтектической линии ЕСF структура характеризуется избыточными кристаллами аустенита и эвтектикой ( ледебуритом ).
При охлаждении от 1147 до 727 °С состав аустенита непрерывно меняется по линии ЕS, при этом выделяется цементит вторичный ( Ц вторичн.
Вторичный цементит выделяется как из избыточного аустенита, так и из аустенита эвтектики.
Однако, из избыточного аустенита он выделяется в виде оболочек вокруг дендритов аустенита и представляет собой самостоятельную структурную составляющую , если вторичный цементит, выделяющийся из аустенита эвтектики, присоединяется к эвтектическому цементиту .
Промышленные чугуны не являются двойными сплавами, а включают кроме Fe и С, подобные же примеси, как и углеродистые стали Мn, Si, S, P и др.
Однако в чугунах этих примесей больше и их действие иное, чем в сталях.
такой чугун называется белым , если весь имеющийся в чугуне углерод находится в химически связанном состоянии, в виде карбида железа ( F 3 C – цементит ) .
Чугуны, в которых весь углерод или огромная часть, пребывает в пустом состоянии в виде графитных включений той или другой фигуры, называются графитизированными.
Какие сплавы относятся к чугунам?
На какие группы подразделяют чугуны?
Какую диаграмму состояния употребляют при анализе микроструктуры белых чугунов?
Отчего белый чугун имеет ограниченное использование?
Что называют ледебуритом?
Какой процесс течет в белых чугунах при переохлаждении расплава ниже 1147 °С?
Сколько углерода содержится в эвтектическом белом чугуне?
Сколько структурных составляющих можно заметить при комнатной температуре в белом доэвтектическом чугуне?
Сколько структурных составляющих, можно заметить при комнатной температуре в белом эвтектическом чугуне?
Сколько структурных составляющих можно заметить при комнатной температуре в белом заэвтектическом чугуне?
Каким методом получают серые чугуны?
Каким методом получают ковкий чугун?
Каким методом получают высокопрочный чугун?
Каким методом получают чугун с вермикулярным графитом?
Как маркируются чугуны?
От каких факторов зависит степень графитизации?
Сколько структурных составляющих содержит чугун, если графитизация в крепком состоянии прошла совершенно?
Чем отличаются микроструктуры графитизированных чугунов на одной основе?
В чем сущность эвтектического превращения в чугунах?
Доставка тарталеток и канапе спб канапемания.
рф.
Влияние добавки TiB2 на микроструктуру и механические свойства заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома
Бедолла-Хакуинде А., Корреа Р., Кесада Дж.Г., Мальдонадо С. (2005) Влияние титана на литейную микроструктуру 16%-ного хрома белое железо. Mater Sci Eng, A 398(1–2):297–308
Статья КАС Google Scholar
Huang JXZ, Zhang A (2006) Исследование микроструктуры и ударной вязкости полутвердого заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома, полученного методом наклонного охлаждающего тела. J Appl Sci 6: 1635–1640
Артикул КАС Google Scholar
Wang YP, Li DY, Parent L, Tian H (2011) Повышение износостойкости белого чугуна с использованием новой концепции – высокоэнтропийной микроструктуры. Одежда 271(9–10):1623–1628
Артикул КАС Google Scholar
Fu H-G, Wu X-J, Li X-Y, Xing J-D, Lei Y-P, Zhi X-H (2009) Влияние добавок частиц TiC на структуру и свойства заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома.
J Mater Eng Perform 18 (8): 1109–1115
Артикул КАС Google Scholar
Liu Q, Zhang H, Wang Q, Zhou X, Jönsson PG, Nakajima K (2012) Влияние скорости охлаждения и добавления Ti на микроструктуру и механические свойства в литом состоянии заэвтектических чугунов с высоким содержанием хрома. ISIJ Int 52(12):2210–2219
Статья КАС Google Scholar
Laird G, Doğan ÖN (1996) Структура затвердевания в зависимости от твердости и ударной вязкости в высокохромистых белых чугунах. Int J Cast Me Res 9(2):83–102
Артикул КАС Google Scholar
Huang ZF, Xing JD, Gao YM, Cheng XL (2013) Микроструктура и свойства заэвтектического белого чугуна с высоким содержанием хрома, полученного под давлением. Производство чугуна Производство стали 38(5):359–362
Статья КАС Google Scholar
Zhi X, Xing J, Fu H, Gao Y (2008) Влияние титана на литейную микроструктуру заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома.
Матер Персонаж 59(9):1221–1226
Артикул КАС Google Scholar
Копычинский Д., Пясный С. (2012) Влияние вольфрама и титана на структуру хромистого чугуна. Arch Foundry Eng 12(1):57–60
Статья Google Scholar
Zhi X, Xing J, Fu H, Xiao B (2008) Влияние ниобия на литейную микроструктуру заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома. Mater Lett 62 (6–7): 857–860
Артикул КАС Google Scholar
Chung RJ, Tang X, Li DY, Hinckley B, Dolman K (2013) Улучшение микроструктуры заэвтектических высокохромистых чугунов с использованием твердых карбидообразующих элементов для повышения износостойкости. Одежда 301(1–2):695–706
Артикул КАС Google Scholar
Lv Y, Sun Y, Zhao J, Yu G, Shen J, Hu S (2012) Влияние вольфрама на микроструктуру и свойства чугуна с высоким содержанием хрома.
Матер Дес 39:303–308
Артикул КАС Google Scholar
Dugic I (2017) Влияние содержания молибдена, температуры заливки и скорости охлаждения на дефекты литья белого чугуна с высоким содержанием хрома. TMS 2017 146th Annual Meeting & Exhibition Supplemental Proceedings 475–482
Zhi X, Liu J, Xing J, Ma S (2014) Влияние модификации церием на микроструктуру и свойства заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома. Mater Sci Eng, A 603:98–103
Артикул КАС Google Scholar
Qu Y, Xing J, Zhi X, Peng J, Fu H (2008) Влияние церия на литейную микроструктуру заэвтектического чугуна с высоким содержанием хрома. Mater Lett 62(17–18):3024–3027
Статья КАС Google Scholar
Йилмаз С.О., Текер Т. (2016) Влияние модифицирования TiBAl и термообработки на микроструктуру и механические свойства заэвтектического высокохромистого белого чугуна.
J Alloy Compd 672:324–331
Артикул КАС Google Scholar
Копычинский Д. (2009) Модификация хромистого белого чугуна. Arch Foundry Eng 9 (1/2009): 191–194
Google Scholar
Хао Ф., Ли Д., Дэн Т., Рен С., Ляо Б., Ян К. (2011) Влияние оксидов редкоземельных элементов на морфологию карбидов в наплавленном металле высокохромистого чугуна. J Редкоземельные элементы 29(2):168–172
Статья КАС Google Scholar
Zhou Y, Yang Y, Qi X, Jiang Y, Yang J, Ren X, Yang Q (2012) Влияние добавки La2O3 на микроструктуру и износостойкость покрытия Fe-Cr-C, сформированного дуговой поверхностной сваркой. J Редкоземельные металлы 30(10):1069–1074
Статья КАС Google Scholar
Jain A-S, Chang H, Tang X, Hinckley B, Zhang MX (2020) Рафинирование первичных карбидов в заэвтектических высокохромистых чугунах: обзор.
J Mater Sci 56 (2): 999–1038
Артикул КАС Google Scholar
Чжан М.Х., Келли П.М. (2005) Сопоставление от края до края и его приложения. Acta Mater 53(4):1073–1084
Статья КАС Google Scholar
Zhang MX, Kelly PM (2005) Модель сопоставления от края до края для прогнозирования отношений ориентации и плоскостей привычек — улучшения. Scripta Mater 52(10):963–968
Артикул КАС Google Scholar
Чжан М., Келли П.М. (2006 г.) Сопоставление от края до края — основы. Metall Mater Trans A 37:833-839
Артикул КАС Google Scholar
IPAustralia (Ed.) (2021) Australia
Gasan H, Erturk F (2013) Влияние дестабилизирующей термической обработки на микроструктуру и поведение при абразивном износе высокохромистого белого чугуна, исследованное с использованием различных методов характеризации .
Металл и Матер Транс А 44(11):4993–5005
Артикул КАС Google Scholar
ASTM International (2016) Стандартный метод испытания образцов порошковой металлургии на прочность при поперечном разрыве и остаточного аустенита высокохромистого чугуна, содержащего молибден. Mater Trans 51(7):1264–1271
Статья КАС Google Scholar
Келли П., Чжан П.М., Гейтс Дж.Д. (2001) Влияние термической обработки на ударную вязкость, твердость и микроструктуру низкоуглеродистых белых чугунов. J Mater Sci 36:3865–3875
Статья Google Scholar
Qiu D, Taylor JA, Zhang MX (2010) Понимание эффекта совместного отравления Zr и Ti на измельчение зерна литых алюминиевых сплавов. Metall and Mater Trans A 41(13):3412–3421
Артикул КАС Google Scholar
Li M, Li J-M, Zheng Q, Qiu D, Wang G, Zhang MX (2017) Новый измельчитель зерна для ферритных сталей.
Metall and Mater Trans B 48(6):2902–2912
Артикул КАС Google Scholar
Цянь М., Цао П., Истон М.А., Макдональд С.Д., СентДжон Д.Х. (2010) Аналитическая модель для конституционного формирования зерна, вызванного переохлаждением, и прогнозирования размера зерна. Acta Mater 58(9):3262–3270
Статья КАС Google Scholar
Сент-Джон Д.Х., Цянь М., Истон М.А., Цао П. (2011) Теория взаимозависимости: взаимосвязь между формированием зерна и выбором зародышей. Acta Mater 59(12):4907–4921
Статья КАС Google Scholar
Ван Д., Шантрадж П., Спрингер Х., Раабе Д. (2018) Повреждение, вызванное частицами, в композитных сталях с металлической матрицей высокой жесткости Fe–TiB2. Mater Des 160:557–571
Статья КАС Google Scholar
Щепаняк А.
, Спрингер Х., Апарисио-Фернандес Р., Барон С., Раабе Д. (2017) Упрочнение высокомодульных сталей на основе Fe-TiB2 путем осаждения. Mater Des 124:183–193
Статья КАС Google Scholar
Чжан Х., Спрингер Х., Апарисио-Фернандес Р., Раабе Д. (2016) Улучшение механических свойств высокомодульных сталей Fe-TiB2 посредством контролируемых процессов затвердевания. Acta Mater 118: 187–195
Артикул КАС Google Scholar
Zhi X, Xing J, Gao Y, Fu H, Peng J, Xiao B (2008) Влияние термической обработки на микроструктуру и механические свойства титансодержащего заэвтектического белого чугуна с высоким содержанием хрома. Mater Sci Eng, A 487(1–2):171–179
Статья КАС Google Scholar
Саре И.Р., Арнольд Б.К. (1995) Влияние термической обработки на стойкость к истиранию при высоких напряжениях и вязкость разрушения легированных белых чугунов.
Металл Матер Транс А 26: 1785–1793
Артикул Google Scholar
Tabrett IRSCP (1998) Влияние обработки при высоких температурах и температуре ниже комнатной на структуру матрицы и стойкость к истиранию белого чугуна с высоким содержанием хрома. Scripta Mater 38:1747–1753
Статья КАС Google Scholar
Kim CK, Lee S, Jung JY (2006) Влияние термической обработки на износостойкость и вязкость разрушения материалов Duo-Cast, состоящих из белого чугуна с высоким содержанием хрома и стали с низким содержанием хрома. Металл Матер Транс А 37: 633–643
Артикул Google Scholar
Kiviö M, Holappa L (2011) Добавление включений оксида титана в жидкую сталь для контроля неметаллических включений. Metall and Mater Trans B 43(2):233–240
Артикул КАС Google Scholar
Lee MH, Kim R, Park JH (2019) Влияние азота на рост зерна и формуемость ферритных нержавеющих сталей, стабилизированных титаном.
Научный представитель 9(1):6369
Артикул КАС Google Scholar
Ohta H, Inoue R, Suito H (2008) Влияние выделений TiN на размер зерна аустенита в сплаве Fe–1,5%Mn–0,12%Ti–Si(1,1%)–C(0,05 и 0,15%). ISIJ Int 48:294–300
Статья КАС Google Scholar
Дин Х, Лю С, Чжан Х, Го Дж (2016) Повышение ударной вязкости чугуна с высоким содержанием хрома за счет совместной добавки азота и титана. Мама Дес 90:958–968
Статья КАС Google Scholar
Kim S, Zuo J-M, Kang S (2010) Влияние добавок WC или NbC на параметр решетки окружающей структуры в керметах Ti(C0.7N0.3)–Ni, исследованных методом ПЭМ/CBED. J Eur Ceram Soc 30(10):2131–2138
Артикул КАС Google Scholar
Aigner K, Lengauer W, Rafaja D, Ettmayer P (1994) Параметры решетки и тепловое расширение Ti(CxN1-x), Zr(CxN1-x), Hf(CxN1-x) и TiN1-x из 29от 8 до 1473 К по данным высокотемпературной рентгеновской дифракции.
pdf. J Alloy Compd 215:121–126
Артикул КАС Google Scholar
Bramfitt BL (1970) Влияние добавок карбида и нитрида на поведение гетерогенного зародышеобразования жидкого железа. Металлургические операции 1:1987–1995
Статья КАС Google Scholar
Ji Y, Zhang MX, Ren H (2018) Роль лантана и церия в измельчении зерна сталей во время затвердевания. Металлы 8(11):884. https://doi.org/10.3390/met8110884
Артикул КАС Google Scholar
Qiu D, Zhang MX, Kelly PM (2009) Кристаллография гетерогенного зародышеобразования зерен Mg на частицах зародышеобразования Al2Y в сплаве Mg–10 мас.% Y. Scripta Mater 61(3): 312–315
Статья КАС Google Scholar
Ван Ф.
, Эскин Д., Ми Дж., Коннолли Т., Линдси Дж., Муниб М. (2016) Механизм измельчения первичных интерметаллических частиц Al3Ti с помощью ультразвуковой обработки в жидком состоянии. Acta Mater 116: 354–363
Артикул КАС Google Scholar
Wang Y, Fan Z, Zhou X, Thompson GE (2011) Характеристика оксида магния и его интерфейса с α-Mg в сплавах на основе Mg-Al. Philos Mag Lett 91(8):516–529
Статья КАС Google Scholar
Peng GS, Wang Y, Fan Z (2018) Конкурентное гетерогенное зародышеобразование между частицами Zr и MgO в магнии коммерческой чистоты. Металл и Матер Транс А 49(6):2182–2192
Артикул КАС Google Scholar
Карванкова П., Вепржек-Хейман М.Дж., Заврах М.Ф., Вепржек С. (2004) Термическая стабильность нанокомпозитных покрытий nc-TiN/a-BN/a-TiB2, нанесенных методом плазмохимического осаждения из паровой фазы.
Тонкие твердые пленки 467(1–2):133–139
Артикул КАС Google Scholar
Krishnarao JSRV, Yadagiri M (2002) Формирование нитевидных кристаллов TiN путем карботермического восстановления TiO2. J Mater Sci 37: 1693–1699
Артикул КАС Google Scholar
Кришнарао Р.В., Субраманьям Дж. (2003) Исследования образования TiB2 путем карботермического восстановления TiO2 и B2O3. Mater Sci Eng, A 362(1–2):145–151
Статья КАС Google Scholar
Gahr KHZ, Scholz WG (1980) Вязкость разрушения белых чугунов. J Met 32:38–44
Статья КАС Google Scholar
Дойка М., Ставарц М. (2020) Дефекты бипленки в хромированном белом чугуне, модифицированном титаном. Материалы (Базель) 13(14):3124
Артикул КАС Google Scholar
Kim SH, Kim DH, Rhee WH, Suh DW (2019) Твердость и поперечная прочность на разрыв композита со стальной матрицей SKD11, армированного TiC.
Met Mater Int 26(3):302–309
Статья КАС Google Scholar
Durnberg E, Knipe K, Freihofer G, Hanhan I, Feng R, Raghavan S (2015) Влияние размера частиц на передачу нагрузки в одночастичных композитных образцах с помощью рентгеновской дифракции. 56-я конференция AIAA/ASCE/AHS/ASC «Конструкции, структурная динамика и материалы», 2015 г.
Эволюция макроструктуры серого чугуна от эвтектического к заэвтектическому составу
[1] Х. Фредрикссон, У. Акерлинд, Затвердевание и кристаллизация металлов и сплавов, первое издание, Wiley, Соединенное Королевство, (2012).
DOI: 10.1002/9781119975540
[2]
Х.
Фредрикссон, Связанная зона в сером чугуне, Metall Trans A 6 (1975) 1658-1660.
[3] М. Хиллерт, Комментарии к эвтектическому затвердеванию серого чугуна, Acta Mater 52 (2005) 249-250.
DOI: 10.1016/j.scriptamat.2004.10.007
[4] А. Бойлз, Trans AIME 125 (1937) 141.
[5]
А. Халтгрен, Ю. Линдблом, Э. Рудберг, J Iron Steel Inst 162 (1954) 365.
[6] Х. Ханеманн, А. Шрадер, Atlas Metallographicus 2–3 (1936) Gebrüder Borntraeger, Берлин.
[7] Г. Ривера, Р. Боэри, Дж. Сикора, Затвердевание серого чугуна, Acta Mater 50 (2004) 331-335.
DOI: 10.1016/j.scriptamat.2003.10.019
[8]
Г. Ривера, П. Кальвилло, Р. Боэри, Ю. Хубарт, Дж. Сикора, Исследование макроструктуры затвердевания чугунов с шаровидным и пластинчатым графитом с использованием DAAS и EBSD, Mater Charact (2007) 1342-1348.
DOI: 10.1016/j.matchar.2007.11.009
[9] Д. Стефанеску, Г. Алонсо, П. Ларраньяга, Р. Суарес, О стабильном эвтектическом затвердевании сплавов железо-углерод-кремний, Acta Mater 103 (2016) 103-114.
DOI: 10.1016/j.actamat.2015.09.043
[10] Д. Стефанеску, Г. Алонсо, П. Ларраньяга, Э. Де ла Фуэнте, Р. Суарес, О кристаллизации графита из жидких расплавов железо-углерод-кремний, Acta Mater 107 (2016) 102-126.
DOI: 10.1016/j.actamat.2016.01.047
[11]
Э.
Фрас, М. Горни, Модифицирующие эффекты чугуна, Archives of Foundry Engineering 12 (2012) 39-46.
DOI: 10.2478/v10266-012-0104-z
[12] К. Педерсен, Н. Тидже, Затвердевание заэвтектического тонкостенного ковкого чугуна, Mater Sci Forum 508 (2006) 63-68.
DOI: 10.4028/www.scientific.net/msf.508.63
[13] К. Олен, Р. Хайне, Пересмотр системы Fe-C-Si, Cast Metals Research Journal 4 (1968) 28-43.
[14]
Р.
Гейне, К. Лопер, О дендритах и эвтектических ячейках в сером чугуне, AFS Transactions 77 (1969) 185-191.
[15] Г. Ривера, Р. Боэри, Дж. Сикора, Выявление и характеристика структуры затвердевания ковкого чугуна, Mater Sci Tech Ser 18 (2002) 691-697.
DOI: 10.1179/026708302225003668
[16] Г. Ривера, Р. Боэри, Дж. Сикора, Успехи исследований в области затвердевания ковкого чугуна, AFS Transactions 111 (2003) 1-11.
[17]
М.