Эи961 сталь: Сталь 13Х11Н2В2МФ (ЭИ961; ВНС-33) / Evek
alexxlab | 08.10.2019 | 0 | Разное
|
13Х11Н2В2МФ (ЭИ961) – нержавеющая жаропрочная высоколегированная хромоникелевая сталь мартенситного класса. Данный сплав используют для изготавления деталей, работающих при высокой температуре. Сталь 13Х11Н2В2МФ обладает всеми необходимыми свойствами, чтобы элементы произведенные из нее, могли сохранять свои свойства в условиях окружающей среды до 600 градусов Цельсия. Химический состав 13Х11Н2В2МФ (ЭИ961) регламентируется ГОСТом 5632-72:
Сортамент, форма и размеры проката из нержавеющей стали 13Х11Н2В2МФ (ЭИ961) определяется ГОСТами:
Сталь 13Х11Н2В2МФ (ЭИ961) является трудносвариваемой, то есть сварку нужно проводить под нагревом до 300 градусов Цельсия с последующей термообработкой. Марка 13Х11Н2В2МФШ (ЭИ961Ш) не редко используется в энергетической отрасли, в качестве более качественной замены таких сталей, как 15Х1М1Ф, 25Х2М1ФА, 12Х1МФ, 8Х2МЮА. Такая замена происходит, когда нужна сталь с более высокими прочночтными характеристиками. Детали изготовленные из 13Х11Н2В2МФШ (ЭИ961Ш) превосходят свои аналоги, использующиеся в энергетике, по этому показателю на 25-30%. |
| Краткие обозначения: | ||||
| σв | — временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа | ε | — относительная осадка при появлении первой трещины, % | |
| σ0,05 | — предел упругости, МПа | Jк | — предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа | |
| σ0,2 | — предел текучести условный, МПа | σизг | — предел прочности при изгибе, МПа | |
| δ5,δ4,δ | — относительное удлинение после разрыва, % | σ-1 | — предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа | |
| σсж0,05 и σсж | — предел текучести при сжатии, МПа | J-1 | — предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа | |
| ν | — относительный сдвиг, % | n | — количество циклов нагружения | |
| sв | — предел кратковременной прочности, МПа | R и ρ | — удельное электросопротивление, Ом·м | |
| ψ | — относительное сужение, % | E | — модуль упругости нормальный, ГПа | |
| KCU и KCV | — ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2 | T | — температура, при которой получены свойства, Град | |
| sT | — предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа | l и λ | — коэффициент теплопроводности (теплоХотСтилость материала), Вт/(м·°С) | |
| HB | — твердость по Бринеллю | C | — удельная теплоХотСтилость материала (диапазон 20o — T ), [Дж/(кг·град)] | |
| HV | — твердость по Виккерсу | pn и r | — плотность кг/м3 | |
| HRCэ | — твердость по Роквеллу, шкала С | а | — коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o — T ), 1/°С | |
| HRB | — твердость по Роквеллу, шкала В | σtТ | — предел длительной прочности, МПа | |
| HSD | — твердость по Шору | G | — модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа | |
Марка 13Х11Н2В2МФ (другое обозначение 1Х12Н2ВМФ ЭИ961 ). Сталь жаропрочная высоколегированная 13Х11Н2В2МФ (1Х12Н2ВМФ ЭИ961) | Ленстальинвест
03Х18Н10Т (00Х18Н10Т) Для изготовления сильфонов-компенсаторов- обладает более высокой способностью к глубинной вытяжке, чем сталь марок 08Х18Н10Т и 12Х18Н10Т
05Х18Н10Т (0Х18Х10Т) для изготовления сильфонов-компенсаторов
08Х16Н11М3 листы, поковки, трубы, длительно работающие при температурах до 700 град.
08Х15Н25М3ТЮБ диски, лопатки, крепеж для работы до 700 град.
08Х15Н24В4ТР (Х15Н24В4Т ЭП164) рабочие и направляющие лопатки, крепежные детали, диски газовых турбин с длительным сроком службы при температурах 650-700 град. – сталь аустенитного класса
08Х20Н14С2 (0Х20Н14С2 ЭИ732) для труб- сталь жаростойкая, устойчива в науглероживающих средах
08Х21Н6М2Т (0Х21Н6М2Т ЭП54) теплообменники, реакторы, трубопроводы, арматура, длительно работающие при температурах до 300 град.- сталь аустенитно – ферритного класса
08Х16Н13М2Б (1Х16Н13М2Б ЭИ680) поковки для дисков и роторов, лопатки и болты, длительно работающие при температурах до 600 град. – сталь аустенитного класса
09Х14Н19В2БР (1Х14Н18В2БР ЭИ695Р) паропроводные и пароперегревательные трубы установок сверхвысокого давления с длительным сроком службы при температурах до 700 град.С – сталь аустенитного класса
09Х14Н19В2БР1 (1Х14Н18В2БР1 ЭИ726) роторы, диски, лопатки турбин с длительным сроком службы при температурах 650-700 град.- сталь аустенитного класса
09Х14Н16Б (ЭИ694) турбины пароперегревателей и трубопроводы установок сверхвысокого давления для длительной службы при температурах до 650 град.- сталь аустенитного класса
09Х16Н15М3Б (Х16Н15М3Б ЭИ847) трубы пароперегревателей и паропроводов высокого давления, длительно работающие при температурах до 350 °С. – сталь аустенитного класса
10Х11Н20Т2Р (Х12Н20Т2Р ЭИ696А) детали турбин
09Х16Н16МВ2БР трубы пароперегревателей, паропроводов, коллекторов, длительно работающие при температурах 600-700 град.
10Х11Н23Т3МР (Х12Н22Т3МР ЭП33) пружины и детали крепежа с ограниченным сроком работы при при температурах до 700 °С- сталь аустенитного класса
10Х13СЮ (1Х12СЮ ЭИ404) для клапанов автотракторных моторов и т.д.- сталь жаростойкая, устойчива в серосодержащих средах
10Х15Н25В3ТЮ диски, лопатки, крепеж для работы до 700 град.
10Х11Н20Т3Р (Х12Н20Т3Р ЭИ696) турбинные диски, кольцевые детали, крепежные детали, детали компрессора и рабочей части турбины с рабочей температурой до 700 град.- сталь аустенитного класса
10Х15Н25М3В3ТЮК диски, лопатки, крепеж для работы до 700 град.
10Х18Н18Ю4Д ролики щелевых печей, чехлы термопар, теплообменники и др. детали, длительно работающие при температурах до 1100 град.
10Х25Н25ТР сортовой материал и лист для камер сгорания газовых турбин и других деталей с рабочей температурой до 1000 град.
10Х23Н18 (0Х23Н18) листовые детали, трубы, арматура (при пониженных нагрузках), работающие при 1000 °С.
11Х11Н2В2МФ (Х12Н2ВМФ ЭИ962) нагруженные детали, длительно работающие при температурах до 600 °С.- сталь мартенситного класса
10Х7МВФБР (ЭП505) в энергетическом машиностроении – трубы и детали для длительной работы при температурах 600-620 град.
12Х12МВФБР (ЭП752) трубы для длительной работы при температурах до 630 град С.
12Х14Н14В2М трубы пароперегревателей, паропроводов и коллекторов для длительной службы при температурах до 550-650 град.
12Х2МВ8ФБ (ЭП503) энергетическое машиностроение (трубы для длительной работы при температурах до 650 град.С)
12Х8ВФ (1Х8ВФ) Трубы печей, аппаратов и коммуникаций нефтезаводов, длительно работающие при температурах до 500 °С
12Х25Н16Г7АР (Х25Н16Г7АР ЭИ835) лист, проволока, трубы, лента, детали, работающие до 950 °С при умеренных напряжениях.
13Х14Н3В2ФР (Х14НВФР ЭИ736) высоконагруженные детали, длительно работающие при температурах до 550 °С. в условиях повышенной влажности- температура окалинообразования 700 °С. – сталь мартенситного класса
15Х11МФ (1Х11МФ) турбинные лопатки, поковки,бандажи и др. детали, длительно работающие при температурах до 560 °С- температура окалинообразования 750 °С.-сталь мартенситного класса
16Х11Н2В2МФ (ЭИ962А 2Х12Н2ВМФ) Диски компрессора, лопатки и другие нагруженные детали
15Х12ВНМФ (1Х12ВНМФ ЭИ802) лопатки,поковки, крепежные детали турбин для длительного срока службы при температурах до 580 °С- температура окалинообразования 750 °С. – сталь мартенсито – ферритного класса
15Х18СЮ (Х18СЮ ЭИ484) трубы пиролизных установок, аппаратура- сталь жаростойкая
18Х11МНФБ (2Х11МФБН ЭП291) высоконагруженные детали паровых и газовых турбин, длительно работающие при температурах до 600 °С. – сталь мартенситного класса
18Х12ВМБФР (2Х12ВМБФР ЭИ993) лопатки паровых турбин, трубы и крепежные детали для длительного срока службы при температурах до 620 град. – сталь мартенсито – ферритного класса
20Х12ВНМФ (2Х12ВНМФ ЭП428) высоконагруженные детали паровых и газовых турбин, длительно работающие при температурах до 600 °С.- сталь мартенситного класса
20Х12Н2В2МФ диски компрессора, лопатки и и другие нагруженные детали, длительно работающие при температуре до 600 град.
20Х20Н14С2 (Х20Н14С2 ЭИ211) печные конвейеры, ящики для цементации и другие детали термических печей.
20Х23Н13 (Х23Н13 ЭИ319) детали, работающие при высоких температурах в слабонагруженном состоянии. Сталь жаростойкая до 900—1000 °С
20Х23Н18 (Х23Н18 ЭИ417) работающие и направляющие лопатки, поковки и бандажи, работающие при температурах 650-700 град., детали камер сгорания и др. печное оборудование, работающее при температурах 1000-1050 град.
30Х13Н7С2 (3Х13Н7С2 ЭИ72) для клапанов автомобильных моторов- сталь жаростойкая
20Х25Н20С2 (Х25Н20С2 ЭИ283) детали печей, работающие при температуре до 1100 °С в воздушной и углеводородной атмосферах.
31Х19Н9МВБТ (3Х19Н9МВБТ ЭИ572) поковки, лопатки, крепежные детали, длительно работающие при температурах до 630 град.
36Х18Н25С2 (4Х18Н25С2) головки форсунок, детали печей, ящики для цементации, длительно работающие при температурах до 1000 град.
37Х12Н8Г8МФБ (4Х12Н8Г8МФБ ЭИ481) диски, крепежные и другие детали, работающие с ограниченным сроком службы при 600—650 °С.- сталь аустенитного класса
40Х10С2М (4Х10С2М ЭИ107) клапаны авиадвигателей, автомобильных и тракторных дизельных двигателей, крепежные детали двигателей. Сталь обладает высокими механическими свойствами до 600 °С, однако при длительных выдержках при 500 °С и особенно при 600 °С ударная вязкость резко снижается до 150 кДж/м2.- сталь мартенситного класса
40Х15Н7Г7Ф2МС (ЭИ388 4Х15Н7Г7Ф2МС) лопатки газовых турбин, крепежные детали, работающие при температуре 650 град.С ограниченное время- сталь аустенитного класса
40Х9С2 (4Х9С2) клапаны впуска и выпуска двигателей, трубки рекуператоров, теплообменники, колосники, крепежные детали- сталь жаростойкая, мартенситного класса
45Х14НМВ2М (4Х14Н14В2М ЭИ69) детали арматуры, поковки, крепеж для длительной работы при температурах до 600 град.С и ограниченного срока службы при 650 град.С
45Х14Н14В2М клапаны моторов, поковки, детали трубопроводов, длительно работающие при температурах до 650 °С.- сталь аустенитного класса
45Х22Н4М3 (4Х22Н4М3 ЭП48) клапаны моторов
55Х20Г9АН4 (5Х20Н4АГ9 ЭП303) Клапаны автомобильных моторов
55Х20Г9АН4Б (ЭП303Б) Клапаны автомобильных моторов
|
|
|
|
|
Сталь 13Х11Н2В2МФ-Ш относится к классу жаропрочных высоколегированных сталей. Другое обозначение этой стали – ЭИ961. Применяется данная сталь при производстве деталей газовых турбин, которые должны работать в условиях высоких температур (до 600 градусов). В химический состав стали входят такие элементы, как углерод, кремний, марганец, никель, сера, фосфор, хром, молибден, вольфрам. Из всех перечисленных элементов преобладает хром (10,5-12%), на втором месте вольфрам – 1,6 – 2%. Сталь 13Х11Н2В2МФ применяется: для изготовления ответственных нагруженных деталей, работающих при температуре до +600 °С; дисков компрессора, лопаток и других нагруженных деталей; прутков и полос горячекатаных и кованых, применяемых для изготовления деталей конструкций в авиастроении; цельнокатаных колец различного промышленного назначения; фасонных отливок для авиационной промышленности; азотируемых деталей для авиастроения. Сталь 13Х11Н2В2МФ; ст.13Х11Н2В2МФ; 13Х12Н2ВМФ; 13Х11Н2В2МФ-Ш; 13Х11Н2В2МФ; 13Х11Н2В2МФЛ; ЭИ961; ЭИ961-Ш; ЭИ961Л; ЭИ961; ВНС-33; ВНС-33-ВИ. Характеристики и свойства стали 13Х11Н2В2МФ (ЭИ961)
Механические свойства при повышенных температурах
Механические свойства в зависимости от температуры отпуска
Механические свойства при испытании на длительную прочность
Условные обозначения в таблицах (для тех, кто не силён в технической литературе)): ;
| ||||||||||
| Наименование | Марка стали | Размер | Цена | Производитель |
|---|---|---|---|---|
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 10 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 15 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 20 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 28 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 30 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 32 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 34 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 35 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 36 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 40 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 45 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 50 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 56 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 60 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 65 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 70 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 75 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 80 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 85 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 90 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 95 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 100 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 105 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 110 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 115 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 120 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 125 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 130 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 135 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 140 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 145 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 150 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 155 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 160 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 170 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 180 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 190 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 200 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 210 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 220 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 230 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 240 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 250 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 260 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 270 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 280 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 290 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 300 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 310 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 320 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 330 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 340 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 350 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 360 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 370 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 380 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 390 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 400 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 420 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 450 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 500 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 520 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 550 | Златоуст | |
| Круг | 13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961Ш) | 600 | Златоуст |
Круг нержавеющий 32 мм 13Х11Н2В2МФ-СХ (ЭИ961-Ш)
Характеристики
- Тип покрытия
- Матовый
- Материал
- Нержавеющая сталь
Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния тонкостенных труб с поверхностной закалкой с учетом остаточных касательных напряжений.
Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния тонкостенных труб с поверхностной закалкой с учетом остаточных касательных напряжений. Радченко В., Павлов В., Саушкин М. Вестник механики ПНИПУ , 2019.аннотация bibtex
© ПНИПУ. Предложена феноменологическая математическая модель восстановления напряженно-деформированного состояния в поверхностно-упрочненной тонкостенной трубе с внутренним диаметром 45 мм и внешним 51.5 мм изготовлен из стали ЭИ961 и обработан алмазной шлифовкой внешней поверхности. Показано, что если все компоненты напряжения зависят только от радиуса, то в цилиндрической системе координат компоненты равны τrθ τrz = = 0. Экспериментальные исследования выполнены на образцах, разупрочненных при двух режимах нагружения (радиальной силы) алмазной шаровой насадки величиной 200 и 300 Н. Экспериментальные значения остаточных напряжений σθ σz и τθz в поверхностном слое получены методом кольца и полосы с использованием послойного электрохимического травления упрочненного слоя.Для этого используются экспериментально измеренные значения прогиба ленточной балки, углового раскрытия разрезного кольца и осевого смещения кромок реза относительно друг друга. Параметр анизотропии упрочнения, который связывает осевую и окружную составляющие пластической деформации, включен в математическую модель. Для решения поставленных задач используются гипотезы о пластической несжимаемости материала, отсутствии вторичных пластических деформаций материала в области сжатия поверхностного слоя, а также гипотезы о плоских сечениях и прямолинейных радиусах.Представлен метод решения краевых задач восстановления напряженно-деформированного состояния, позволяющий получить недостающую составляющую r s и все составляющие остаточной пластической деформации. Выполнена проверка расчетных данных, полученных с помощью математического моделирования, на адекватность экспериментальным данным для двух режимов упрочнения. Имеется хорошее согласие расчетных и экспериментальных данных. Приведены численные значения параметра анизотропии упрочнения. Используя этот параметр, мы можем теоретически описать наблюдаемое экспериментальное расслоение осевых и окружных напряжений в глубине упрочненного слоя.Теоретически и экспериментально установлено, что абсолютные значения максимальных касательных напряжений на порядок меньше абсолютных значений максимальных нормальных напряжений. Обсуждаются также вопросы влияния касательных напряжений на многоцикловую усталость и ползучесть закаленных тонкостенных труб. Основные результаты исследований иллюстрируются табличными данными и соответствующими диаграммами распределения остаточных напряжений по глубине упрочненного слоя.
@article {
title = {Математическое моделирование напряженно-деформированного состояния в тонкостенных трубах с поверхностной закалкой с учетом остаточных касательных напряжений},
type = {article},
год = {2019},
идентификаторы = {[объект Object]},
ключевые слова = {Алмазное шлифование, Сталь Ei961, Экспериментальные данные, Остаточные напряжения, Метод кольца и ленты, Поверхностное упрочнение, Тонкостенные трубы},
volume = {2019},
id = {9a8b341e-f385-38ee-8dfb-a77984efd47e},
created = {2020-07-30T12: 56: 49.045Z},
file_attached = {false},
profile_id = {a4b7beb2-64c3-366b-8f34-1b934c43dc6c},
last_modified = {2020-07-30T12: 56: 49.045Z},
read = {false},
starred = {false},
authored = {true},
подтверждено = {false},
скрытый = {false},
private_publication = {false},
abstract = {© ПНИПУ. Предложена феноменологическая математическая модель восстановления напряженно-деформированного состояния в поверхностно-упрочненной тонкостенной трубе с внутренним диаметром 45 мм и наружным диаметром 51,5 мм из стали ЭИ961, обработанной алмазным шлифованием внешней поверхности.Показано, что если все компоненты напряжения зависят только от радиуса, то в цилиндрической системе координат компоненты равны τrθ τrz = = 0. Экспериментальные исследования выполнены на образцах, разупрочненных при двух режимах нагружения (радиальной силы) алмазной шаровой насадки величиной 200 и 300 Н. Экспериментальные значения остаточных напряжений σθ σz и τθz в поверхностном слое получены методом кольца и полосы с использованием послойного электрохимического травления упрочненного слоя. Для этого используются экспериментально измеренные значения прогиба ленточной балки, углового раскрытия разрезного кольца и осевого смещения кромок реза относительно друг друга.Параметр анизотропии упрочнения, который связывает осевую и окружную составляющие пластической деформации, включен в математическую модель. Для решения поставленных задач используются гипотезы о пластической несжимаемости материала, отсутствии вторичных пластических деформаций материала в области сжатия поверхностного слоя, а также гипотезы о плоских сечениях и прямолинейных радиусах. Представлен метод решения краевых задач восстановления напряженно-деформированного состояния, позволяющий получить недостающую составляющую r s и все составляющие остаточной пластической деформации.Выполнена проверка расчетных данных, полученных с помощью математического моделирования, на адекватность экспериментальным данным для двух режимов упрочнения. Имеется хорошее согласие расчетных и экспериментальных данных. Приведены численные значения параметра анизотропии упрочнения. Используя этот параметр, мы можем теоретически описать наблюдаемое экспериментальное расслоение осевых и окружных напряжений в глубине упрочненного слоя. Теоретически и экспериментально установлено, что абсолютные значения максимальных касательных напряжений на порядок меньше абсолютных значений максимальных нормальных напряжений.Обсуждаются также вопросы влияния касательных напряжений на многоцикловую усталость и ползучесть закаленных тонкостенных труб. Основные результаты исследования иллюстрируются табличными данными и соответствующими диаграммами распределения остаточных напряжений по глубине упрочненного слоя.},
bibtype = {article},
author = {Радченко В.П. и Павлов В. и Саушкин М.Н.},
journal = {Вестник Механики ПНИПУ},
число = {1}
} цена от поставщика ЭлектроВек-сталь / Эвек
Актуальность
Сталь марки 13Х21Н2В2МФ (ЕИ961-W) – одна из самых распространенных на рынке металла.Широко применяется в машиностроении в виде труб. Такая трубка выдерживает температуру свыше 1000 градусов в высокотемпературных установках. 11% хрома в сплаве обеспечивает отличную стойкость к окислению. Помимо хрома около 2% никеля и вольфрама до 1% добавок молибдена и ванадия, а также сотых долей процента углерода (013%), фосфора и серы. В связи с тем, что теория легирования жаропрочных сталей основана на воздействии различных веществ на основе хрома и никеля, такая сталь имеет еще одно название – хромоникелевый сплав.Он обеспечивает в своем составе углерод в ограниченном количестве. Повышенное содержание углерода, превышающее 0,2%, ухудшает термостойкость из-за образования карбидов хрома.
Процентный состав ГОСТ 5632-72
| Сплав | С | Ni | Si | Мн | Вт | В | Пн | SG | S | -P | Fe |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 13Х21Н2В2МФ | 0,1−0,16 | 1,5–1,8 | ≤0,6 | ≤0,6 | 1,6-2 | 0,18−0,3 | 0,35−0,5 | 10.5−12 | ≤0,03 | ≤0,03 | базис |
Производитель
Эта марка выплавляется в открытой дуговой печи. Раскалываем продукты при начальной температуре 1180 градусов и 900 градусах в конце процесса обработки. После проведенной деформации сталь обычно холодная на открытом воздухе. Также, помимо охлаждения на воздухе или в масле, предусмотрено охлаждение водой с последующим старением продуктов в течение 4-5 часов. Из трубы можно производить бесшовные бесшовные трубы.И воспользуйтесь методом сварки. Труба сварная типа варриалда с электродами СТ-19.
Трубы различаются по соотношению толщины стенки к диаметру. При толщине около 0,3-6 мм и Ø 5-250 мм трубу относят к крайне тонкостенным. Тонкостенная трубка имеет толщину 0,6-20 мм при таком же диаметре. Толстостенная труба имеет толщину стенки 1,6–24 мм и Ø 6–250 мм. Особо толстостенные трубы изготавливают с толщиной стенки 2-12 мм, Ø 6-70 мм.
Технология производства труб и круглых 13Х21Н2В2МФ аналог.Из них части рабочих механизмов, работающих при высоких температурах ~ 1000 ° С, жаропрочные фрагменты промышленных конструкций. Круги из сплава 13Х21Н2В2МФ изготавливаются горячим способом 5−270 мм. в диаметре, при необходимости заводы, выходящие за рамки настоящего стандарта в интересах заказчика. По норме округлость окружности не может быть более 50% от суммы предельных отклонений диаметра окружности.
Физическое качество
| Град | МПа | 1 / град | Вт / (мград) | г / см3 |
|---|---|---|---|---|
| 20 | 2 | 20,9 | 7,8 | |
| 200 | 1,87 | 11,7 | 24 | |
| 400 | 1,65 | 13,3 | 27,2 | |
| 600 | Из 1.09 | 13,4 | 29,3 | |
| 800 | 31,4 |
Поставка
Присутствуют сертифицированные трубы стальные и круглые марки 13Х21Н2В2МФ. В техническую документацию включены данные о химическом составе, ограничивающие процентное содержание примесей; механические качества изделий. У нас можно купить оптом любые полуфабрикаты для крупносерийного производства. Также мы предлагаем оптимальные условия для розничных клиентов.Высокий уровень сервиса и скорость обслуживания – лицо нашей компании.
Купить по лучшей цене
На сайте ООО «Электроцентуры-Сталь» отражена самая актуальная информация о приобретении Никелевых сплавов на сегодняшний день. Опытные менеджеры, которые всегда готовы дать квалифицированную консультацию по любым актуальным вопросам. Продам полуфабрикаты из редких и цветных металлов по выгодной цене. Продукция изготавливается на самом современном оборудовании и соответствует требованиям качества Российского государственного стандарта и международных стандартов качества.Постоянным клиентам действует дисконтная система скидок.
ТОП 6 покупателей стального шестигранника в 🇲🇼 Малави
Показать все Торговля Производство
Товар стальной шестигранник оптом
Торгово-закупочная компания
Если хотите найти новых клиентов, покупающих шестигранник стальной оптом
Mr.richmond Mita
- Больничные / медицинские товары: ортопедический костный винт кортикальный винт 2,7 мм шестигранная головка диаметром 2,7 мм сверло: винт для ортопедической кости мин.Scr
- Больничные / медицинские товары: ортопедический костный винт кортикальный винт 2,7 мм с шестигранной головкой диаметром 2,7 мм сверло диаметром 2,7 мм для td: длина 9 мм
Select Agrispares Co
Торцевой гаечный ключ 1/2 шестигранный размер шестигранника: 19 мм
Kentam Products Ltd.
Запасные части к фармацевтическому оборудованию (стрип-упаковка м / ц), винты с шестигранной головкой 6мм x15
Shayona Cement Corp.ltd.
Гайка шестигранная с фланцем м 8×1,25
Movesa
Гайка шестигранная-ib001248
Cumana Agrotech Ltd.
Винт с головкой под торцевой ключ с шестигранной головкой m8x150
Импорт в Азию, ЕС, Африку
Финансы, контракт, импорт
электронная почта: [электронная почта защищена]
менеджер по логистике в ЕС, Азию
логистика, сертификат
электронная почта: [электронная почта защищена]
Крупнейшие производители и экспортеры стальных шестигранников
| # | Компания (размер) | Продукт | Страна |
| 1 | ШЕСТИГРАННЫЙ Srl (6) | ТЯЖЕЛЫЕ ШЕСТИГРАННЫЕ ГАЙКИ | Италия |
| 2 | Sing Mas Enterprise Co., Ltd. (6) | АКРИЛОВАЯ КРУГЛАЯ ПАЛОЧКА АКРИЛОВАЯ ШЕСТИГРАННАЯ ПАЛОЧКА H. S | Тайваньский Китай |
| 3 | Marimba Auto Llc (6) | Шестигранный стержень Шестигранный стержень Стальной стержень Стопор Опора Отскок Dr Stopper Support Отскок Т-образная втулка Резервуар Шестигранный стержень Стальная штанга Отскок Опора стопора Штыревой колпачок Опора стопора резервуара Отскок Т-образная втулка | anguilla |
| 4 | Thyssenkrupp Resource (6) | НА ПОДДОНАХ ЧАСТИ ЧАСТИ ОБОРУДОВАНИЯ: КРЫШКА ДЛЯ МАСЛЯНОГО ЗОНДА, ВЫСОКАЯ ЧАСТОТА , СМОТРИТЕЛЬНАЯ КРЫШКА, ЛАБИРИНТНОЕ УПЛОТНЕНИЕ, БОЛТ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ, ШАЙБА, ШЕСТИГРАННЫЙ БОЛТ, ШЕСТИГРАННАЯ ГАЙКА, ШЕСТИГРАННАЯ ГОЛОВКА SC | germany |
| 5 | Dc America (6) | Soho Gazebo Hexagonb Gazebo Go Bl | Мексика |
- Лилонгве
- Блантайр
- Мзузу
- Мангочи
- Зомба
Образование: MSU
Не говорите людям, как что-то делать, говорите им, что делать, и позвольте им удивить вас своими результатами
Нагрузки и удары Язык: английский | Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия Язык: английский | Единая система конструкторской документации.Правила выполнения эксплуатационных документов Язык: английский | Электропоезда. Общие технические требования. Язык: английский | Колонны. Технические требования Язык: английский | Сосуды, аппараты и технологические установки, работающие при температуре ниже минус 70 ° C.Технические требования Язык: английский | Текстильные материалы и изделия из них. Метод определения толщины Язык: английский | Неэлектрическое оборудование для использования во взрывоопасных зонах. Часть 8. Защита погружением в жидкость «к» Язык: английский | Металлические материалы.Метод испытания на изгиб Язык: английский | Топливо нефтяное. Мазут. Технические характеристики Язык: английский | Бытовые услуги. Косметическая татуировка. Общие требования Язык: английский | Ткани текстильные.Методы определения гигроскопических и водоотталкивающих свойств Язык: английский | Нетканые материалы. Методы определения прочности Язык: английский | Теплоизолированные конструкции промышленных трубопроводов. Метод испытания на распространение пламени Язык: английский | Листы холоднокатаные тонкие из низкоуглеродистой стали для холодной штамповки.Технические характеристики Язык: английский | Неэлектрическое оборудование для использования во взрывоопасных зонах. Часть 6. Защита контролем источника возгорания «б» Язык: английский | Единая система конструкторской документации. Электронный бортовой журнал. Общие принципы Язык: английский | Неэлектрическое оборудование для потенциально взрывоопасных сред.Часть 5. Защита конструкционной безопасностью «c» Язык: английский | Бурый уголь, каменный уголь, антрацит, горючие сланцы и угольные брикеты. Методы отбора и подготовки проб для лабораторных исследований Язык: английский | Государственная система обеспечения единства измерений.Проверка испытательного оборудования. Общие принципы Язык: английский |
«Охрона прзед Корози» (Защита от коррозии) № 04-05 / 2008
Азот в нержавеющих сталях и его влияние на коррозию FLIS J.
KUCZYSKA-WYDORSKA M.
FLIS-KABULSKA I.
Instytut Chemii Fizycznej PAN, Warszawa
Влияние высоких концентраций азота на коррозию и пассивацию сталей AISI 304L и 316L было исследовано в сульфатных и сульфатно-хлоридных растворах.Концентрации азота примерно до 13 мас.% Были получены азотированием плазмы при 425 ° C в течение 30 часов. Было обнаружено, что приповерхностный слой с содержанием азота более 7 мас.% Демонстрирует сильно пониженную коррозионную стойкость при потенциалах активного состояния и умеренно пониженное сопротивление при потенциалах пассивного и транспассивного состояний. В более глубоких слоях с содержанием азота менее 7 мас.% Сопротивление было сравнимо с сопротивлением не азотированных сталей или даже лучше. Было высказано предположение, что положительный эффект азота в пассивном состоянии можно объяснить первоначально ускоренным анодным окислением стали, приводящим к образованию повышенного количества пассивирующих частиц, а также накоплением на коррозирующей поверхности коррозионно-стойкого хрома. нитриды.
Słowa kluczowe: нержавеющая сталь, азот, коррозия, пассивация
Антикоррозионные свойства покрытий, содержащих наночастицы карбида кремния. ZUBIELEWICZ M.
Instytut Inżynierii Materiałów Polimerowych i Barwników,
Oddział Zamiejscowy Farb i Tworzyw w Gliwicach
Резюме: Применение наночастиц в антикоррозионных красках – одна из возможностей устранения токсичных пигментов. Нанотехнологии позволяют сочетать свойства органических покрытий, такие как гибкость и низкая температура размягчения, со свойствами неорганических покрытий, такими как твердость и атмосферостойкость.Исследовано влияние наночастиц SiC на свойства антикоррозионных покрытий. Наночастицы были включены в состав красок на основе полиуретанового связующего на основе растворителей. В качестве антикоррозионных пигментов использовались фосфат цинка и оксид цинка, а в качестве наполнителей – оксид железа и микротальк. Для тестирования свойств покрытия были выполнены сканирующая электронная микроскопия (SEM), энергодисперсионная рентгеновская спектроскопия (EDX), спектроскопия электрохимического импеданса (EIS) и испытание в солевом тумане в соответствии с ISO 9227.На основе результатов SEM, EDX и EIS было обнаружено, что SiC улучшает барьерные свойства покрытий, поскольку наночастицы заполняют пустоты между пигментами и частицами наполнителя. Более длительное воздействие агрессивных сред показывает, что защита в основном зависит от антикоррозионных пигментов, и они не могут быть исключены из состава красок и полностью заменены наночастицами SiC. Однако можно подобрать оптимальный состав красок с наночастицами SiC и антикоррозийными пигментами, обеспечивающий как хорошие механические, так и защитные свойства покрытий.
Słowa kluczowe: наночастицы, SiC, защита от коррозии, барьерные свойства
Модификация суспензионных алюминидных покрытий, полученных на никелевых суперсплавах GÓRAL M.
SWADŹBA L.
Katedra Nauki o Materiałach, Politechnika ląska
В статье представлены микроструктурные характеристики алюминидных покрытий, модифицированных кремнием, нанесенных суспензионным методом на Ni-суперсплавы, и результаты исследований возможности модифицирования покрытия порошком MeCrAlY.Проведены исследования модифицированных покрытий с помощью SEM, LM, XRD, EDS.
Słowa kluczowe: алюминидные покрытия, MeCrAlY, суспензия, суперсплавы Ni
Слои молибдата на покрытиях из сплава Zn-Ni как альтернатива хроматированию WINIARSKI J.
SZCZYGIEŁ B.
Zakład Inżynierii Powierzchni,
Katalizy i Korozji, Politechnika Wrocławska
Слои конверсии молибдата были получены на стали из сплава Zn-Ni, оцинкованной электролитическим способом, из раствора, содержащего молибдат натрия (VI), подкисленный фосфорной или азотной кислотами.Слои наносили при разных температурах ванны и с использованием разных неорганических кислот. Хромированные образцы использовали в качестве эталона для сравнения свойств коррозионной стойкости. Повышение температуры ванны снижает коррозионную стойкость (большее количество отвердителей коррозии, меньшее сопротивление поляризации) в среде Na2SO4. Лучшие молибдатные слои были получены при температуре Т = 23 ° С. Эти слои однородны и не имеют трещин.
Słowa kluczowe: конверсионное покрытие, хромирование, коррозионная стойкость, молибдат
Поступление водорода в железо с покрытием ZrO2 ЗАКОРЧЕМНА И.
ZAKROCZYMSKI T.
Instytut Chemii Fizycznej PAN, Warszawa
Поступление водорода в железо с покрытием ZrO2 изучено методом электрохимической проницаемости. Первоначальное золь-гель покрытие на основе циркония наносили на одну сторону железных мембран методом центрифугирования, уплотняли на воздухе и отжигали до 800 ° C в вакууме. Мембраны с покрытием и без покрытия загружали водородом, катодно генерируемым из 0,1 М NaOH при постоянном токе. На основании результатов водородопроницаемости было доказано, что золь-гель покрытия значительно блокируют поверхность железа для реакции выделения водорода и, как следствие, для проникновения водорода в железо.Эффективное покрытие покрытия определяли путем сравнения потоков водорода, проникающих через мембраны с покрытием и без покрытия.
Słowa kluczowe: Армко-железо, золь-гелевые покрытия, выделение водорода, проникновение водорода, проникновение водорода
Сравнительные исследования коррозионной стойкости цинковых покрытий, полученных различными методами. TATAREK A.
LIBERSKI P.
KANIA H.
Katedra Technologii Stopów Metali i Kompozytów,
Politechnika ląska, Katowice
FORMANEK B.
Katedra Nauki o Materiałach,
Politechnika lska, Katowice
PODOLSKI P.
Katedra Technologii Stopów Metali i Kompozytów,
Politechnika lska, Katowice
Повышение коррозионной способности окружающей среды требует применения все более эффективных методов защиты. Цинковые покрытия соответствуют этим требованиям. Они сохраняют сплавы на основе железа в качестве защиты из-за более низкого электрохимического потенциала и могут даже защищать поверхность продукта на десятки лет. При электрохимической коррозии цинк разрушается медленнее, чем железные сплавы.Это исследование представляет собой попытку идентифицировать и сравнить антикоррозионные свойства цинковых покрытий, полученных разными методами, а также лакокрасочных покрытий, как основных защитных методов в промышленных применениях. Авторы провели ускоренное испытание на коррозию в нейтральном солевом тумане (NSS) и исследовали структуру покрытий как в горячеоцинкованных, термически напыленных, диффузионных цинковых покрытиях, красках, так и в дуплексных покрытиях. Процессы коррозии были описаны на основе этих исследований, что, в свою очередь, облегчает прогнозирование характеристик материала в агрессивной коррозионной среде.Результаты испытаний скорости коррозии показали, что дуплексные покрытия характеризуются очень высокой коррозионной стойкостью.
Słowa kluczowe: коррозионная стойкость, испытание в нейтральном солевом тумане, защитные покрытия, дуплексные покрытия
Коррозионная стойкость в растворе Рингера титанового сплава Ti6Al4V после низкотемпературного азотирования и оксинитрирования тлеющим разрядом BROJANOWSKA A.
KAMISKI J.
OSSOWSKI M.
WIERZCHO T.
Wydział Inżynierii Materiałowej,
Politechnika Warszawska, Warszawa
Титан и его сплавы широко применяются в медицине благодаря своим специфическим физическим, химическим свойствам и хорошей биосовместимости в среде клеток и тканей человека.Однако их использование в качестве долгосрочных имплантатов ограничено эффектом металоза, то есть проникновением компонентов сплава в окружающую биологическую среду. Повышение коррозионной стойкости медицинских титановых сплавов может быть достигнуто за счет низкотемпературных процессов тлеющего разряда. В работе представлены результаты получения азотированного и оксинитридированного слоев на титановом сплаве Ti6Al4V с помощью процессов низкотемпературного тлеющего разряда при сравнительных исследованиях коррозионной стойкости в растворе Рингера.
Słowa kluczowe: титановые сплавы, Ti6Al4V, азотирование тлеющим разрядом, оксинитрирование тлеющим разрядом, коррозионная стойкость, раствор Рингера.
Механизм коррозионной стойкости покрытий NiAl (Cr) в окислительной среде FORMANEK B.
Politechnika ląska, Katowice
SZCZUCKA-LASOTA B.
Wyższa Szkoła Zarządzania Ochron Pracy, Katowice
HERNAS A.
Politechnika ląska
В статье представлены избранные результаты исследований коррозионной стойкости покрытий NiAl (Cr) в окислительной среде.Покрытия получали методом термического напыления HVOF. Экспериментальные результаты и изучение литературных данных являются основой для разработки механизма высокотемпературной коррозии этих материалов. Показано также влияние оксида алюминия и оксида хрома на коррозионную стойкость покрытий с интерметаллической фазой NiAl. Интерметаллические покрытия, усиленные дисперсными оксидами, обладают высокой стойкостью к окислению.
Słowa kluczowe: Высокотемпературная коррозия, HVOF-покрытия, интерметаллические фазы, алюминид никеля
Коррозия нанокристаллических магнитных материалов типа РЭ-М-Б ПАВЛОВСКАЯ Г.
Katedra Chemii, Politechnika Częstochowska, Częstochowa
Представлены результаты исследований коррозионного поведения нанокристаллических материалов, содержащих ферромагнитную фазу RE2Fe14B. В подкисленных сульфатных растворах материалы типа RE-M-B проявляют склонность к пассивации, которая уменьшается с увеличением содержания RE в составе сплава. Исследуемые материалы легко пассивируются в растворе фосфата (pH = 3,0), и эффективность пассивации увеличивается с увеличением содержания RE, а также с увеличением плотности материала.Уменьшение RE в составе материала показывает влияние на общую коррозионную стойкость с точки зрения активного диапазона.
Słowa kluczowe: нанокристаллические материалы, магниты на основе редкоземельных элементов, поляризационные кривые, пассивация, коррозия
Антикоррозионные покрытия для надземных трубопроводов BOCHENEK A.
PIENIĄŻEK W.
ANTICOR, Wieliczka
В данной статье рассматриваются покрытия, используемые для антикоррозионной защиты трубопроводов, которые по разным причинам нельзя прокладывать под землей или под водой.Он специализируется на многослойных покрытиях, изготовленных из сборных материалов из различных видов пластмасс. Приведены их свойства и примеры применения.
Słowa kluczowe: многослойные покрытия, самоклеящиеся ленты, композиты с УФ-отверждением, алюминиевые ламинаты, жертвенная защита
Исследования коррозионной стойкости анодированного титана. SIMKA W.
NAWRAT N.
Katedra Chemii i Technologii Nieorganicznej,
Wydział Chemiczny, Politechnika ląska
BARON A.
Instytut Materiałów Inżynierskich i Biomedycznych,
Wydział Mechaniczny Technologiczny, Politechnika ląska
IWANIAK A.
MICHALSKA J.
Katedra Nauki o Materiałach.
Представлены исследования коррозионной стойкости титана в физиологическом растворе, моделируемом Тиродесом. Электрохимические исследования были выполнены для оценки влияния анодной пассивации на потенциал коррозии, сопротивление поляризации и плотность тока коррозии.
Słowa kluczowe: коррозионная стойкость, титан, анодная пассивация
Исследование свойств выбранных химических соединений, препятствующих коррозии стали, в средах, моделирующих поровые растворы в бетоне. KLAKOČAR-CIEPACZ M.
SANOK A.
POMIANOWSKA A.
SWORACKA L.
Zakład Inżynierii Powierzchni,
Katalizy i Korozji, Politechnika Wrocławska
В статье представлены результаты исследований ингибирующих свойств органических соединений в трех средах, моделирующих поровый раствор в бетоне: среда, моделирующая поровый раствор в бетоне, карбонизированном и свободном от ионов хлора, среда негазированная и загрязненная ионами хлора, среда карбонизированная и загрязненная ионами хлора.Эффективность химических соединений определена на основании результатов измерений электрохимических испытаний и потенциодинамических измерений.
Słowa kluczowe: сталь , железобетон, коррозия, ингибитор
Влияние высокотемпературной обработки материала на характер поверхности чугуна, полученного после меднения. JĘDRZEJCZYK D.
HAJDUGA M.
Akademia Techniczno-Humanistyczna,
Zakład Inżynierii Materiałowej, Bielsko-Biała
В статье представлены результаты, полученные в процессе покрытия (разными методами) чугуна медью.Авторы исследовали влияние высокотемпературного окисления, как предварительной стадии, предшествующей нанесению покрытия медью, на изменение структуры поверхностного слоя, а также на чугун с приповерхностным слоем чешуйчатого графита. Результаты экспериментов сравнивались с результатами, полученными при покрытии чугуна жидкой медью без предварительной термической обработки и при покрытии медью при точении. В результате предварительной обработки высокотемпературным окислением в приповерхностном слое чугуна образовались поры, которые во время нанесения покрытия в жидкой меди были заполнены новой фазой, и таким образом была получена новая зона с другими свойствами.Дополнительно было заявлено, что слой чугуна, обогащенный медью, значительно толще, чем слои, полученные другими способами.
Słowa kluczowe: покрытие медью, высокотемпературная коррозия, чугун, обработка поверхности
Металлокерамические защитные суспензионные покрытия на отдельных деталях авиационных двигателей. MENDALA B.
SWADŹBA L.
HETMAŃCZYK M.
Katedra Nauki o Materiałach,
Wydział Inżynierii Materiałowej i Metalurgii,
Politechnika ląska, Katowice
В статье представлены результаты исследования коррозионно-стойких металлокерамических неорганических суспензионных покрытий.Были испытаны образцы стали марки 10 и лопатка компрессора авиационного двигателя из мартенситной стали ЭИ961. Покрытия наносили с использованием суспензии Ceral 114 с пониженным содержанием Cr + 6. Был оценен внешний вид полученных покрытий, определены их толщина и структура. Проведены испытания на электрическое сопротивление, шероховатость и адгезию к стали покрытий, подвергнутых чистовой обработке. Коррозионную стойкость покрытий исследовали в условиях нейтрального солевого тумана. Обнаружены очень хорошие антикоррозионные свойства металлокерамических покрытий и их способность к протекторной защите стали.
Słowa kluczowe: защитные покрытия, шламовые покрытия, коррозионная стойкость, лопатки компрессора
Зависимость теплоемкости от жаростойкости литейных никелевых суперсплавов, предназначенных для лопаток турбин PRZELIORZ R.
SWADŹBA L.
GÓRAL M.
Politechnika ląska, Katowice
Исследованы теплоемкость и стойкость к окислению литейных никелевых сплавов. Удельная теплоемкость была измерена с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК).Было подтверждено, что при температурах от 300 до 500 ° C и от 700 до 900 ° C теплоемкость либо постоянна, либо незначительно увеличивается. В диапазоне температур от 500 до 700 ° C и выше 900 ° C на кривой cp появляется аномалия. Явление заключается в увеличении теплоемкости. Термостойкость оценивалась испытанием на циклическое окисление. При 1100oC наблюдается постоянная потеря массы. Наиболее сильное отслаивание окалины обнаружено у сплава ИН 738.
Słowa kluczowe: никелевые суперсплавы, теплоемкость, дифференциальная сканирующая калориметрия (ДСК), термостойкость
Эрозионно-коррозионная стойкость напыленного HVOF карбида хрома и вольфрама ШЫМАЙСКИЙ К.ФОРМАНЕК.
Politechnika ląska, Katedra Nauki o Materiałach, Katowice
KUCZOWITZ B.
FST Flame Spray Technologies b.v., Duiven, Holandia
Представлены избранные исследования структуры и свойств порошковых материалов, содержащих твердые фазы карбидов хрома и вольфрама с матрицей сплавов Ni и Co.Выбранные технологические параметры процессов системы Jet Kote II были использованы для напыления покрытий методом HVOF. Описаны структура, морфология и фазовый состав порошков и термически напыленных покрытий. Также представлены результаты шероховатости и микротвердости. Функциональные свойства покрытий определены при низких и повышенных температурах абразивных и эрозионных испытаний. Представленные результаты исследований позволили охарактеризовать стойкость покрытий в коррозионно-эрозионных средах.Исследование покрытий перспективно с точки зрения их применения в качестве защитных материалов в энергетическом строительстве.
Słowa kluczowe: покрытие, термическое напыление, эрозия, коррозия, бойлер
Коррозионные основы для ленивых слушателей KRÓLIKOWSKI A.
Wydział Chemiczny, Politechnika Warszawska
Знания в области коррозии и защиты от коррозии незначительно рассматриваются в новых стандартах высшего образования, определяющих учебные программы технических курсов университетского образования.У будущих инженеров будет несколько часов обязательного преподавания по темам, более или менее связанным с коррозией. В этих условиях вряд ли возможно всестороннее обучение основам знаний о коррозии. Таким образом, в данной статье показан проверенный на практике упрощенный подход к постановке проблем коррозии. Сложные явления иллюстрированы шуточными рисунками. Такой подход делает лекции более привлекательными и понятными для аудитории с разным академическим образованием и мотивацией к учебе.
Słowa kluczowe: коррозия, основания, аудитория, упрощенный подход
Использование гидроабразивной обработки сверхвысокого давления для подготовки стальной поверхности перед окраской BARANIAK A.
NOWOWIEJSKI K.
TALKOR Sp. z o.o., Гданьск
Был представлен новый стандарт PN-EN ISO 8501-4, касающийся начального состояния поверхности, степени подготовки и степени ржавчины, относящейся к водоструйной очистке под высоким давлением. Также были проанализированы причины использования этой техники подготовки стальной поверхности перед окраской в Польше в очень ограниченном масштабе.Были представлены зарубежные примеры механизации и автоматизации технологических процессов. Обсуждаются преимущества и недостатки водоструйной очистки под высоким и сверхвысоким давлением.
Słowa kluczowe: Подготовка стальной поверхности перед окраской, водоструйная очистка под высоким давлением, визуальный метод оценки чистоты поверхности
Коррозионная агрессивность промышленных вод FALEWICZ P.
DRELA I.
KUCZKOWSKA S.
Zakład Inżynierii Powierzchni,
Katalizy i Korozji, Politechnika Wrocławska
На основе литературных данных простые индексы и модели, описывающие зависимость коррозионной активности воды отпредставлен химический состав воды. Разработаны математические модели зависимости скорости коррозии низкоуглеродистой стали (Ст3) от концентрации CaCl2, Na2SO4 и NaHCO3 в модельной воде и температуры воды для двух диапазонов указанных факторов. Для разработки математических моделей применялся метод статистического моделирования экспериментов.
Słowa kluczowe: вода, коррозионная активность, индекс, модель
Свойства и особенности применения коричневого плавленого оксида алюминия при струйной очистке ANDZIAK J.
Instytut Mechaniki Precyzyjnej, Warszawa
MARCINKOWSKI M.
ПОЛЬМИНЕРАЛ, Александров Лодски
Представлены физико-химические и технологические свойства коричневого плавленого глинозема, применяемого для пневматической сухой струйной очистки, в сравнении с другими неметаллическими абразивами. Обсуждался широкий спектр применений коричневого плавленого глинозема для пневматической сухой струйной очистки, как широко известных, так и уникальных.
Słowa kluczowe: коричневый плавленый оксид алюминия, свойства, струйная очистка, примеры применения
Катодная защита топливных баков на основе норм и правил. SOKLSKI W.
SPZP CORRPO, Гданьск
Polski Komitet Elektrochemicznej Ochrony przed Korozją SEP
Описаны основные характеристики систем катодной защиты подземных и подводных стальных конструкций. Указаны преимущества этой технологии защиты от коррозии. Дана область применения катодной защиты подземных топливных резервуаров. Подчеркивается важность катодной защиты топливных баков для защиты окружающей среды.Были представлены некоторые польские правила и стандарты, регулирующие применение катодной защиты для стальных подземных сооружений, с особым акцентом на топливные баки.
Słowa kluczowe: защита, резервуары, правила и стандарты
Коррозия некоторых сплавов Fe в ваннах Al и Zn LIBERSKI P.
KANIA H.
PODOLSKI P.
TATAREK A.
Katedra Technologii Stopów Metali i Kompozytów,
Politechnika ląska, Katowice
При контакте жидкого металла и стали происходит растворение железа в жидкой ванне.Выбор материалов, используемых в контакте с жидким цинком и алюминием, затруднен. Эти ванны вызывают интенсивную коррозию сплавов железа. В наших исследованиях представлены результаты исследования коррозионной стойкости обычных сталей в жидких металлах. Проведено сравнение скоростей коррозии исследуемых сталей, зависящих от температуры жидкого цинка и алюминия. Было обнаружено, что коррозионные потери стали в жидком алюминии более значительны, чем в цинковой ванне.
Słowa kluczowe: Коррозия жидких металлов
Влияние скорости охлаждения на коррозионную стойкость цинковых покрытий типа Zn-Al-Cu МИХАЛИК Р.
WOŹNICA H.
Katedra Nauki o Materiałach,
Wydział Inżynierii Materiałowej i Metalurgii,
Politechnika ląska, Katowice
KLI J.
Centrostal Górnoślski, Katowice
В статье представлены результаты исследования влияния метода охлаждения покрытий типа Zn-Al-Cu, полученных высокотемпературным цинкованием, на их электрохимическую коррозионную стойкость. В зависимости от способа охлаждения микроструктура покрытий была неоднородной и в большей или меньшей степени мелкозернистой.Проведены электрохимические потенциодинамические и потенциостатические тесты. Результаты показывают, что покрытия, охлаждаемые на воздухе, тем более стойкие, чем они тоньше. Для покрытий, охлаждаемых в воде, результаты неоднозначны.
Słowa kluczowe: электрохимическая коррозия, покрытия Zn-Al-Cu
Коррозионная стойкость титанового винта после имплантации в живую кость человека HAJDUGA M.
Akademia Techniczno-Humanistyczna, Bielsko-Biała
КАЛУКИН Б.
КАЛУКИН А.
Laboratorium Protetyczne, Сендзишув Малопольски
Металлические биоматериалы из титана широко используются практически во всех областях медицины. Они используются в виде долговременных или краткосрочных имплантируемых аксессуаров в живые организмы. Изготовленные из титана высокой чистоты (до 99,99%), они должны быть устойчивы к коррозии, происходящей в окружающей среде. Есть мнения, что титановые материалы способствуют остеоинтеграции. Они также используются в качестве второстепенных компонентов дистракторов или комплектов для соединения (сращивания) сломанных костей, потому что они удерживают устройство в установленном положении, а также принимают на себя нагрузку, возникающую в результате нарушения работы твердых тканей во время лечения.Тот факт, что они работают в высококоррозионной среде, а также накопление напряжений, должны влиять на их структуру. Целью статьи является определение изменений концентрации элементов в приповерхностном слое, а также структурных изменений, возникающих в результате некоторых специфических работ. состояние титановых зубных винтов после трехлетней имплантации в нижнюю челюсть человека. Сердечник винта, то есть материал, не имеющий доступа к факторам коррозии, служит сравнительным материалом. В статье рассматривается рентгеновский микроанализ, а также микроскопическое исследование сердцевины и приповерхностного слоя.
Słowa kluczowe: титановые материалы, длительная имплантация, рентгеновский микроанализ, металлографическое микроскопическое исследование
Влияние УФ-излучения и воздействия воды на деградацию защитных лакокрасочных покрытий. GŁUSZKO M.
Pracownia Badań Korozyjnych,
Instytut Elektrotechniki,
Oddział Technologii i Materiałoznawstwa
Elektrotechnicznego we Wrocławiu
Проведены сравнительные исследования влияния приложенной энергии УФ-излучения на разрушение 5 видов исследуемых лакокрасочных покрытий.Степень разрушения оценивали путем измерения мелования покрытий, блеска, способности к вытяжке (испытание на коробление), гибкости и твердости. Кроме того, определено влияние добавки фотостабилизатора HALS Ciba TINUVIN 5100 на степень разрушения исследуемых покрытий. Было указано, что адекватная оценка степени разрушения лакокрасочных покрытий возможна только путем исследования в климатической камере с интенсивным УФ-излучением.
Słowa kluczowe: климатические исследования, лакокрасочные покрытия, УФ-излучение
Коррозионная стойкость выбранных металлических материалов в присутствии живой тканиХАЙДУГА М.
