Эп741Нп химический состав: Сплав ХН51КВМТЮБ (ЭП741НП) / Evek

alexxlab | 27.04.1976 | 0 | Разное

Содержание

ЭП741НП

ЭП741НП Челябинск

Марка :	ЭП741НП ( другое обозначение ХН51КВМТЮБ )
Классификация :	Никелевый жаропрочный гранулируемый сплав
Применение:	для изготовления жаропрочных изделий ответственного назначения
Зарубежные аналоги:	Нет данных

Химический состав в % материала ЭП741НП ГОСТ Р 52802- 2007

до 0.5

0.02- 0.06

до 0.5

51.26- 59.38

до 0.009

до 0.015

8- 10

до 0.01

3.5- 4.2

5.2- 5.9

15- 16.5

2.4- 2.8

1.6- 2

4.8- 5.3

до 0.015

до 0.02

Примечание: Ni-основа. процентное содержание Ni дано приблизительно

Примечание: Гафний 0.1-0.4 %

Обозначения:

Механические свойства :
s_в	-Предел кратковременной прочности , [МПа]
s_T	-Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d₅	-Относительное удлинение при разрыве , [ % ]
y	-Относительное сужение , [ % ]
KCU	-Ударная вязкость , [ кДж / м²]
HB	-Твердость по Бринеллю , [МПа]

Физические свойства :
T	-Температура, при которой получены данные свойства , [Град]
E	-Модуль упругости первого рода , [МПа]
a	-Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20^o-T ) , [1/Град]
l	-Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)]
r	-Плотность материала , [кг/м³]
C	-Удельная теплоемкость материала (диапазон 20^o-T ), [Дж/(кг·град)]
R	-Удельное электросопротивление, [Ом·м]

ЭП741НП-Никелевый жаропрочный гранулируемый сплав
ЭП741НП-химический состав, механические, физические и технологические свойства, плотность, твердость, применение

Доступный металлопрокат

ЭП741НП

Материал ЭП741НП Челябинск

Без стали не обходится ни одно производство, будь то тяжелое машиностроение или изготовление бытовых электроприборов. Существует множество марок этого продукта, а также большое количество форм отпуска. Наша компания реализует материал ЭП741НП большими партиями и с минимальной наценкой. Для уточнения свойств и характеристик конкретной марки можно обратиться к менеджерам компании.

Как и вся продукция, материал ЭП741НП закупается у ведущих производителей. Поэтому мы готовы со всей ответственностью давать гарантию на качество. Минимальное количество посредников определяет и низкую стоимость. Вкупе с быстрой доставкой, это дает возможность нашим бизнес-партнеры вести стабильное и взаимовыгодное сотрудничество.

Помимо отпуска, в форме той или иной детали (заготовки), наша компания реализует обработку металлов. Все мероприятия проходят четкий контроль на соответствие ГОСТа и правилам. Специалисты нашего предприятия осуществляют такие работы как оцинкование, создание деталей по чертежам заказчика, производство отливок, изготовление различных профилей и многое другое.

Имея в арсенале новейшее оборудование и огромный, опыт мы можем предложить проверку изделия по ряду параметров, таким как прочностные характеристики, химический состав, чистота сплава и так далее.

Каждому покупателю предложен огромный ассортимент продукции различного формата, а также актуальных услуг и работ. Чтобы быстрее разобраться и выбрать товар соответствующий потребностям, нужно связаться с менеджером компании и получить развернутую информацию по всем интересующим вопросам.

Материал ЭП741НП купить в Челябинске

Индивидуальная стоимость выстраивается за счет персонального общения с каждым потенциальным заказчиком. Менеджеры учитывают объем сделки, делают скидки постоянным клиентам и ведут открытый диалог. В результате, даже при возникновении спорных ситуаций мы способны найти компромисс и прийти к решению, удовлетворяющему обе стороны.

Доставка

Работы по осуществлению логистики входят в пакет наших профессиональных услуг. Мы постоянно совершенствуем свои знания, приобретаем новейшую технику, для того, чтобы груз был доставлен в любую точку России.

Наличие собственных железнодорожных подъездов заметно увеличивает скорость отгрузки и последующей доставки. Имея такие ресурсы, мы гарантируем доставку грузов любого объема и габаритов. Такой профессиональный подход и делает нас лидерами на рынке металлопродукции.

Сплав ЭП741НП жаропрочный порошковый на никелевой основе

: Категория: Жаропрочные

Химический состав, % (ОСТ1 92111-85)
C	Cr	Mo	W	Al	Ti	Co	Nb	Hf	Ni
0,02-0,06	8,0-10,0	3,5-4,2	4,8-5,9	4,85-5,25	1,6-2,0	15-16,5	2,4-2,8	0,1-0,4	Основа

Mg	Si	Mn	Ce	Zr	B*	Fe	S	P
не более
0,05	0,5	0,5	0,01	0,015	0,015	0,5	0,009	0,015
* Вводится по расчету.

Механические свойства по ТУ
Вид полуфабриката	ТУ	Состояние контрольных образцов	Температура испытания,°С	σ_в	σ₁₀₀	δ₅	ψ	а_н	HB d_отпмм
				кгс/мм²		%		кгс·м/см²
				не менее
Диск, вал диаметром ≤520 мм	ТУ1-809-265-87	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП*	20	130	–	13	15	–	3,1-3,5
			650	–	95	–	–	–	–
			750	–	68	–	–	–	–
* Горячее изостатическое прессование.

Механические свойства при комнатной и высоких температурах
Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	Е	σ_пц	σ_0,2	σ_в	δ₅	ψ	а_н	HB d_отпмм
Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	кгс/мм²				%		кгс·м/см²	HB d_отпмм
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	20	19300-20400	81-83	85-102	130-155	13-28	15-26	4,4-4,9	3,1-3,5
		650	–	–	84-97	127-141	17-27	19-28	3,8-3,9	–
		700	–	–	84-95	121-126	16-26	17-26	–	–
		750	–	–	94	112-116	10-23	17-26	2,9-3,5	–
		800	–	–	80-90	100-106	11-22	15-27	–	–

Пределы длительной прочности
Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	σ₁₀	σ₁₀₀	σ₅₀₀	σ₁₀₀₀	σ₅₀₀₀	σ*₁₀₀₀₀	σ*₁₅₀₀₀	σ₁₀₀^н**
			σ₁₀	σ₁₀₀	σ₅₀₀	σ₁₀₀₀	σ₅₀₀₀	σ*₁₀₀₀₀	σ*₁₅₀₀₀	σ₁₀₀
			кгс/мм²
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	650	109-117,5	93-103,5	87-94	83-89,5	73,5-80	69-75,5	66,5-73	≥1
		750	77-86	68-70,5	50-59,5	46-55	37-45	33-41	31,5-39	≥1
		800	53-65,5	42-50,5	33-41	30-37	23-29	20-26	19-24	>1
* Получены экстраполяцией. ** r_н = 0,15 мм; а_а = 3,8 (ОСТ1 90294-80).

Пределы ползучести выносливости
Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	σ_0,2/100	σ_0,2/500	σ_0,2/1000	σ_0,2/5000
			по остаточной деформации
			кгс/мм²
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	650	89	84	81	72
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	750	57	51	49	41

Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	σ_0,2/10000	σ_0,2/15000	σ_0,5/100	σ_0,5/500
			по остаточной деформации
			кгс/мм²
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	650	68	66	93	86
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	750	37	35	60	54

Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	σ_-1		σ_-1^н**
			на базе N циклов
			2·10⁷	10⁸	2·10⁷	10⁸
			кгс/мм²
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	650	–	–	14	12
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	750	44	42	24	22
* Получены экстраполяцией. ** r_н = 0,5 мм; а_а = 2,33 (ГОСТ 25.502-79).

Малоцикловая усталость
Вид полуфабриката	Состояние	Температура испытания,°С	σ_R(при R=0)		σ_R^н* (при R=0)
			кгс/мм², на базе N, цикл
			5·10³	10⁴	5·10³	10⁴
Диск диаметром ≤520 мм	Термически обработанные (закалка + старение) после ГИП	20	124	112	100	83
		650	107	104	55	54
		750	99	92	58	56
* r_н = 0,25 мм; а_а = 3,35 (ГОСТ 25.502-79).

Физические свойства
Коэффициент термического линейного расширения
Плотность: 8350 кг/м³
Температура,°С			20-100	20-200	20-300	20-400	20-500	20-600	20-700	20-800	20-900
α·10⁶ 1/град			11,5	11,9	12,2	12,6	12,9	13,2	13,7	14,1	14,6
Температура,°С				100-200	200-300	300-400	400-500	500-600	600-700	700-800	800-900
α·10⁶ 1/град				12,2	13,0	13,7	14,1	14,7	16,9	16,9	18,9
Коэффициент теплопроводности
Температура,°С		20	100	200	300	400	500	600	700	800	900
λ вт/м·град		7,12	8,79	10,9	12,6	14,2	15,9	17,2	18,4	20,1	21,2
Удельная теплоемкость
Температура,°С	20	100	200	300	400	500	600	700	800	900	1000
с кДж/кг·град	0,36	0,41	0,446	0,471	0,491	0,503	0,518	0,572	0,612	0,653	0,746

Коррозионная стойкость
Сплав обладает удовлетворительной коррозионной стойкостью во всеклиматических условиях; не склонен к коррозии под напряжением.

Технологические данные
Рекомендуемая термическая обработка
Вид полуфабриката	Вид термической обработки	Температура,°С	Выдержка, час	Условия охлаждения
Диск	Закалка	1210±10	8	В печи до 1160°С, далее на воздухе
Диск	Старение	870±10	32	На воздухе
Обрабатываемость резанием
Скорость резания на 15% выше, чем у сплава монолита ЭП741.

Применение
Для валов и дисков турбин и компрессоров, работающих при температурах до 750°С.

Реакционное фазообразование при электроискровой обработке сплава ЭП741НП легкоплавким Al – Si-электродом

ArticleName

Реакционное фазообразование при электроискровой обработке сплава ЭП741НП легкоплавким Al – Si-электродом

ArticleAuthorData

Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС», Москва, Россия:

С. К. Муканов, аспирант, инженер Научно-учебного центра (НУЦ) самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) МИСиС – ИСМАН

А. Е. Кудряшов, вед. науч. сотр. НУЦ СВС МИСиС – ИСМАН, канд. техн. наук
Е. А. Наумова, доцент каф. обработки металлов давлением, канд. техн. наук
М. И. Петржик, проф. кафедры порошковой металлургии и функциональных покрытий (ПМиФП), вед. науч. сотр. НУЦ СВС МИСиС – ИСМАН, докт. техн. наук, эл. почта: [email protected]

Abstract

Опробованы способ приготовления легкоплавких структурно однородных электродов путем закалки расплава и режим электроискровой обработки (ЭИО), обеспечивающие поверхностное упрочнение и выглаживание поверхности никелевого сплава ЭП741НП. Электроды эвтектического (Al – 12Si) и доэвтектического (Al – 9Si) состава были специально приготовлены с использованием закалки расплава для измельчения структуры и гомогенизации химического состава и применены для модифицирования поверхностных слоев сплава ЭП741НП, износостойкость которых была оценена при трибо логических испытаниях. Показано, что реализация реакционного фазообразования, т. е. синтеза фаз, которых нет ни в электроде, ни в подложке, возможна в случае режима ЭИО с меньшей частотой и большей длительностью импульсных разрядов, при которых образуются интерметаллидные фазы (Ni

3Al, AlCo), а поверхность характеризуется низкой шероховатостью Ra = 1,98 мкм благодаря искровому плазменному выглаживанию выступов и заполнению впадин расплавом. Анализ результатов трибологических испытаний показал, что более гладкие электроискровые (ЭИ) слои обладают большей износостойкостью, а более интенсивный износ контртела свидетельствует об их повышенной твердости. Использование высокочастотного режима ЭИО с меньшей длительностью импульсных разрядов способствует безреакционному массопереносу пластичного ГЦК твердого раствора на основе Al, что приводит к полному истиранию модифицированных слоев в ходе трибоиспытаний.

Работа выполнена при поддержке РФФИ (проект № 19-58-18022) в части улучшения качества поверх ностей, полученных с помощью аддитивных технологий, а также при поддержке Минобрнауки России в рамках государственного задания (проект № 0718-2020-0034) в части микроскопии структурно-фазовых превращений.

References

1. Ломберг Б. С., Моисеев С. А. Жаропрочные деформируемые сплавы для современных и перспективных ГТД // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2007. № 6. С. 2–5.
2. Каблов Е. Н. Жаропрочные конструкционные материалы // Литейное производство. 2005. № 7. С. 2–7.
3. Базылева О. А., Аргинбаева Э. Г., Луцкая С. А. Методы повышения коррозионной стойкости жаропрочных никелевых сплавов (обзор) // Труды ВИАМ. 2018. № 4. С. 3–8.
4. Пугачева Н. Б. Современные тенденции развития жаростойких покрытий на основе алюминидов железа, никеля и кобальта // Diagnostics, resource and mechanics materials structures. 2015. № 3. С. 51–82.

5. Darolia R. Ductility and fracture toughness issues related to implementation of NiAl for gas turbine applications // Intermetallics. 2000. Vol. 8, Iss. 9. P. 1321–1327.

6. Kaplanskii Yu. Yu., Zaitsev A. A., Levashov E. A., Loginov P. A., Sentyurina Zh. A. NiAl based alloy produced by HIP and SLM of pre-alloyed spherical powders. Evolution of the structure and mechanical behavior at high temperatures // Materials Science and Engineering. A: 2018. Vol. 717. P. 48–59.
7. Carter L. N., Martin Ch., Withers Ph. J., Attallah M. M. The influence of the laser scan strategy on grain structure and cracking behaviour in SLM powder-bed fabricated nickel superalloy // Journal of Alloys Compounds. 2014. Vol. 615. P. 338– 347.
8. Enrique P. D., Marzbanrad E., Mahmoodkhani Y., Jiao Z., Toyserkani E. et al. Surface Modification of Binder-Jet Additive Manufactured Inconel 625 via Electrospark Deposition // Surf. Coat. Technol. 2019. Vol. 362. P. 141–149.

9. Николенко С. В., Верхотуров А. Д. Новые электродные материалы для электроискрового легирования. — Владивосток : Дальнаука, 2005. — 219 с.
10. Levashov E. A., Zamulaeva E. I., Kudryashov A. E., Vakaev P. V., Petrzhik M. I. Materials science and technological aspects of electrospark deposition of nanostructured WC-Co coatings onto titanium substrates // Plasma Processes and Polymers. 2007. Vol. 4. P. 293–300.
11. Petrzhik M., Molokanov V., Levashov E. On conditions of bulk and surface glass formation of metallic alloys // Journal of Alloys and Compounds. 2017. Vol. 707. P. 68–72.
12. Молоканов В. В., Петржик М. И., Михайлова Т. Н. Влияние термической обработки расплава на свойства и стекло образующую способность магнитомягкого сплава Fe76,6Ni1,3Si8,6B13,5 // Расплавы. 2000. № 4. С. 40–48.
13. Penyashki T., Kostadinov G., Kandeva M. Examination of the wear of non-tungsten electro-spark coatings on high speed steel // Agricultural Engineering. 2017. Vol. 49. P. 1–7.
14. Кудряшов А. Е., Замулаева Е. И., Вакаев П. В., Левашов Е. А., Свиридова Т. А. и др. Особенности формирования покрытий на основе TiC, NiAl, TiAl в процессе термореакционного электроискрового упрочнения // Цветные металлы. 2002. № 9. С. 73–79.
15. Pyachin S. A., Burkov A. A. Formation of intermetallic coatings by electrospark deposition of titanium and aluminum on a steel substrate // Surface engineering and applied electrochemistry. 2015. Vol. 51, Iss. 2. P. 118–124.
16. Heard D. W., Brochu M. Development of a nanostructure microstructure in the Al – Ni system using the electrospark deposition process // Journal of Materials of Processing Technology. 2010. Vol. 210. P. 892–898.
17. Пячин С. А., Бурков А. А., Комарова В. С. Формирование и исследование электроискровых покрытий на осно ве алюминидов титана // Поверхность. Рентгеновские, синхротронные и нейтронные исследования. 2013. № 6. С. 16–24.
18. ГОСТ Р 52802–2007. Сплавы никелевые жаропрочные гранулируемые. Марки (с Изм. № 1, 2). — Введ. 01.07.2008.
19. ГОСТ 5639–82. Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна (с Изм. № 1). — Введ. 01.01.1983.

ХН51КВМТЮБ / Aloro

Классификация

Страна	Раздел	Категория
СНГ, Россия, Украина	Коррозионно-стойкие сплавы и стали	Коррозионно-стойкие жаропрочные стали

Химический состав

Стандарт	Fe, %	Si, %	B, %	Mg, %	Mn, %	Co, %	Cr, %	Ti, %	Ni, %	Zr, %	Al, %	Ce, %	P, %	C, %	S, %	Nb, %	Mo, %	W, %	Hf, %
ГОСТ Р 52802-07	< 0.5	< 0.5	< 0.015	< 0.02	< 0.5	15–16.5	8–10	1.6–2	51.256–59.38	< 0.015	4.8–5.3	< 0.01	< 0.015	0.02–0.06	< 0.009	2.4–2.8	3.5–4.2	5.2–5.9	0.1–0.4

Примечание: Допускается: Fe + 0.5, Al + 0.1, B + 0.005

Информация о поставщиках

Стандарты

Описание химических элементов

Элемент	Единицы измерений	Описание
Fe	%	Железо
Si	%	Кремний
B	%	Бор
Mg	%	Магний
Mn	%	Марганец
Co	%	Кобальт
Cr	%	Хром
Ti	%	Титан
Ni	%	Никель
Zr	%	Цирконий
Al	%	Алюминий
Ce	%	Церий
P	%	Фосфор
C	%	Углерод
S	%	Сера
Nb	%	Ниобий
Mo	%	Молибден
W	%	Вольфрам
Hf	%	Гафний

Экспериментально-теоретическое исследование закономерностей высокотемпературной ползучести и длительного разрушения металлов и сплавов при нестационарных одноосных и сложных напряженных состояниях – НИР

1) На основании результатов испытаний компактных СТ-образцов (при температурах 20, 400 и 650 С (с частотой f = 5Гц, с коэффициентом асимметрии цикла R(Р) = 0,1 и постоянным размахом нагрузки dР) для каждого образца выделена вторая стадия кинетической диаграммы и получены численные значения параметров С и n уравнения Пэриса (Приложение, табл.1), которые описываются инвариантной линейной зависимостью logC= -5,58-1,80*n (получена ранее). С применением этой зависимости определены средние значения С и n уравнения Пэриса для сплава ЭП741НП (гранулы до 100 мкм) при температурах 20, 400 и 650 С (Приложение, рис.3 и табл.1). Установлено, что сплав ЭП741НП (гранулы до 100 мкм) обладает более высоким сопротивлением развитию усталостной трещины и имеет более высокие значения dК, чем сплав ЭП741НП (до 140 мкм). 2) Получены результаты испытаний на МЦУ при осевом нагружении монокристаллических образцов (Приложение, рис.2) из перспективного никелевого сплава ВЖМ-5 с аксиальной кристаллографической ориентацией <001>. Параметры режимов испытаний – «жёсткий» цикл (т.е. при контролируемой деформации e в цикле), частота f=0.5 Гц, коэффициент асимметрии цикла R(e)=0 (отнулевой цикл при 850 и 1050 С) и R(e)= -1 (симметричный цикл при 850 С) на базах до (2…4)*10000 циклов. Контролируемый параметр цикла в процессе нагружения – размах деформации в цикле de. Параметры режима нагружения полностью стабилизировались, в соответствии с заданной программой, к 8…10-му циклам нагружения. Контроль аксиальной кристаллографической ориентации осуществлялся с применением метода рентгеновской дифрактометрии. На основе этих экспериментальных данных для каждой температуры и каждого коэффициента асимметрии получены численные эмпирические модели и кривые МЦУ – зависимости числа циклов до разрушения Np от размаха деформации (de) в цикле, а также кривые МЦУ и численные модели зависимости числа циклов (N=Np/2) от максимального и минимального напряжений (S) в цикле (Приложение, табл.2). С применением этих моделей построены кривые МЦУ (Приложение-рис.4,5). Как следует из полученных результатов, разрушение при симметричном цикле R(е)=-1 происходит при более высоких значениях размаха деформации de в цикле (а также при более высоких значениях амплитуды деформации в цикле eа=de/2), чем при испытаниях с коэффициентом асимметрии R(e)=0. Однако необходимо учитывать при этом, что в цикле с R(e)=-1 максимальное значение деформации eмакс. в два раза ниже аналогичных значений eмакс в цикле с R(e)= 0. Кривые МЦУ (Приложение, Рис.5) свидетельствуют о том, что при Т=850 С и «жёстком» симметричном цикле по деформациям R(е)= -1 в интервале значений Nр /2 от 100 до 50000 циклов сохраняется цикл по напряжениям, близкий к симметричному [R(S) = -0,95…- 0,92]; а при «жёстком» отнулевом цикле по деформациям [R(e)= 0] цикл по напряжениям характеризуется коэффициентом асимметрии R(S) = 0,53. При температуре 1050 С и отнулевом цикле по деформациям [R(e)= 0] цикл по напряжениям характеризуется коэффициентом асимметрии R(S) , который изменяется с долговечностью (на базах Nf /2 от 500 до 10000 цикл) от значений R(S) = -0,95 до R(S) = -0,47. Полученные модели и кривые МЦУ могут быть использованы при оценке ресурсных параметров монокристаллических лопаток турбин АГТД. 3) Получены результаты испытаний на МнЦУ при осевом нагружении монокристаллических образцов (Приложение, рис.2) из перспективного никелевого сплава ВЖМ-5 с аксиальной кристаллографической ориентацией <001>. Параметры режимов испытаний монокристаллических образцов на МнЦУ – контролируемое напряжение S в цикле, температуры испытаний 850 С и 1050 С, коэффициент асимметрии цикла R(S) = Sмин./S макс.= 0.1. Режимы нагружения: форма цикла – синусоидальная; частота f=83,2…85,5Гц (850 С) и f=60…61Гц (1050 С), контролируемые параметры цикла – минимальное Sмин. и максимальное Sмакс напряжения в цикле. В результате испытаний образца (при заданных значениях температуры Т, коэффициента асимметрии цикла R(S) и размаха напряжений в цикле dS) определялось число циклов до разрушения Nf(МнЦУ). Обработкой результатов испытаний были получены эмпирические модели зависимости числа циклов до разрушения Nf(МнЦУ) от размаха приложенных напряжений в цикле. Эти модели описываются степенной зависимостью, численные значения коэффициентов которой приведены в Приложении, табл. 2. С применением этой зависимости получены кривые МнЦУ, которые приведены в Приложении, рис.4б. Таким образом, модели МЦУ представляются экспоненциальными функциями, а модели МнЦУ – степенными функциями. Этот результат свидетельствует о несостоятельности гипотезы о существовании единой усталостной кривой в диапазоне циклов МЦУ и МнЦУ. Результаты испытаний на МЦУ и МнЦУ также были использованы для оценки непротиворечивости гипотезы о существовании единой (обобщённой) усталостной кривой, которая может выполняеться (по данным некоторых авторов) для ряда сплавов с традиционной поликристаллической структурой. Результаты совместной обработки экспериментальных данных в интервале числа циклов до разрушения МЦУ+МнЦУ показали: – при 850 С обобщённая кривая (МЦУ+МнЦУ) не может быть построена по выборке полученных экспериментальных данных ни по размаху деформаций, ни по размаху напряжений; – при 1050 С обобщённая кривая (МЦУ+МнЦУ) может быть построена только по размаху деформаций (Приложение, Рис. 6а), т.е. в этом случае гипотеза существования объединённой кривой не противоречит экспериментальным данным. Рис.6б (Приложение) – иллюстрирует несовместимость результатов МЦУ и МнЦУ по размаху напряжений для числа циклов N=Nf/2. Результат этой оценки показан на рис. 6. В результате фрактографического анализа образцов установлен характер разрушения при МЦУ в монокристаллах сплава ВЖМ-5 в зависимости от коэффициента асимметрии цикла R(e) и температуры. На основании анализа изломов разрушенных образцов установлено, что при температуре 850 С и R=0 (Приложение, рис. 7) очагом зарождения усталостной трещины является наиболее крупная пора (Приложение, рис.8), из числа пор, которые имеются в объёме образца после кристаллизации монокристаллической заготовки и её термовакуумной обработки в комбинации с процессом горячего изостатического прессования (ГИП). Развитие трещины начинается от приочаговой зоны в виде квадратной фасетки в кристаллографической плоскости (001) до значений = 0,1-0,2 площади сечения образца. После этого трещина развивается по кристаллографическим плоскостям {111}. При температуре 850 С и R= -1 (Приложение, рис. 8б) очагом зарождения усталостной трещины также является наиболее крупная пора. Начальное развитие трещины происходит также в плоскости поперечного сечения. Далее трещины развиваются по плоскостям октаэдра {111}. Прямоугольная форма фасетки приочаговой зоны при 850 С обусловлена различием в скоростях распространения трещины по кристаллографическим направлениям <100> и <110> в плоскости {001}, как это было показано ранее для монокристаллов никелевого сплава ВЖМ-4. При МнЦУ (850 С) наблюдается зарождение усталостных трещин от нескольких очагов на поверхности и от поры внутри объёма образца (Приложение, рис.7). Следует отметить, что очаговые поры могут иметь как сферическую (наиболее частый случай), так и произвольную форму. Размеры пор и включений, от которых зародились усталостные трещины, находятся в пределах от 50 до 95 мкм (рис.8). Рентгеновский спектральный анализ включения показал, что его химический состав составляет в основном кислород и алюминий. На заключительной стадии роста усталостной трещины наблюдается формирование усталостных линий, характеризующих продвижение трещины за один цикл нагружения (рис.9). Расстояние между этими линиями (более 10 мкм) и конфигурация их поверхности не позволяют утверждать, что данные линии являются усталостными бороздками. Отсутствие признаков формирования усталостных бороздок, по-видимому, связано с особенностью реализации механизма усталостного разрушения в монокристаллах никелевого сплава ВЖМ-5 в сравнении со сплавами с традиционной поликристаллической структурой. При температуре 1050 С изломы испытанных образцов значительно окислены и поверхность излома недоступна для детального фрактографического исследования методами электронной микроскопии. При этом на поверхности изломов наблюдается многоочаговое зарождение усталостных трещин с поверхности от микротрещин, обусловленных высокотемпературной коррозией при окислении; развитие трещины происходит, в основном, в плоскости {001}, близкой к поперечному сечению образца (см. Приложение, рис. 7). Результаты анализа изломов свидетельствуют о том, что для снижения вероятности разрушения при МЦУ и МнЦУ необходимо снижать уровень литейной пористости в монокристаллических отливках таких деталей, как рабочие и сопловые лопатки газовых турбин. Один из возможных вариантов – обработка монокристаллических лопаток после кристаллизации методом ГИП. Кроме того, при проектировании и изготовлении монокристаллической детали с аксиальной кристаллографической ориентацией <001> необходимо учитывать, что в поперечном сечении детали в направлении <100> скорость развития трещины выше, чем в направлении <110>. В середине 60-х годов ХХ века выдающийся советский ученый академик Юрий Николаевич Работнов предложил для описания реологических процессов в твердых телах теорию рассеянного разрушения. Эта теория представляет собой механическое уравнение состояния, дополненное системой кинетических уравнений для определения структурных параметров материала. Приведены результаты применения этой теории при описании ряда наблюдающихся в экспериментах особенностей ползучести и длительной прочности металлов. Рассмотрены возможности векторного представления параметра поврежденности при моделировании длительной прочности в случае стационарного и нестационарного сложных напряженных состояний. Выполнено обобщение известных моделей с помощью введения коэффициента прочностной анизотропии материала и учета компонентов вектора поврежденности, накапливаемых в процессе кратковременного квазистатического нагружения, а также взаимного учета этих компонентов. Показано, что коэффициенты прочностной анизотропии, вычисленные с помощью критериального и кинетического подходов, мало различаются между собой. Показано, что все предложенные модели приводят к хорошему соответствию экспериментальных и теоретических значений времен до разрушения. Предложено для описания длительной прочности металлов при нестационарном сложном напряженном состоянии использовать кинетическое уравнение для векторного параметра поврежденности. Моделирование длительной прочности металлов при нестационарном сложном напряженном состоянии связано со значительными трудностями. В качестве наиболее перспективного пути решения этой задачи, по-видимому, является применение кинетической теории длительной прочности. Использование скалярного параметра поврежденности, как правило, не позволяет описать особенности длительного разрушения при различных программах нагружения. При использовании тензорного параметра поврежденности возникают трудности с определением большого количества входящих в кинетические уравнения функций и материальных констант. В связи с этим предлагается описание рассматриваемых экспериментальных данных с помощью векторного параметра поврежденности. Использование векторного параметра поврежденности позволяет сочетать широкие возможности для описания различных экспериментальных данных с относительной простотой кинетических уравнений. Рассмотрены результаты известных испытаний трубчатых образцов при постоянном осевом напряжении и постоянном или знакопеременном касательном напряжении. Циклическое изменение знака касательных напряжений приводит к значительному увеличению времени до разрушения. С помощью варианта кинетического уравнения, предложенного Л.М. Качановым, проведено моделирование известных результатов испытаний (см. S. Murakami, Y.Sanomura, K. Saitoh (1986)). Проведен теоретический анализ результатов выполненных ранее в НИИмех МГУ испытаний трубчатых образцов из алюминиевых сплавов Д16Т и АД1 на ползучесть при растяжении и кручении. Из полученных с участием автора экспериментальных данных следует, что при определенных условиях наблюдается резкое возрастание скорости ползучести при добавлении к статическому напряжению вибрационного напряжения малой относительной амплитуды. Этот эффект (эффект виброползучести) проявляется только в тех случаях, когда вид напряженного состояния при совместном действии статического и динамического напряжений отличается от вида статического напряженного состояния. При этом с увеличением продолжительности приложенного вибрационного напряжения проявление эффекта виброползучести постепенно ослабевает. Предложена модель для описания полученных экспериментальных данных, в которой фигурирует кинетический параметр; этот параметр отличается от нуля только в случае сложного напряженного состояния в трубчатых образцах. В качестве количественной меры этого параметра используется величина угла поворота вектора максимального главного напряжения при добавлении малых вибраций к основному напряженному состоянию. Получено хорошее соответствие экспериментальных и теоретических кривых ползучести при различных видах напряженных состояний. Исследовано рассеянное разрушение прямоугольной пластины при изгибе в условиях нестационарного плоского напряженного состояния с учетом влияния агрессивной среды. Предложен метод определения времени до разрушения такой пластины при последовательном изгибе пластины в разных плоскостях. С помощью кинетической теории Ю.Н. Работнова проведено сравнение времен до разрушения в случае скалярного и векторного параметров поврежденности при использовании степенной модели ползучести. Исследованы отклонения суммы парциальных времен от единицы в случае кусочно-постоянной зависимости уровня изгибающего момента от времени. Получено, что при увеличении (уменьшении) величины изгибающего момента во времени сумма парциальных времен меньше (больше) единицы. Показана аналогия с результатами испытаний на длительную прочность стержней при кусочно-постоянном растягивающем напряжении. Рассматривается осадка круговых цилиндров в условиях высокотемпературной ползучести. Приводится исследование деформирования цилиндров без учета образования бочки при различных программах нагружения. Определяется оптимальная программа нагружения, которая обеспечивает осаживание цилиндра на заданную величину за определенное время с минимально возможным уровнем работы внешней сжимающей силы. Показано, что отличие работы внешней силы в случае оптимальной программы нагружения от аналогичной работы в случае кинематической программы в рассмотренном диапазоне параметров составляет менее 1%. Поэтому в технологических процессах осадки цилиндров целесообразно применять кинематическую программу нагружения. Изучен процесс деформирования и разрушения овального кольца, моделирующего поведение длинной цилиндрической оболочки под воздействием внешнего распределенного давления. Исследуется поведение оболочки как в отсутствии, так и в присутствии агрессивной окружающей среды. В качестве определяющего соотношения для оценки характеристик материала принимается гипотеза о нелинейной вязкости с сингулярной составляющей. В этом соотношении учитывается разносопротивляемость материала при растяжении и сжатии. Сингулярность позволяет наряду с нелинейной вязкостью учитывать характеристики мгновенного разрушения. Получены решения задач о деформировании оболочки в нейтральной и агрессивной средах, с постоянным и переменным коэффициентами диффузии, при различных граничных условиях (постоянство уровня агрессивной среды на поверхности оболочки и условия массообмена). Представлены решения следующих задач: 1. Деформирование оболочки в нейтральной среде. 2. Деформирование оболочки в агрессивной среде с постоянным коэффициентом диффузии. 3. Связанная задача деформирования оболочки в агрессивной среде, в которой коэффициент диффузии зависит от напряжений. 4. Деформирование оболочки в агрессивной среде в условиях массопереноса с постоянным коэффициентом диффузии. Получены распределение напряжений по сечению, распределение концентрации агрессивной среды по сечению оболочки, определение времен работоспособности оболочки для всех указанных задач. Особое внимание уделено сравнению полученных результатов при различных постановках задач. Показано, что агрессивная среда приводит к существенному уменьшению времени работоспособности оболочки. С помощью 3D-печати создаются корпуса машин и механизмов, фрагменты скелета, оружие. При этом определение технологии печати происходит в основном на основе субъективного выбора оператора. Впервые проведено исследование влияния параметров печати на физико-механические свойства напечатанного объекта. Были проведены натурные эксперименты (растяжение образцов) над материалом из ABS-пластика, изготовленным на 3D-принтере. Показана зависимость модуля упругости от температуры изготовления. Способ заливки существенно влияет на свойства образца. Была исследована плотность образцов. Можно сделать вывод, что объем пустот в образцах с поперечной заливкой существенно меньше, чем в образцах с продольной заливкой. Показана фотография мест разрыва для различных температур изготовления (205 C, 220 C, 240 C). Можно видеть, что с повышением температуры увеличивается сплошность образца. При исследовании был установлен оптимальный диапазон температур выплавки (220 C), обнаружены поры регулярного и нерегулярного характера, установлено, что в образцах с поперечной заливкой меньше пор, чем с продольной заливкой. Неравномерность прочности между образцами с продольной и поперечной направлениями заливки можно значительно снизить, если применять повышенную температуру печати и одновременно принудительный обдув. Приведены результаты испытаний на кратковременную ползучесть (продолжительность испытаний составила менее 200 часов) титановых сплавов ВТ5 и ВТ6 при температуре 650 С. Измерены предельные удлинения, а также время в момент разрыва сплошных цилиндрических образцов. Определены параметры степенных зависимостей, связывающих скорости абсолютного удлинения титановых сплавов и номинального растягивающего напряжения. Сделан вывод о более высоких скоростях установившейся ползучести титанового сплава ВТ6, на основании которого титановый сплав ВТ5 рекомендуется в качестве конструкционного материала для кратковременной работы в условиях не циклически изменяющихся во времени растягивающих усилий при температуре 650 С.

Применение жаропрочных сплавов в высокотехнологичных областях промышленности

Нихром

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Фехраль

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Нихром в изоляции

Продукция

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Титан

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Вольфрам

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Молибден

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Кобальт

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Термопарная проволока

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Провода термопарные

Продукция

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Никель

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Монель

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Константан

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Мельхиор

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Твердые сплавы

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Порошки металлов

Продукция

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Нержавеющая сталь

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Жаропрочные сплавы

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Ферросплавы

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Олово

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Тантал

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Ниобий

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Ванадий

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Хром

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Рений

Продукция

Описание

Цены

Стандарты

Статьи

Фото

Прецизионные сплавы

Продукция

Описание

Магнитомягкие

Магнитотвердые

С заданным ТКЛР

С заданной упругостью

С высоким эл. сопротивлением

Сверхпроводники

Термобиметаллы

В статье рассказывается про применение жаропрочных сплавов в высокотехнологичных областях промышленности. Описаны литейные, деформируемые и порошковые материалы.

Эффективное развитие высокотехнологичных отраслей промышленности неразрывно связано с применением жаростойких сплавов специального назначения. Из них изготавливают ответственные элементы различных конструкций, оснастку и компоненты машин и оборудования, удовлетворяющие требованиям стойкости к деформации и прочности при эксплуатации под влиянием агрессивных жидких и газовых сред, в условиях высоких нагрузок и температур. Потребителями продукции из жаропрочных сплавов являются авиационная и аэрокосмическая отрасли, машиностроение, атомная, пищевая, нефтехимическая промышленность и т.д.

Высоколегированные и прецизионные жаропрочные сплавы

Жаропрочные сплавы бывают высоколегированными и прецизионными. Оба типа создаются путем легирования – добавлением в состав базового материала одного или нескольких дополнительных химических элементов для улучшения его физических (или химических) свойств. Высоколегированными называют сплавы, в которых сумма легирующих элементов превышает 10% от объема основы, при этом небольшие отклонения в концентрации примесей в расчет не принимаются. Прецизионные сплавы отличаются точным соотношением химических компонентов и отсутствием примесей.

Литейные и деформируемые жаропрочные сплавы (особенности, применение, марки)

Наибольшее распространение в высокотехнологичных отраслях промышленности получили литейные и деформируемые жаропрочные сплавы на основе никеля, который плавится при температуре 1455°С. Варьирование композиций и изменение доли легирующих компонентов позволяет на никелевой основе создавать разнообразные сплавы, длительное время сохраняющие высокие жаропрочные и механические характеристики в интервале температур 800-1050°C. В особых случаях такие сплавы производят на основе тугоплавких металлов, что делает их пригодными для эксплуатации при температурах до 2500-3000°C. Все жаропрочные сплавы разделяют на литейные, деформируемые и порошковые.

Литейные жаропрочные сплавы

Литейными называют сплавы с хорошей жидкотекучестью, из которых можно изготавливать качественные отливки сложной конфигурации. В качестве легирующих элементов в литейных жаропрочных сплавах применяются кремний (Si), алюминий (Al), титан (Ti), хром (Cr), вольфрам (W), кобальт (Co), ниобий (Nb), молибден (Mo), цирконий (Zr) и другие химические элементы. В сравнении с деформируемыми сплавами, литейные сплавы более технологичны, имеют более высокие значения длительной прочности, а их жаропрочность на 100-200°C выше. Изделия из этих сплавов могут работать при температурах до 1000-1100°C.

Особые требования к выносливости литейных сплавов

С целью повышения жаропрочности и длительной прочности в составе литейных сплавов увеличивают долю тугоплавких легирующих металлов с температурой плавления более 1800°C, например, таких, как вольфрам. В некоторые сплавы добавляют бор. Выносливость сплава является очень важным параметром, поскольку литейные жаропрочные сплавы применяют для отливки турбинных лопаток высоконагруженных авиационных газотурбинных двигателей (ГТД), а чем большую температуру способна выдерживать лопатка турбины, тем больше мощность двигателя и выше надежность воздушного судна.

Марки и применение

Из литейных жаропрочных сплавов на основе никеля, где одним из ключевых легирующих компонентов выступает вольфрам, главным образом производят металлопродукцию в виде прутков и чушек. Такая форма заготовок удобна для их последующей переплавки в высоко-термических плавильных тиглях и изготовления различных фасонных деталей. В качестве примера можно назвать сплавы марок: ЖС16 (Ni 58,9-65,5%, W 15,3-16,5%), ВЖЛ12У (Ni 53,8-63,5%, W 1-1,8%), ЖС6К (Ni 60,1-68,4%, Cr 9,5-12%, W 3,5-4,5%), ЖС6У, ЖС6Ф и ЖС3О (W 9,5-12%).

В современном авиационном и энергетическом машиностроении перечисленные сплавы используются для изготовления рабочих и направляющих лопаток авиационных турбин и энергосиловых установок, а также секционных лопаток соплового аппарата. Широкое применение в перечисленных сферах получил литейный сплав марки ХН55ВМТФКЮ. В его состав входит 55% никеля (Ni) – основа, 12-16% кобальта (Со), 9-12% хрома (Cr), 4,5-6,5 вольфрама (W), 4-6% молибдена (Мо), 3-5% алюминия (Al), 1,5-2% титана (Ti) и ряд других примесей.

Рисунок 1. Турбина авиационного двигателя.

Деформируемые жаропрочные сплавы

Деформируемыми называют сплавы, из которых можно изготавливать детали путем пластической деформации. Деформируемые жаропрочные сплавы схожи по своему составу с литейными сплавами, но содержат меньше алюминия и титана, что обусловлено требованием иметь высокую пластичность. Благодаря этому деформируемые сплавы обладают высокой ударной вязкостью, т.е. способны эффективно поглощать механическую энергию под воздействием ударных нагрузок. Металлопродукция из этого типа сплавов выпускается в виде проволоки, прутков, металлического листа, жаропрочных труб, изделия из которых способны работать при температурах до 800°C.

Марки и применение

Говоря о деформируемых жаропрочных сплавах, прежде всего, следует назвать сплав марки ХН77ТЮР. В его состав входит до 77% никеля (Ni) – основа, до 22% хрома (Cr), 1% алюминия (Al), 1,5-2,8% титана (Ti), кремний (Si), марганец (Mn), незначительное количество бора (B) – 0,02% и 0,06% углерода (С), плюс ряд примесей. Это типичный деформируемый сплав, из листового проката которого производят диски, кольца, лопатки, другие детали для турбин, работающих при температуре 650-700°С и выше.

Из проволоки (прутка) сплава ХН77ТЮР диаметром 0,5-10 мм делают винтовые цилиндрические пружины сжатия и растяжения с пределом прочности 1220-1370 МПа для высокотехнологичного оборудования, работающего в инертных средах, водяном паре, морской воде и т.п. Из трубчатых заготовок изготавливают детали горячего тракта и жаровые трубы все для тех же ГТД (газо-турбинных двигателей). Аналогичную сферу применения имеют сплавы ХН70Ю, XH60ВТ, XH65BМTЮ, XH55ВМТКЮ, ХН78Т.

Порошковые жаропрочные сплавы (особенности, применение, марки)

Порошковыми называют сплавы, изготовленные методом порошковой металлургии. Классическая технология порошковой металлургии представляет собой последовательность нескольких операций. На первом этапе производится смешение подготовленных порошков (микрогранул) исходных материалов (чистых металлов, неметаллов, сплавов) и легирующих элементов в определенной пропорции, на втором – помещение смеси в пресс-формы необходимой конфигурации, а на третьем этапе производится формование детали (прессованием, прокаткой, продавливанием и т.д.) и ее термическая обработка – спекание.

Данная технология позволяет с высокой точностью формировать внутреннюю структуру сплава с определенным расположением зерен (гранул) порошка, задавая изделию конкретные необходимые свойства, что часто невозможно сделать при литье из-за особенностей процесса затвердевания расплава. Благодаря этому некоторые порошковые сплавы, по чистоте химического состава, жаропрочности и стойкости к напряжению, превосходят сплавы, созданные традиционным литьевым методом, что очень важно для современной высокотехнологичной техники и оборудования.

Марки и применение

Наибольшее распространение в высокотехнологичных отраслях промышленности, главным образом в производстве современной авиационно-космической техники, получили жаропрочные порошковые сплавы на основе никеля, алюминия, титана и некоторых других цветных металлов. Из порошковых сплавов изготавливают турбинные диски, валы компрессоров, подшипники скольжения, втулки, фильтры и целый ряд других ответственных деталей, работающих в условиях высоких температур и в агрессивных газовых средах.

В числе востребованных жаропрочных порошковых материалов можно выделить алюминиевый спеченный сплав САП1 (аналоги САП2, САП3, САП4), выпускаемый в виде профиля и листов, из которых производят корпуса для аппаратуры и различные конструкции, работающие при температурах до 350°C. Никелевый порошковый сплав ЭП741НП (ХН51КВМТЮБ) используют для изготовления дисков турбин и компрессорных валов. Для аналогичных целей применяют похожий сплав марки ЭИ698П (ХН71МТЮБ), который способен длительно работать при температурах 550-700°C. Из титановых порошковых сплавов ВТЗ-1 и ВТ-8 прессуют и штампуют диски компрессоров для ГТД.

Другие сферы применения жаростойких сплавов

Помимо авиационной и космической отраслей, высоколегированные жаропрочные сплавы применяются во многих других сферах, где присутствуют высокие технологии. Например, хромистый сплав 15Х11МФ, выпускаемый в виде прутка, используется для производства лопаток турбин энергоблоков АЭС большой мощности. Из горячекатаных шестигранных, круглых и квадратных прутков, а также ленты сплава 40Х9С2, делают клапаны впуска и выпуска двигателей внутреннего сгорания, диски, крыльчатки, трубки рекуператоров, теплообменники, колосники, крепеж.

Из жаропрочных сплавов изготавливают десятки типов вращающихся дисков и валов для силовых агрегатов оборудования, предназначенного для нефтяной, нефтеперерабатывающей, химической промышленности, для двигателей морских судов и самолетов. Из них делают жаровые трубы, камеры сгорания высокотемпературных печей и многое другое. Между тем, разработка новых жаропрочных сплавов с повышенными прочностными характеристиками ведется непрерывно, что обусловлено необходимостью еще большего повышения эффективности функционирования высокотехнологичной техники.

Изготовление компактированных полуфабрикатов и изделий из жаропрочных никелевых сплавов

15.01.2016

Компактированные изделия из никелевых жаропрочных сплавов, полученные из гранул с однородной и высокодисперсной быстрозакаленной структурой, характеризуются однородным химическим составом и однородной структурой по всему сечению независимо от объема (массы) изделий вплоть до нескольких тонн, что является принципиальным отличием от традиционной технологии. Важная задача компактирования — обеспечение прочности связей по поверхности консолидируемых гранул на уровне прочности основного металла без ухудшения структуры гранул.
Технологическая схема изготовления заготовок и изделий на основе металлургии гранул может быть реализована в четырех вариантах (табл. 14.4). С переходом от первого ко второму, третьему и четвертому вариантам все в более полкой мере проявляются технико-экономические преимущества метода.
Технологические схемы II и III получения полуфабрикатов и деталей из жаропрочных сплавов включают пластическую деформацию, но большее внимание привлекает самый экономичный из представленных вариантов — вариант IV.

Компактирование методом ГИП

Горячее изостатическое прессование является наиболее перспективным методом для получения компактных изделий и полуфабрикатов. Оно может проводиться при значениях параметров давлении и температуры, более низких по сравнению с традиционным методом раздельного уплотнения и спекания.
Для компактирования гранул в заготовку выбран метод горячего изостатического прессования с учетом положительного влияния пластической деформации при спекании, а также технологических особенностей сферических гранул (отсутствие формуемости в холодном состоянии). Проведение ГИП возможно по двум технологическим схемам: с предварительным нагревом гранул в дегазированных капсулах и последующим прессованием в изостатических условиях или компактирование при одновременном повышении температуры и давления в газостате.
Технологические схемы компактирования и изготовления изделий могут включать прессование и горячую деформацию полуфабриката (см. табл. 14.4).

Метод прямого компоктирования для получения готового изделия реализуется без использования горячей деформации заготовки (схема IV) и рассматривается как наиболее экономичный.
Важным требованием, обеспечивающим необходимую прочность межгранульных границ, является ограничение содержания кислорода
Газовая пористость представляет существенную проблему при получении гранул никелевых сплавов методом газового распыления. Она обусловлена захлопыванием газа внутри гранул в процессе газоструйного распыления и недостаточной дегазацией капсул с гранулами перед ГИП. Независимо от метода компактирования необходимы удаление газов из объема гранул и дегазация поверхности гранул.
Процессу ГИП никелевых сплавов типа ЭП741 по гранульной технологии предшествует ряд операций. Прежде всего производится капсулирование, при котором гранулы сферической формы с размером 50—140 мкм засыпаются в цилиндрические или фасонные капсулы с одновременной дегазацией и применением виброуплотнения, при этом обеспечивается плотность засыпки до 65 %. Далее следуют дегазация гранул и герметизация капсул. Используются и другие сочетания этих операций.
Основные параметры процесса компактирования — температуря, время, давление. Повышение температуры ГИП интенсифицирует диффузионные процессы на границах гранул, способствует прорастанию рекристаллизованных зерен по границам и увеличению прочности бывших границ гранул. Верхний предел температуры при ГИП никелевых сплавов 1200—1220 °С. Увеличение времени выдержки под давлением сопровождается более полным протеканием процессов на границах гранул и приводит к повышению механических свойств. На практике оно ограничивается термостойкостью оборудования и развитием разнозернистости. Давление компактирования никелевых жаропрочных сплавов -150 МПа, оно ограничивается конструкционными возможностями газостатов.
Анализ изломов образцов сплава типа ЭП741 в исходном состоянии (после компактирования) свидетельствует о большой чувствительности сплава к состоянию границ гранул. Низкое содержание углерода и кислорода (

Следовательно, острота проблемы границ между исходными частицами объясняется возможностью хрупкого разрушения гранулируемых никелевых сплавов.
Наличие границ между исходными частицами после горячего изостатического прессования обусловлено, в частности, малой степенью деформации в процессе ГИП. Происхождение этих границ связывают с сегрегацией ряда активных растворенных элементов и образованием оксикарбидов на основе МеС с повышенным содержанием титана на поверхности гранул.
Такие выделения не образуются в процессе распыления и во время дегазации гранул, а появляются только в процессе прессования, Процесс протекает в два этапа: вначале при распылении на поверхности частиц образуются оксиды (обычно титана), которые, в свою очередь, способствуют зарождению оксикарбидов на меж-частичных поверхностях при прессовании. Это обстоятельство обусловило создание жаропрочных сплавов с более низким содержанием углерода (до 0,01 %).
Для достижения необходимой прочности межгранульных границ осуществляют тщательную очистку инертного газа в процессах получения гранул распылением; достаточно полную дегазацию гранул перед компактированием или проведение «полностью инертного» процесса изготовления изделия, что исключает окисление гранул и обеспечивает содержание кислорода в компактном материале на уровне
Было также предложено двухстадийное горячее изостатическое прессование, препятствующее сохранению границ между исходными частицами. На начальной стадии ГИП при низких температурах (до 950 °С) происходит активное выделение карбидов типа Me23C6. Последующий процесс ГИП проводится при более высоких температурах, но ниже температуры полного растворения γ-фазы, благодари чему выделение карбидов типа МеС на границах между исходными частицами в значительной степени подавляется.
После горячего экструдирования микроструктура обычно мелкозернистая, и и ней из-за высокой степени деформации отсутствуют границы между исходными частицами.
Перспективным является подход, при котором функция консолидации гранул частично переносится с процесса компактирования при ГИП на последующую термическую обработку. В этом случае при термической обработке обеспечивается повышение степени консолидации за счет протекания диффузионных процессов на границах гранул, а также формирование оптимальной зеренной структуры и дисперсности упрочняющих γ- и карбидных фаз.
На основании проведенных исследований были приняты параметры компактирования жаропрочных никелевых сплавов, обеспечивающие получение плотного однородного но структуре и свойствам металла, который может быть использован для последующей деформации или непосредственно для изготовления деталей. Эти параметры положены в основу технологии ГИП различных заготовок и изделий,
Компактирование по разным париантам ГИП позволяет наряду с простыми цилиндрическими заготовками получать изделия сложной формы, в том числе и такие, изготовление которых методами обработки давлением невозможно.
При обработке гранулируемых никелевых сплавов давлением существенное значение имеет однородность деформации металла, что необходимо учитывать при выборе оптимальных параметров обработки.
ГИП позволяет создавать из жаропрочных никелевых сплавов крупные и сложные детали с размерами, соответствующими готовому изделию, а также изделия переменного по сечению детали состава (градиентные материалы) путем соединения двух или более сплавов с желаемыми свойствами в нужном участке летали и при сочетании с элементами, полученными по традиционной технологии (в результате диффузионной сварки в процессе изготовления). На рис. 14.9 представлен образец, полученный ГИП быстрозакаленных гранул сплава ЭП741НП и литого сплава ЭИ698 близкого химического состава, который разрушается при испытаниях на растяжение как при комнатной температуре, так и при 800 °С, по литой структуре сплава ЭИ698, что свидетельствует о высокой прочности получаемого соединения.

Методы компактирования, близкие к ГИП

Метод прессования в «жидкой матрице». Этот вариант технологии компактирования не требует применения дорогостоящего оборудования, необходимого для ГИП. Внутри металлической матрицы размещается вставка из плотного несжимаемого материала, в которой имеется полость соответствующей конфигурации, заполняемая порошком. При температуре компактирования материал матрицы размягчается, становясь почти жидким, и передает давление. приложенное к ее внешней поверхности, порошку, который при этом уплотняется. Основное преимущество процесса заключается в возможности его реализации по схеме обычной объемной штамповки. При этом давление может быть в 6—10 раз больше, чем при ГИП, и материал полностью уплотняется менее чем за секунду.
Поскольку материал подвергается обработке в течение короткого времени при более низких, чем при ГИП, температурах (1000 °С вместо 1150 °С), но значительно более высоких давлениях, прессование «в жидкой матрице» дает возможность получать плотные изделия с мелкозернистой структурой, мало отличающейся от структуры исходного порошка, что делает этот метод особенно привлекательным при компактировании быстрозакаленных порошков. Прессованием «в жидкой матрице» получены детали из сплавов ЭП741НП, LСАstrolоу, Rеnе95, МЕRL76.
Горячее прессование, горячее выдавливание — экструдирование. Рассматриваемые методы обеспечивают высокое качество металла, поскольку в процессе леформации между частицами происходит сдвиг, сопровождающийся формированием прочных связей даже в случае частиц сферической формы. При этом по сравнению с компактированием в изостатических условиях обеспечивается лучшее сцепление по межгранульным поверхностям.
Горячее прессование деталей сложной конфигурации в пресс-формах из молибденового сплава могло бы составить конкуренцию горячему изостатическому прессованию при условии, что будут решены проблемы заполнения пресс-формы порошком в вакууме, исключения поверхностного загрязнения прессовки материалами смазки и извлечения готовой детали.
К существенным недостаткам горячего прессования в вакууме относится недостаточная стойкость пресс-форм (из-за низкой прочности графита или молибденового сплава типа TZM, Мо — 0,5% маc. Ti — 0,1 % мас. Zr — 0,02% маc. С), ограничивающая количество деталей, которые могут быть получены этим способом.
Распространенным способом деформации материала из гранул сложнолегированных сплавов является горячее экструдирование, или горячее выдавливание.
Результаты горячего экструдирования сплава ЖС6У показали, что при 1050, 1100 и 1150 °С и постоянной скорости 50 мм/с получаются качественные прутки при вытяжке ≥ 6.
Обычно горячее экструдирование для полного уплотнения проводится в диапазоне температур 1000—1200 °С в зависимости от состава порошка, со степенью вытяжки более 9.
Установлено, что прутки из сплава ЭП975П, полученные при 1050—1100°С, имеют нерекристаллизованную структуру, так как только при температуре экструзии 1150 °С начинается рекристаллизация. Размер зерна в прутках, экструдированных при 1150 °С, составляет 6—8 мкм. Зеренное строение прутков, экструдированных при 1050—1100 °С, металлографическим методом не выявляется, а при электронно-микроскопическом исследовании тонкой фольги наблюдается структура с развитыми субзернами. Испытания на сверх пластичность в сочетании с изучением структуры позволили определить оптимальные режимы прессования прутков с высокой пластичностью.
В зарубежной технологии для производства изделий и полуфабрикатов из никелевых жаропрочных сплавов IN 100, IN718 и др. применяются технологические схемы I и II (см. табл. 14.4) с использованием операции прессования.
В последнее время все большее внимание уделяется технологии с использованием метода прямого горячего изостатического компактирования, как имеющего наиболее высокие технико-экономические показатели.
Горячая деформация заготовки, подученной компактированием быстрозакаленных гранул. Горячая деформация полуфабрикатов как метод изготовления изделий из сложнолегированных никелевых сплавов, полученных из микрослитков-гранул, безусловно, представляет интерес и применяется в промышленности.
Возможность наличия некоторой пористости, керамических включений или границ между исходными частицами в заготовках, полученных ГИП, существенно влияют на высокотемпературную малоцикловую усталостную прочность.
Методы определения разрушающего напряжения для образцов с надрезом и высокотемпературной малоцикловой усталостной прочности чувствительны соответственно к наличию границ между частицами и к тугоплавким керамическим включениям.
Последние исследования свидетельствуют о благотворном влиянии ковки после горячего изостатического прессования на повышение высокотемпературной малоцикловой усталостной прочности жаропрочных никелевых сплавов.
Структура, полученная в результате теплой деформации при экструдировании или ковке с последующей двухстадийной рекристаллизацией, улучшает высокотемпературную малоцикловую усталостную прочность ряда порошковых жаропрочных сплавов, например сплава Rene 95.
Свойства жаропрочных никелевых сплавов тесно связаны с размером зерна и его однородностью, которые в первую очередь определяются режимами обработки давлением и термической обработки.
Повышение температуры деформации жаропрочных никелевых сплавов до 1200 °С сопровождается рекристаллизацией с характерными зонами неоднородного зерна.
Наличие областей с достаточно большими деформациями и областей с малыми степенями деформации, близкими к критическим, может приводить к разнозернистости металла, сопровождающейся значительным разбросом свойств и разрушением по границам крупного и мелкого зерна.
Увеличение деформации с 8 до 20 % приводит к образованию мелкозернистой однородной структуры. По данным исследования структуры деформированных образцов установлено, что критическая деформация для сплава ЭП741НП находится в пределах 3,5—7,0 %.
При такой деформации средний размер зерна увеличивается до 160—175 мкм по сравнению с 60 мкм в компактированном состоянии. Максимальный размер зерна в заготовке, полученной ГИП, достигает 300 мкм при минимальном размере 40 мкм.
Увеличение степени деформации до 20 % уменьшает средний размер зерна до 110 мкм, при этом распределение размеров более однородно. Последующий отжиг деформированного материала при 1200 °С (8 ч) приводит лишь к некоторому укрупнению зерна.
Основой для выбора режимов деформации при получении изделий из компактированных заготовок гранулируемых никелевых сплавов служат диаграммы рекристаллизации.
Изотермическая штамповка в условиях сверхпластичности, обусловленной двухфазной структурой и малым размером зерна в прессуемом материале, облегчает получение деталей с минимальными припусками. Одним из таких процессов штамповки порошковых жаропрочных сплавов в сверхпластичном состоянии является геторайзинг-процесс.
Изотермическую штамповку высоколегированных никелевых жаропрочных сплавов обычно производят в области температур 1100—1180 °С. При таких высоких температурах повышенная пластичность этих сплавов объясняется, как правило, кристаллографическим скольжением по многим плоскостям, т.е. имеет место множественное скольжение и облегчаются процессы переползания и аннигиляции дислокаций.
Изотермическая штамповка без предварительной подготовки структуры не приводит к реализации больших пластических деформаций сложнолегированных никелевых сплавов из-за их неоднородной структуры и дисперсных выделений карбидных и интерметаллидных фаз. Эти фазы блокируют полосы скольжения внутри зерен и на их границах. Поэтому процессы скольжения в таких сплавах значительно заторможены, материал быстро упрочняется и деформация его затруднена.
Эффективным способом повышения технологической пластичности жаропрочных сплавов является перевод их в сверхпластичное состояние.
Высокая пластичность и низкие напряжения течения при сверхпластической деформации достигаются благодаря комбинации таких механизмов деформации, как зернограничное проскальзывание (ЗГП), внутризеренное дислокационное скольжение (ВДС) и диффузионная ползучесть (ДП).
С использованием схемы с предварительной термической обработкой (ТМО) разработаны технологии получения дисков ГТД и производятся штамповки из предварительно экструдированных заготовок с реализацией сверхпластичности (СП) на изотермических прессах в вакууме с высокими КИМ н уровнем механических свойств.
Сплав ЭП975П проявляет СП-свойства при скоростях деформации ε = 5*10в-3—3*10в-2 с-1 и температурах 1050—1150 °С. Максимальные пластические свойства (δ = 1100 %, m = 0,55, где m — коэффициент скоростной чувствительности) и минимальное напряжение течения при деформации 75 % σ75 = 17,5 МПа в процессе предварительной деформации наблюдаются при 1100 °С и ε = 8,3*l0в-3 c-1.
Следовательно, для СП-деформации никелевых сплавов необходимы высокие температуры, при которых традиционные штамповые материалы имеют низкую стойкость.
Полому одна из важнейших задач при разработке технологическою процесса — снижение температуры СП-деформации.
Предварительная подготовка структуры для увеличения пластичности и уменьшения усилии деформирования жаропрочных никелевых сплавов в условиях СП заключается в формировании структуры, состоящей из мелких зерен γ-и γ’-фаз с большеугловыми границами (структура «микродуплекс»), что снимает упрочняющее действие дисперсных частиц γ’-фазы.
Изучение зависимости механических свойств при растяжении сплава ЭП975П с матричной и микродуплексной структурой от температуры показало значительное снижение температуры СП-деформации сплава с микродуплексной структурой.
Для получения микродуплексной структуры образцы непосредственно перед растяжением нагревали в печи испытательной машины до 1100—1200 °С с выдержкой 5—30 мин, после чего медленно охлаждали с печью до 1050, 1000 и 950 °С и затем деформировали растяжением при этих же температурах.
Таким образом, благодаря устранению упрочняющей роли дисперсных γ’-частиц и облегчению дислокационного скольжения, в результате образования мелкозернистой смеси фаз с большеугловыми межфазными границами можно снизить температуру деформации сплава до 900—1000 °С, сохранив его СП-поведение, т.е. значительно повысить пластичность при пониженном напряжении течения.
Для формирования дуплексной структуры традиционных слитков используют термомеханическую обработку литого материала, которая сопровождается динамической рекристаллизацией.
При сверхвысоких скоростях охлаждения в процессе кристаллизации (RSR-методы сверхбыстрой закалки) получают микрослитки в виде тончайших частиц пластинчатой формы, используя которые можно добиться СП-состояния уже на стадии компактирования.
Применение методов сверхбыстрого (ускоренного) затвердевания для сложнолегированных никелевых сплавов дает возможность при определенных условиях компактирования получить ультрамелкозернистую структуру, что необходимо для их дальнейшей сверхпластической деформации и в то же время для достижения однородности структуры и механических свойств.
Эффективность технологических процессов, основанных на явлении сверх пластичности, обеспечивает возможность освоения нового поколения сплавов на базе малоотходных технологий металлообработки.
В процессе технологических переделов и термической обработки изделий, полученных из быстрозакаленных микрослитков-гранул никелевых жаропрочных сплавов, достигается практически полное выравнивание внутрикристаллитной неоднородности.
Оценка времени практически полного устранения внутрикристаллитной ликвации при размере дендритной ячейки в гранулах 1—4 мкм для наиболее медленно диффундирующих элементов, например ниобия (D = 10в-14 см2/с при 1100—1200 °С), дает тв = 10 ч. При размерном параметре дендрита в обычном слитке ~ 100 мкм тв оценивается десятками тысяч часов. Этот результат свидетельствует о значительном уменьшении времени полного устранения внутри кристаллитной ликвации при термообработке гранулируемых никелевых сплавов по сравнению с традиционными слитками.

Металлургия гранул на современном этапе

В настоящее время методом металлургии гранул получают изделия из высоколегированных жаропрочных никелевых суперсплавов для газовых турбин (рис. 14.10), включая изготовление деталей с минимальными припусками. Освоена и серийно выпускается большая номенклатура изделий для авиационных, наземных и морских газотурбинных двигателей (табл. 14.5).
ПМ ГИП-технология с использованием быстрозакаленных порошков жаропрочных сплавов (металлургия гранул) успешно применяется при изготовлении форсунок дизельных судовых двигателей для танкеров, больших контейнеровозов, траулеров (рис. 14.11).
Форсунка дизельного двигателя распыляет дизельное топливо, впрыскиваемое под давлением 60—80 МПа, при максимальной температуре поверхности форсунки в процессе работы 500—650 °С. форсунка, полученная по новой технологии ГИП из быстрозакаленных гранул суперсплава, обладает служебными свойствами, превосходящими свойства форсунки из ранее применявшегося литого стеллита.

Микроструктура форсунки, полученной горячим изостатическим прессованием быстрозакаленных гранул, характеризуется высокодисперсным зерном и очень низким уровнем неметаллических включений. Это определяет повышенную коррозионную стойкость при высокой температуре в течение достаточно длительною времени службы.
Комплекс преимуществ новой технологии ПМ ГИП при изготовлении форсунки для дизельного топлива определяется:
— повышением механических свойств (предела выносливости), позволяющим улучшить условия сгорания дизельного топлива;
— повышением сопротивления коррозии при высоких температурах, которое обеспечивает увеличенный ресурс работы;
— улучшенной обрабатываемостью механическими методами, что гарантирует воспроизводимость точных размерных допусков и геометрии изделия;
— исключительным сопротивлением износу металла, полученного метолом ПМ ГИП, что обеспечивает сохранение точных геометрических размеров изделия в пределах попусков в течение более длительного периода работы форсунки.
Фирма MAN B&W Diesel А/S, занимавшая ведущее положение в мире по производству дизельных двигателей, при участии Melso Pawderrnet направляет значительные усилия на развитие технологии ПМ ГИП.

Перспективным направлением повышения прочностных характеристик жаропрочных сплавов, в частности суперсплавов на никелевой основе, при рабочих температурах вблизи температур плавления является упрочнение дисперсными частицами термодинамически прочных оксидов.
В промышленном масштабе металом механического легирования производятся жаропрочные сплавы на никелевой основе МА754, МА6000, упрочненные добавками 0,25-0,5 % дисперсных частиц ThO2, y2O3 (дисперсно-упрочненные ДУ-, ODS-материалы – Oxide Dispersion Streughrenedi).
Сплавы с высоким содержанием легирующих элементов, такие, как МА6000, изготовляют с использованием исходных легированных быстрозакаленных порошков, полученных распылением расплава.
Применение быстрозакаленного порошка, полученного распылением расплава, содержащего весь комплекс легирующих элементов и образующего матрицу дисперсно-упрочненного материала, позволяет повысить однородность состава частиц порошка, подавить взаимодействие легирующих элементов при механическом легировании и образование волокнистых дефектов структуры — потенциальных мест зарождения трещин.
Механоактивация порошков в высокоэнергетических шаровых мельницах (аттриторах) позволяет проводить измельчение исходных порошков и их механическое легирование, что существенно повышает свойства получаемых компактных материалов.
В результате механического легирования достигаются равномерное по объему распределение частиц оксида, высокий уровень деформационного упрочнения частиц порошка, формируется структура с высоким уровнем избыточной свободной энергии, высокой плотностью дислокаций и малым размером субзерен.
Для компактирования дисперсно-упрочненных жаропрочных сплавов типа МА6000 обычно применяют горячую экструзию. При экструзии происходят сложные и многообразные структурные изменения. В результате деформации и сварки частиц порошка при экструзии никелевых жаропрочных сплавов достигается 100 %-ная плотность. Избыточная свободная энергия достигает уровня, обеспечивающего формирование оптимальной зеренной структуры при последующей термообработке.
Высокий эффект упрочнения обусловлен наличием в структуре рассматриваемых сплавов высокодисперсных частиц оксидов, в частности оксида иттрия, диаметром – 30 нм при среднем расстоянии между частицами – 100 нм. Оксид иттрия характеризуется минимальным значением кислородного потенциала, является термодинамически наиболее прочным оксидом, вследствие чего рост размеров частиц при температурах до 1000 °С и выдержках до 10000 ч пренебрежимо мал.
Сложнолегированные сплавы типа МА6000 при горячей обработке давлением в исходном высокодисперсном экструдированном состоянии проявляют сверхпластичность. Это обусловлено устойчивостью высокодисперсной структуры материала в процессе горячей деформации.
С целью снижения влияния границ зерен на характеристики жаропрочности необходимо обеспечивать уменьшение их плотности в направлении действия нагрузки. Это достигается формированием столбчатой структуры изделий методом направленной рекристаллизации и термомеханической обработкой.
Сварные соединения дисперсно-упрочненных жаропрочных сплавов, выполненные электродуговой, электронно-лучевой сваркой, имеют обычно невысокую прочность. Причина заключается в том, что дисперсные частицы оксидов формируют агломераты в виде включений в расплавленной зоне сварного шва и образуется литая структура с низкой плотностью оксидных частиц.
Пайка является более перспективным методом соединения дисперсно-упрочненных жаропрочных сплавов, так как оплавление металла происходит в незначительном объеме и агломерация частиц оксидов практически не наблюдается. Для паяных соединений сплава МА6000 получены прочностные свойства, аналогичные характеристикам традиционных жаропрочных сплавов,
Диффузионная сварка обеспечивает прочностные свойства сварного соединения, сопоставимые со свойствами основного металла. Успешно осуществлена диффузионная сварка дисперсно-упрочненного жаропрочного сплава МА6000 как в рекристаллизованном, так и в исходном экструдированном состоянии.
Упрочнение рассматриваемых материалов обусловлено комплексным действием механизмов твердорастворного, дисперсионного и дисперсного упрочнения.
Для наиболее жаропрочного сплава МА6000 условный предел текучести при комнатной температуре составляет – 1300 МПа и снижается до 400 МПа при повышении температуры до 1000 °С. Пластичность, оцениваемая по относительному удлинению в продольном направлении, составляет 5—10 %, более низкую пластичность в поперечном направлении связывают с образованием волокнистой структуры.

Влияние последующей термообработки на эволюцию микроструктуры и механических свойств никелевого сплава EP741NP, полученного сплавлением в лазерном порошковом слое

Реферат

Суперсплав EP741NP был изготовлен методом сплавления в лазерном порошковом слое (LPBF) и впоследствии подвергался различным термообработкам, включая горячее изостатическое прессование (ГИП), раствор + старение, ГИП + раствор + старение. Структурные особенности сплава в заводском состоянии, а также после термообработки были изучены и сопоставлены с его механическими характеристиками, такими как твердость, предел прочности при растяжении, ударная вязкость и прочность на сжатие при повышенных температурах.Установлено, что образцы LPBF имеют мелкозернистую столбчато-ячеистую микроструктуру, образованную колониями первичных дендритов, и плохие механические свойства, вызванные структурными дефектами (поры и изолированные микротрещины). В междендритном пространстве обнаружены фазы Лавеса разного состава (Cr ₂ Nb, Co ₂ Nb и Cr ₂ Hf). ГИП способствует устранению микротрещин, выделению γ ′ фазы (размером 0,5–7 мкм), растворению фаз Лавеса и образованию карбидных фаз MeC.Сочетание этих факторов увеличивает прочность и пластичность сплава. Раствор с последующим старением без ГИП приводит к образованию мелкозернистой γ ‘фазы размером от 150 нм до 2 мкм, удалению фаз Лавеса и выделению карбидов MeC (Cr ₂₃ C ₆), которые увеличивает силу. Однако пластичность остается низкой, поскольку структура сплава все еще содержит микротрещины. Образцы LPBF, подвергнутые комбинированной последующей обработке (ГИП + раствор + старение), проявляют максимальные механические свойства за счет устранения структурных дефектов при ГИП и образования мелкозернистой микроструктуры γ / γ ’в процессе растворения и старения.

Ключевые слова

Лазерная наплавка порошка

Никелевый суперсплав

Эволюция структуры

Просвечивающая электронная микроскопия

Механические свойства

Горячее изостатическое прессование

Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

Полный текст

Цитирующие статьи

Журналы открытого доступа | OMICS International

Дом
О нас
Открытый доступ
Журналы
- Поиск по теме
  - - Журнал открытого доступа
    - Acta Rheumatologica Журнал открытого доступа
    - Достижения в профилактике рака Журнал открытого доступа
    - Американский журнал этномедицины
    - Американский журнал фитомедицины и клинической терапии
    - Обезболивание и реанимация: текущие исследования Гибридный журнал открытого доступа
    - Анатомия и физиология: текущие исследования Журнал открытого доступа
    - Андрология и гинекология: текущие исследования Гибридный журнал открытого доступа
    - Андрология – открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Анестезиологические коммуникации
    - Ангиология: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Летопись инфекций и антибиотиков Журнал открытого доступа
    - Архивы исследований рака Журнал открытого доступа
    - Архив расстройств пищеварения
    - Архивы медицины Журнал открытого доступа
    - Archivos de Medicina Журнал открытого доступа
    - Рак груди: текущие исследования Журнал открытого доступа
    - Британский биомедицинский бюллетень Журнал открытого доступа
    - Отчет о слушаниях в Канаде Журнал открытого доступа
    - Химиотерапия: открытый доступ Официальный журнал Итало-латиноамериканского общества этномедицины
    - Хроническая обструктивная болезнь легких: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Отчеты о клинических и медицинских случаях
    - Журнал клинической гастроэнтерологии Журнал открытого доступа
    - Клиническая детская дерматология Журнал открытого доступа
    - Колоректальный рак: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Косметология и хирургия лица Журнал открытого доступа
    - Акушерство и гинекология интенсивной терапии Журнал открытого доступа
    - Текущие исследования: интегративная медицина Журнал открытого доступа
    - Стоматологическое здоровье: текущие исследования Гибридный журнал открытого доступа
    - Стоматология Журнал открытого доступа, Официальный журнал Александрийской ассоциации оральной имплантологии, Лондонская школа лицевой ортотропии
    - Дерматология и дерматологические заболевания Журнал открытого доступа
    - Отчеты о случаях дерматологии Журнал открытого доступа
    - Диагностическая патология: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Неотложная медицина: открытый доступ Официальный журнал Всемирной федерации обществ педиатрической интенсивной и интенсивной терапии
    - Эндокринология и диабетические исследования Гибридный журнал открытого доступа
    - Эндокринология и метаболический синдром Официальный журнал Ассоциации осведомленности о СПКЯ
    - Эндокринологические исследования и метаболизм
    - Эпидемиология: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Европейский журнал спорта и науки о физических упражнениях
    - Доказательная медицина и практика Журнал открытого доступа
    - Семейная медицина и медицинские исследования Журнал открытого доступа
    - Лечебное дело: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Гинекология и акушерство Журнал открытого доступа, Официальный журнал Ассоциации осведомленности о СПКЯ
    - Отчет о гинекологии и акушерстве Журнал открытого доступа
    - Лечение волос и трансплантация Журнал открытого доступа
    - Исследования рака головы и шеи Журнал открытого доступа
    - Гепатология и панкреатология
    - Фитотерапия: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Анализ артериального давления Журнал открытого доступа
    - Информация о заболеваниях грудной клетки Журнал открытого доступа
    - Информация о гинекологической онкологии Журнал открытого доступа
    - Внутренняя медицина: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Международный журнал болезней органов пищеварения Журнал открытого доступа
    - Международный журнал микроскопии
    - Международный журнал физической медицины и реабилитации Журнал открытого доступа
    - JOP.Журнал поджелудочной железы Журнал открытого доступа
    - Журнал аденокарциномы Журнал открытого доступа
    - Журнал эстетической и реконструктивной хирургии Журнал открытого доступа
    - Журнал старения и гериатрической психиатрии
    - Журнал артрита Журнал открытого доступа
    - Журнал спортивного совершенствования Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал автакоидов и гормонов
    - Журнал крови и лимфы Журнал открытого доступа
    - Журнал болезней крови и переливания Журнал открытого доступа, Официальный журнал Международной федерации талассемии
    - Журнал исследований крови и гематологических заболеваний Журнал открытого доступа
    - Журнал отчетов и рекомендаций по костям Журнал открытого доступа
    - Журнал костных исследований Журнал открытого доступа
    - Журнал исследований мозга
    - Журнал клинических испытаний рака Журнал открытого доступа
    - Журнал диагностики рака Журнал открытого доступа
    - Журнал исследований рака и иммуноонкологии Журнал открытого доступа
    - Журнал онкологической науки и исследований Журнал открытого доступа
    - Журнал канцерогенеза и мутагенеза Журнал открытого доступа
    - Журнал кардиологической и легочной реабилитации
    - Журнал клеточной науки и апоптоза
    - Журнал детства и нарушений развития Журнал открытого доступа
    - Журнал детского ожирения Журнал открытого доступа
    - Журнал клинических и медицинских исследований
    - Журнал клинической и молекулярной эндокринологии Журнал открытого доступа
    - Журнал клинической анестезиологии: открытый доступ
    - Журнал клинической иммунологии и аллергии Журнал открытого доступа
    - Журнал клинической микробиологии и противомикробных препаратов
    - Журнал клинических респираторных заболеваний и ухода Журнал открытого доступа
    - Журнал коммуникативных расстройств, глухих исследований и слуховых аппаратов Журнал открытого доступа
    - Журнал врожденных заболеваний
    - Журнал контрацептивных исследований Журнал открытого доступа
    - Журнал стоматологической патологии и медицины
    - Журнал диабета и метаболизма Официальный журнал Европейской ассоциации тематической сети по биотехнологиям
    - Журнал диабетических осложнений и медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал экологии и токсикологии Журнал открытого доступа
    - Журнал судебной медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал желудочно-кишечной и пищеварительной системы Журнал открытого доступа
    - Журнал рака желудочно-кишечного тракта и стромальных опухолей Журнал открытого доступа
    - Журнал генитальной системы и заболеваний Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал геронтологии и гериатрических исследований Журнал открытого доступа
    - Журнал токсичности и болезней тяжелых металлов Журнал открытого доступа
    - Журнал гематологии и тромбоэмболических заболеваний Журнал открытого доступа
    - Журнал гепатита Журнал открытого доступа
    - Журнал гепатологии и желудочно-кишечных расстройств Журнал открытого доступа
    - Журнал ВПЧ и рака шейки матки Журнал открытого доступа
    - Журнал гипертонии: открытый доступ Журнал открытого доступа, Официальный журнал Словацкой лиги против гипертонии
    - Журнал визуализации и интервенционной радиологии Журнал открытого доступа
    - Журнал интегративной онкологии Журнал открытого доступа
    - Журнал почек Журнал открытого доступа
    - Журнал лейкемии Журнал открытого доступа
    - Журнал печени Журнал открытого доступа
    - Журнал печени: болезни и трансплантация Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал медицинской и хирургической патологии Журнал открытого доступа
    - Журнал медицинских диагностических методов Журнал открытого доступа
    - Журнал медицинских имплантатов и хирургии Журнал открытого доступа
    - Журнал медицинской онкологии и терапии
    - Журнал медицинской физики и прикладных наук Журнал открытого доступа
    - Журнал медицинской физиологии и терапии
    - Журнал медицинских исследований и санитарного просвещения
    - Журнал медицинской токсикологии и клинической судебной медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал метаболического синдрома Журнал открытого доступа
    - Журнал микробиологии и патологии
    - Журнал молекулярной гистологии и медицинской физиологии Журнал открытого доступа
    - Журнал молекулярной патологии и биохимии
    - Журнал морфологии и анатомии
    - Журнал молекулярно-патологической эпидемиологии MPE Журнал открытого доступа
    - Журнал неонатальной биологии Журнал открытого доступа
    - Журнал новообразований Журнал открытого доступа
    - Журнал нефрологии и почечных заболеваний Журнал открытого доступа
    - Журнал нефрологии и терапии Журнал открытого доступа
    - Журнал исследований нейроэндокринологии
    - Журнал новых физиотерапевтических методов Журнал открытого доступа
    - Журнал нарушений питания и терапии Журнал открытого доступа
    - Журнал ожирения и расстройств пищевого поведения Журнал открытого доступа
    - Журнал ожирения и терапии Журнал открытого доступа
    - Журнал терапии ожирения и похудания Журнал открытого доступа
    - Журнал ожирения и метаболизма
    - Журнал одонтологии
    - Журнал онкологической медицины и практики Журнал открытого доступа
    - Журнал онкологических исследований и лечения Журнал открытого доступа
    - Журнал трансляционных исследований онкологии Журнал открытого доступа
    - Журнал гигиены полости рта и здоровья Журнал открытого доступа, Официальный журнал Александрийской ассоциации оральной имплантологии, Лондонская школа лицевой ортотропии
    - Журнал ортодонтии и эндодонтии Журнал открытого доступа
    - Журнал ортопедической онкологии Журнал открытого доступа
    - Журнал остеоартрита Журнал открытого доступа
    - Журнал остеопороза и физической активности Журнал открытого доступа
    - Журнал отологии и ринологии Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал детской медицины и хирургии
    - Журнал по лечению боли и медицине Журнал открытого доступа
    - Журнал паллиативной помощи и медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал периоперационной медицины
    - Журнал физиотерапии и физической реабилитации Журнал открытого доступа
    - Журнал исследований и лечения гипофиза
    - Журнал беременности и здоровья ребенка Журнал открытого доступа
    - Журнал профилактической медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал рака простаты Журнал открытого доступа
    - Журнал легочной медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал пульмонологии и респираторных заболеваний
    - Журнал редких заболеваний: диагностика и терапия
    - Журнал регенеративной медицины Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал репродуктивной биомедицины
    - Журнал сексуальной и репродуктивной медицины подписка
    - Журнал спортивной медицины и допинговых исследований Журнал открытого доступа
    - Журнал стероидов и гормонологии Журнал открытого доступа
    - Журнал хирургии и неотложной медицины Журнал открытого доступа
    - Журнал хирургии Jurnalul de Chirurgie Журнал открытого доступа
    - Журнал тромбоза и кровообращения: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Журнал заболеваний щитовидной железы и терапии Журнал открытого доступа
    - Журнал традиционной медицины и клинической натуропатии Журнал открытого доступа
    - Журнал травм и лечения Журнал открытого доступа
    - Журнал травм и интенсивной терапии
    - Журнал исследований опухолей Журнал открытого доступа
    - Журнал исследований и отчетов по опухолям Журнал открытого доступа
    - Журнал сосудистой и эндоваскулярной терапии Журнал открытого доступа
    - Журнал сосудистой медицины и хирургии Журнал открытого доступа
    - Журнал женского здоровья, проблем и ухода Гибридный журнал открытого доступа
    - Журнал йоги и физиотерапии Журнал открытого доступа, Официальный журнал Федерации йоги России и Гонконгской ассоциации йоги
    - La Prensa Medica
    - Контроль и ликвидация малярии Журнал открытого доступа
    - Материнское и детское питание Журнал открытого доступа
    - Медицинские и клинические обзоры Журнал открытого доступа
    - Медицинская и хирургическая урология Журнал открытого доступа
    - Отчеты о медицинских случаях Журнал открытого доступа
    - Медицинские отчеты и примеры из практики в открытом доступе
    - Нейроонкология: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Медицина труда и здоровье Журнал открытого доступа
    - Радиологический журнал OMICS Журнал открытого доступа
    - Отчеты о онкологии и раковых заболеваниях Журнал открытого доступа
    - Здоровье полости рта и лечение зубов Журнал открытого доступа Официальный журнал Лондонской школы лицевой ортотропии
    - Отчеты о заболеваниях полости рта Журнал открытого доступа
    - Ортопедическая и мышечная система: текущие исследования Журнал открытого доступа
    - Отоларингология: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Заболевания поджелудочной железы и терапия Журнал открытого доступа
    - Педиатрическая помощь Журнал открытого доступа
    - Скорая педиатрическая помощь и медицина: открытый доступ Журнал открытого доступа
    - Педиатрия и медицинские исследования
    - Педиатрия и терапия Журнал открытого доступа
    - Пародонтология и протезирование Журнал открытого доступа
    - Психология и психиатрия: открытый доступ
    - Реконструктивная хирургия и анапластология Журнал открытого доступа
    - Отчеты о раке и лечении
    - Отчеты в маркерах заболеваний
    - Отчеты в исследованиях щитовидной железы
    - Репродуктивная система и сексуальные расстройства: текущие исследования Журнал открытого доступа
    - Исследования и обзоры: Journal of Dental Sciences Журнал открытого доступа
    - Исследования и обзоры: медицинская и клиническая онкология
    - Исследования и отчеты в гастроэнтерологии Журнал открытого доступа
    - Исследования и отчеты в области гинекологии и акушерства
    - Кожные заболевания и уход за кожей Журнал открытого доступа
    - Хирургия: Текущие исследования Официальный журнал Европейского общества эстетической хирургии
    - Трансляционная медицина Журнал открытого доступа
    - Травмы и неотложная помощь Журнал открытого доступа
    - Тропическая медицина и хирургия Журнал открытого доступа
    - Универсальная хирургия Журнал открытого доступа
    - Всемирный журнал фармакологии и токсикологии

Тестер микротвердости Последние исследования

Катапульта с электромагнитным рельсом – это устройство, преобразующее электрическую энергию в кинетическую, что означает, что сила электрической энергии напрямую влияет на начальную скорость якоря.Кроме того, электрическая проводимость, электромагнитные рельсы и шероховатость поверхности якоря, а также удерживающая сила рельса являются влияющими факторами, которые нельзя игнорировать. Однако электрическая абляция на поверхности электромагнитных рельсов, вызванная высокими температурами, серьезно влияет на срок службы электромагнитной системы катапульты. В данном исследовании электрохимически осажденные покрытия из никель-фосфорных сплавов и никель-молибденовых сплавов наносятся на поверхность электромагнитных железных рельсов, и исследуется их влияние на уменьшение абляции.Используются SEM (сканирующая электронная микроскопия) с детектором EDS (энергодисперсионная спектроскопия), XRD (дифракция рентгеновских лучей), 3D оптический профилограф и измеритель микротвердости по Виккерсу. Наши результаты показывают, что скорость скольжения якоря несколько уменьшается с увеличением шероховатости поверхности покрытия рельса. С другой стороны, площадь электрического абляции на поверхности рельса обратно пропорциональна твердости материала рельса. Электрически подвергнутые абляции поверхности рельсов находятся в следующих пределах: отожженный никель-молибден <никель-молибден <отожженный никель-фосфор <никель-фосфор <железо.Термическая обработка при 400 и 500 ° C соответственно для сплавов Ni – P и Ni – Mo значительно увеличивает твердость из-за выделения интерметаллических соединений, таких как фазы Ni3P и Ni4Mo. Обширный анализ данных показывает, что отожженное никель-молибденовое покрытие обладает наилучшей стойкостью к электрическому абляционному износу. Возможная причина этого может быть связана с высокой твердостью термообработанного никель-молибденового покрытия. Кроме того, термостойкость молибдена лучше, чем у фосфора, что также может способствовать высокой износостойкости при электрической абляции.

суперсплавов 2008: Материалы одиннадцатого международного симпозиума по суперсплавам, спонсируемого TMS (Общество минералов, металлов и материалов), A / Reed, Roger C. / Green, Kenneth A. / Caron, Pierre / Gabb, Timothy P. / Fa

Содержание

Предисловие xiii
Посвящение xv
Награда за лучшую работу xvii
Одиннадцатый Международный симпозиум по суперсплавам xix
Члены Комитета
Суперсплавы Основной доклад симпозиума 2008 года
Проблемы высокотемпературных материалов 3 (10)
в новом тысячелетии
R.Schafrik
S. Walston
Последние достижения в разработке сплавов I
NASA и суперсплавы: заказчик, участник из 13 (8)
и судья
M. Nathal
Разработка нового метода усталости и ползучести 21 (10)
PM Суперсплав на основе никеля для дисков

J. Guedou
I. Augustins-Lecallier
L. Naze
P. Caron
D. Locq
Новый суперсплав на основе никеля для нефти и газа 31 (10)
Применения
S. Маннан
Л.Patel
Управление структурой нового типа High-Cr 41 (12)
Суперсплав
J. Dong
Z. Bi
N. Wang
X. Xie
Z. Wang
Интерактивная сессия A: Разработка сплава
Разработка Ni- Совместные сплавы на основе 53 (10)
высокотемпературных дисков
Y. Gu
C. Cui
H. Harada
T. Fukuda
D. Ping
A. Mitsuhashi
K. Kato
T. Kobayashi
J. Fujioka
Микроструктура и механика 63 (10)
Свойства порошковой металлургии EP741NP
Материал диска
J.Радавич
Д. Фуррер
Т. Карнейро
Дж. Лемский
Влияние добавки тантала на морфологическую и композиционную эволюцию 73 (8)

модельного суперсплава Ni-Al-Cr
К. Бут-Моррисон
Р. Ноебе
Д. Сейдман
Связывание свойств, обработки и 81 (10)
Химия усовершенствованных монокристаллов
Суперсплавов на основе никеля
S. Олово
Л. Чжан
Р. Хоббс
А. Йе
К. Рэй
Б. Брумфилд
Влияние рутения на микроструктуру и 91 (8)
Свойства разрушения под напряжением монокристаллического суперсплава на основе никеля

Y.Han
W. Ma
Z. Dong
S. Li
S. Gong
Оптимизация сплава SC Rene N4 для DS 99 (10)
Применение кормовых ковшей в промышленных газовых турбинах

G. Bouse
J. Schaeffer
M . Генри
Влияние рутения и рения на 109 (12)
Локальные свойства γ- и
γ'-фазы в суперсплавах на основе никеля
и их последствия для поведения сплава
S. Neumeier
F. Pyczak
M Goken
Влияние термической обработки и 121 (10)
вариаций микроструктуры на свойства суперсплава диска
при высокой температуре
T.Gabb
J. Gayda
J. Telesman
A. Garg
Суперсплав SC 5-го поколения с 131 (8)
сбалансированными высокотемпературными свойствами и технологичностью

A. Sato
H. Harada
A. Yeh
K. Kawagishi
T . Kobayashi
Y. Koizumi
T. Yokokawa
J. Zhang
P / M Alloy 10 - A 700 ° C Capable 139 (10)
Суперсплав на основе никеля для турбинных дисков

D. Рис
P. Kantzos
B . Hann
J. Neumann
R.Helmink
Влияние состава, несоответствия и нагрева 149 (10)
Обработка на поведение первичной ползучести монокристаллических суперсплавов на основе никеля
PWA
1480 и PWA 1484
B. Wilson
G. Fuchs
Влияние фракции γ ' на 159 (12)
γ / γ 'Топологическая инверсия
во время высокотемпературной ползучести одиночных кристаллических суперсплавов

P. Caron
C. Ramusat
F. Diologent
Последние достижения в разработке сплавов II
Оценка рутенийсодержащих одиночных 171 (10) Кристаллические суперсплавы
- план экспериментов

R.Hobbs
G. Brewster
C. Rae
S. Tin
Разработка высокотемпературных сплавов 181 (10)
P / M Дисковые суперсплавы
E. Huron
K. Bain
D. Mourer
T. Gabb
Разработка готовой конструкции Gamma Prime 191 (10)
(γ ') Усиленный суперсплав
L. Pike
Механическое поведение при повышенных температурах 201 (10)
Новые суперсплавы с низким КТР
C. Cowen
P. Jablonski
Последние достижения в обработке I
Новый бор и Не содержащие кремния одинарные 211 (10)
Кристалло-диффузионные припои
M.Dinkel
P. Heinz
F. Pyczak
A. Volek
M. Ott
E. Affeldt
A. Vossberg
M. Goken
R. Singer
Усталость от ползучести и термомеханическая усталость 221 (8)
of Friction- Сварной IN 718 / MarM247
Разнородное соединение
M. Okazaki
M. Sakaguchi
T. Tran
M. Sekihara Лопатка газовой турбины
Изготовлена из FG75-паковочной массы 229 (12)
Технология литья для сложного полого никелевого сплава
, армированного волокном -Компоненты
S. Hollad
C. Dahmen
A.Buhrig-Polaczek
Интерактивное занятие B: Достижения в обработке
Исследование микротрещин в ЗТВ в недавно разработанном Allvac® 718 Plusδ
Суперсплав
К. Вишвакарма
М. Чатурведи
Достижения в области быстрого эпитаксиального высокого давления 251 (10)
Температурная пайка монокристаллических суперсплавов на основе никеля

B. Laux
S. Piegert
J. Rosler
Анализ пути затвердевания в суперсплаве на основе никеля 261 (10)
, CMSX10K
N.D'Souza
H. Dong
Парофазное упрочнение после изготовления 271 (6)
листового сплава на основе никеля для термоструктурных панелей

S. Johnson
R. Adharapurapu
T. Pollock
Перераспределение растворенного вещества во время плоского и 277 ( 10)
Дендритный рост направленного
затвердевшего суперсплава на основе никеля CMSX-10
Сон Мун Сео
Дже-Хюн Ли
Янг-Су Ю
Чанг-Йонг Джо
Хирофуми Мияхара
Кейсаку Оги
Эффект отвода 287 8)
Истории перегрева микроструктуры
монокристаллического суперсплава на основе никеля
L.Лю
T. Hang
M. Zou
W. Zhang
J. Zhang
H. Fu
Влияние связывания TLP на ползучесть 295 (6)
Деформация монокристалла на никелевой основе Суперсплав
при высокой температуре
Дж. Лю
T. Jin
N. Zhao
Z. Wang
X. Sun
H. Guan
Z. Hu
Дизайн термообработки с растворением для 301 (10)
и экспериментальных монокристаллических суперсплавов
S. Hegde
R. Kearsey
J. Beddoes
Влияние скорости охлаждения на Gleeble Hot 311 (6)
Пластичность UDIMET Alloy 720 Billet
M.Fahrmann
A. Suzuki
Конкурентоспособный рост зерна в направленном направлении 317 (8)
Затвердевание суперсплава на основе никеля
Y. Zhou
N. Green
Жесткая термомеханическая обработка как 325 (8)
Эффективный метод приготовления массы
и Листовые наноструктурированные полуфабрикаты
Изделия из никелевых сплавов 718 и 718plus
В. Валитов
Р. Мулюков
М. Джильотти
П. Субраманиан
Исследование коэффициента разделения 333 (6)
в сплавах Ni-Fe-Nb: термодинамические и
Экспериментальный подход
J.Valdes
D. Kim
S. Shang
X. Liu
P. King
Z. Liu
Влияние термической истории на свойства 339 (8)
и микроструктура большой HIPed PM
Заготовка из суперсплава
D. Novotnak
G . Maurer
L. Lherbier
J. Radavich
Последние достижения в обработке II
Разработка процесса и микроструктура и 347 (10)
Оценка механических свойств двойной микроструктуры
Термообработанный усовершенствованный никелевый сплав
Дисковый сплав
R. Mitchell
J.Lemsky
R. Ramanathan
H. Li
K. Perkins
L. Connor
Статистический анализ вариаций в горячем состоянии 357 (10)
Разрыв и микропористость
Формирование по сравнению с композицией в паковке
Cast FSX-414
K. Ronan
Выбор зерна во время затвердевания в спиральном селекторе 367 (10)

H. Dai
J. Gebelin
M. Newell
R. Reed
N. D'Souza
P. Brown
H. Dong
Микродеформация и макроскопические свойства I
Механизмы деформации в диске на основе никеля 377 (10)
Суперсплавы при более высоких температурах
R.Unocic
L. Kovarik
C. Shen
P. Sarosi
Y. Wang
J. Li
S. Ghosh
M. Mills
Граница зерен и внутригранулярная 387 (8)
Деформации во время высокотемпературной ползучести
PM Никель- Суперсплав на основе
A. Soula
Y. Renollet
D. Boivin
J. Pouchou
D. Locq
P. Caron
Y. Brechet
Процессы деформирования на основе чешуек при высокой температуре 395 (10)
Сжатие дискового сплава с ПМ
W. Tu
T.Pollock
Влияние размера частиц γ 'на механизм деформации 405 (12)
в усовершенствованном суперсплаве на основе никеля на основе полиэстолина
M. Preuss
J. Quinta da Fonseca
B. Grant
E. Knoche
R. Moat
М. Даймонд
Интерактивная сессия C: Физическая металлургия
Влияние поверхности на малоцикловую усталость 417 (8)
Поведение в сплаве IN718
П. Бховал
Д. Штольц
А. Вусатовска-Сарнек
Р. Монтеро
Характеристика и прогнозирование LCF 425 (8)
Поведение никелевой монокристаллической лопатки
Сплавы
W.Evans
R. Lancaster
A. Steele
N. Jones
Асимметрия текучести при растяжении / сжатии и 433 (10)
Прочность на ползучесть суперсплавов на основе никеля
N. Tsuno
S. Shimabayashi
K. Kakehi
C. Rae
Р. Рид
Влияние малоугловых границ на 443 (10)
Механические свойства монокристалла
Суперсплав DD6
Дж. Ли
Дж. Чжао
С. Лю
М. Хан
Высокотемпературная ползучесть направленного 453 (8)
Отвержденные суперсплавы на основе никеля, содержащие локальную рекристаллизацию

G.Се
Л. Ван
Дж. Чжан
Л. Лу
Влияние термомеханической обработки 461 (8)
на микроструктуру и поведение ползучести сплава
Udimet 188
S. Longanbach
C. Boehlert
Анализ отказов отремонтированных сварных швов B-1900 469 (10)
Кожухи лопаток турбины
E. Mueller
L. Carney
S. Ngin
J. Yadon
Высокотемпературная микроструктура 479 (10)
Разложение сплава Хейнса 230
Дж. Веверкова
A. Strang
ГРАММ.Marchant
G. McColvin
H. Atkinson
Влияние морфологии карбидов на 489 (10)
Поведение модифицированного монокристалла на растяжение и усталость при повышенной температуре
Поведение модифицированного монокристалла
Суперсплав на основе никеля
A. Wasson
G. Fuchs
Гамма-морфология и свойства ползучести 499 (10)
суперсплавов на основе никеля с добавками металлов группы

J. Van Sluytman
A. Suzuki
A. Bolcavage
R. Helmink
D. Ballard
T. Pollock
Ползучесть-усталость при повышенных температурах 509 (6)
Поведение к росту трещин у сплавов на основе никеля
HAYNES® R-41, HAYNES® 230® и
HASTELLOY® X
S.Lee
P. Liaw
Y. Lu
D. Fielden
L. Pike
D. Klarstrom
Новый подход к гиперболическому тангенциальному моделированию 515 (6)
для поведения ползучести одинарного суперсплава на основе кристалла никеля
CMSX4
H. Basoalto
B. Vermeulen
J. Brooks
G. Coventry
S. Williams
J. Mason-Flucke
S. Bagnall
Оценка термомеханической усталости 521 (6)
Свойства 98 монокристаллов на основе никеля
суперсплавов
М. Сакамото
Х.Харада
Т. Йококава
Я. Коидзуми
Т. Кобаяши
Х. Чжоу
Дж. Чжан
Н. Миямото
Сравнение низкоцикловой (зазубренной) усталости 527 (8)
Поведение при температуре в монокристаллических материалах лопаток турбины

П. Рид
М. Миллер
Усталостное поведение монокристаллических 535 (6)
Суперсплавы на основе никеля для лопаток
К. Яблинский
К. Флорес
М. Миллс
Дж. Уильямс
Дж. Ригни
Микроструктурные условия, влияющие на 541 (8)
Изменчивость усталости в сплавах на основе никеля P / M
Суперсплавы
W.Porter III
K. Li
M. Caton
S. Jha
B. Bartha
J. Larsen
A TEM-исследование осадков 549 (4)
Поведение суперсплава AEREX350
M. Samiee
S. Asgari
Упругие микродеформации при растяжении и 553 (12)
Ползучесть суперсплавов: результаты in situ
нейтронной дифракции
Y. Lu
S. Ma
B. Majumdar
Микродеформация и макроскопические свойства II
Среднее значение по сравнению с предельным сроком службы усталостным поведением 565 (8)
Суперсплав на основе никеля
S.Jha
M. Caton
J. Larsen
Оценка срока службы 573 (10)
кованых аэрокосмических компонентов IN718 на основе
многопараметрической микроструктурной оценки

M. Stoschka
M. Stockinger
H. Leitner
M. Riedler
W. Eichlseder
Оценка влияния зерна 583 (6)
Структура на изменчивость усталости
Waspaloy
M. Brogdon
A. Rosenberger
Инициирование усталостной трещины в никелевой основе 589 (12)
Суперсплав Rene 88 DT at 593 ° С
Дж.Miao
T. Pollock
J. Jones Покрытия
и воздействие на окружающую среду I
Суперсплавы для сверхкритического пара 601 (8)
Турбины --- Поведение при окислении
G. Holcomb
Влияние окисления и горячей коррозии в 609 (10)
Никелевый дисковый сплав
A. Encinas-Oropesa
G. Drew
M. Hardy
A. Leggett
J. Nicholls
N. Simms
Разработка Si-подшипников 4-го поколения 619 (10)
Монокристаллические суперсплавы на основе никеля
A . Yeh
К.Кавагиси
Х. Харада
Т. Йококава
Ю. Коидзуми
Т. Кобаяши
Д. Пинг
Дж. Фудзиока
Т. Сузуки
Разработка и исполнение романа 629 (12)
Pt + Hf-модифицированный γ'-Ni3Al + γ-Ni
Связующие покрытия для усовершенствованных термобарьерных систем
Покрытия
N. Mu
T. Izumi
L. Zhang
B. Gleeson
Интерактивная сессия D: Покрытия,
Деградация окружающей среды / микроструктуры
Характеристики Pt-модифицированного 641 (10)
Глинообразующие покрытия и модельные сплавы
B.Pint
J. Haynes
K. More
J. Schneibel
Y. Zhang
I. Wright
Окисление покрытий MCrAIY на никелевой основе 651 (10)
Суперсплавы
M. Pace
R. Thomson
J. Wells
Окисление и эволюция покрытия в 661 (10)
алюминизированных сплавах лезвий четвертого поколения
I. Эдмондс
Х. Эванс
К. Джонс
D5, Образование гамма-Ni3Al через перитектиод 671 (10)
Реакция: гамма; + бета (+
A12O3) = гамма '(+ A12O3)
E.Copland
Анализ химического загрязнения поверхности 681 (8)
на взрывоопасной промышленной газовой турбине
Компоненты
S. Feng
B. Shollock
R. Reed
M. Ryan
Долгосрочное циклическое окислительное поведение 689 (10)
Избранные высокотемпературные сплавы
V. Deodeshmukh
S. Srivastava
Поведение DS 699 (10)
GTD-111 в условиях окисления и сульфидирования в условиях высокотемпературной коррозии

M. Trexler
P. Singh
T. Sanders Jr.
Влияние параметров горячей деформации 709 (10)
на механические свойства и процесс осаждения
в суперсплаве на основе никеля

A. Nowotnik
Поведение ползучести толстых и тонкостенных 719 (6)
структур монокристаллического никеля -Base
Суперсплав при высоких температурах -
Экспериментальный метод и результаты
R. Huttner
R. Volkl
J. Gabel
U. Glatzel
Разрушение микроструктуры CMSX-4: 725 (8)
Кинетика и влияние на механические свойства
A .Эпишин
T. Link
M. Nazmy
M. Staubli
H. Klingelhoffer
G. Nolze
Долговременное укрупнение Rene 80 Ni-Base 733 (8)
Суперсплав
D. Hadjiapostolidou
B. Shollock
Температурная и временная зависимость усталости 741 (12)
Распространение трещин в различных термообработанных сплавах дисков турбины

S. Everitt
M. Starink
P. Покрытия Reed
и воздействие на окружающую среду II
Разработка улучшенного связующего покрытия для 753 (8)
Повышенная долговечность турбины
Б.Hazel
J. Rigney
M. Gorman
B. Boutwell
R. Darolia
EQ Coating: новая концепция для систем покрытий без SRZ 761 (8)
Coating Systems
K. Kawagishi
H. Harada
A. Sato
K. Мацумото
Исследование совместимости 769 (8)
монокристаллических суперсплавов на основе никеля
с системами термобарьерного покрытия
R. Wu
K. Kawagishi
H. Harada
R. Reed
Зоны вторичной реакции в покрытых 4-м 777 ( 12) Сплавы лезвий на основе никеля поколения

A.Suzuki
C. Rae
M. Yoshida
Y. Matsubara
H. Murakami
Поведение при высоких температурах I
Характеристики термической стабильности 789 (10)
Ni-Base ATI 718Plus® Superalloy
W. Cao
Осаждение и упрочнение 799 ( 8)
Поведение Ni2 (Mo, Cr) в HASTELLOY Сплав
C-22HS®, недавно разработанный высокопрочный сплав на никелевой основе с высоким содержанием молибдена

X. Xie
Y. Zeng
K. Kou
J. Dong
L. Pike
D. Klarstrom
Влияние микроструктуры на зависимость от времени 807 (12)
Поведение роста усталостной трещины в сплаве диска турбины P / M

J.Telesman
T. Gabb
A. Garg
P. Bonacuse
J. Gayda
Интерактивная сессия E: Моделирование, имитация
и проверка
Моделирование фазового поля γ '819 (10)
Осадки в многокомпонентной основе Ni-Base
Суперсплавы
T. Kitashima
D. Ping
J. Wang
H. Harada
Эволюция размеров и морфологии 829 (8)
γ 'осадков в UDIMET 720 Li
при непрерывном охлаждении
R. Radis
M. Schaffer
M . Альбу
Г.Kothleitner
P. Polt
E. Kozeschnik
Количественная характеристика элементов 837 (10)
Влияние на траекторию трещины в направленно затвердевшем суперсплаве

M. Trexler
T. Sanders Jr.
Моделирование топологически плотноупакованных фаз 847 (8)
в суперсплавах: валентно-зависимые потенциалы порядка связи
на основе расчетов Ab-Initio

T. Hammerschmidt
B. Seiser
R. Drautz
D. Pettifor
Моделирование микроструктуры динамического 855 (8)
Кинетика рекристаллизации во время турбины
Поковка диска из суперсплава на никелевой основе
Allvac 718 Plus ™
D.Huber
C. Stotter
C. Sommitch
S. Mitsche
P. Poelt
B. Buchmayr
M. Stockinger
Высокотемпературное наноиндентирование Ni-Base 863 (10)
Суперсплавы
A. Sawant
S. Олово
J. Чжао
Новый аналитический метод γ / γ 873 (8)
Морфология в монокристаллических сплавах на основе никеля
Суперсплавы: новая ориентация повреждений
и оценка оставшегося срока службы
М. Сакагучи
М. Окадзаки
Характеристика трехмерного 881 (10)
Дендритные структуры в монокристаллах на основе никеля
для исследования образования дефекта

J.Мэдисон
Дж. Споварт
Д. Роуэнхорст
Дж. Фидлер
Т. Поллок
Поведение при высоких температурах II
Анализ возможной атомно-зондовой томографии 891 (10)
Кластеризация рения в никелевых сплавах

А. Моттура
М. Миллер
R. Reed
Проектирование высоколемиевого монокристалла 901 (10)
из суперсплава на основе никеля для лопаток газовых турбин
Е. Каблов
Н. Петрушин
Численное моделирование деформации ползучести в 911 (12)
CMSX-4 Single Кристаллическая турбина из суперсплава
Лопатка
D.Краситель
A. Ma
R. Reed
Моделирование, моделирование и проверка I
Проверка модели осадков в 3-м поколении 923 (10)
Дисковые сплавы для аэротурбин
G. Olson
H. Jou
J. Jung
J. Sebastian
A. Misra
I. Locci
D. Hull
Инструмент моделирования осадков 933 (8)
Моделирование суперсплавов во время термической обработки

K. Wu
F. Zhang
S. Chen
W. Cao
Y. Chang
Нет -Изотермическая ползучесть второго монокристалла на основе никеля поколения 941 (10)
Суперсплав
: экспериментальная характеристика
и моделирование
J.Cormier
X. Milhet
F. Vogel
J. Mendez
Разработка подхода к моделированию для 951 (12)
Эволюция микроструктуры во время затвердевания и гомогенизации
с использованием метода фазового поля

N. Warnken
A. Drevermann
D. Ma
S. Fries
I. Steinbach
Моделирование, моделирование и проверка II
Награда за лучшую работу 963 (2)
Совместная модель пластичности ползучести для 965 (10)
Релаксация остаточных напряжений дробеструйного упрочнения
Суперсплав на никелевой основе
D.Бьюкенен
Р. Джон
Р. Брокман
А. Розенбергер
Интеграция моделирования и экспериментов 975 (10)
для моделирования роста зерна суперсплава
Э. Пэйтон
Г. Ван
Н. Ма
Ю. Ван
М. Миллс
D. Whitis
D. Mourer
D. Wei
Поликристаллическое моделирование Udimet 720 985 (8)
Ковка
J. Thebault
D. Solas
C. Rey
T. Baudin
O. Fandeur
M. Clavel
Исследования по Разделение легирующих элементов в суперсплаве на никелевой основе 993 (10)
DMS4 с использованием моделирования Monte
Carlo и трехмерного атомного зонда
R.Баламураликришнан
Р. Санкарасубраманян
М. Патхак
К. Муралидхаран
Н. Дас
Именной указатель 1003 (4)
Предметный указатель 1007 (4)
Указатель сплавов 1011

2.416 сплав в великобритании

РОССИЙСКИЕ МЕТАЛЛЫ ДЛЯ МОРСКИХ СООРУЖЕНИЙ В АРКТИКЕ

2012/7/20 … В этом документе представлен обзор важных российских арктических морских проектов… 45. Таблица 20 Химический состав стали 18Г2Ф% Х.

Российская металлургия – ResearchGate

Структура и свойства аустенитной высокоазотистой коррозионно-стойкой литой стали 05Х32АГ15Н8М2Ф, полученной методом направленного … или сообщили другие. … результаты этого исследования показали, что этот сплав имеет ограниченную прочность на разрыв…

Алюминий и алюминиевые сплавы

Железо и сталь не ржавеют на алюминии. Правильно легированные и обработанные … 2xx.x: Сплавы, в которых медь является основным легирующим элементом. Другой.

Химические связи в металлических сплавах – Международный журнал …

Знак энергии упорядочения в сплавах обычно определялся методом … система была взята с использованием сплава Fe-45% Cr в качестве примера 9.

Сплавы на основе кобальта в аэрокосмической отрасли – Scholarly Commons

, благодаря которому эти сплавы развивают свою высокотемпературную прочность, является упрочнение твердого раствора… L-605 и X-45. Некоторые кривые на этом рисунке.

Влияние содержания никеля на коррозионную стойкость железа …

Два сплава на основе железа, содержащие 36% Ni и 45% Ni с менее 1% Mn Si …, были получены путем сканирования потенциала железа. никелевые сплавы в …

Промышленная продукция ВИАМ

рентгеновские источники и датчики ;; дефектоскопы ;; специальные технические устройства. Образцы изделий. СВАРОЧНЫЕ ВЫСОКОПРОЧНЫЕ АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ…

Лазерная сварка алюминиевых сплавов для авиастроения

Алюминиевые сплавы Al-Mg напр. Русский AMg5 AMg6 и Al-Cu-Mg, например Российские сплавы Д16 и …, полученные сваркой плавлением, обладают низкими механическими свойствами.

PRE Сообщение: cuni 90 2f10 разъем литиевой батареи
СЛЕДУЮЩИЙ Сообщение: astm b98 meter

Дендронизированное фторированное ПАВ для высокостабильных эмульсий вода-фторированное масло с минимальным межкапельным переносом малых молекул

% PDF-1.4 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > поток application / pdfdoi: 10.1038 / s41467-019-12462-5

Дендронизированное фторированное ПАВ для высокостабильных эмульсий вода-во-фторированном масле с минимальным переносом малых молекул между каплями

Мохаммад Суман Чоудхури

Вэньшань Чжэн

Шалини Кумари

Джон Хейман

Синцай Чжан

Прадип Дей

Дэвид А.Weitz

Райнер Хааг

Springer США

Nature Communications, DOI: 10.1038 / s41467-019-12462-5

springer. com

springerlink.com

2010-04-23True10.1038 / s41467-019-12462-5

springer.com

springerlink.com

Springer2019-09-30T18: 34: 34 + 02: 002019-09-28T17: 56: 25 + 05: 302019-09-30T18: 34: 34 + 02: 00TrueiText® 5.3.5 © 2000-2012 1T3XT BVBA (AGPL- версия) VoRuuid: 6fadcc9a-0904-4b16-a6e2-4409728f486auuid: 1e274043-c535-4a99-bd0c-4e389734776edefault1

converteduuid: 3a963107-8d8c-4ca6-9158ddf2ecd1-2d8cb-4ca6-9152df2e1-2c4c6-9152df2e1 05:30

Mohammad Suman Chowdhuryhttp: //orcid.org/0000-0002-3372-6065

Джон Хейманhttp: // orcid.org / 0000-0003-0344-3694

Синцай Чжан http://orcid.org/0000-0001-7114-1095

Прадип Дей http://orcid.org/0000-0002-1302-0874

Райнер Хааг http://orcid.org/0000-0003-3840-162X

http://ns.adobe.com/pdf/1.3/pdfAdobe PDF Schema

internal Объект имени, указывающий, был ли документ изменен для включения информации о треппинге TrappedText

http: // ns.adobe.com/pdfx/1.3/pdfxpdfx

внутренний идентификатор стандарта PDF / X GTS_PDFXVersionText

внутренний Уровень соответствия стандарту PDF / X GTS_PDFXConformanceText

internal Компания, создающая PDFCompanyText

internal Дата последнего изменения документа SourceModifiedText

crossmark externalMirrors: CrosMarkDomainsCrossMarkDomainsSeq Text

Крестовина внутренних зеркал: DOIdoiText

http: // ns.adobe.com/xap/1.0/mm/xmpMMXMP Media Management Schema

Внутренний идентификатор на основе UUID для конкретного воплощения документа InstanceIDURI

внутренний – Общий идентификатор для всех версий и представлений документа.

http://www.aiim.org/pdfa/ns/id/pdfaidPDF/A ID Schema

internalPart of PDF / A standardpartInteger

внутренняя Поправка к стандарту PDF / A amdText

внутренний Уровень соответствия стандарту PDF / A Текст

http: // crossref.org / crossmark / 1.0 / crossmarkcrossmark

internalCrossMarkDomainsCrossMarkDomainsSeq Text

internalCrossmarkDomainExclusiveCrossmarkDomainExclusiveText

внутренний Аналогично призме: doiDOIText

external – дата публикации публикации.

http://prismstandard.org/namespaces/basic/2.0/prismPrism

external Тип агрегирования определяет единицу агрегирования для коллекции контента.Комментарий PRISM рекомендует использовать словарь с контролируемым типом агрегирования PRISM для предоставления значений для этого элемента. Примечание: PRISM не рекомендует использовать значение #other, разрешенное в настоящее время в этом контролируемом словаре. Вместо использования #other обратитесь к группе PRISM по адресу [email protected], чтобы запросить добавление вашего термина в словарь с контролируемым типом агрегирования. aggregationTypeText

externalCopyright copyrightText

external – цифровой идентификатор объекта для статьи.DOI также может использоваться как идентификатор dc :. Если используется в качестве идентификатора dc: identifier, форма URI должна быть захвачена, а пустой идентификатор также должен быть захвачен с помощью prism: doi. Если в качестве обязательного идентификатора dc: identifier используется альтернативный уникальный идентификатор, то DOI должен быть указан как чистый идентификатор только в пределах prism: doi. Если URL-адрес, связанный с DOI, должен быть указан, тогда prism: url может использоваться вместе с prism: doi для предоставления конечной точки службы (то есть URL-адреса). doiText

externalISSN для электронной версии проблемы, в которой встречается ресурс.Разрешает издателям включать второй ISSN, идентифицирующий электронную версию проблемы, в которой возникает ресурс (следовательно, e (lectronic) Issn. Если используется, prism: eIssn ДОЛЖЕН содержать ISSN электронной версии. См. Prism: issn. issnText

external Название журнала или другого издания, в котором был / будет опубликован ресурс. Обычно это используется для предоставления названия журнала, в котором появилась статья, в качестве метаданных для статьи, а также такой информации, как название статьи, издатель, том, номер и дата обложки.Примечание. Название публикации можно использовать для различия между печатным журналом и онлайн-версией, если названия разные, например, «журнал» и «magazine.com». PublicationNameText

externalЭтот элемент предоставляет URL-адрес статьи или единицы контента. Платформа атрибутов необязательно разрешена для ситуаций, в которых необходимо указать несколько URL-адресов. PRISM рекомендует использовать вместе с этим элементом подмножество значений платформы PCV, а именно «мобильный» и «Интернет».ПРИМЕЧАНИЕ. PRISM не рекомендует использовать значение #other, разрешенное в управляемом словаре платформы PRISM. Вместо использования #other обратитесь к группе PRISM по адресу [email protected], чтобы запросить добавление вашего термина в словарь, контролируемый платформой. urlText

http://springernature.com/ns/xmpExtensions/2.0/snSpringer Nature ORCID Schema

externalAuthor information: содержит имя каждого автора и его ORCID (ORCiD: Open Researcher and Contributor ID).ORCID – это постоянный идентификатор (непатентованный буквенно-цифровой код) для однозначной идентификации научных и других академических авторов .authorInfoBag AuthorInformation

Указывает типы информации об авторе: имя и ORCID автора. Http://springernature.com/ns/xmpExtensions/2.0/authorInfo/authorAuthorInformation

Указывает имя автора. NameText

Предоставляет ORCID автора. OrcidURI

http: // www.niso.org/schemas/jav/1.0/javNISO

external Значения для версии статьи журнала являются одним из следующих: AO = Авторский оригинал SMUR = Представленная рукопись на рассмотрении AM = принятая рукопись P = Доказательство VoR = версия записи CVoR = Исправленная версия записи EVoR = Расширенная версия Recordjournal_article_versionClosed Выбор текста

конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 8 0 объект