Контактная сварка алюминия: Контактная сварка алюминия
alexxlab | 29.08.1979 | 0 | Разное
Контактная сварка алюминия
Из существующих способов контактной сварки для алюминия и его сплавов широко применяется точечная, а также шовная сварка. Стыковая сварка алюминиевых сплавов применяется реже.
Для получения качественных соединений особое внимание следует обратить на подготовку поверхности деталей. Листовые элементы перед точечной и роликовой сваркой зачищают с двух сторон на ширине 30-50 мм в местах расположения сварных точек или швов. Детали, подготавливаемые для стыковой сварки, должны быть зачищены по торцам и на участках в местах закрепления в зажимах сварочной машины. Лучшие результаты дает химическая очистка – травление деталей в специальных ваннах после предварительного обезжиривания. Рекомендуется травление выполнять при 17-25° С в водном растворе концентрированной ортофосфорной кислоты (Н3РО4) с добавкой 0,1-0,3 % хромпика (К2Сг207). Продолжительность травления 10-15 мин, далее просушка горячим воздухом (Т = 70÷80° С). После травления допускается хранение деталей перед сваркой до 3 суток при использовании машин переменного тока и до 24 ч при сварке запасенной энергией.
Точечная сварка.
Рисунок 1. Схема точечной сварки алюминия с использованием прокладок из нержавеющей стали 12Х18Н9:1 — электрод; 2 — прокладка; 3 — свариваемые детали.
Точечная сварка алюминия и его сплавов связана с некоторыми трудностями. Поскольку алюминий обладает высокой электрической проводимостью, сварка сопровождается перегревом металла у контакта между электродом и деталью и, как следствие, их свариванием. Для того чтобы исключить это отрицательное явление в ряде случаев применяют теплоизолирующие прокладки из стали 12Х18Н9 толщиной 0,2-0,5 мм между электродом и деталью из алюминия. Такие прокладки не привариваются к деталям. При сварке алюминиевых сплавов необходимо обеспечивать небольшое и по возможности постоянное электросопротивление пленки оксидов на поверхности изделия: при сварке на машинах переменного тока – 100-300 мкОм, при использовании запасенной энергии – менее 100 мкОм. Для контроля качества поверхности детали зажимают между электродами специального пресса или точечной машины. При измерении контактного сопротивления можно пользоваться микрометром типа М246 или другими приборами, предназначенными для измерения малых сопротивлений.
Для алюминия, и, его сплавов, точечная сварка применяется при толщине металла от 0,04 до 5-6 мм. Элементы, собранные под сварку, должны плотно прилегать друг к другу; допускаются зазоры не более 0,3 мм на длине 100 мм.
Рис. 2. Типы соединений прн точечной сварке алюминия в его сплавов.
Таблица 1. Ориентировочные режимы точечной сварки ‘алюминиевых сплавов
Сплав | b, мм | Усилие на электрод, кН | I.св, А | t, c |
Технический алюминий | 0,5+0,5 | 2,45 | 15 | 0,08 |
1,5+1,5 | 2,84 | 22 | 0,1 | |
2,5+2,5 | 3,43 | 28 | 0,16 | |
4,8+4,8 | 4,12 | 42 | 0,30 | |
АМг-АМ | 0,5+0,5 | 1,28 | 22 | 0,04 |
1,0+1,0 | 2,45 | 30 | 0,06 | |
1,5+1,5 | 3,43 | 34 | 0,08 | |
2,0+2,0 | 4,91 | 38 | 0,10 | |
АМг6Т | 1,5+1,5 | 7,85 | 46 | 0,21 |
6,77 | 33,4 | 0,23 | ||
3,0+3,0 | 6,87 | 41,5 | 0,22 | |
АМц-АМ | 1,0+1,0 | 4,91 | 43 | 0,13 |
2,0+2,0 | 6,13 | 42,5 | 0,23 | |
3,0+3,0 | 8,93 | 53 | 0,18 | |
Д16-АТ | 0,5+0,5 | 2,16 | 23 | 0,08 |
0,8+0,8 | 3,4 | 27 | 0,10 | |
1,0+1,0 | 4,41 | 28 | 0,12 | |
1,5+1,5 | 6,38 | 34 | 0,16 |
Точечная сварка алюминия и его сплавов требует применения сварочных токов весьма большой плотности – до 1000 А/мм2 и выше, что значительно превосходит плотность тока при сварке малоуглеродистой стали. Применяемые токи в 3-4 раза больше, чем при сварке стали. Рекомендуемое удельное давление 59-98 МПа. Диаметр ядра точки при сварке алюминия толщиной 2-3 мм составляет 8-11 мм. Так как в результате нагрева при точечной сварке алюминиевые сплавы разупрочняются, причем размеры зон разупрочнения зависят от времени сварки, сплавы такого типа сваривают при сравнительно коротких импульсах тока продолжительностью 0,08-0,3 сек (жесткие режимы). В зависимости от толщины металла применяют следующие радиусы сферы электродов:
Толщина металла, мм | 1 | 2 | ≥3 |
Радиус сферы электрода, мм | 75 | 100 | 150 |
При сварке легких сплавов обеспечивают минимальное выделение теплоты в контакте электрод – деталь и интенсивное охлаждение электрода. В связи c этим электрическая проводимость сплава для изготовления электродов должна быть не ниже 85-90 % проводимости меди.
При точечной сварке высокопрочных алюминиевых сплавов, начиная с толщин 1,5-2 мм, лучшее уплотнение ядра и соответственно устранение склонности сварной точки к порам и трещинам достигаются при использовании графика переменного усилия с «ковочным» давлением Рк. Обычно принимают Рк = 1,5 + 3 Рсв, где Рсв – усилие, приложенное к электродам во время сварочного нагрева. Так, для сплава Д16-АТ при толщине листа 1,5 мм Рсв = 6500 Н, а Рк = 9810 ÷ 11800 Н. Для того чтобы избежать перегрева металла в контакте электрод – деталь, уменьшить износ электродов и улучшить качество поверхности деталей из алюминиевых сплавов, в ряде случаев (например, для ответственных деталей) применяют модулирование импульса сварочного тока с постепенными его нарастанием и спадом. Для точечной сварки металла малых толщин (0,02-0,5 мм) используют конденсаторную сварку на машинах типа ТКМ-4 мощностью 100 Вт и др.
Рисунок 3. Циклограмма одноимпульсной точечной сварки алюминиевых сплавов с «ковочным» давлением.
Рисунок 4. Циклограмма точечной сварки с постепенными нарастанием в спадом тока
При сварке алюминиевых сплавов точки, обладая высокой прочностью при работе на срез, относительно плохо сопротивляются разрыву.
Таблица 2. Среднее разрушающее усилие сварных точен на алюминиевых сплавах
Марка | b, мм | Диаметр ядра, мм | Разрушающее усилие, кН | |
на срез | на отрыв | |||
АМц-АМ | 2,0+2,0 | 8,5 | 5,2 | 3,8 |
3,0+3,0 | 11,0 | 7,2 | 6,0 | |
АМг5В | 2,0+2,0 | 8,0 | 5,4 | 2,5 |
2,5+2,5 | 9,0 | 6,1 | 2,7 | |
АМг6Т | 2,0+2,0 | 9,0 | 8.4 | 4,0 |
3,0+3,0 | 10,5 | 9,3 | 3,7 | |
Д16-АМ | 2,0+3,0 | 8,5 | 6,6 | 2,8 |
2,5+2,5 | 10,0 | 7,9 | 3,4 | |
Д16-АТ | 2,0+2,0 | 9,0 | 6,5 | 2,3 |
3,0+3,0 | 10,5 | 10,6 | 3,9 |
Рисунок 5. Основные типовые соединения при шовной сварке алюминия и его сплавов: а – внахлестку; б – бортовое.
Шовная сварка успешно используется при изготовлении изделий из алюминиевых сплавов толщиной до 4 мм, требующих герметичности. Для легких сплавов на основе алюминия и магния такая сварка осуществляется двумя способами – прерывистым и шаговым. При первом способе свариваемые детали перемещаются относительно электродов машины непрерывно, а сварочный ток включается импульсами длительностью tи чередующимися с паузами tn. Прерывистое включение тока позволяет исключить перегрев поверхности свариваемых деталей и резко снижает износ электродов. Для алюминиевых сплавов . При втором способе, весьма эффективном для алюминиевых сплавов, включение сварочного тока и перемещение деталей чередуются: сварка осуществляется при неподвижных деталях, а их перемещение – при выключенном токе и постоянном давлении.
Основные типы соединений при шовной сварке алюминия такие же, как для стали и других металлов. Размер С принимается в зависимости от толщины сплава:
b, мм | 1 | 1,5 | 2 |
С, мм | 14 | 17 | 20 |
Ширина рабочей части роликов равна 2-12 мм и увеличивается с ростом толщины свариваемого металла. Диаметр электрода составляет 150-200 мм. При толщине металла 0,5 мм применяют электроды меньшего диаметра – 40-50 мм. Для сварки легких сплавов используют ролики со сферической рабочей поверхностью. При шовной сварке алюминия и его сплавов необходимо обеспечить протекание значительного тока в сварочной цепи. Поэтому применяют роликовые машины большой мощности (250-350 кВА).
Таблица 3. Ориентировочные режимы прерывистой шовной сварки алюминиевых сплавов
b, мм | Ширина ролика, мм | Iсв, кА | t, с | Усилие сжатия, кН | Uсв. м/мин | Шаг точки, мм | |
действия тока | паузы | ||||||
0,6+0,6 | 2,8 | 26 | 0,04 | 0,08 | 2,6 | 0,7 | 1,4 |
1,0+1,0 | 3,6 | 32 | 0,06 | 0,1 | 3,3 | 0,75 | 2,0 |
1,5+1,5 | 4,8 | 38 | 0,06 | 0,18 | 4,2 | 0,65 | 2,5 |
2,0+2,0 | 6,6 | 41 | 0,08 | 0,24 | 4,8 | 0,5 | 2,5 |
Усилия сжатия электродов близки к усилиям для малоуглеродистой стали той же толщины. Скорость сварки ниже, чем для стали, и лежит в пределах 0,5-1,0 м/мин. Она уменьшается с увеличением толщины свариваемых деталей.
Существенное влияние на качество шва при шовной сварке так же, как и при точечной, оказывает состояние поверхности сплава.
Стыковая сварка.
Стыковая сварка алюминия и его сплавов возможна как сопротивлением, так и оплавлением. При сварке алюминия сопротивлением плотность тока примерно в два раза выше, чем при сварке малоуглеродистой стали (при одинаковой длительности процесса). Нагрев проводится с большими скоростями, превышающими скорости нагрева деталей из стали. Для алюминия потребляется значительно большая мощность, чем для стали. Так, при сварке сопротивлением стержней диаметром 8 мм для малоуглеродистой стали необходима мощность 5 кВА, для алюминия – 15 кВА.
Наиболее эффективна для алюминия и его сплавов стыковая сварка оплавлением, так как при данном процессе исключается окисление металла в стыке, опасность которого при сварке этого металла очень велика. Известны примеры сварки оплавлением изделий из алюминиевых сплавов на машинах мощностью более 500 кВА с усилием осадки выше 150 кН, а также сварки многочисленных простых сечений меньших размеров (стержни, трубы, полосы и др.). В строительстве стыковая сварка широко применяется для соединения различных сложных профилей, которые свариваются под различным углом друг к другу.
Стыковая сварка ведется с большой скоростью непрерывного оплавления, достигающей 8 мм/с и более (при сварке стали она редко превышает 2-3 мм/с). Необходимы значительные скорости осадки (150 мм/с и выше), большие, чем при сварке малоуглеродистой стали. Давления при осадке для алюминиевых сплавов могут достигать 196,1-215,7 МПа. Поэтому для их сварки требуются машины относительно большей мощности с автоматическим управлением.
Таблица 4. Ориентировочные режимы стыковой сварки оплавлением алюминиевых сплавов.
Сплав | Толщина полосы, мм | Установочная длина, мм | Припуск на оплавление, мм | Длительность оплавления, с | Средняя скорость оплавления, мм/с | Припуск на осадку, мм | Скорость осадки, мм/с | Давление осадки, МПа | Удельная мощность, кВА/мм2 |
АМг6 | 5-8 | 45 | 22 | 7 | 8 | 6-8 | 150 | 157 | 0,17 |
Д16-АМ | 3-5 | 30 | 15 | 3 | 11 | 5-6 | 150 | 98 | 0,28 |
АК6 | 4-6 | 14 | 10 | 1,8 | 7 | 7-8,5 | 100-150 | 176-215 | 0,4 |
Рисунок 6. Схема стыковой сварки алюминиевых заготовок с принудительным формированием соединения.
Для алюминиевых сплавов весьма эффективна стыковая сварка оплавлением со срезанием грата ножами и с принудительным формированием стыка. Эти способы обеспечивают благоприятную структуру соединения при повышенном давлении с устранением расслоения и рыхлости, наблюдаемых при обычных схемах осадки. При сварке термообработанных деталей большого сечения применяют подогрев (при повышенной установочной длине и плотности тока 5-7 А/мм2) до 200-300 °С в течение 30-40 с (подогрев не должен заметно влиять на разупрочнение сплава). Рекомендуются следующие параметры процесса сварки: перед подогревом торцы выравнивают предварительным оплавлением, а затем сдавливают при давлении 19,6-49,0 МПа. После подогрева оплавление возбуждают ступенчато, при скоростях оплавления 0,5-1 мм/с, далее при 3-5 мм/с и, наконец, при 10-25 мм/с; давление осадки 147,2-245,3 МПа. Эффективно также импульсное оплавление. Лучшие результаты получаются при сварке алюминиевых сплавов в защитной атмосфере инертных газов. Однако опыт показывает, что во многих случаях возможна сварка без защиты газами (особенно для малых сечений).
Механические свойства стыков из заданного сплава зависят от применяемых режимов сварки. Для обеспечения максимальной прочности давление должно быть согласовано со скоростью осадки: с увеличением давления скорость осадки уменьшают. Прочность стыков из алюминия в среднем составляет 68,7-88,3 МПа. На сплаве типа АМг6 можно получить сварные соединения, равнопрочные основному металлу при удовлетворительной их пластичности. На высокопрочных сплавах (например, Д16-АТ) прочность и пластичность стыков ниже, чем у основного металла. Термическая обработка (отжиг) оказывает существенное влияние на прочность и пластичность соединений из некоторых сплавов, например АК6.
Таблица 5. Механические свойства соединений пластин из алюминиевых сплавов, выполненных стыковой сваркой оплавлением
Сплав | b, мм | F, мм2 | σв, МПа | α, град | ||
Основной металл | Сварное соединение | Основной металл | Сварное соединение | |||
Д1-АМ | 4-8 | 200-2400 | 210 | 157-206 | 180 | 30-60 |
АМг6 | 2,5-6 | 200-4000 | 294-353 | 274-353 | 100-120 | 31-39 |
Д16-АТ | 4 | 200-1000 | 431-451 | 147-265 | 45-48 | <5 |
Проволоки из алюминия и его сплавов соединяют встык конденсаторной сваркой. Механические свойства сваренных стыков определяются для алюминиевой проволоки диаметром 2-3 мм 6-8 перегибами под углом 180°.
Таблица 6. Ориентировочные режимы стыковой конденсаторной варки алюминиевых проволок
Сплав | dпр | Lk, мкФ | Uk, В | Припуск на оплавление,мм | Усилие осадки, Н |
Технический алюминий | 2,8 | 250 | 1400 | 9 | 1569,6 |
3,5 | 550 | 1500 | 14 | 1666,8 | |
АЛ5 | 3,5 | 550 | 1200-1500 | 6 | 1079,1 |
Автоматическая контактная точечная сварка алюминия
В последние десятилетия ситуация в области контактной точечной сварки изменилась. На смену традиционным технологиям пришли технологии позволяющие программно изменять параметры режима сварочного процесса в период формирования сварочного соединения, согласно расчетным данным или в зависимости от условий протекания самого сварочного процесса. Появились технологии – адаптивной автоматической контактной сварки (интеллектуальной сварки).Появление новых технологий и оборудования в области контактной сварки обуславливалось следующими причинами:
- применение новых материалов;
- возрастающие требования к качеству
- применение роботизированной техники, обусловленное массовым характером производства;
- новая элементная база и широкое использование вычислительной техники для создания новых типов сварочной техники.
Наглядным примером развития сварочной техники и технологий в области контактной точечной сварки является автомобильная промышленность. Идеи воплощенные в новых технологиях контактной сварки в основном разрабатывались для потребностей автомобильной отрасли и в последствии получили свое признание в других отраслях промышленности, таких, как авиационная, оборонная, машиностроение, судостроение и строительство.
Современные тенденции при производстве автомобилей связаны с повышением требований к их безопасности и экономичности, а это при производстве кузовов автомобилей требует решение двух основных задач – снижение веса и увеличение прочности конструкции кузова.
Реализация данного решения связана с применением новых материалов в конструкции автомобилей, соединение которых традиционными способами контактной точечной сварки не представляется возможным.
Точечная сварка алюминия – основы технологии
Инженеры компании Elmatech ведут активную работу по теме «Точечная сварка алюминия». Им удалось создать выгодную по цене машину для автосервиса, которая сваривает алюминий до 3 мм толщиной.
Далее – пара диаграмм, которые это подтверждают.
Пример при общей толщине листа 2 мм.
Колпачки электродов после сварки.
Компания Elmatech разработала специальные биметаллические электродные колпачки для сварки алюминия с применением которых возможно выполнить 20 точек подряд. После этого электрод зачищается.
График показывает последовательность точек при сварке алюминия с общей толщиной 3 мм.
На графике видно, что оборудование обеспечивает стабильную повторяемость и высокое качество сварного соединения. Далее приведен пример отшлифованного среза сварного соединения. Структура созданного сварочного ядра хорошо сохраняется и после 15 точек:
Для сварки алюминия с применением технологии контактной сварки в полностью автоматическом режиме фирма Elmatech создала программу, позволяющую производить контактную сварку трудно свариваемого алюминия с последовательностью от 15 до 20 сварочных точек и надежно привариваемой общей толщиной до 3 мм.
Сварочное оборудование с применением технологии адаптивной контактной сварки уже очень хорошо зарекомендовало себя для автосервиса и ремонта автомобилей.
Технология контактной сварки алюминия
Электродуговая сварка алюминия и его сплавов сопряжена со значительными трудностями, это особенно верно, когда возникает необходимость сварить алюминий и медь, алюминий и латунь. Основные сложности создают физические и химические свойства этих материалов. Контактная сварка алюминия, а также контактная сварка этого металла и медных сплавов снимает часть вопросов и является более технологичным процессом при необходимости наладить массовое производство.
Схема сварки алюминия.
Подготовка поверхностей
Ключевым моментом при получении неразъемных соединений алюминия является подготовка сварочных поверхностей перед выполнением работ. Серый цвет алюминия обусловлен наличием на его поверхности плотной оксидной пленки. Температура ее плавления превышает 2000°С, в то время как сам алюминий плавится при температуре всего 657°. Уже при 1800° алюминий кипит. Поэтому удалить оксиды выжиганием трудно.
Химические свойства алюминия.
Кроме того, оксидная пленка на поверхности алюминия является химически нейтральной. Размягчению окислов помогает раствор каустической соды, еще можно использовать бензин. Такая обработка сама по себе может привести к коррозии алюминия, поэтому растворители тщательно смывают большим количеством воды.
Вместо или в дополнение к химической обработке применяется механическое удаление оксидов. При небольшой протяженности свариваемых поверхностей это делают щеткой по металлу. Для удаления пленки на значительной площади применяют электроинструмент с насадками. Для ответственных работ и для повторяемости результатов используют шабрение.
Оксидная пленка на поверхности алюминия восстанавливается довольно быстро, поэтому ее удаление лучше производить непосредственно перед сварочными процессами. Время между очисткой и свариванием не должно превышать 10 часов.
Вернуться к оглавлению
Технология сварочных процессов
Контактному соединению подвергаются только заготовки относительно небольшой толщины. При толщине деталей более 8 мм это уже нерационально. Чем больше толщина заготовок, тем большая сила тока необходима для качественного прогрева металла в зоне контакта. Поскольку даже при совсем небольшой толщине заготовок сварочный ток измеряется тысячами ампер, то для массивных изделий ток может составлять сотни тысяч ампер. При этом возникают проблемы с охлаждением электродов. Растут и необходимые сжимающие усилия рабочих органов инструмента.
Для соединения алюминиевых заготовок применяется один из трех видов контактной сварки, это может быть шовная, стыковая и точечная сварка.
Машина для точечной сварки алюминия.
В любом из этих видов термомеханических сварочных процессов сближение атомов кристаллической решетки выполняется с помощью давления при разогреве зоны контакта посредством проходящего через нее электротока.
Алюминий является хорошим проводником тока. Наибольшее сопротивление течению тока и связанный с этим прогрев создаются именно на стыке соединяемых поверхностей. Разогретые до пластичного состояния поверхности деталей сжимаются. В результате высокой температуры материал в зоне контакта расплавляется и формируется сварочное зерно.
Виды контактной сварки отличаются способом приложения сжимающего усилия и геометрией шва. При шовной сварке поверхности зажимаются между двумя роликами, через которые пропускается переменный сварочный ток. Подача тока по времени может быть дискретной или непрерывной. Отсюда и сам шов может получаться непрерывным герметичным, прерывистым и даже точечным. Так соединяют кромки труб большого сечения, листовые материалы. Толщина заготовок при этом не превышает 3 мм. Роликовые электроды изготавливают обычно из меди. Шовная сварка алюминия требует очень мощных источников питания с прерывателями ионного типа.
Стыковая контактная сварка подходит для соединения торцов стержней, профилей, труб небольшого диаметра. Заготовки зажимаются в держателях, на них подается сварочный ток и одновременное осевое усилие. При этом большое значение имеет тщательная подготовка поверхностей: очистка, обеспечение параллельности кромок и совмещение осей заготовок. Величина сварочного тока достигает 15 кА на каждый квадратный сантиметр площади торцов заготовок.
Наибольшее распространение при соединении листовых заготовок получила точечная сварка алюминия. Ввиду низкого электрического сопротивления алюминия прогрев и расплавление металла происходят очень быстро. Продолжительность воздействия на одну точку занимает всего около 0,005 секунды и менее. Это требует быстрого сближения сдавливающих кромок инструмента. Иначе сдавливание не будет успевать за расплавлением металла. Высокая скорость разряда достигается применением в цепи питания конденсаторов.
В этом виде сварки электроды тоже изготавливают из меди. Медь и некоторые ее сплавы обладают высокой твердостью и отличной электропроводностью. Хорошо подходит для таких целей сплав ЭВ. Когда производится точечная сварка с электродами из меди, может происходить сварка меди контактных электродов и алюминия заготовки. Тогда приходится зачищать торцы электродов с удалением поверхностного слоя металла.
Вернуться к оглавлению
Биметаллические соединения
Размеры точечных сварных соединений.
При точечной сварке алюминиевых заготовок сварка меди с алюминием является нежелательным явлением, но иногда возникает необходимость получить неразъемное соединение двух металлов. Особенно часто это требуется для обеспечения надежного электрического контакта в соединении. При разъемных соединениях изолирующая оксидная пленка повышает сопротивление в месте контакта.
Электродуговая сварка меди и алюминия сопряжена с некоторыми трудностями. Температуры плавления этих веществ различны. При большой зоне расплавления алюминия медь все еще остается в кристаллическом состоянии. Эти металлы взаимно растворяются друг в друге. Из-за более раннего расплавления алюминия шов формируется из раствора меди в алюминии. При высоких концентрациях меди раствор становится хрупким.
Если в построечных условиях найти альтернативу электродуговой сварке трудно, то в заводских условиях соединение этих металлов чаще выполняют теми же контактными способами, что и при соединении алюминиевых заготовок. При контактной сварке можно обеспечить минимальное взаимное проникновение металлов и не допустить охрупчивания соединения. Хорошие результаты дает применение невысоких температур в сочетании с небольшим временем воздействия.
Плакирование, то есть покрытие алюминиевых листов чистой медью, относится к холодной сварке этих металлов. Соединение получается прокаткой с перекрытием до 70%. Так, на алюминиевую заготовку накатывают слой меди до 0,8 мм.
Для получения плакирующего слоя толщиной до 2,5 мм используют горячую прокатку с нагревом до 450°С. Операция производится в два этапа для снижения окисления медных плакирующих листов.
Контактная точечная сварка деталей из алюминиевых и магниевых сплавов
Назначение
Настоящая инструкция распространяется на контактную точечную сварку деталей из алюминиевых сплавов типов АМг, АМц, Д16 и сплавов на основе магния типов МА1, МА8, толщиной от 0,3 до 2,0 мм.
Инструкцией надлежит руководствоваться при разработке технологических процессов, изготовлении, контроле и приемке сварных узлов.
Отступления (ужесточение или снижение требований) от настоящей инструкции могут быть внесены в технологическую документацию на изделие по согласованию с главным технологом и представителем заказчика.
Материалы, оборудование, приспособления и инструмент даны в Приложении.
Выполнение контактной точечной сварки должно производиться при соблюдении правил техники безопасности, изложенных в инструкции по ТБ.
Материалы для изготовления электродов и подготовка электродов к сварке
Изготавливать электроды из медных сплавов марок «МК», «МСр» или «БрХЦр 0,3-0,9» ГОСТ 14111-77.
Выполнять форму контактной рабочей части электродов только сферической. Радиус сферы и диаметр электрода в зависимости от толщины свариваемых деталей выбирать согласно таблице 1.
Толщина свариваемого материала, мм | Размеры электродов, мм | |
---|---|---|
Радиус сферы | Мин. диаметр электрода | |
0,3 | 25-50 | 12 |
0,5 | 25-50 | 12 |
0,8 | 50-75 | 16 |
1,0 | 50-75 | 16 |
1,2 | 50-75 | 20 |
1,5 | 75-100 | 20 |
2,0 | 75-100 | 25 |
Не допускать на контактной поверхности электродов рисок, вмятин, забоин.
Зачищать шлифовальной шкуркой, в процессе сварки, электроды через каждые 15-20 точек.
Контролировать радиус шаблоном форму контактной поверхности электродов (радиус сферы). По мере износа рабочей поверхности электродов они отправляются на заточку.
Производить заточку электродов на токарном станке.
Применять фигурные электроды рекомендуется при условии отсутствия остаточных деформаций изгиба и необходимой жесткости при данном усилии сжатия.
Устанавливать электроды в сварочной машине следует без смещения и перекосов одного электрода относительно другого при полном рабочем усилии на электродах.
Производить сварку деталей неравных толщин с учетом следующего требования: электрод со стороны более тонкой детали устанавливать меньшего диаметра и с меньшим радиусом сферы, чем со стороны более толстой детали.
Хранить электроды в таре, исключающей возможность повреждения их рабочих и контактных поверхностей.
Подготовка деталей к сварке
Удалить со свариваемых поверхностей деталей масло и другие жировые загрязнения протиркой хлопчатобумажным полотном, смоченным в бензине.
Произвести после обезжиривания дальнейшую подготовку деталей к сварке путем химического травления или механической зачистки свариваемых кромок.
Производить механическую зачистку свариваемых поверхностей деталей с двух сторон на ширину 15-20 мм стальной щеткой или шлифовальной шкуркой.
Протереть после механической зачистки свариваемые поверхности деталей хлопчатобумажным полотном, смоченным в бензине.
Использовать подготовленные согласно данной инструкции детали под сварку не позднее:
- 24 ч из магниевых сплавов;
- 72 ч из алюминиевых сплавов.
Не допускать не использованные за указанный срок материалы на сварку. Подвергнуть их повторной обработке.
Разрешить травление и зачистку одних и тех же деталей производить не более 3-х раз.
Подготовка машины к сварке
Установить в электрододержатели машины сварочные электроды, необходимые для сварки данного узла.
Произвести включение машины и настройку всех ее механизмов с учетом требований инструкции по эксплуатации.
Установить ориентировочный режим сварки согласно таблиц 3-8 и произвести пробную сварку технологических образцов.
Изготавливать технологические образцы из материала той же марки и того же сечения, что и свариваемые детали.
Производить подготовку технологических образцов перед сваркой согласно разделу «Подготовка деталей к сварке».
Подвергнуть сварные технологические образцы внешнему осмотру, а затем разрушению в тисках.
Производить сварку и разрушение технологических образцов в следующих случаях:
- регулярно в процессе сварки деталей, через каждые 100-150 точек, но не менее одной проверки на партию деталей;
- после длительного перерыва в работе;
- после смены электродов;
- после сварки последнего в партии узла;
- на любом этапе сварки по требованию ОТК.
Считать сварку удовлетворительной, если разрушение сварного узла происходит по основному материалу с вырывом сварного ядра.
Считать прочность узла неудовлетворительной, если разрушение образца носит характер отлипания, без вырыва сварной точки.
Приступать к сварке на отработанном режиме только после получения удовлетворительных результатов механических испытаний.
Сборка и прихватка деталей
Производить сборку деталей перед сваркой, в зависимости от сложности изделий, с использованием различных приспособлений или без них.
Изготавливать сборочные приспособления необходимые из немагнитных материалов.
Не допускать при сборке грубой подготовки деталей с образованием больших зазоров. Величины допустимых зазоров деталей различной толщины приведены в таблице 2.
Толщина тонкой детали, мм | Зазоры на длине | ||
---|---|---|---|
100 мм | 200 мм | 300 мм | |
0,8 | 0,4 | 0,8 | 1,2 |
1,0 | 0,4 | 0,8 | 1,2 |
1,2 | 0,4 | 0,8 | 1,2 |
1,5 | 0,4 | 0,8 | 1,2 |
2,0 | 0,3 | 0,8 | 0,9 |
Производить прихватку, в случае необходимости, на режимах, установленных для сварки данных деталей. Размеры сварных точек при прихватке и сварке должны быть равны.
Не допускать постановки клейм в местах, предназначенных для сварки.
Сварка деталей
Наблюдать в процессе работы:
- за правильностью расположения и внешним видом сварных точек;
- за процессом сварки, наружные и внутренние выплески не допускаются;
- за стоянием и чистотой рабочей поверхности электродов;
- за давлением воздушной сети по манометру;
- за интенсивностью охлаждения токоведущих элементов вторичного контура.
Не допускать прикосновения деталей при сварке к токоведущим частям машины, с тем, чтобы избежать шунтирования тока через случайные контакты.
Ставить сварные точки, при сварке двухрядных швов, рекомендуется в шахматном порядке (для меньшего шунтирования тока).
Не допускать коробления деталей при сварке, для чего необходимо:
- при сварке деталей большой протяженности начинать сварку от середины детали к краям, при этом сначала следует ставить точки, не придающие деталям жесткость;
- следить, чтобы смещение одного электрода относительно другого под действием усилием усилия сжатия было минимальным.
Направить сваренные узлы на контроль качества сварки согласно требований раздела «Контроль качества сварки».
В таблицах 3-8 приведены ориентировочные режимы точечной сварки алюминиево-магниевых сплавов на машинах переменного тока типа «МТП», «МТПУ».
Толщина детали, мм | Параметры усилия электродов | Параметры тока | |||
---|---|---|---|---|---|
Сварочное, кг | Ковочное, кг | Включение ковочного усилия, с | Действительное значение сварочного тока, кА | Длительность импульса, с | |
0,5+0,5 | 140-160 | — | — | 15,0-16,0 | 0,08 |
0,8+0,8 | 200-230 | — | — | 17,0-18,0 | 0,10 |
1,0+1,0 | 270-300 | — | — | 20,5-22,0 | 0,12 |
1,5+1,5 | 380-420 | — | — | 25,5-27,0 | 0,40 |
2,0+2,0 | 550-600 | — | — | 30,0-32,0 | 0,18 |
2,0+2,0 | 380-420 | 1000 | 0,22 | 28,0-30,0 | 0,18 |
Толщина детали, мм | Параметры усилия электродов | Параметры тока | |||
---|---|---|---|---|---|
Сварочное, кг | Ковочное, кг | Включение ковочного усилия, с | Действительное значение сварочного тока, кА | Длительность импульса, с | |
0,5+0,5 | 130 | — | — | 16,5 | 0,08 |
0,8+0,8 | 190 | — | — | 18,5 | 0,10 |
1,0+1,0 | 250 | — | — | 22,5 | 0,12 |
1,5+1,5 | 340-350 | — | — | 27,5 | 0,40 |
2,0+2,0 | 480-500 | — | — | 32,5 | 0,18 |
2,0+2,0 | 400 | 1000 | 0,22 | 30,5 | 0,18 |
Толщина детали, мм | Параметры усилия электродов | Параметры тока | |||||
---|---|---|---|---|---|---|---|
Сварочное, кг | Ковоч-ное, кг | Включение ковочного усилия, с | Действи-тельное значение сварочного тока, кА | Длительность нарастания, с | Длитель-ность сварки, с | Длитель-ность спада, с | |
0,5+0,5 | 200-250 | — | — | 17,5 | — | 0,08 | — |
200-250 | — | — | 16,0-16,5 | 0,04 | 0,08 | 0,12 | |
0,8+0,8 | 300-400 | — | — | 19,0-20,0 | — | 0,1 | — |
300-350 | — | — | 18,0-18,5 | 0,04 | 0,1 | 0,14 | |
1,0+1,0 | 400-500 | — | — | 24,0-25,0 | — | 0,12 | — |
300-400 | — | — | 23,0-24,0 | 0,04 | 0,12 | 0,14 | |
1,5+1,5 | 600-750 | — | — | 30,0-31,0 | — | 0,16 | — |
500-650 | — | — | 29,0-30,0 | 0,06 | 0,16 | 0,16 | |
400-500 | 1000 | 0,24 | 27,0-28,0 | 0,06 | 0,16 | 0,16 | |
400-500 | 1200 | 0,18 | 28,0-29,0 | — | 0,16 | — | |
2,0+2,0 | 750-900 | — | — | 35,0-36,0 | — | 0,20 | — |
650-800 | — | — | 33,0-34,0 | 0,08 | 0,20 | 0,18 | |
600-750 | 1200 | 0,32 | 31,0-32,0 | 0,08 | 0,20 | 0,18 | |
600-750 | 1500 | 0,24 | 32,0-33,0 | — | 0,20 | — |
Толщина детали, мм | Параметры усилия электродов | Параметры тока | |||||
---|---|---|---|---|---|---|---|
Сварочное, кг | Ковоч-ное, кг | Включение ковочного усилия, с | Действи-тельное значение сварочного тока, кА | Длительность нарастания, с | Длитель-ность сварки, с | Длитель-ность спада, с | |
0,5+0,5 | 180 | — | — | 17,0 | — | 0,08 | — |
160 | — | — | 16,0 | 0,04 | 0,08 | 0,12 | |
0,8+0,8 | 280 | — | — | 19,0 | — | 0,10 | — |
240 | — | — | 18,0 | 0,04 | 0,10 | 0,14 | |
1,0+1,0 | 360 | — | — | 24,0 | — | 0,12 | — |
280 | — | — | 23,0 | 0,04 | 0,12 | 0,14 | |
1,5+1,5 | 520 | — | — | 30,0 | — | 0,16 | — |
440 | — | — | 29,0 | 0,06 | 0,16 | 0,16 | |
360 | 1000 | 0,24 | 27,0 | 0,06 | 0,16 | 0,16 | |
360 | 1200 | 0,18 | 28,0 | — | 0,16 | — | |
2,0+2,0 | 640 | — | — | 35,0 | — | 0,20 | — |
560 | — | — | 33,0 | 0,08 | 0,20 | 0,18 | |
520 | 1200 | 0,32 | 31,0 | 0,08 | 0,20 | 0,18 | |
520 | 1500 | 0,24 | 32,0 | — | 0,20 | — |
Толщина детали, мм | Ток сварочный действительный, кА | Длительность импульса, с | Усилие сжатия электродов, кг | |
---|---|---|---|---|
МА8 | МА1 | |||
0,8+0,8 | 18,0 | 17,0 | 0,08 | 250 |
1,0+1,0 | 21,0 | 19,0 | 0,10 | 300 |
1,5+1,5 | 25,0 | 23,0 | 0,12 | 350 |
2,0+2,0 | 28,0 | 26,0 | 0,14 | 500 |
2,5+2,5 | 31,0 | 29,0 | 0,18 | 550 |
Толщина тонкой детали в пакете, мм | Диаметр литого ядра сварной точки, мм | Шаг точек, мм (минимальный) | Расстояние между рядами точек, мм | Минимальные размеры нахлестки, мм | Минимальное расстояние от центра точки до кромки нахлестки, мм | |
---|---|---|---|---|---|---|
Для однорядного шва | Для двухрядного шва в шахматном порядке | |||||
0,3 | 2,5+1,0 | 8,0 | 7,0 | 8,0 | 15,0 | 4,0 |
0,5 | 3,0+1,0 | 10,0 | 8,0 | 10,0 | 18,0 | 5,0 |
0,8 | 3,5+1,0 | 13,0 | 12,0 | 12,0 | 25,0 | 6,0 |
1,0 | 4,0+1,0 | 15,0 | 13,0 | 14,0 | 28,0 | 7,0 |
1,2 | 5,0+1,0 | 15,0 | 13,0 | 15,0 | 30,0 | 8,0 |
1,5 | 6,0+1,0 | 20,0 | 18,0 | 17,0 | 35,0 | 9,0 |
2,0 | 7,0+1,0 | 25,0 | 22,0 | 20,0 | 42,0 | 10,0 |
Примечания:
- Допускать применение нахлестки меньшей, чем указано в таблице, лишь в неответственных соединениях, не оказывающих влияния на эксплуатационную надежность узла.
- Не допускать соотношения толщин свариваемых деталей в соединении более чем 2:1.
- Не допускать в соединение количество деталей более двух.
- Выполнять соединение деталей следует не менее чем двумя точками.
Контроль качества сварки
Подвергать внешнему осмотру 100 % сварных узлов и деталей, включая технологические образцы.
Производить визуальный контроль согласно требований таблиц 9 и 10.
Наименование дефекта | Способ обнаружения | Допустимое количество дефектов без исправления | Допустимое количество дефектов при котором разрешается исправление | Способ устранения дефектов | |
---|---|---|---|---|---|
Вмятины от электродов на поверхности деталей | Глубина вмятины не превышает 20% от толщины детали | Внешний осмотр, измерение | 100 % | — | — |
Глубина вмятины 20-30% от толщины детали | То же | 10 % | — | Не исправляется | |
Смещение точек от намеченного положения | По шагу | Внешний осмотр, измерение | ±20 % | — | Не исправляется |
По оси | То же | ±20 % | — | Не исправляется | |
Наружный выплеск | Внешний осмотр | Не допускается | 15 % | Механическая зачистка | |
Разрыв или трещины металла у кромки нахлестки | Внешний осмотр | Не допускается | Не более одного прожога на узле | Разделка дефекта, сварка плавлением | |
Прожог | Внешний осмотр | Не допускается | Не более одного прожога на узле | Разделка дефекта, сварка плавлением |
Примечания:
- Производить исправление дефектов аргонодуговой сваркой согласно действующих ТИ.
- Подвергать изделия, после устранения дефектов, повторному контролю ОТК.
Наименование дефектов | Способ обнаружения | Допустимое количество дефектов без исправления | Допустимое количество дефектов, при котором разрешается исправление | Способ устранения дефектов |
---|---|---|---|---|
Внутренний выплеск | Рентгено-контроль | 10 % | 15 % |
|
Внутренние трещины | Рентгено-контроль | Не допускается | Не более одного дефекта на узел | высверливание дефектной точки, сварка плавлением |
Внутренние раковины, поры | Рентгено-контроль | 10 % | 15 % | высверливание дефектной точки, сварка плавлением |
Примечание — Подвергать обязательному контролю ОТК узлы и детали после устранения дефектов.
Материалы
- Шкурка шлифовальная водостойка бумажная ГОСТ 10054-75.
- Бензин авиационный Б70 ГОСТ 1012-72.
- Полотно хлопчатобумажное обтирочное ГОСТ 14253-76.
- Бензин А-76 ГОСТ 2084-77 и «Галоша» ТУ 38-401-67-108-92.
Оборудование, приспособления, инструмент
- Контактные сварочные машины типа «МТП», «МТПУ» или «МТПТ» мощностью от 75 до 400 кВа или МТК-5502.
- Комплект запасных электродов к сварочным машинам.
- Приспособления для сборки и сварки.
- Шаблоны для замера радиуса сферы электродов.
- Очки защитные герметичные.
- Стол рабочий.
- Щетки стальные из нержавеющей проволоки.
СВАРКА АЛЮМИНИЯ [технология, аппараты, осциллятор]
Несмотря на то, что алюминий обладает огромным количеством самых разных достоинств, таких, как высокая теплопроводность и электропроводность, сравнительно малый вес, [особенности сварки алюминия] в том, что она выполняется достаточно сложно и требует определенных навыков.
В настоящий момент алюминий широко используется в самых разных промышленно-индустриальных сферах.
Из него производятся различные материалы и детали всевозможного назначения, в том числе и высокотехнологичные.
Данный универсальный металл активно используется и в бытовой сфере.
Алюминий для придания необходимой формы подвергается различным видам обработки, в том числе и при необходимости сварки.
Технология сварки алюминия подробно описывается соответствующим ГОСТ, и требует от исполнителя работ точного соблюдения всех соответствующих правил.
Видео:
Для того чтобы выполнить данный вид работ своими руками, необходимо знать все особенности сварки алюминия и иметь определенный сварочный аппарат.
В настоящее время специальный аппарат для сварки алюминия можно приобрести в специализированных магазинах.
Следует отметить, что сваривание сплавов алюминия можно производить оборудованием с переменным или постоянным рабочим током, при этом перед началом работ обязательно выполняется его точная настройка.
Особенности выполнения работ
При проведении сварки алюминия, как на производстве, так и в условиях дома своими руками, необходимо соблюдать не только правила по технике безопасности и ГОСТ, но и основную технологию.
Для данного вида работ могут быть использован аппарат дуговой сварки с постоянным или переменным током работы, кроме этого, можно воспользоваться горелкой.
В некоторых отдельных случаях применяется высокотехнологичная ультразвуковая технология спаивания или осциллятор. В каждом отдельном случае схема выполнения работ будет отличаться.
Настройка аппаратов выполняется, исходя из особенностей свариваемых деталей.
К примеру, для листового и тонколистового металла настройка выставляется более точно, в отличие от того, когда соединяются мелкие элементы.
Также следует заметить, что плазменная сварка сплавов алюминия выполняется преимущественно на крупных производствах.
В свою очередь, контактная сварка алюминия достаточно часто выполняется своими руками в условиях дома.
Видео:
Газовая сварка алюминия в наше время используется достаточно редко, как и плазменная и, прежде всего, потому, что для нее требуется достаточно габаритное оборудование.
Конечно, какой метод сварки выбрать, решает каждый сам, однако у каждого способа есть свои преимущества и недостатки.
При проведении работ с использованием аппарата, работающего при переменном или постоянном токе, необходимо тщательно изолировать все провода.
При работе с газом следует проверить герметичность всех соединений. Также рекомендуется использовать защитную спецодежду и специальную маску.
Следует тщательно подготовить к сварке алюминия и рабочее место.
Те предметы, которые могут воспламениться, необходимо изолировать, кроме этого, пространство должно хорошо вентилироваться.
Для выполнения сварки алюминия, может использоваться присадочная проволока, а также некоторые другие материалы.
Непосредственно перед началом работ должна быть правильно подобрана схема выполнения сварки в соответствии с действующим ГОСТ.
Следует помнить, что алюминий достаточно плохо поддается сварке, причем вне зависимости от того, какой способ или аппарат используется.
Существуют определенные нюансы выполнения сварки алюминиевых деталей, которые обязательно необходимо учитывать при проведении соответствующих работ.
Особенно это актуально в том случае, когда соединение металла выполняется своими руками.
На фото, которое размещено ниже, показан осциллятор, при помощи которого можно варить алюминий.
Нюансы и тонкости сварки
К уникальным свойствам алюминия, которые объясняют его широкую популярность, можно отнести достаточно низкую температуру плавления, за счет чего возможна даже его пайка, а также высокую теплопроводность, которая увеличивается в расплавленном состоянии.
Он активно используется практически во всех производственных сферах.
При выполнении сварки алюминия своими руками, основной проблемой выступает его повышенная способность окисляться.
Это явление характерно и в том случае, когда проводится точечная сварка алюминия или выполняется его пайка.
В этом случае на поверхности металла начинает скапливаться тонкая пленка.
Нейтральное состояние алюминия исключает возможность использования флюсов, как при дуговой сварке постоянным или переменным током, так и тогда, когда проводится ультразвуковая сварка, и также при использовании осциллятора.
За счет высокой прочности этого металла, образование окиси на его поверхности создает определенные трудности.
Довольно часто в качестве материала для электродов, используемых для выполнения дуговой сварки алюминия, выступает вольфрам.
На фото ниже можно увидеть аппарат для выполнения дуговой сварки алюминия.
Легче всего варить алюминий теми электродами, в состав которых входит вольфрам. Кроме этого, для его сварки используется специальная присадочная проволока.
Присадочная проволока в своем составе содержит некоторые элементы, которые снижают окисляемость.
Какой материал выбрать в качестве электрода, каждый решает сам, при этом важно учитывать особенности этого металла.
Своими руками сварить поверхность тонколистового или листового алюминия можно с помощью газовой горелки.
В некоторых отдельных случаях выполнить соединение небольших деталей помогает пайка.
Непременно перед началом работ производится подготовка поверхности алюминия, которая очищается от грязи, а также обезжиривается.
Это следует делать, даже если предполагается использование сварочного аппарата, осциллятора или будет применена ультразвуковая сварка.
При этом схема работ в каждом случае будет своя, отвечающая требованиям ГОСТ. Для того чтобы швы свариваемых деталей имели высокую плотность, используется присадка — присадочная проволока.
Рекомендуется перед началом осуществления работы своими руками проконсультироваться со специалистами и выяснить все тонкости и нюансы по сварке алюминия.
На фото ниже можно увидеть, как выполняется ультразвуковая сварка алюминиевых деталей.
Способы сварки
Достаточно эффективно в домашних условиях для соединения алюминиевых сплавов использовать аргонно-дуговую сварку, которая предполагает использование электродов, основным материалом которых является вольфрам.
Вольфрам дает возможность исключить применение различных флюсов. Следует отметить и то, что вольфрам при варке алюминиевых сплавов дает некоторые технические преимущества.
При этом электрод, в основу которого входит вольфрам, может быть даже стальным, конечный результат все равно будет положительным.
Вольфрам подходит для сварки тонколистового и листового сплавов, различных деталей, при этом схема сварки достаточно простая.
Вольфрам дает возможность обеспечить защиту сварной ванны за счет своих некоторых свойств, тем самым получив на выходе качественный и плотный шов.
В этом случае предполагается использование сварочного аппарата для аргонно-дуговой сварки, работающего под постоянным током.
Достаточно хорошо материалы из алюминиевых сплавов свариваются точечным способом.
В этом случае к недостаткам можно отнести высокую теплопроводность сплавов, а также быстрое плавление металла.
Такая работа требует от исполнителя работ высокой скорости для того, чтобы используемый электрод мог перемещаться одновременно с материалом.
В некоторых случаях сплавы металла свариваются при помощи контактной сварки. В этом случае используется специальная проволока, отвечающая ГОСТ.
Видео:
При сварке сплавов из данного металла многие специалисты настоятельно рекомендуют использовать специальное оборудование — осциллятор.
Осциллятор представляет собой оборудование, которое состоит из трансформатора, специального разрядного устройства, а также контура колебания.
Любой осциллятор формирует подвод на сварочную цепь тока не только с высоким напряжением, но и с высокой частотой.
Между собой эти устройства условно подразделяются на те, которые имеют непрерывное действие и те, которые имеют импульсное питание.
Осциллятор формирует достаточно устойчивую сварочную дугу с заданными параметрами, которые отлично подходят для сварки сплавов металлов.
Следует отметить то, что осциллятор можно также использовать в инертной газовой среде.
Также для сваривания сплавов цветных металлов подходит ультразвуковая сварка, которая подразумевает использование в процессе давления.
При помощи такого типа сварки сплавов удается добиться пластической деформации шва и получить в результате устойчивое и прочное соединение.
В большинстве случаев ультразвуковая сварка используется на специализированных промышленных предприятиях, где соединяют между собой самые различные материалы из цветных металлов.
Вне зависимости от вида и типа сварки деталей из данного цветного металла, разработан определенный ГОСТ, который и регулирует порядок и правила выполнения работ.
Иногда, преимущественно на крупных производствах используется плазменная сварка. Плазменная сварка имеет свои преимущества — быстро, четко и точно по чертежу.
Но применяется плазменная сварка чаще для алюминиевых сплавов. В частности применяется автоматическая плазменная сварка, когда подается присадочная проволока.
Такая «традиционная» плазменная сварка подходит для однопроходной сварки стыковых швов, где используется присадка.
Например, такая плазменная пайка применяется при изготовлении газовых баллонов из сплава АМг5 , что позволило повысить эффективность производства за счет снижения брака.
Плазменная сварка обеспечила 100% качество сварных швов при однопроходной сварке без разделки кромок.
Некоторые нюансы
При необходимости выбрать электрод для сваривания цветных металлов, следует обращать внимание на несколько основных тонкостей.
Очень часто для этих целей используется специальная проволока.
Проволока бывает нескольких различных видов и должна полностью соответствовать материалам, которые будут скрепляться между собой.
Следует помнить, что такая проволока достаточно быстро теряет все свои полезные свойства, когда попадает на открытый воздух, особенно если он насыщен влагой.
Сама по себе проволока достаточно мягкая, а поэтому для ее подачи к рабочему пространству используют специальные роликовые механизмы.
В настоящее время проволока данного класса выпускается в соответствии с ГОСТ в специальных бухтах.
На фото, которое размещено ниже, можно увидеть проволоку, которая используется для сварки деталей из алюминия.
Также очень часто используются прутки для сварки алюминия. В этом случае используется дуговой сварочный аппарат, работающий под постоянным током.
И в том, и в другом случае схема сварки цветного металла остается практически неизменной, за исключением некоторых деталей.
Следует помнить, что всю работу следует вести в направлении справа налево плавными движениями максимально аккуратно.
Размер дуги от поверхности металла до электрода не должен превышать двух с половиной миллиметров.
Обязательно должна подаваться специально предназначенная присадка, при этом подача должна осуществляться короткими поступательно-возвратными движениями.
Видео:
Используемый электрод и проволока должны составлять между собой прямой угол при небольшом вылете от наконечника аппарата.
В том случае, когда используются электроды на основе вольфрама, нельзя допускать даже небольших поперечных колебаний.
Особое значение следует уделить подготовке поверхности к выполнению работ.
Должна быть произведена их тщательная зачистка механическим или химическим способом, кроме этого, при помощи некоторых составов следует обезжирить металл.
Также рекомендуется прогреть заготовки. Это необходимо и в том случае, когда выполняется пайка.
Вообще пайка чем-то схожа с варкой металла, однако есть несколько нюансов.
Пайка выполняется с использованием флюсов и припоя, притом, что образует достаточно прочное сцепление металлов.
И пайка, и варка цветных металлов должны выполняться не только в соответствии с общепринятой технологией, но и по строго установленным правилам.
Используемые для этого аппараты и оборудование необходимо правильно настроить в соответствии с выбранными режимами и техническими особенностями заготовок.
Также следует внимательно подбирать электроды и присадочные материалы, которые должны удовлетворять требованиям ГОСТ и удовлетворять оборудование.
Видео:
Особое внимание необходимо обратить на соблюдение правил по технике безопасности, особенно если работа выполняется в условиях дома.
Следует использовать специальную защитную одежду, которая поможет защитить кожные покровы от раскаленного металла. Также в процессе работы следует использовать маску.
Если всю работу выполнять в соответствии с технологией и установленными правилами, то шов получиться не только ровный и плотный, но и максимально качественный.
В любом случае, к работе следует подходить максимально собрано и ответственно, учитывая все тонкости и нюансы, и тогда сварочный процесс будет легким.
Что такое контактная сварка
Впервые контактной сваркой, как методом соединения металлов, воспользовался английский физик Уильям Томсон в 1856 г. Сейчас технология активно применяется в машиностроении, авиастроении, выпуске корпусов различной техники, авторемонте и т. д. Метод сварки один из наиболее быстрых, легко автоматизируется, качество соединения не зависит от опытности сварщика. Рассмотрим принцип работы аппаратов контактной сварки, виды этого метода, необходимые расходные материалы.
В этой статье:
Принцип работы аппаратов контактной сварки
Аппараты контактной сварки имеют электрическую и механическую часть. Электрическая состоит из источника тока, который понижает напряжение (V) и повышает количество ампер (A). Сварочный ток достигает сотен и даже тысяч ампер, благодаря чему происходит быстрый нагрев и прочное соединение. Механическая часть реализована в виде сварочных клещей и обеспечивает сведение сторон, их прижим в месте, где требуется соединение.
Сварка происходит следующим образом:
- Две заготовки (прутки, пластины и пр.) сводятся клещами друг к другу до соприкосновения в одной точке
- На концах рабочей части клещей расположено два медных электрода, обладающих разной полярностью. К ним подается сварочный ток
- Дуга не загорается, поскольку детали плотно сведены друг к другу. Сварочная маска не требуется
- За счет прохождения тока от минуса к плюсу в месте стыковки возникает повышенное сопротивление, ведь стороны просто сведены
- От этого поверхность в месте соприкосновения начинает нагреваться. Электрическая энергия преобразуется в тепловую.
- Нагрев длится до тех пор, пока поверхность сторон не станет пластичной. За счет прижима клещами происходит смешивание металлов на уровне кристаллической решетки
- После этого сварочный ток отключается, а тепло быстро рассеивается по остальной части изделия
- Стык остывает и получается неразъемное соединение без видимого шва и присадочного металла
Длительность подачи сварочного тока и его сила настраиваются в зависимости от толщины соединяемых сторон. Например, для контактной сварки двух прутков сечением 1.5 мм (1.5+1.5), понадобится сила тока 1500 А и продолжительность воздействия 1-2 секунды.
Виды контактной сварки
Хотя принцип действия везде один, ГОСТ 15878-79 выделяет несколько разновидностей контактной сварки. Они определяют размеры соединения, прочность стыка, области применения. Оборудование для разных видов контактной сварки тоже имеет свои особенности.
Точечная сварка
Подразумевает соединение металла путем плавления в одной точке. В зависимости от оборудования и исполнительных механизмов подразделяется на:
Рельефная сварка
Разновидность точечной сварки, но отличается формой свариваемой поверхности. Вместо плоских сторон деталей, в заготовках заранее создаются выпуклости (выступающие полусферы, шпильки). Они предусматриваются еще на этапе литья деталей. Затем стороны соединяются между собой, к ним подводится электрический ток и выступающие части плавятся, образуя точечные соединения. Возможны длинные кольцевые или продольные швы этим методом, если изначально предусмотреть рельеф нужной формы.
Метод сварки наиболее востребован в машиностроении, поскольку обеспечивает прочное соединение, чем обычная точечная сварка.
Шовная сварка
Разновидность контактной сварки, при которой выполняются длинные продольные швы. В отличие от рельефной, ток подается не на изделие, а на два подвижных ролика. Они располагаются над и под листовыми заготовками. Металл, оказавшись между ними, нагревается от прохождения тока, и соединяется. По мере продвижения роликов образуется сплошное шовное соединение.
Существует несколько техник выполнения шовной сварки контактным способом:
Ролики в сварочных аппаратах контактной сварки могут быть оба ведущими или один ведущий, а второй — ведомый. Последний движется за счет протягивания заготовки. Метод подходит для сборки бочек, емкостей.
Стыковая сварка
Реализуется одним из двух способов: сопротивлением или оплавлением. Стыковая сварка сопротивлением подразумевает подвод тока к двум деталям, сжатым с усилием. В месте стыковки образуется сопротивление и повышенный нагрев. Затем сжатие резко усиливают (происходит осадка деталей) и получается стыковое соединение.
Контактная стыковая сварка оплавлением проводится путем сведения двух заготовок стыками между собой. К деталям подается сварочный ток, разогревающий торцы изделия. После этого силу тока снижают, но продолжают подавать электричество. В местах контакта происходит оплавление и получается сварочное соединение. Если держать стороны сведенными дольше и одновременно подавать сварочный ток, жидкий металл даже выступит наружу из зазора, а шов станет сплошным. Этот метод обеспечивает более прочное соединение и экономию электроэнергии, чем технология соединения сторон сопротивлением. Подходит для сварки арматуры встык.
Подготовка поверхностей
При выполнении контактной сварки качество соединения отчасти зависит от правильности подготовки поверхности. Чтобы стороны надежно сварились между собой, необходимо обеспечить их плотный прижим. Для этого убирают мусор, окалины, грязь и ржавчину в месте стыковки, а также на соседней зоне, расположенной в этой плоскости (там, где выступающий мусор помешает сведению сторон). Коррозию зачищают шлифовальными машинами.
Контактной сваркой разрешено соединять стороны, у которых толщина не отличается друг от друга более чем на 15%. Иначе одна пластина разогреется сильно, а вторая не успеет прогреться — соединение будет слабым, возможны деформации изделия.
Для стыковой сварки методом сопротивления плоские стороны требуется подогнать между собой по форме, чтобы не было просветов. Жаропрочные стали и легированные нуждаются в обезжиривании.
Дефекты сварки и контроль качества
Непровар
Сварная точка уменьшенного диаметра
Перегрев материала
Хотя шва, в его классическом понимании здесь нет, у соединения возможны дефекты. Один из них — это непровар. Точка обеспечивает схватывание сторон, но при динамических нагрузках “склейки” оказывается недостаточно и стык распадается. Чаще всего дефект наступает из-за слишком короткого импульса сварочного тока или недостаточной силы тока.
“Родственный” непровару дефект — сварная точка уменьшенного диаметра. Соединение выполнено путем перемешивания материалов на уровне кристаллической решетки, но диаметра точки недостаточно, чтобы удержать стороны определенной толщины и веса под нагрузкой.
Противоположным дефектом является перегрев материала. Если подать повышенный сварочный ток или передержать изделие клещами, точка может разогреться очень сильно. Это приведет к уменьшению толщины металла в зоне контакта, выдавливанию жидкого металла в стороны, деформациям поверхности. При сильном перегреве возможны прожоги, когда вместо сварной точки будет дырка.
Контроль качества осуществляется визуальным путем. Сварщик или уполномоченное лицо осматривает поставленные точки через лупу на предмет трещин, деформаций, выдавливания металла.
Методом разрушающего контроля испытываются тестовые образцы. Сваренные точками стороны пытаются разделить зубилом и молотком, провернуть между собой, оторвать монтировкой. После отрыва исследуют стороны. Качественное соединение будет иметь следы разорванного металла однородной структуры без пор и трещин. Затем, установив на каком режиме выполнялось соединение с приемлемым качеством, подобные настройки применяют для серийного выпуска продукции.
Машины для контактной сварки
Машины для контактной сварки бывают ручные (переносные), подвесные, настольные и напольные. Во всех имеется:
Источник видео: Telwin Viet Nam
Сварочные клещи подойдут для сборки корпусов и кузовов, чтобы подлазить к труднодоступным местам. Такие аппараты удобны для транспортировки и даже работы в полевых условиях. Машины контактной сварки востребованы в цехах, мастерских, чтобы вести серийный выпуск изделий. С ними возрастает скорость производства и качество соединений. Есть версии с полностью ручным управлением (время прижима задает мастер) и с автоматическим (после установки силы тока и длины импульса машина сама сжимает изделие и выполняет сварку).
При выборе машин контактной сварки обращайте внимание на следующие параметры:
Еще при выборе обращайте внимание на размер плеч сварочных клещей. Длина определяет, как далеко от края листа получится выполнить сварочное соединение. Высота раскрытия клещей влияет на способность заводить в них неровные конструкции с выступающими частями.
Немаловажен бренд оборудования. Практика показывает, что установки марок Foxweld, Telwin надежно служат в самых суровых производственных условиях.
Расходные материалы
Среди расходных материалов для машин контактной сварки и сварочных клещей чаще всего требуют замены только медные электроды. Медными они кажутся снаружи, а на самом деле отливаются из кадмиевой или хромовой бронзы. Расходники рассчитаны на температуру 600 градусов и давление 5 кг\мм кв.
От работы они перегреваются, оплавляются, деформируются. При замене электродов подбирают аналогичные по длине и диаметру. Порой может понадобиться заменить комплект плечей. Тогда можно купить такие же или с большей длиной, высотой раскрытия. Есть плечи с воздушным и водяным охлаждением.
Меры предосторожности
Контактная сварка — это разновидность электрической сварки, поэтому нельзя вести работы в мокрой одежде, сырых рукавицах. Прижим клещами осуществляется с большой силой, поэтому важно следить, чтобы между электродами не оказались пальцы. Хотя сварочной дуги здесь нет, при неплотном сдавливании сторон возможны искры. От таких вспышек глаза будут уставать, поэтому сдавливайте изделие плотно и только потом включайте подачу тока (касается машин с ручным приводом).
Следите за целостностью кабелей, не допускайте потертостей, оголенных токоведущих частей. Важно, чтобы машина контактной сварки была заземлена. Следите, чтобы ручки и держаки были заизолированы.
Сварщик должен устойчиво стоять на ровном месте, а органы управления (педаль или кнопка) располагаться в легком доступе.
Обозначение контактной сварки на чертеже
Если работаете с чертежами, то пригодится знание обозначений контактной сварки. На рисунке она изображается крестом (+), указывая на место соединения сварочной точкой. Стрелкой делается вынос ГОСТа 15878-79 с дополнительным указанием вида соединения (“К” — контактная, “т” — точечная). Если шов видимый, то письменные данные приводятся над линией (полкой) выноса, а если шов невидимый — под линией.
Ответы на вопросы: что такое контактная сварка и как с ней работать Как соединить две детали толщиной 5 и 10 мм? СкрытьПодробнее
На практике такое соединение невозможно. Сила тока расплавит сторону 5 мм или не прогреет 10 мм. Чтобы качественно соединить контактной сваркой две детали с такой разницей в сечении, необходимо сточить толщину стороны 10 мм до 6 мм в месте простановки сварных точек.
Как узнать, сколько по времени подавать сварочный ток? СкрытьПодробнееСперва нужно потренироваться на черновых образцах такого же сечения, что и основное изделие. Поэкспериментируйте на разных токах, добившись неразрывного соединения, которое не будет иметь выраженных внешних деформаций. С подобранными настройками переходите к сборке изделия.
Подходит ли контактная сварка для алюминия? СкрытьПодробнееДа, подходит. Но сперва нужно удалить оксидную пленку. Это достигается механическим путем (болгаркой, щеткой по металлу) или химическим (травлением).
С каким управлением удобнее работать на машине контактной сварки? СкрытьПодробнееУдобнее с ножным. Две руки остаются свободными для подачи и поддержания заготовок, производительность выше.
Что такое цикл точечной сварки? СкрытьПодробнееЦиклом называют процесс сжатия деталей, подачу импульса сварочного тока, снятие давления, выключение тока.
Остались вопросы
Оставьте Ваши контактные данные и мы свяжемся с Вами в ближайшее время
Обратная связь
Сварка алюминия и меди
Сеть профессиональных контактов специалистов сварки
Диаграмма состояния алюминий – медь свидетельствует, что в этой системе существует ряд устойчивых при комнатной температуре химических соединений: Θ-фаза (AI2Cu), η-фаза (AICu), ε2-фаза, δ-фаза (AI2Cu3), γ2-фаза (AlCu2), γ-фаза (AI4CU9), Они характеризуются высокой твердостью и низкой пластичностью. При комнатной температуре медь обладает сравнительно малой растворимостью в алюминии, несмотря на сходство в кристаллическом строении этих металлов.
Другие страницы, по теме
Сварка алюминия и меди
:
В сравнении с сочетанием алюминия с другими металлами (например, никелем, железом) для взаимодействия алюминия с медью характерны большие скорости роста прослоек интерметаллидов и малая продолжительность латентного периода. Температурная зависимость последнего имеет вид
τп = 3,8 * 10-8 ехр(130 / RT).
Кинетика роста промежуточных фаз описывается уравнением
у =9,1*105 ехр(100 / RT)τ – 3,46 * 102 ехр(30 / RT).
Эта зависимость хорошо согласуется с экспериментальнымиданными.
Наличие латентного периода позволяет получать высококачественное соединение непосредственно алюминия с медью, такими методами сварки давлением, которые используют относительно невысокие температуры при малой продолжительности воздействия. Отмеченные закономерности возникновения и роста интерметаллидных прослоек ведут к тому, что для каждого способа существует достаточно узкий диапазон значений технологических параметров режимов сварки и температурновременных условий эксплуатации биметаллического соединения. Работа биметалла Аl + Cu допускается при температуре, не превышающей 400oС, во избежание интенсивного роста диффузионного слоя и резкого ухудшения механических свойств. При нагреве выше указанной температуры в соединении алюминий + Л96 по мере ее роста и увеличения продолжительности выдержки образца идет образование δ-фазы, которая диффундирует в латунь, в результате чего появляются γ2-фаза и α-твердый раствор. Насыщение δ-фазы с другой стороны алюминия ведет к образованию Θ-фазы.
В связи с тем что существуют достаточно пластичные сплавы системы Аl – Cu, содержащие до 7 % Cu, и бронзы с содержанием до, 10% Аl перспективно такое ведение процесса сварки плавлением, когда содержание меди в сварном шве не будет превышать 6 … 8 %.
Хорошей растворимостью в рассматриваемых материалах обладают серебро, цинк, кремний. Их бинарные диаграммы состояния достаточно просты. При нормальной температуре алюминий с цинком и кремнием являются двухфазными, образуя эвтектику. В системе AI – Ag установлено существование α-, β-, γ-, δ-фаз и соединения Ag3Al. Серебро хорошо растворимо как в алюминии, так и в меди. Содержание цинка в алюминии при 275oС составляет 31,6 %, в меди – 38 % (454oС). Растворимость кремния в алюминии 1,65 % (577oС), в меди – 5,2 % (548oС).
Склонность к образованию химических соединений – основной осложняющий фактор при сварке алюминия с медью. Особенности сочетания физических свойств меди и алюминия таковы, что в большинстве случаев не вызывают дополнительных осложнений. Так, разница в 1,5 раза коэффициентов термического расширения не при водит к опасности разрушения соединения, так как оба материала высокопластичны. При изменении температуры оба материала проявляют одинаковые тенденции к изменению механических свойств, при низких температурах сохраняют высокую пластичность. Коэффициент тепло- и температуропроводности меди с повышением температуры в диапазоне 0 …600oС несколько снижается, а для алюминия возрастает почти в 2 раза в диапазоне 150…600oС. При 500oС значение коэффициента теплопроводности выравнивается, а при дальнейшем росте температуры значение этого параметра для алюминия становится выше.
Оксиды меди менее химически стойки. Упругость паров диссоциации для Cu2O при 727oС составляет 1,8 . 10-1 Па, для CuО при 900oС равна 1,18 . 10-3 Па, для АI2O3 при 727oС 1,5 . 10-15 Па. Толщина оксидной пленки на меди в 1,5 – 2 раза больше, чем на алюминии. На воздухе при нагреве СuО стремится перейти в Сu2O.
Сварка алюминия и меди проводится различными методами сварки давлением и плавлением.
Сварка давлением осуществляется методами холодной сварки, прокаткой, трением, ультразвуком, диффузионной, магнитно-импульсной, взрывом.
Холодная сварка алюминия и меди применяется главным образом для местного плакирования алюминиевых деталей медью (токоведущие элементы трансформаторов, шинопроводы, токоподводы к электролизерам) точечной сваркой, получения стыковых соединений проводов, шин и других элементов компактных сечений. Материал заготовок – технически чистая медь и алюминий.
Методом холодной прокатки получают биметаллические листы, полосы (карточная и рулонная прокатка). Степень обжатия при сварке прокаткой 60 … 75 %.
В связи с необходимостью создания в зоне соединения направленного течения металла эта специфика процесса налагает определенные ограничения на соотношения толщин исходных заготовок. В связи с этим получить листовой материал при толщине >4 мм и малой толщине плакирующего слоя затруднительно или невозможно. Для электротехнической промышленности получают слоистый материал с минимальной толщиной медного покрытия 0,1 … 0,8мм.
При местном плакировании медью алюминиевых деталей точечной холодной сваркой глубина вдавливания пуансона в 2 – 3 раза превышает толщину плакирующей меди. Особых ограничений на толщину алюминиевых деталей в этом случае нет. Недостаток метода наличие вмятин от инструмента на поверхности детали.
Принципиальных ограничений на размеры сечений при сварке встык, кроме возможностей самого оборудования, нет. Реально сваривают элементы с площадью сечения до 1000 мм 2. Техника подготовки и сварки не отличается от общих технологических закономерностей холодной сварки.
При этом способе сварки образование интерметаллидов исключено, так как процесс идет без предварительного нагрева.
Более широкая номенклатура толшин и материалов заготовок для изготовления слоистых листов может быть получена горячей прокаткой. Заготовки при этом нагревают до 450°С. Для защиты металла (меди) от окисления используют двухстадийный процесс: предварительное обжатие при первом проходе на 65 …80 % от суммарного обжатия для уменьшения контакта с воздухом рабочей поверхности медной заготовки; прокатку нагретого пакета в вакууме, вакуумированных конвертах, аргоне.
Распространен способ горячей про катки, когда нагреву подвергается только алюминиевая заготовка, а холодные плакирующие медные листы накладываются непосредственно перед операцией обжатия. Такой прием снижает степень окисления. Обжатие ведется двухстадийно: на первом проходе 40.. .45 %. Суммарное обжатие 75 %.
Горячей прокаткой получают плакированный алюминий при толщине медного слоя 1,5 … 2,5 мм. Для улучшения механических свойств (повышения предела прочности >100 МПа и угла загиба до 110… 180°) многослойные листы подвергаются термической обработке при температуре 250…270оС в течение 2 … 8 ч.
Положительные результаты дает использование барьерного слоя из аустенитной стали (12Х18Н10Т), позволяющего избежать охрупчивание и сохранить прочность алюмомедного листа даже после нагрева до 500оС.
При сварке трением и ультразвуковой номенклатура свариваемых алюминиевых и медных сплавов шире. Основная особенность, присущая этим методам, состоит в том, что в силу их специфики из зоны соединения непрерывно идет эвакуация нежелательных продуктов взаимодействия материалов (интерметаллидов). При сварке трением меди со сплавом АМц на шлифах наблюдается прерывистая узкая (1,5 мкм) зона интерметаллидов.
Сварка трением налагает ограничения на конфигурацию сечения заготовок.
Для получения высококачественного соединения необходимыми условиями являются перпендикулярность поверхности торца к оси заготовки и предварительное снятие наклепа путем отжига, удаления окалины и обезжиривания трущихся поверхностей. Алюминиевую заготовку размещают в осадочной матрице, что позволяет компенсировать различия в пластических свойствах свариваемых материалов. Цикл давления – ступенчатый. Проковка дает дополнительные возможности разрушения и частичной эвакуации из плоскости стыка интерметаллидной прослойки. Для диаметров заготовок 20 … 30 мм давление при нагреве и осадке соответственно 30.. .40 и 110…200 МПа. Суммарная осадка 14 …20 мм. Получаемое соединение при испытаниях разрушается по алюминию.
При ультразвуковой сварке соединение выполняется внахлестку точками или непрерывным швом. В силу специфики процесса толщина заготовки, со стороны которой подводятся колебания, ограничена величиной порядка 1,2 … 1,5 мм из-за гистерезисных потерь в толще материала.
Диффузионная сварка меди с алюминием и некоторыми его сплавами дает доброкачественные соединения при максимально возможном ограничении температуры нагрева, времени сварки и при использовании барьерных подслоев и покрытий. В качестве материала таких слоев можно использовать цинк, серебро, никель.
При сварке взрывом из-за кратковременности взаимодействия материалов при высоких температурах интерметаллиды не успевают образоваться или их количество незначительно. Сварные швы обладают высокими механическими свойствами. Прочность соединения при этом выше прочности основного материала в результате наклепа и большей протяженности поверхности сцепления из-за ее волнистости. Процесс позволяет получать нахлесточные соединенная в различных вариантах по практически любой площади. Ограничения налагаются на максимальную толщину метаемой заготовки из-за опасности ее разрушения при образовании второго перегиба в процессе деформирования под воздействием продуктов разложения взрывчатых веществ (ВВ). Ограничения на минимальную толщину заготовки связано с появлением нестабильности процесса детонации при чрезмерном уменьшении толщины слоя ВВ.
Магнитно-импульсная сварка алюминия и меди имеет схожую со сваркой взрывом при роду образования соединения, что позволяет получать доброкачественные соединения с минимальным количеством интерметаллидной фазы. Наиболее просто свариваются телескопические соединенная. Толщина и диметр заготовок ограничены возможностями оборудования (главным образом емкостью конденсаторных батарей, долговечностью индуктора). Реально сваривают трубные заготовки диаметром до 40 мм при толщине стенки порядка 1,0 … 0,2 мм.
Сварка плавлением может осуществляться только в том случае, когда обеспечивается в основном плавление алюминия. Это может позволить получать в шве металл с ограниченным (6 … 8 %) содержанием меди, что обеспечивает оптимальное сочетание свойств соединений. Основные пути решения задачи: применение рюмкообразной разделки кромок, снижение опасности перегрева металла в корне шва, легирование металла шва рением, цинком, использованиебарьерных подслоев.
Нанесение на медную кромку электролитическим путем слоя цинка толщиной порядка 60 мкм при аргонодуговой сварке позволяет снизить содержание меди в шве до 1% и в 3 – 5 раз уменьшить протяженность интермегаллидной прослойки со стороны меди (до 10 … 15 мкм). Кромка медной заготовки при этом разделывается под углом 60°. Введение цинка через присадку при аргонодуговой сварке под флюсом при водит к тому, что содержание меди ≤12 %, а количество цинка в шве может достигать 30%. Соединения, получаемые в таких случаях, разрушаются при испытании по алюминию вдали от шва.
Электролитическое нанесение на медную кромку слоя олова или цинка при сварке металла малой толщины (3 … 8 мм) позволяет получать хорошие соединения, так как слой покрытия, выполняющий роль барьера, кроме того создает перед движущейся волной жидкого металла прослойку, облегчающую смачивание поверхности расплавом алюминия.
Есть опыт создания более сложных покрытий: нанесение электролитическим путем на медную заготовку слоя никеля толщиной порядка 50 мкм и затем алитирование в расплаве алюминия (Т = 810 …820оС, время 10 … 20 с). Возможно покрытие поверхности меди оловом или свинцово-оловянистым припоем методом лужения.
Легирование шва кремнием при аргонодуговой сварке проводят через присадочный металл (проволока типа АК5).
Применение более жестких режимов сварки, чем необходимо для сварки алюминия, способствует получению удовлетворительного качества соединения. С уменьшением скорости сварки увеличивается переход меди в шов, растет время пребывания зоны контакта материалов при температуре интенсивного роста интерметаллидов. Рекомендуется выбирать погонную энергию из соотношения: q / V = (18,8 … 20,9)δ, где δ – толщина свариваемого материала.
Смещение электрода в сторону более теплопроводной меди должно составлять (0,5 – 0,6) δ.
Copyright. При любом цитировании материалов Cайта, включая сообщения из форумов, прямая активная ссылка на портал weldzone.info обязательна.
Контактная точечная сварка алюминия переходит на производственную линию
На главную / Точечная контактная сварка алюминия перемещается на производственную линиюКомпания Georg Fischer Automotive использует инновационный процесс контактной точечной сварки от Fronius для соединения литых под давлением алюминиевых деталей в дверной раме автомобиля на Porsche Panamera.
Размещено: 16 мая 2012 г.
На каждую дверь автомобиля профессионалы GF приваривают 16 точек диаметром точно 5 мм за цикл примерно 100 секунд.(первый вид)
На каждую дверь автомобиля профессионалы GF приваривают 16 точек диаметром точно 5 мм за цикл примерно 100 секунд. (второй вид)
Соединения, выполненные точечной сваркой, имеют идентичное и точно воспроизводимое высокое качество. (первый вид)
Соединения, выполненные точечной сваркой, имеют идентичное и точно воспроизводимое высокое качество. (второй вид)
Алоис Эдтбауэр (слева) и Вольфганг Хинтштайнер очень довольны прогрессом этого проекта и приложением DeltaSpot, которое они видят в дальнейшем потенциальном использовании.
Установка для контактной точечной сварки DeltaSpot на предприятии Georg Fischer в Альтенмаркте с момента начала серийного производства в 2008 году работает с полной технологической надежностью.
Двери Porsche Panamera состоят из литой алюминиевой рамы с приваренными алюминиевыми листами.
Поставщик автомобильной промышленности Georg Fischer Automotive (Альтенмаркт, Австрия) применил инновационную версию высокопроизводительного процесса контактной точечной сварки для сварки стыков дверных рам Porsche Panamera.Delta Spot позволила специалистам по производству автомобилей на австрийском заводе GFA преодолеть барьеры по соотношению цена / эффективность и технические ограничения качества, которые всегда сдерживали использование традиционной точечной сварки для соединения алюминия.
История Георга Фишера восходит к 1802 году. С первых дней существования фирмы литье металла было одной из основных сфер ее деятельности. Это глобальное предприятие уже давно известно как первопроходец в использовании инновационных технологий. Обладая 12 производственными площадками и 5 500 сотрудниками по всему миру, GF Automotive сообщила о выручке в 2010 году в размере 1.12 миллиардов евро. Завод в Альтенмаркте является частью компании с 1999 года и специализируется на таких конструктивных элементах, как кронштейны стоек и двери для сцены «кузов в белом».
Около 600 человек работают в Альтенмаркте, принося пользу компании своим опытом исследований и разработок и широко признанным ноу-хау в области литья под давлением, особенно алюминия и магния. В основе процесса лежит решение от Fronius International (Петтенбах, Австрия), основанное на намотке технологических лент.Пользователи GFA сообщают здесь о целях, истории, особенностях и преимуществах своего проекта, а также о перспективах, которые он открывает.
ИСТОРИЯ РЕШЕНИЯ
Алюминиевая пластина жесткости толщиной 2 мм должна быть прикреплена к раме толщиной примерно 3 мм четырех литых под давлением алюминиевых дверей Porsche Panamera. Эта пластина жесткости изготовлена из алюминиевого сплава. Алоис Эдтбауэр, инструментальщик и литейщик, который сейчас работает в качестве специализированного покупателя литейного оборудования и материалов, которые GFA использует в Альтенмаркте, объясняет основные положения проекта.
«Чтобы изучить наши возможности технологического проектирования, мы рассмотрели ряд процессов объединения, чтобы определить их пригодность и экономическую эффективность», – сообщает Эдтбауэр. Вольфганг Хинтштайнер, инженер, отвечающий за покрытия, который также отвечает за двери Porsche Panamera, добавляет: «Выбор сводился к традиционной точечной контактной сварке, сварке трением с перемешиванием, склеиванию, клепке с пробивкой сплошными заклепками и комбинированной технике склеивания. точечной сваркой.Затем мы узнали о DeltaSpot, специальном процессе контактной точечной сварки, который, как говорят, особенно хорошо подходит для соединения алюминия. Мы получили дополнительную информацию об этом от разработчиков Fronius и также включили DeltaSpot в наш процесс выбора ».
После первых результатов испытаний традиционная контактная точечная сварка, клепка, склеивание и зажимание были исключены по производственно-экономическим или технологическим причинам, оставив только две оставшиеся альтернативы: сварка трением с перемешиванием или контактная точечная сварка с DeltaSpot.Отличительной чертой этого процесса является наматывающаяся «технологическая лента», которая предотвращает прямой контакт между электродом и заготовкой, но вместо этого опосредует этот контакт косвенно.
DELTASPOT: ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ПРИНЦИПЫ И ПРАКТИЧЕСКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ
Технологическая лента наматывается между электродом и заготовкой в том же ритме, что и при точечной сварке. Вместо того, чтобы наплавляться на неподвижный электрод, алюминий теперь сплавляется на этой ленте, которая наматывается вперед после каждой точечной сварки, так что «использованная» длина технологической ленты каждый раз перемещается из зоны контакта.Это означает, что для каждой отдельной точки сварного шва применяются точно такие же определенные условия.
Технологические ленты предотвращают любой прямой контакт между электродом и заготовкой, защищая их обоих от загрязнения, легирования или других влияний, вызываемых заготовкой. Это стабилизирует процесс сварки и значительно продлевает срок службы электрода. Они также улучшают контактную ситуацию и предотвращают повреждение поверхности заготовки. Технологическая лента помогает предотвратить разбрызгивание на поверхности и расширяет технологическое окно.
Понимание различий в сварке стали и алюминия
Проблемы точечной сварки алюминия по сравнению со сталью включают прочный и быстро образующийся оксидный слой переменной толщины и состава, высокую электрическую и теплопроводность, небольшое увеличение удельного сопротивления с температурой, узкий диапазон пластичности, низкие температуры плавления и высокую коэффициент температурного расширения. Этот отрывок из новой книги Кимчи и Дэвида Филипса «Основы контактной точечной сварки и их применение в автомобильной промышленности» используется с разрешения Менахема Кимчи, доцента кафедры материаловедения Университета штата Огайо, и объясняет эти различия для тех, кто хочет более глубокое понимание.Эта статья является первой из серии статей Кимчи о сварке высокопрочных сталей с улучшенными характеристиками, так что следите за обновлениями!
Теплопроводность и удельное электрическое сопротивление Рисунок 1: Удельное электрическое сопротивление стали и алюминия
(по сравнению с медными электродами)
Процесс контактной точечной сварки, один из основных процессов, используемых в автомобильной промышленности, лучше всего работает с металлическими сплавами, такими как стали, у которых электрическая и теплопроводность намного ниже, чем у электродов на основе меди, используемых для их сварки.Низкая электропроводность (или высокое удельное сопротивление) обеспечивает легкий нагрев I2R, а низкая теплопроводность означает, что тепло будет отводиться из области сварного шва медленнее. Чем больше времени требуется для отвода тепла, тем прочнее сварной шов. Как показано на рисунке 1, сталь имеет очень высокое удельное сопротивление и поэтому идеально подходит для этого процесса сварки.
Алюминий имеет близкую к меди по электропроводности и теплопроводности – две дополнительные причины, которые усложняют точечную сварку с этим металлом.Эти свойства диктуют необходимость гораздо более высоких токов и гораздо более короткого времени, а, следовательно, менее надежного процесса. Эмпирические правила относительно сварочного тока и времени для алюминия примерно в три раза превышают текущую температуру и 1/3 времени процесса для сварки стали. Следовательно, существующее оборудование не может использоваться для сварки алюминия из-за того, что требуется более высокий ток.
Пластиковые металлыРисунок 2: Типичные диапазоны пластмасс, сталь vs.Алюминий
Диапазон пластичности металла можно условно определить как диапазон температур ниже его температуры плавления, в котором металл проявляет значительное размягчение. Значение точечной сварки заключается в том, что более широкий диапазон пластичности создает более широкую область размягчения вокруг сварного шва на более длительное время. Эта область, в сочетании с давлением электрода, эффективно «изолирует» быстро расширяющийся (металлы демонстрируют большие объемные расширения при плавлении) расплавленный сварной шов и предотвращает его выброс из зоны сварного шва (выталкивание).Как показано на Рисунке 2, типичный диапазон пластичности алюминия значительно меньше, чем у стали. Рисунок также включает случайную линию нагрева, чтобы проиллюстрировать тот факт, что узкий диапазон пластичности не только уменьшает ширину «уплотнения» вокруг самородка, но также предполагает, что интервал времени сварки для получения хорошего сварного шва ограничен. Таким образом, узкий диапазон пластичности алюминия в сочетании с его низкой температурой плавления означает, что технологическое окно для создания хорошего сварного шва и предотвращения вытеснения очень мало.
Динамическое сопротивление
Рисунок 3: Кривая динамического сопротивления для
Steel Vs. Алюминий
Как показано на Рисунке 3, кривая динамического сопротивления для алюминия полностью отличается от кривой для стали. Этому огромному различию способствуют два факта:
1) оксид на поверхности алюминия и
2) небольшое изменение удельного сопротивления как функция температуры.
При начальном протекании тока сопротивление чрезвычайно велико из-за оксидного слоя, который имеет гораздо более высокое удельное сопротивление, чем алюминий.Это увеличивает вероятность начального изгнания, а также приведет к значительному нагреву электродов. Оксидный слой быстро разрушается, что облегчает прохождение тока, поскольку сопротивление быстро падает. Однако по сравнению с кривой динамического сопротивления стали на более поздних этапах цикла значительного увеличения сопротивления не наблюдается. Причина этого в сравнении со сталью: удельное сопротивление алюминия лишь незначительно увеличивается с температурой, как показано на рисунке 3. Смысл этого различия заключается в том, что существует ограниченная возможность выращивать самородок, используя преимущества быстрого увеличения удельного сопротивления, как и корпус со сталью.
Рисунок 4: Неровности сварного шва алюминия (пористость)
Коэффициент теплового расширения алюминия примерно в три раза выше, чем у стали. Это приводит к большему объемному расширению металла при нагревании и последующему большему сжатию при охлаждении. Следствием этого является большая вероятность не только выталкивания, но и неоднородностей сварного шва, таких как пористость и растрескивание при затвердевании (рис. 4).Это может обуславливать потребность в малоинерционных, быстрых сварочных головках, которые могут поддерживать постоянное усилие во время быстрого движения расширяющейся и сужающейся области сварного шва. Это требует большего количества оборудования и затрат на процесс.
Слой оксида алюминия Как обсуждалось ранее, алюминий образует прочный и быстро формирующийся оксидный слой. Преимущество высокорезистивного оксидного слоя состоит в том, что он значительно увеличивает сопротивление контакта между свариваемыми листами.Но поддерживать постоянную толщину оксидного слоя сложно, поскольку это происходит естественным образом и быстро, поскольку он подвергается воздействию окружающей среды. Поскольку это непостоянно, это приводит к несогласованности сварного шва.
С другой стороны, если оксидный слой значительно уменьшается механическими (например, шлифованием) или химическими (например, кислотная очистка с последующей конверсионной обработкой) методами непосредственно перед сваркой, возникнет необходимость в чрезвычайно высоких токах, что приведет к способствуют залипанию электродов и ускоренному износу.
Моделирование LME во время RSW
Современные автомобильные кузова сегодня изготавливаются из увеличивающихся объемов усовершенствованных высокопрочных сталей (AHSS), превосходных
.8
Гидроформинг
Гидроформование труб создает сложные формы за счет использования внутреннего давления для расширения трубки относительно полости матрицы.Рама
8
Обзор контактной точечной сварки алюминиевых сплавов
Ким Х.С., Уоллингтон Т.Дж. (2013) Энергия в течение всего жизненного цикла и выбросы парниковых газов облегчения в автомобилях: обзор и согласование.Environ Sci Technol 47 (12): 6089–6097
Статья Google ученый
Humpenöder F, Popp A, Stevanovic M, Müller C, Bodirsky BL, Bonsch M, Dietrich JP, Lotze-Campen H, Weindl I, Biewald A (2015) Реакция землепользования и углеродного цикла на умеренный климат изменение: последствия для смягчения последствий на суше? Environ Sci Technol
Modaresi R, Pauliuk S, Løvik AN, Müller DB (2014) Глобальные углеродные выгоды от замены материалов в легковых автомобилях до 2050 года и влияние на сталелитейную и алюминиевую отрасли.Environ Sci Technol 48 (18): 10776–10784
Статья Google ученый
Das S (2014) Энергетическая и экологическая оценка жизненного цикла конструкции автомобилей с интенсивным содержанием алюминия. SAE Int J Mater Manuf 7 (2014-01-1004): 588–595
Артикул Google ученый
Kulekci MK (2008) Применение магния и его сплавов в автомобильной промышленности. Int J Adv Manuf Technol 39 (9-10): 851–865
Статья Google ученый
Медрай М., Парвез А. (2007) Проанализировать важность сплавов магний-алюминий-стронций для более экономичных автомобилей. Автомобильная промышленность: 45–47
Association EA (2008) Алюминий в автомобилях. Европейская алюминиевая ассоциация
Sun M, Niknejad S, Gao H, Wu L, Zhou Y (2016) Механические свойства разнородных точечных сварных швов сопротивления алюминия с магнием со стальной прослойкой, покрытой Sn. Mater Des 91: 331–339
Google ученый
Ambroziak A, Korzeniowski M (2010) Использование точечной контактной сварки для соединения алюминиевых элементов в автомобильной промышленности. Arch Civ Mech Eng 10 (1): 5–13
Статья Google ученый
Автомобильные тенденции в алюминии, европейская перспектива: часть первая. http://www.totalmateria.com/Article135.htm По состоянию на 12 декабря 2015 г.
Родригес Р., Джордон Дж., Эллисон П., Рашинг Т., Гарсиа Л. (2015) Микроструктура и механические свойства сварки трением с перемешиванием разнородных типов. Алюминиевые сплавы 6061–7050.Mater Des 83: 60–65
Google ученый
Liu J, Rao Z, Liao S, Wang P-C (2014) Моделирование явлений переноса и трещин при затвердевании при лазерной точечной сварке валиком на пластину сплава AA6063-T6. Часть I – математическая модель. Int J Adv Manuf Technol 73 (9-12): 1705–1716
Статья Google ученый
Qiu R, Zhang Z, Zhang K, Shi H, Ding G (2011) Влияние параметров сварки на сопротивление сдвигу соединения из алюминиевого сплава, сваренного контактной точечной сваркой.J Mater Eng Perform 20 (3): 355–358
Статья Google ученый
Карими М., Седиги М., Афшари Д. (2015) Эффект термоконтактной проводимости при моделировании процесса контактной точечной сварки алюминиевого сплава 6061-T6. Int J Adv Manuf Technol 77 (5-8): 885–895
Статья Google ученый
Хан Л., Торнтон М., Шергольд М. (2010) Сравнение механических характеристик самопробивающихся клепанных и сваренных сопротивлением алюминиевых листов для автомобильной промышленности.Mater Des 31 (3): 1457–1467
Статья Google ученый
Хан Л., Торнтон М., Ли Д., Шергольд М. (2011) Влияние определяющей толщины металла и ориентации пакета на качество сварного шва и механические характеристики точечной контактной сварки алюминия AA5754. Mater Des 32 (4): 2107–2114
Артикул Google ученый
Zhang Y, Li Y, Luo Z, Yuan T, Bi J, Wang ZM, Wang ZP, Chao YJ (2016) Технико-экономическое обоснование разнородного соединения алюминиевого сплава 5052 с чистой медью через термокомпенсированное пятно сопротивления сварка.Mater Des 106: 235–246
Google ученый
Shi Y, Guo H (2013) Оценка усталостных характеристик и параметров усталостных повреждений точечных сварных соединений алюминиевых сплавов 6111 ‐ T4 и 5754. Fatigue Fract Eng Mater Struct 36 (10): 1081–1090
Article Google ученый
Wu S-n, Ghaffari B, Hetrick E, Li M, Z-h J, Liu Q (2014) Характеристика микроструктуры и характеристики квазистатического разрушения контактных точечных сварных швов алюминиевого сплава AA6111-T4.Trans Color Metals Soc China 24 (12): 3879–3885
Статья Google ученый
Миллер В., Чжуанг Л., Боттема Дж., Виттебруд А.Дж., Де Смет П., Хаслер А., Вьерегге А. (2000) Последние разработки в алюминиевых сплавах для автомобильной промышленности. Mater Sci Eng A 280 (1): 37–49
Статья Google ученый
Feng Y, Luo Z, Li Y, Ling Z (2016) Новый метод контактной электрозаклепки алюминиевого сплава 7075.Mater Manuf Process: 1–7. DOI: 10.1080 / 10426914.2015.1103853
Hassanifard S, Zehsaz M, Tohgo K (2011) Влияние силы электрода на механическое поведение соединений из алюминиевого сплава 5083-O, выполненных контактной сваркой точечной сваркой. Штамм 47 (s1): e196 – e204
Артикул Google ученый
Хао М., Осман К., Бумер Д., Ньютон С. (1996) Развитие характеристик контактной точечной сварки алюминия.Weld J Incl Weld Res Suppl 75 (1): 1–4
Google ученый
Чо Й, Ху С., Ли В. (2003) Точечная контактная сварка алюминия и стали: сравнительное экспериментальное исследование. Proc Inst Mech Eng B J Eng Manuf 217 (10): 1355–1363
Артикул Google ученый
Luo Z, Ao S, Chao YJ, Cui X, Li Y, Lin Y (2015) Применение предварительного нагрева для улучшения стабильности и качества контактной точечной сварки AA5052.J Mater Eng Perform 24 (10): 3881–3891
Статья Google ученый
Cui LH, Qiu RF, Shi HX, Zhu YM (2014) Точечная контактная сварка стали с медным покрытием и алюминиевого сплава. Appl Mech Mater 675: 19–22
Артикул Google ученый
Флореа Р., Соланки К., Бамманн Д., Бэрд Дж., Джордон Дж., Кастанье М. (2012) Точечная контактная сварка алюминия 6061-Т6: разрушающие нагрузки и деформация.Mater Des 34: 624–630
Статья Google ученый
Исследование содержания алюминия в легковых автомобилях в Северной Америке, 2015 г .: резюме http://www.drivealuminium.org/research-resources/PDF/Research/2014/2014-ducker-report. По состоянию на 12 декабря 2015 г.
Ван Дж., Ван Х-П, Лу Ф., Карлсон Б.Е., Сиглер Д.Р. (2015) Анализ процесса точечной точечной сварки алюминиевых сталей путем разработки полностью связанной мультифизической имитационной модели.Int J Heat Mass Transf 89: 1061–1072
Статья Google ученый
Li Y, Luo Z, Yan FY, Duan R, Yao Q (2014) Влияние внешнего магнитного поля на точечную сварку сопротивлением алюминиевого сплава. Mater Des 56: 1025–1033
Статья Google ученый
Fukumoto S, Lum I, Biro E, Boomer D, Zhou Y (2003) Влияние деградации электрода на срок службы электрода при контактной точечной сварке алюминиевого сплава 5182.Сварной шов J 82 (11): 307-S
Google ученый
Bi J, Song J, Wei Q, Zhang Y, Li Y, Luo Z (2016) Характеристики шунтирования при контактной точечной сварке для алюминиевых сплавов разной толщины при большом соотношении толщин. Mater Des 101: 226–235
Google ученый
Li YB, Wei ZY, Li YT, Shen Q, Lin ZQ (2013) Влияние угла конуса усеченного электрода на тепломассоперенос при контактной точечной сварке.Int J Heat Mass Transf 65: 400–408
Артикул Google ученый
Хамидинежад С.М., Колахан Ф., Кокаби А.Х. (2012) Моделирование и анализ процесса точечной контактной сварки на оцинкованных стальных листах, используемых в производстве кузовов автомобилей. Mater Des 34: 759–767
Статья Google ученый
Hayat F (2011) Влияние сварочного тока на подвод тепла, геометрию самородка, механические и трещиностойкость точечной контактной сварки на разнородных материалах Mg / Al.Mater Des 32 (4): 2476–2484
Артикул Google ученый
Florea R, Bammann D, Yeldell A, Solanki K, Hammi Y (2013) Влияние параметров сварки на усталостную долговечность и микроструктуру при контактной точечной сварке алюминиевого сплава 6061-T6. Mater Des 45: 456–465
Статья Google ученый
Pouranvari M, Marashi S (2013) Критический обзор точечной сварки автомобильных сталей: процесс, структура и свойства.Sci Technol Weld Join 18 (5): 361–403
Статья Google ученый
Манладан С., Юсоф Ф, Рамеш С., Фадзил М. (2016) Обзор контактной точечной сварки магниевых сплавов. Int J Adv Manuf Technol: 1-21. DOI: 10.1007 / s00170-015-8258-9
Satonaka S, Iwamoto C, Murakami GI, Matsumoto Y (2012) Точечная контактная сварка листов из магниевого сплава с покрывающими пластинами. Weld World 56 (7-8): 44–50
Статья Google ученый
Аль Наими И.К., Аль Саади М.Х., Доус К.М., Бэй Н. (2015) Влияние предварительной обработки поверхности при контактной точечной сварке алюминия AA1050. Prod Manuf Res 3 (1): 185–200
Google ученый
Флореа Р., Хаббард С., Соланки К., Бамманн Д., Уиттингтон В., Марин Э. (2012) Количественная оценка остаточных напряжений при контактной точечной сварке листов из алюминиевого сплава 6061-T6 с помощью нейтронографических измерений. J Mater Process Technol 212 (11): 2358–2370
Артикул Google ученый
Рашид М. (2011) Некоторые трибологические влияния на границу раздела электрод-рабочий лист при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов. J Mater Eng Perform 20 (3): 456–462
Статья Google ученый
Патил Р., Анураг Тилак С., Шривастава В., Де А. (2011) Сведение к минимуму износа электродов при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов. Sci Technol Weld Join 16 (6): 509–513
Статья Google ученый
De A (2002) Конечноэлементное моделирование точечной контактной сварки алюминия электродами со сферическим наконечником. Sci Technol Weld Join 7 (2): 119–124
Статья Google ученый
Cho Y, Li W, Hu S (2006) Дизайн анализа эксперимента и оценка сварного шва для точечной контактной сварки алюминия. Сварка J 85 (3): 45–51
Google ученый
Wei PS, Wu TH, Chen LJ (2013) На качество соединения влияет состояние контакта электродов во время контактной точечной сварки.IEEE Trans Compon Pack Manuf Technol 3 (12): 2164–2173
Артикул Google ученый
Лю Л., Фэн Дж, Чжоу Й. (2010) 18 – Точечная контактная сварка магниевых сплавов. В: Лю Л. (ред.) Сварка и соединение магниевых сплавов. Woodhead Publishing, pp. 351–367e
Qiu RF, Satonaka S, Iwamoto C (2009) Механические свойства и микроструктура соединения из магниевого сплава AZ31B, полученного контактной точечной сваркой с покрывающими пластинами.Sci Technol Weld Join 14 (8): 691–697
Статья Google ученый
Charde N, Yusof F, Rajkumar R (2014) Характеристики материалов мягких сталей, нержавеющих сталей и обоих стальных смешанных стыков при контактной точечной сварке (листы толщиной 2 мм). Int J Adv Manuf Technol 75 (1-4): 373–384
Статья Google ученый
Wang Y, Mo Z, Feng J, Zhang Z (2007) Влияние времени сварки на микроструктуру и растягивающую сдвигающую нагрузку в соединениях точечной сварки сопротивлением из сплава AZ31 Mg.Sci Technol Weld Join 12 (8): 671–676
Статья Google ученый
Чжан Х., Сенкара Дж. (2011) Контактная сварка: основы и приложения. CRC Press
Williams N, Parker J (2004) Обзор контактной точечной сварки стальных листов, часть 1, моделирование и контроль образования сварных швов. Int Mater Rev 49 (2): 45–75
Статья Google ученый
Джеймс П., Чендлер Х., Эванс Дж., Вен Дж., Браун Д., Ньютон С. (1997) Влияние механической нагрузки на контактное сопротивление алюминия с покрытием. Mater Sci Eng A 230 (1): 194–201
Статья Google ученый
Crinon E, Evans J (1998) Влияние шероховатости поверхности, толщины оксидной пленки и межфазного скольжения на электрическое контактное сопротивление алюминия. Mater Sci Eng A 242 (1): 121–128
Статья Google ученый
Rashid M, Medley J, Zhou Y (2011) Образование и рост самородков во время контактной точечной сварки алюминиевого сплава 5182. Can Metall Q 50 (1): 61–71
Article Google ученый
Хан Л., Торнтон М., Бумер Д., Шергольд М. (2010) Влияние состояния поверхности алюминиевого листа на возможность и качество точечной контактной сварки. J Mater Process Technol 210 (8): 1076–1082
Статья Google ученый
Rashid M, Medley J, Zhou Y (2009) Поведение интерфейса рабочего листа электрода во время контактной точечной сварки сплава Al 5182. Sci Technol Weld Join 14 (4): 295–304
Article Google ученый
Alliance RWM (2003) Руководство по контактной сварке. RWMA, Филадельфия
Google ученый
Рашид М., Фукумото С., Медли Дж., Вильяфуэрте Дж., Чжоу Ю. (2007) Влияние смазочных материалов на срок службы электродов при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов.Сварка J 86 (3): 62
Google ученый
Хан MF, Dwivedi D, Sharma S (2012) Разработка модели поверхности отклика для прочности на сдвиг сварных соединений из алюминиевого сплава 6061 T651. Mater Des 34: 673–678
Статья Google ученый
Zhang W, Sun D, Han L, Gao W., Qiu X (2011) Характеристика интерметаллических соединений в соединении точечной сваркой сопротивлением разнородных материалов высокопрочной стали и алюминиевого сплава.Isij Int 51 (11): 1870–1877
Статья Google ученый
Zhang W, Qiu X, Sun D, Han L (2011) Влияние параметров контактной точечной сварки на микроструктуру и механические свойства соединений разнородных материалов из оцинкованной высокопрочной стали и алюминиевого сплава. Sci Technol Weld Join 16 (2): 153–161
Статья Google ученый
Перейра А., Феррейра Дж., Лоурейро А., Коста Дж., Бартоло П. (2010) Влияние параметров процесса на прочность контактных точечных сварных швов в алюминиевом сплаве 6082-T6.Mater Des 31 (5): 2454–2463
Артикул Google ученый
Чжан В., Сун Д., Хан Л., Лю Д. (2014) Межфазная микроструктура и механические свойства соединения точечной сваркой сопротивлением высокопрочной стали и алюминиевого сплава с прослойкой 4047 AlSi12. Mater Des 57: 186–194
Статья Google ученый
Faseeulla Khan M, Dwivedi D (2012) Механические и металлургические свойства сварных соединений из алюминиевого сплава 6061.Mater Manuf Process 27 (6): 670–675
Артикул Google ученый
Zhang W, Sun D, Han L, Li Y (2015) Оптимизированная конструкция морфологии электродов для новой точечной сварки разнородным сопротивлением алюминиевого сплава и оцинкованной высокопрочной стали. Mater Des 85: 461–470
Google ученый
Хан MF, Sharma G, Dwivedi D (2015) Сварка алюминиевого сплава 6061.Int J Adv Manuf Technol 78 (5-8): 863–873
Статья Google ученый
Li Y, Zhang Y, Bi J, Luo Z (2015) Влияние электромагнитного перемешивания на качество сварки при контактной точечной сварке разнородных материалов Al / Ti. Mater Des 83: 577–586
Google ученый
Li Y, Zhang Y, Luo Z (2015) Микроструктура и механические свойства соединений Al / Ti, сваренных контактной точечной сваркой.Sci Technol Weld Join 20 (5): 385–394
Статья Google ученый
Луо З, Ян Ф, Ли Й, Бай Й, Яо Q, Тан Х (2015) Численное и экспериментальное исследование процесса образования самородков при контактной точечной сварке алюминиевого сплава. Trans Tianjin Univ 21: 135–139
Статья Google ученый
Li Y, Yan FY, Luo Z, Chao YJ, Ao SS, Cui XT (2015) Механизмы роста сварного шва и поведение при разрушении трехлистных точечных сварных швов из алюминиевого сплава 5052.J Mater Eng Perform 24 (6): 2546–2555
Статья Google ученый
Wang Y, Feng J, Zhang Z (2006) Характеристики микроструктуры точечной контактной сварки сплава AZ31 Mg. Sci Technol Weld Join 11 (5): 555–560
Статья Google ученый
Afshari D, Sedighi M, Barsoum Z, Peng RL (2012) Подход к прогнозированию разрушения алюминия 6061-T6, полученного контактной сваркой при квазистатическом растяжении.Proc Inst Mech Eng B J Eng Manuf 226 (6): 1026–1032
Артикул Google ученый
Xiao L, Liu L, Esmaeili S, Zhou Y (2012) Улучшение микроструктуры после добавления частиц титана в точечную сварку сопротивлением магниевого сплава AZ31. Metall Mater Trans A 43 (2): 598–609
Артикул Google ученый
Xiao L, Liu L, Zhou Y, Esmaeili S (2010) Магниевые сплавы AZ31, полученные контактной сваркой: часть I.Зависимость микроструктуры зоны плавления от частиц второй фазы. Metall Mater Trans A 41 (6): 1511–1522
Артикул Google ученый
Лю Л., Сяо Л., Фенг Дж. К., Тиан Ю. Х., Чжоу С. К., Чжоу Ю. (2010) Сваренные контактной точечной сваркой магниевые сплавы AZ31, часть II: влияние сварочного тока на микроструктуру и механические свойства. Metall Mater Trans A 41a (10): 2642–2650
Артикул Google ученый
Канг Дж. Д., МакДермид Дж. Р., Брюхис М. (2013) Определение определяющего поведения точечной сварки алюминиевого сплава AA6022-T4 при больших деформациях. Mater Sci Eng a-Struct 567: 95–100
Статья Google ученый
Hayat F (2012) Влияние обработки старением на микроструктуру и механические свойства аналогичных и разнородных соединений 6061-T6 / 7075-T651 RSW. Mater Sci Eng A 556: 834–843
Статья Google ученый
Бабу Н.К., Браузер С., Ретмайер М., Кросс С. (2012) Характеристика микроструктуры и деформационного поведения магниевого сплава AZ31, полученного контактной точечной сваркой. Mater Sci Eng A 549: 149–156
Статья Google ученый
Ализаде-Ш М., Мараши С., Пуранвари М. (2014) Взаимосвязь микроструктуры и свойств в точечной сварке сопротивлением мартенситной нержавеющей стали. Sci Technol Weld Join 19 (7): 595–602
Статья Google ученый
Yao Q, Luo Z, Li Y, Yan F, Duan R (2014) Влияние электромагнитного перемешивания на микроструктуру и механические свойства точечной сварки сопротивлением магниевого сплава. Mater Des 63: 200–207
Артикул Google ученый
Senkara J, Zhang H, Hu S (2004) Прогнозирование выбросов при контактной точечной сварке. Weld J NY 83 (4): 123-S
Google ученый
Хан Л., Торнтон М., Бумер Д., Шергольд М. (2011) Корреляционное исследование механической прочности точечной контактной сварки алюминиевого сплава AA5754.J Mater Process Technol 211 (3): 513–521
Статья Google ученый
Радакович Д., Тумулуру М. (2008) Прогнозирование режимов разрушения контактной точечной сварки при испытаниях на растяжение при сдвиге передовых высокопрочных автомобильных сталей. Сварка J 87 (4): 96
Google ученый
Gean A, Westgate S, Kucza J, Ehrstrom J (1999) Статическое и усталостное поведение сваренного точечной сваркой листа из алюминиевого сплава 5182-0.Сварка J 78: 80-с
Google ученый
Сан Х, Стивенс Э.В., Дэвис Р.В., Халил М., Спинелла Д.Дж. (2004) Влияние размера зоны плавления на режимы разрушения и статическую прочность точечной контактной сварки алюминия. Сварка J 83 (11): 308
Google ученый
Бехравеш С.Б., Джахед Х., Ламберт С. (2011) Характеристика точечной сварки магнием при растягивающих и циклических нагрузках.Mater Des 32 (10): 4890–4900
Артикул Google ученый
Канг Дж., Чен Й., Сиглер Д., Карлсон Б., Уилкинсон Д.С. (2015) Усталостное поведение точечной сварки разнородных алюминиевых сплавов. Процедуры Eng 114: 149–156
Статья Google ученый
Перейра А., Феррейра Дж., Антунес Ф., Бартоло П. (2014) Оценка усталостной долговечности алюминиевых сварных точечных и сварных соединений.J Adhes Sci Technol 28 (14-15): 1432–1450
Статья Google ученый
Xiao L, Liu L, Chen DL, Esmaeili S, Zhou Y (2011) Усталостное поведение контактной точечной сварки и дислокационные субструктуры при двух различных плавках магниевого сплава AZ31. Mater Sci Eng A 529: 81–87
Статья Google ученый
Патель В.К., Боле С.Д., Чен Д.Л. (2014) Оценка усталостной долговечности соединений из сплавов Mg, сваренных ультразвуковой точечной сваркой.Mater Des 62: 124–132
Статья Google ученый
Бехравеш С.Б., Джахед Х., Ламберт С. (2014) Определение характеристик усталости и моделирование точечной сварки из магниевого сплава AZ31B. Int J Fatigue 64: 1–13
Статья Google ученый
Hassanifard S, Zehsaz M (2010) Влияние остаточных напряжений на усталостную долговечность точечных сварных соединений из алюминиевого сплава 5083-O.Процедуры Eng 2 (1): 1077–1085
Статья Google ученый
Lin F, Li TP, Yu Q, Sun LL, Meng QS Диффузионная связь между магниевым сплавом AZ91 и алюминиевым сплавом 7075. В: Advanced Materials Research, 2011. Trans Tech Publ, pp. 800–803
Баласубраманян В., Рависанкар В., Редди Г.М. (2008) Влияние обработки старением после сварки на усталостное поведение сварных соединений из алюминиевого сплава AA7075 импульсным током.J Mater Eng Perform 17 (2): 224–233
Статья Google ученый
Афшари Д., Седиги М., Карими М., Барсум З. (2013) Об остаточных напряжениях в алюминиевом сплаве 6061-T6, полученном контактной точечной сваркой: экспериментальный и численный анализ. J Mater Eng Perform 22 (12): 3612–3619
Статья Google ученый
Nodeh IR, Serajzadeh S, Kokabi AH (2008) Моделирование сварочных остаточных напряжений при контактной точечной сварке, КЭ моделирование и рентгеновская проверка.J Mater Process Technol 205 (1): 60–69
Статья Google ученый
Long X, Khanna SK (2005) Остаточные напряжения в точечной сварке алюминиевых сплавов нового поколения, часть B – конечно-элементное моделирование остаточных напряжений в точечной сварке алюминиевого сплава 5754. Sci Technol Weld Join 10 (1): 88–94
Статья Google ученый
Афшари Д., Седиги М., Барсум З. (2012) Остаточное напряжение в листах из алюминиевого сплава, сваренных контактной точечной сваркой.i-Manager’s J Mech Eng 2 (4): 6
Google ученый
Khanna SK, Long X, Porter WD, Wang H, Liu C, Radovic M, Lara-Curzio E (2005) Остаточные напряжения в точечной сварке алюминиевых сплавов нового поколения, часть A – теплофизические и термомеханические свойства 6111 и 5754 алюминиевых сплавов. Sci Technol Weld Join 10 (1): 82–87
Статья Google ученый
Эмре Х. Э., Качар Р. (2015) Разработка выступа сварного шва для стали TRIP800, полученной контактной точечной сваркой, и оценка режима разрушения его сварного изделия.Int J Adv Manuf Technol: 1–11
Jagadeesha T, Jothi TS (2015) Исследования влияния параметров процесса на образцы, полученные точечной сваркой сопротивлением AISI 316L. Int J Adv Manuf Technol: 1–16
Ashtiani HRR, Zarandooz R (2015) Микроструктурные и механические свойства контактной точечной сварки сплава Inconel 625 supper. Int J Adv Manuf Technol: 1–13
Lang B, Sun D, Li G, Qin X (2008) Влияние параметров сварки на микроструктуру и механические свойства соединений, полученных контактной точечной сваркой из магниевого сплава.Sci Technol Weld Join 13 (8): 698–704
Статья Google ученый
Hou LL, Qiu RF, Shi HX, Guo JQ (2014) Свойства соединения точечной сваркой сопротивлением между мягкой сталью и алюминиевым сплавом с прослойкой из AlCu28. Appl Mech Mater 675: 15–18
Артикул Google ученый
Qiu RF, Shi HX, Yu H, Zhang KK, Tu YM, Satonaka S (2010) Влияние силы электродов на характеристики соединения из магниевого сплава, сваренного точечной контактной сваркой с покрывающими пластинами.Mater Manuf Process 25 (11): 1304–1308
Артикул Google ученый
Луо Х, Хао Ц., Чжан Дж, Ган З, Чен Х, Чжан Х (2011) Характеристики контактной сварки магниевых сплавов AZ31 и AZ91. Weld J 90: 249–257
Google ученый
Cao X, Jahazi M, Immarigeon J, Wallace W (2006) Обзор методов лазерной сварки магниевых сплавов. J Mater Process Technol 171 (2): 188–204
Статья Google ученый
Qiu R, Iwamoto C, Satonaka S (2009) Влияние реакционного слоя на прочность соединения алюминия и стали, сваренного контактной точечной сваркой. Mater Charact 60 (2): 156–159
Статья Google ученый
Qiu R, Iwamoto C, Satonaka S (2010) Межфазный реакционный слой в соединении точечной сварки сопротивлением между алюминиевым сплавом и аустенитной нержавеющей сталью. Mater Sci Technol 26 (2): 243–246
Статья Google ученый
Qiu R, Satonaka S, Iwamoto C (2009) Влияние непрерывности межфазного реакционного слоя на прочность на разрыв соединений точечной сварки сопротивлением между алюминиевым сплавом и сталью. Mater Des 30 (9): 3686–3689
Статья Google ученый
Qiu R, Iwamoto C, Satonaka S (2009) Межфазная микроструктура и прочность стыков стали / алюминиевого сплава, сваренных контактной точечной сваркой с защитной пластиной. J Mater Process Technol 209 (8): 4186–4193
Артикул Google ученый
Qiu R, Shi H, Zhang K, Tu Y, Iwamoto C, Satonaka S (2010) Межфазная характеристика соединения между мягкой сталью и алюминиевым сплавом, сваренных контактной точечной сваркой. Mater Charact 61 (7): 684–688
Статья Google ученый
Аргавани М., Мовахеди М., Кокаби А. (2016) Роль цинкового слоя в контактной точечной сварке алюминия со сталью. Mater Des 102: 106–114
Google ученый
Sun X, Stephens EV, Khaleel MA, Shao H, Kimchi M (2004) Точечная контактная сварка алюминиевого сплава со сталью с переходным материалом – от процесса к производительности – часть I: экспериментальное исследование. Сварной шов J 83: 188-S
Google ученый
Оикава Х., Омия С., Йошимура Т., Сайто Т. (1999) Точечная контактная сварка стального и алюминиевого листа с использованием вставного металлического листа. Sci Technol Weld Join 4 (2): 80–88
Статья Google ученый
Оикава Х., Сайто Т. (1999) Точечная контактная сварка стали и алюминиевого листа с использованием металлической вставки. Weld Int 13 (5): 349–359
Артикул Google ученый
Ватанабе Т., Янагисава А., Кону Ма С., Дой Й. (2006) Точечная контактная сварка мягкой стали с сплавом Al-Mg. Weld Int 20 (4): 290–294
Артикул Google ученый
Ибрагим И., Ито Р., Какиучи Т., Уэмацу Ю., Юн К., Мацуда С. (2015) Усталостное поведение сварных точечных швов из разнородных сплавов алюминия и стали, выполненных с использованием прослойки алюминия и магния.Sci Technol Weld Присоединяйтесь: 1362171815Y. 0000000086
Qiu R, Wang N, Shi H, Cui L, Hou L, Zhang K (2015) Присоединение стали к алюминиевому сплаву методом контактной точечной сварки с заклепкой. Int J Mater Res 106 (1): 60–65
Статья Google ученый
Ling Z, Li Y, Luo Z, Feng Y, Wang Z (2016) Сварка резистивным элементом алюминиевого сплава 6061 с борсодержащей сталью 22MnMoB без покрытия. Mater Manuf Process (только что принято)
Luo AA (2013) 8 – приложения: аэрокосмическая, автомобильная и другие структурные применения магния. В кн .: Пекгулерюз М.О., Кайнер К.Ю., Кая А.А. (ред.) Основы металлургии магниевых сплавов. Woodhead Publishing, pp. 266–316
Palanivel S, Nelaturu P, Glass B, Mishra R (2015) Аддитивное производство с фрикционным перемешиванием для высоких структурных характеристик за счет микроструктурного контроля в сплаве WE43 на основе магния. Mater Des 65: 934–952
Статья Google ученый
Лю Л., Рен Д., Лю Ф. (2014) Обзор разнородных методов сварки магниевых сплавов с алюминиевыми сплавами. Материалы 7 (5): 3735–3757
Артикул Google ученый
Ло Й, Ли Дж. Л. (2014) Анализ образования самородков при контактной точечной сварке на разнородных металлических листах из алюминиевых и магниевых сплавов. Metall Mater Trans A 45a (11): 5107–5113
Артикул Google ученый
Zhang Y, Luo Z, Li Y, Liu Z, Huang Z (2015) Характеристики микроструктуры и свойства растяжения разнородных соединений Mg / Al, изготовленных термокомпенсированной контактной точечной сваркой с промежуточным слоем Zn. Mater Des 75: 166–173
Статья Google ученый
Penner P, Liu L, Gerlich A, Zhou Y (2013) Технико-экономическое обоснование контактной точечной сварки разнородных комбинаций Al / Mg с прослойками на основе Ni. Sci Technol Weld Join 18 (7): 541–550
Статья Google ученый
Sun M, Niknejad S, Zhang G, Lee M, Wu L, Zhou Y (2015) Микроструктура и механические свойства точечной сварки сопротивлением AZ31 / AA5754 с использованием промежуточного слоя никеля. Mater Des 87: 905–913
Google ученый
Пеннер П., Лю Л., Герлих А., Чжоу Ю. (2014) Точечная сварка разным сопротивлением алюминия и магния со стальными прослойками, покрытыми цинком. Сварка J 93 (6): 225–231 с
Google ученый
Qiu R, Higuchi K, Satonaka S, Iwamoto C (2009) Характеристика соединения титана и алюминиевого сплава, сваренного контактной точечной сваркой с защитной пластиной.溶 接 学会 論文集 27 (2): 109s – 113s
Перейра А., Феррейра Дж., Антунес Ф., Бартоло П. (2010) Анализ производственных параметров прочности на сдвиг алюминиевых клеевых соединений внахлест. J Mater Process Technol 210 (4): 610–617
Статья Google ученый
Tao W, Ma Y, Chen Y, Li L, Wang M (2014) Влияние вязкости клея и модуля упругости на процесс сварки точечной лазерной сваркой. Int J Adhes Adhes 51: 111–116
Артикул Google ученый
Liu L, Ren D, Li Y (2011) Статический анализ механики различных структур лазерной сварки при соединении сплава AZ61 Mg. Int J Adhes Adhes 31 (7): 660–665
Артикул Google ученый
Шен Дж, Чжан И, Лай Х, Ван П. (2012) Нанесение клея при сварке нескольких стопок стальных листов. Сварной шов J 91: 59s – 66s
Google ученый
Zhang Y, Sun H, Wang P-C, Chen G (2014) Повышение надежности процесса сварки оцинкованной стали DP780. Сварной шов 93 (12): 472S – 481S
Google ученый
Sam S, Shome M (2010) Статические и усталостные характеристики двухфазных стальных листов, соединенных сваркой.Sci Technol Weld Join 15 (3): 242–247
Статья Google ученый
Хан М.Ф., Двиведи Д., Гош П. (2010) Исследования влияния параметров процесса на характеристики сдвига в соединениях из алюминиевого сплава, полученных с помощью клеевого соединения, точечной сварки и сварки. В кн .: Материалы 36-й Международной конференции МАТАДОР. Springer, pp 287–292
Darwish S (2003) Характеристики сварных алюминиевых листов промышленного назначения (BS 1050).Int J Adhes Adhes 23 (3): 169–176
Артикул Google ученый
Zheng R, Lin J, Wang P-C, Wu Y (2015) Корреляция между характеристиками поверхности и статической прочностью адгезионного магния AZ31B. Int J Adv Manuf Technol: 1–10
Senkara J, Zhang H (2000) Трещины при точечной сварке алюминиевого сплава AA5754. Сварка J 79 (7): 194-с
Google ученый
Ghazanfari H, Naderi M (2014) Определение характеристик вытеснения при контактной точечной сварке с помощью метода картирования твердости. Int J Miner Metall Mater 21 (9): 894–897
Артикул Google ученый
Yi L, Rui W, Xiaojian X, Yang Z (2015) Анализ вытеснения контактной точечной сварки на оцинкованной стали путем обнаружения сигналов корпусной акустической эмиссии. Int J Adv Manuf Technol: 1–8
Qiu R, Wang N, Shi H, Zhang K, Satonaka S (2014) Непараметрические эффекты на образование пор при контактной точечной сварке магниевого сплава.Sci Technol Weld Join 19 (3): 231–234
Статья Google ученый
Tu YM, Qiu RF, Shi HX, Yu H, Zhang KK (2011) Анализ влияющих факторов порообразования при контактной точечной сварке магниевого сплава. Mater Process Technol Pts 1-4 291-294: 2885–2888
Zhang H, Senkara J, Wu X (2002) Подавление растрескивания в алюминиевых сплавах RSW AA5754 механическими средствами. ASME J Manuf Sci Eng 124: 79–85
Статья Google ученый
Lum I, Biro E, Zhou Y, Fukumoto S, Boomer D (2004) Точечная коррозия электрода при контактной точечной сварке алюминиевого сплава 5182. Metall Mater Trans A 35 (1): 217–226
Article Google ученый
Zhou Y, Fukumoto S, Peng J, Ji C, Brown L (2004) Экспериментальное моделирование точечной коррозии поверхности деградированных электродов при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов. Mater Sci Technol 20 (10): 1226–1232
Статья Google ученый
Пэн Дж., Фукумото С., Браун Л., Чжоу Н. (2004) Анализ изображений деградации электрода при контактной точечной сварке алюминия. Sci Technol Weld Join 9 (4): 331–336
Статья Google ученый
Обзор контактной точечной сварки алюминиевых сплавов
ОРИГИНАЛЬНАЯ СТАТЬЯ
Обзор контактной точечной сварки алюминиевых сплавов
С. М. Манладан
1,2
& F. Юсоф
1,3
и С.Рамеш
1,3
и М. Фадзил
3
и З. Luo
4,5
& S. Ao
4
Получено: 3 мая 2016 г. / Принято: 25 июля 2016 г. / Опубликовано онлайн: 5 сентября 2016 г.
# Springer-Verlag London 2016
Аннотация В данной статье представлен обзор точечной сварки сопротивлением
(RSW) сплавов Al / Al, сплавов Al / стали, сплавов Al / Mg,
и сплавов Al / Ti, с акцентом на структуру, свойства и рабочие характеристики.Он также включает сварку, влияние
параметров сварки на качество соединения, основные металлургические дефекты
точечных сварных швов алюминия и деградацию электродов. Высокое контактное сопротивление
, вызванное наличием оксидного слоя на поверхности
алюминиевых сплавов, и необходимость приложения высокого сварочного тока
во время RSW алюминиевых сплавов приводят к быстрому износу наконечника электродов
и несоответствие качества сварного шва. Исследования
показали, что очистка оксидного слоя, скольжение нескольких микрон
между листами, увеличение силы электродов и применение слаботочного предварительного нагрева
катиона
может значительно снизить контактное сопротивление и улучшить качество стыков.Для Al / Steel
разнородных RSW, метод сварки резистивным элементом,
использование оптимизированной морфологии электродов, метод
RSW с покрывающими пластинами и использование промежуточных слоев, таких как Al-
Mg, AlSi12, и сплавы AlCu28 подавляют образование хрупких интерметаллических соединений (IMC)
, а im-
подтверждают качество соединения. Использование фольги из чистого Ni, фольги Ni с покрытием Au-
, стали с покрытием Sn и стальных прослоек с покрытием Zn
также ограничивало образование хрупких IMC во время
RSW сплавов Al / Mg.Кроме того, было обнаружено, что методы RSW
с покрывающими пластинами и RSW под воздействием электромагнитного эффекта перемешивания улучшают свариваемость разнородных сплавов
Al / Ti.
Ключевые слова Точечная контактная сварка. Алюминиевые сплавы.
Магниевые сплавы. Сплавы титана. Микроструктура.
Интерметаллические соединения. Режим отказа. Сварка.
Металлургические дефекты. Деградация электродов. Сварка
параметры
1 Введение
Сжигание ископаемого топлива является одним из крупнейших источников антро-
выбросов парниковых газов [1,2].Таким образом, транспортная отрасль, являющаяся крупнейшим потребителем ископаемого топлива, постоянно изучает стратегии повышения эффективности использования топлива и сокращения выбросов парниковых газов. Эти стратегии включают снижение веса на
, повышение эффективности обычных двигателей,
разработку новых и более энергоэффективных силовых агрегатов, таких как
* F. Юсоф
С.М. Манладан
С. Рамеш
М. Фадзил
Z. Luo
S. Ao
1
Кафедра машиностроения, инженерный факультет,
Малайский университет, 50603 Куала-Лумпур, Малайзия
2
Кафедра машиностроения, инженерный факультет,
Университет Байеро , Кано, 3011 Кано, Нигерия
3
Центр перспективного производства и обработки материалов
(AMMP), инженерный факультет, Малайский университет,
50603 Куала-Лумпур, Малайзия
4
Школа материаловедения и Engineering, Тяньцзиньский университет,
Тяньцзинь 300072, Китай
5
Центр совместных инноваций в области перспективных кораблей и глубоководных работ
Exploration, Шанхай 200240, Китай
Int J Adv Manuf Technol (2017) 90: 605–634
DOI 10.1007 / s00170-016-9225-9
Содержание предоставлено Springer Nature, применяются условия использования. Права защищены.
Рекомендации по контактной точечной сварке Алюминий аэрокосмического качества
Как материал, алюминий требует особого внимания при сварке. Такие дефекты, как пористость, трещины и пустоты, могут возникать чаще по сравнению с другими металлами. Lynn Welding особенно хорошо умеет уделять алюминию то внимание, которого он заслуживает; будь то двухслойный, трехслойный или даже сварка через герметик.
При сварке швов и точечной сварки очень важно очищать электроды и осматривать их на протяжении всей операции. Во время сварки электроды могут загрязняться из-за переноса материала. Алюминий начнет осаждаться на поверхности электродов, что может произойти всего за пять точечных сварных швов, создавая неравномерные интервалы, которые требуют постоянного контроля. Если электроды загрязнены, вероятность возникновения дефекта внутри сварного шва значительно возрастает.
Электроды, загрязненные алюминием
Металлургическая наждачная бумага часто используется для удаления этого материала с электродов. Со временем это приведет к притирке электрода к рубашке охлаждающей воды электрода. Утончение поверхности электрода часто приводит к его деформации или даже к разрыву в редких случаях. Как только электрод поврежден или деформирован, он больше не имеет прямого контакта с поверхностью материала и начнет создавать точечные сварные швы неправильной формы, такие как пончик, состоящий из одного большего овала и одного меньшего овала.
Вогнутый электрод
Электрод поврежден
При сварке алюминия важно очистить и защитить поверхность от любых загрязнений. Основными загрязнителями являются смазки, масла, остатки и оксиды. Если поверхностные загрязнения остаются на заготовке, сварной шов будет содержать дефекты, испортиться, или заготовка может даже не свариться из-за загрязнения. Чтобы очистить поверхность от первых трех загрязнений, потребуется простая протирка ацетоном или спиртом.Оксидный слой необходимо очистить кислотой или щеткой из нержавеющей стали с поверхности ложи. Для кислотной очистки детали должны быть сварены в течение 24 часов, если деталь является критически важной, или до 144 часов в зависимости от классификации безопасности сварного шва. Этот процесс очистки в сочетании с надлежащим уходом за электродом обеспечивает идеальную сварку сопротивлением без внешних или внутренних дефектов.
Для проверки чистоты поверхности необходимо использовать анализатор сопротивления поверхности.Машина просто проверяет значение сопротивления между двумя поверхностями, измеряемое в омах. Как правило, для получения приемлемого сварного шва значение должно быть ниже 100 мкОм. На изображениях ниже показано значение поверхностного сопротивления неочищенного испытательного купона, где сопротивление за пределами таблицы! Высокое значение сопротивления обусловлено слоем оксида алюминия, который начинает формироваться сразу после очистки. Очень высокое значение сопротивления не позволит току свободно течь между электродами, создавая дефекты или даже дефектный сварной шов.После очистки сопротивление намного ниже, и алюминий необходимо сваривать в течение определенного интервала времени, поскольку оксидный слой начинает преобразовываться, как только чистый алюминий подвергается воздействию кислорода.
Неочищенные и очищенные тестовые купоны
Другая проблема возникает, когда материал не протирается перед сваркой. Поверхностные загрязнения, такие как перенос нефти от прикосновения к заготовке, увеличивают удельное сопротивление поверхностей, как показано ниже. Чистая поверхность была протестирована, а затем снова протестирована после того, как палец размазался и перенес масла и жир на поверхность.Это простое действие значительно увеличило поверхностное сопротивление! Загрязнения на поверхности вызовут деформацию самого сварного шва и даже могут вызвать выталкивание сварочного материала.
Анализатор поверхностного сопротивления
Как поверхностное загрязнение влияет на удельное сопротивление
В конце концов, алюминий требует большего внимания и подготовки для создания идеальных сварных швов. Здесь, в Lynn Welding, мы соблюдаем перечисленные выше меры предосторожности, независимо от того, на какой работе другие будут срезать углы.
Пьетрас, Мэтью. «Особые соображения при контактной точечной сварке алюминия аэрокосмического качества», Lynn Welding Co ,. Inc., 13 февраля 2020 г.
Стрыевский, Аркадиуш. «Особые соображения при контактной точечной сварке алюминия аэрокосмического качества», Lynn Welding Co ,. Inc., 13 февраля 2020 г.
Разрушающие нагрузки и деформация – Университет штата Аризона
@article {8b90c4744d004b77b8364944a8f38292,
title = «Точечная контактная сварка алюминия 6061-T6: Разрушающие нагрузки и деформация»,
аннотация Это исследование предлагает новый исследовательский подход для сравнения качества сварки для различных условий сварки с целью достижения оптимальных конечных результатов.Используя сканирование методом дифракции обратного рассеяния электронов (EBSD), испытания на растяжение и измерения профилометрии лазерного луча (LBP) вместе с изображениями оптической микроскопии (OM), были экспериментально исследованы разрушающие нагрузки и деформация алюминиевого сплава 6061-T6, соединения, выполненные контактной точечной сваркой (RSW). исследованы. Три режима сварки, характеристики ядра и микроструктуры были определены количественно в соответствии с заранее заданными параметрами процесса. Квазистатические испытания на растяжение использовались для характеристики разрушающих нагрузок в образцах на основе тех же параметров процесса.Результаты профилометра показали, что чем больше приложенный сварочный ток, тем глубже отпечатки сварного шва. Кроме того, была получена хорошая корреляция между сканированием EBSD и условиями сварки. Была обнаружена сильная зависимость между размером и ориентацией зерна и параметрами сварки. “,
author =” Florea, {R. С.} и Соланки {К. Н.} и Бамманн {Д. Дж.} И Бэрд {Дж. К.} и Джордон, {Дж. Б.} и Кастанье {М. P.} “,
note =” Информация о финансировании: Авторы хотели бы поблагодарить Центр передовых автомобильных систем в Университете штата Миссисипи и TARDEC армии США за поддержку этой работы.Этот материал основан на работе, поддержанной Командованием жизненного цикла TACOM армии США по контракту № W56HZV-08-C-0236, и был выполнен для программы исследований надежности и безопасности на основе моделирования (SimBRS). Любые мнения, выводы и заключения или рекомендации, выраженные в этом материале, принадлежат авторам и не обязательно отражают точку зрения командования жизненного цикла TACOM армии США. Дж. К. Бэрд выражает благодарность факультету машиностроения Государственного университета Миссисипи за финансирование этого исследования.”,
год =” 2012 “,
месяц = февраль,
doi =” 10.1016 / j.matdes.2011.05.017 “,
язык =” Английский (США) “,
объем =” 34 ” ,
pages = “624–630”,
journal = “Международный журнал материалов в инженерных приложениях”,
issn = “0261-3069”,
publisher = “Elsevier BV”,
}
Оптимизация контактной точечной сварки алюминия и магния марки 5052 с 23-мя конструкциями
[1] Д.Б. Холлидей, С. Картер и Р.Х. Манн, в: Справочник по сварке, под редакцией Р.Л. О’Брайена, восьмое издание, том 2, Процесс сварки, Американское сварочное общество, (1991).
[2] П.Прачья: Adv. Матер. Исследования, Vol. 214 (2011), с.113.
[3] Дуглас К. Монтгомери, в: Планирование и анализ экспериментов, издательство Джона Вили и его сына (1991).
[4] П. Прачья, Adv. Матер. Исследования, Vol. 216 (2011), с.666.
[5] Японский промышленный стандарт, в: JIS Z 3136-1978 «Метод испытания на сдвиг при растяжении для точечного сварного соединения», издательство Японской ассоциации стандартов (1995).
[6] Японский промышленный стандарт, JIS Z 3139 1978 Метод макроиспытаний для секции точечной сварки, соединенной издателями Японской ассоциации стандартов (1995).
[7] Японский промышленный стандарт, JIS Z 3140-1989 «Метод контроля точечной сварки», издательство Японской ассоциации стандартов (1989).
[8] Уильямс Д.Э., Бенето. Д.М., Кларк, Дж. А., Лайонс, Б. Х., Сэмпсон. E.R. и Уэйт, Р.Ф., в: “Методы испытаний для оценки сварочных соединений” Справочник по сварке, под редакцией О’Брайена, 9-е издание., Том 1, Американское сварочное общество, (2001).
[9] Папритан, Дж.