Модуль юнга для металлов таблица: Модуль упругости стали: таблица, характеристики

alexxlab | 03.06.2023 | 0 | Разное

Содержание

Лекция 2. Упругие и прочностные характеристики материалов

История исследования упругости материалов

Физическая теория упругих тел и их поведения при действии внешних сил была подробно рассмотрена и изучена английским ученым XIX века Томасом Юнгом. Однако сама концепция упругости была развита еще в 1727 году швейцарским математиком, физиком и философом Леонардом Эйлером, а первые эксперименты, связанные с модулем упругости, провел в 1782 году, то есть за 25 лет до работ Томаса Юнга, венецианский математик и философ Якопо Рикатти.

Заслуга Томаса Юнга заключается в том, что он придал теории упругости стройный современный вид, который впоследствии был оформлен в виде простого, а затем и обобщенного закона Гука.

Физическая природа упругости

Любое тело состоит из атомов, между которыми действуют силы притяжения и отталкивания. Равновесие этих сил обуславливает состояние и параметры вещества при данных условиях. Атомы твердого тела при приложении к ним незначительных внешних сил растяжения или сжатия начинают смещаться, создавая противоположную по направлению и равную по модулю силу, которая стремится вернуть атомы в начальное состояние.

В процессе такого смещения атомов энергия всей системы увеличивается. Эксперименты показывают, что при малых деформациях энергия пропорциональна квадрату величины этих деформаций. Это означает, что сила, будучи производной по энергии, оказывается пропорциональной первой степени величины деформации, то есть зависит от нее линейно. Отвечая на вопрос, что такое модуль упругости, можно сказать, что это коэффициент пропорциональности между силой, действующей на атом, и деформацией, которую эта сила вызывает. Размерность модуля Юнга совпадает с размерностью давления (Паскаль).

Производство алюминия

Основным сырьем для производства алюминия служат бокситы, содержащие 32-60% глинозема Al2O3 . К важнейшим алюминиевым рудам относятся также алунит и нефелин. Россия располагает значительными запасами алюминиевых руд. Кроме бокситов, большие месторождения которых находятся на Урале и в Башкирии, богатым источником алюминия является нефелин, добываемый на Кольском полуострове. Много алюминия находится и в месторождениях Сибири.

Алюминий получают из оксида алюминия Al2O3 электролитическим методом. Используемый для этого оксид алюминия должен быть достаточно чистым, поскольку из выплавленного алюминия примеси удаляются с большим трудом. Очищенный Al2O3 получают переработкой природного боксита.

Основное исходное вещество для производства алюминия — оксид алюминия. Он не проводит электрический ток и имеет очень высокую температуру плавления (около 2050oC), поэтому требуется слишком много энергии.

Необходимо снизить температуру плавления оксида алюминия хотя бы до 1000oC. Такой способ параллельно нашли француз П. Эру и американец Ч. Холл. Они обнаружили, что глинозем хорошо растворяется в раплавленном криолите — минерале состава AlF3 . 3NaF. Этот расплав и подвергают элктролизу при температуре всего около 950oC на алюминиевых производствах. Запасы криолита в природе незначительны, поэтому был создан синтетический криолит, что существенно удешевило производство алюминия.

Гидролизу подвергают расплавленную смесь криолита Na3 [AlF6 ] и оксида алюминия. Смесь, содержащая около 10 весовых процентов Al2O3 , плавится при 960oC и обладает электропроводностью, плотностью и вязкостью, наиболее благоприятствующими проведению процесса. Для дополнительного улучшения этих характеристик в состав смеси вводят добавки AlF3, CaF2 и MgF2. Благодаря этому проведение электролиза оказывается возможным при 950oC.

Эликтролизер для выплавки алюминия представляет собой железный кожух, выложенный изнутри огнеупорным кирпичем. Его дно (под), собранное из блоков спресованного угля, служит катодом. Аноды (один или несколько) располагаются сверху: это — алюминиевые каркасы, заполненные угольными брикетами. На современных заводах электролизеры устанавливаются сериями; каждая серия состоит из 150 и большего числа электролизеров.

При электролизе на катоде выделяется алюминий, а на аноде — кислород. Алюминий, обладающий большей плотностью, чем исходный расплав, собирается на дне эликтролизера, откуда его периодически выпускают. По мере выделения металла, в расплав добавляют новые порции оксида алюминия. Выделяющийся при электролизе кислород взаимодействует с углеродом анода, который выгорает, образуя CO и CO2.

Первый алюминиевый завод в России был построен в 1932 году в Волхове.

Предел упругости

Согласно определению, модуль упругости показывает, какое напряжение нужно приложить к твердому телу, чтобы его деформация составила 100 %. Однако все твердые тела обладают пределом упругости, который равен 1 % деформации. Это означает, что если приложить соответствующее усилие и деформировать тело на величину, меньшую 1 %, тогда после прекращения действия этого усилия тело точно восстанавливает свою первоначальную форму и размеры. При приложении слишком большого усилия, при котором величина деформации превышает 1 %, после прекращения действия внешней силы тело уже не восстановит первоначальные размеры. В последнем случае говорят о существовании остаточной деформации, которая является свидетельством превышения упругого предела данного материала.

Коэффициент запаса прочности

Для количественного выражения запаса прочности при конструировании применяют коэффициент запаса прочности. Он характеризует способность изделия к перегрузкам выше номинальных. Для бытовых изделий он невелик, но для ответственных узлов и деталей, могущих при разрушении представлять опасность для жизни и здоровья человека, его делают многократным.

Точный расчет прочностных характеристик позволяет создать достаточный для безопасности запас прочности и одновременно не перетяжелить конструкцию, ухудшая ее эксплуатационные характеристики. Для таких расчетов используются сложные математические методы и совершенное программное обеспечение. Наиболее важные конструкции обсчитывают на суперкомпьютерах.

Модуль Юнга в действии

Для определения модуля упругости, а также для понимания, как им пользоваться, можно привести простой пример с пружиной. Для этого необходимо взять металлическую пружину и измерить площадь круга, который образуют ее витки. Это делается по простой формуле S = πr², где п — число пи, равное 3,14, а r — радиус витка пружины.

Далее следует замерить длину пружины l0 без нагрузки. Если повесить какой-либо груз массой m1 на пружину, тогда она увеличит свою длину до некоторой величины l1. Модуль упругости E можно вычислить, исходя из знания закона Гука по формуле: E = m1gl0/(S(l1-l0)), где g — ускорение свободного падения. В данном случае отметим, что величина деформации пружины в упругой области может намного превышать 1 %.

Знание модуля Юнга позволяет предсказывать величину деформации при действии конкретного напряжения. В данном случае, если повесить на пружину другую массу m2, получим следующую величину относительной деформации: d = m2g/(SE), где d — относительная деформация в упругой области.

Изотропия и анизотропия

Модуль упругости является характеристикой материала, которая описывает силу связи между его атомами и молекулами, однако конкретный материал может иметь несколько различных модулей Юнга.

Дело в том, что свойства каждого твердого тела зависят от его внутренней структуры. Если свойства одинаковы во всех пространственных направлениях, то речь идет об изотропном материале. Такие вещества имеют однородное строение, поэтому действие внешней силы в различных направлениях на них вызывает одинаковую реакцию со стороны материала. Все аморфные материалы обладают изотропией, например, резина или стекло.

Анизотропия — явление, которое характеризуется зависимостью физических свойств твердого тела или жидкости от направления. Все металлы и сплавы на их основе обладают той или иной кристаллической решеткой, то есть упорядоченным, а не хаотичным расположением ионных остовов. Для таких материалов модуль упругости меняется в зависимости от оси действия внешнего напряжения. Например, металлы с кубической симметрией, к которым относятся алюминий, медь, серебро, тугоплавкие металлы и другие, обладают тремя различными модулями Юнга.

Виды нагрузок

При использовании металлов прилагаются разные нагрузки статического и динамического воздействия. В теории прочности принято определять нагружения следующих видов.

Сжатие – действующая сила сдавливает предмет, вызывая уменьшение длины вдоль направления приложения нагрузки. Такую деформацию ощущают станины, опорные поверхности, стойки и ряд других конструкций, выдерживающих определённый вес. Мосты и переправы, рамы автомобилей и тракторов, фундаменты и арматура, – все эти конструктивные элементы находятся при постоянном сжатии.

Растяжение – нагрузка стремится удлинить тело в определенном направлении. Подъемно-транспортные машины и механизмы испытывают подобные нагружения при подъеме и переноске грузов.

Читать также: Винтовая струбцина своими руками

Сдвиг и срез – такое нагружение наблюдается в случае действия сил, направленных вдоль одной оси навстречу друг другу. Соединительные элементы (болты, винты, заклепки и другие метизы) испытывают нагрузку подобного вида. В конструкции корпусов, металлокаркасов, редукторов и других узлов механизмов и машин обязательно имеются соединительные детали. От их прочности зависит работоспособность устройств.

Кручение – если на предмет действует пара сил, находящихся на определенном расстоянии друг от друга, то возникает крутящий момент. Эти усилия стремятся произвести скручивающую деформацию. Подобные нагружения наблюдаются в коробках передач, валы испытывают именно такую нагрузку. Она чаще всего непостоянная по значению. В течение времени величина действующих сил меняется.

Изгиб – нагрузка, которая изменяет кривизну предметов, считается изгибающей. Мосты, перекладины, консоли, подъемно-транспортные механизмы и другие детали испытывают подобное нагружение.

Модуль сдвига

Описание упругих свойств даже изотропного материала не обходится знанием одного модуля Юнга. Поскольку, помимо растяжения и сжатия, на материал можно подействовать сдвиговыми напряжениями или напряжениями кручения. В этом случае он будет реагировать на внешнее усилие иначе. Для описания упругой деформации сдвига вводят аналог модуля Юнга, модуль сдвига или модуль упругости второго рода.

Все материалы слабее сопротивляются сдвиговым напряжениям, чем растяжению или сжатию, поэтому значение модуля сдвига для них в 2-3 раза меньше, чем значения модуля Юнга. Так, для титана, модуль Юнга которого равен 107 ГПа, модуль сдвига составляет всего лишь 40 ГПа, для стали эти цифры имеют значения 210 ГПа и 80 ГПа, соответственно.

Работа деформации

Прочность материала тем выше, чем больше внутренние силы взаимодействия частиц материала. Поэтому величина сопротивления удлинению, отнесенная к единице объема материала, может служить характеристикой его прочности. В этом случае предел прочности не является исчерпывающей характеристикой прочностных свойств данного материала, так как он характеризует только поперечные сечения. При разрыве разрушаются взаимосвязи по всей площади сечения, а при сдвигах, которые происходят при всякой пластической деформации, разрушаются только местные взаимосвязи. На разрушение этих связей затрачивается определенная работа внутренних сил взаимодействия, которая равна работе внешних сил, затрачиваемой на перемещения:

А = РΔl/2 (318. 4.1)

где 1/2 — результат статического действия нагрузки, возрастающей от 0 до Р в момент ее приложения (среднее значение (0 + Р)/2)

При упругой деформации работа сил определяется площадью треугольника ОАВ (см. рис. 318.1). Полная работа, затраченная на деформацию образца и его разрушение:

А = ηРмаксΔlмакс (318.4.2)

где η — коэффициент полноты диаграммы, равный отношению площади всей диаграммы, ограниченной кривой АМ и прямыми ОА, MN и ON, к площади прямоугольника со сторонами 0Рмакс (по оси Р) и Δlмакс (пунктир на рис. 318.1). При этом надо вычесть работу, определяемую площадью треугольника MNL (относящуюся к упругим деформациям).

Работа, затрачиваемая на пластические деформации и разрушение образца, является одной из важных характеристик материала, определяющих степень его хрупкости.

Модуль упругости дерева

Дерево относится к анизотропным материалам, поскольку древесные волокна ориентированы вдоль конкретного направления. Именно вдоль волокон измеряют модуль упругости древесины, поскольку поперек волокон он меньше на 1-2 порядка. Знание модуля Юнга для дерева играет важную роль и учитывается при проектировании конструкций из деревянных панелей.

Значения модуля упругости древесины для некоторых видов деревьев приведены в таблице ниже.

Вид дерева	Модуль Юнга в ГПа
Лавровое дерево	14
Эвкалипт	18
Кедр	8
Ель	11
Сосна	10
Дуб	12

Следует отметить, что приведенные значения могут отличаться на величину порядка 1 ГПа для конкретного дерева, поскольку на его модуль Юнга влияет плотность древесины и условия произрастания.

Модули сдвига для различных пород деревьев находятся в пределах 1-2 ГПа, например, для сосны это 1,21 ГПа, а для дуба 1,38 ГПа, то есть древесина практически не сопротивляется сдвиговым напряжениям. Данный факт должен учитываться при изготовлении деревянных несущих конструкций, которые проектируют так, чтобы они работали только на растяжение или сжатие.

Допускаемое механическое напряжение в некоторых материалах при растяжении

Из жизненного опыта известно, что разные материалы по-разному сопротивляются изменению формы. Прочностные характеристики кристаллических и других твердых тел определяются силами межатомного взаимодействия. По мере роста межатомных расстояний возрастают и силы, притягивающие атомы друг к другу. Эти силы достигают максимума при определенной величине напряжения, равной приблизительно одной десятой от модуля Юнга.

Испытание на растяжение

Эту величину называют теоретической прочностью, при ее превышении начинается разрушение материала. В реальности разрушение начинается при меньших значениях, поскольку строение реальных образцов неоднородно. Это вызывает неравномерное распределение напряжений, и разрушение начинается с тех участков, где напряжения максимальны.

Материалы	σраст
Бор	5700	0,083
Графит	2390	0,023
Сапфир	1495	0,030
Стальная проволока	415	0,01
Стекловолокно	350	0,034
Конструкционная сталь	60	0,003
Нейлон	48	0,0025

Эти цифры учитываются конструкторами при выборе материала деталей будущего изделия. С их использованием также проводятся прочностные расчеты. Так, например, тросы, используемые для подъемно- транспортных работ, должны иметь десятикратный запас по прочности. Периодически их проверяют, подвешивая груз в десять раз больше, чем паспортная грузоподъемность троса.

Запасы прочности, закладываемые в ответственные конструкции, также многократны.

Характеристики упругости металлов

Если сравнивать с модулем Юнга древесины, то средние значения этой величины для металлов и сплавов на порядок больше, что показано в следующей таблице.

Металл	Модуль Юнга в ГПа
Бронза	120
Медь	110
Сталь	210
Титан	107
Никель	204

Упругие свойства металлов, которые имеют кубическую сингонию, описываются тремя упругими постоянными. К таким металлам относятся медь, никель, алюминий, железо. Если металл имеет гексагональную сингонию, тогда для описания его упругих характеристик уже необходимо шесть постоянных.

Для металлических систем модуль Юнга измеряют в пределах 0,2 % деформации, поскольку большие значения могут происходить уже в неупругой области.

Физические свойства циркония | Прочность сплавов циркония

Подробности: Категория: Генерация

АЭС
энергоблок
надежность
материалы
металлы

Содержание материала

Прочность сплавов циркония
Область применения
Оболочки элементов
Технологические каналы
Физические свойства
Тепловое расширение
Теплопроводность
Деформационное поведение
Влияние легирования
Холодная деформация
Влияние наводороживания
Ползучесть сплавов
Влияние облучения
Сопротивление разрушению
Нейтронное облучение
Кривые усталости
Развитие трещин
Хрупкое разрушение
Температура хрупкости
Торможение трешин
Инициирование трещин
Заключение

Страница 5 из 22

Глава вторая
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЦИРКОНИЯ, И ЕГО СПЛАВОВ

По своим физическим и химическим свойствам, кроме ядерных, цирконий близок к титану и гафнию. Температура плавления циркония заметно зависит от содержания примесей и для металла реакторной чистоты составляет 1852±10°С [11].

Цирконий является полиморфным металлом. Низкотемпературная его аллотропическая модификация (α-цирконий) характеризуется гексагональной плотноупакованной решеткой. При температуре 865° С происходит фазовое превращение, выше которой существует высокотемпературная модификация β-цирконий, характеризующаяся объемноцентрированной кубической решеткой. Температура плавления и фазового превращения может заметно изменяться при легировании. Для сплавов типа циркалой превращение происходит в интервале температуры 825—985° С при нагревании и 945—780° С при охлаждении [67], а в сплаве Zr—1% Nb — при 610—880°С [3]. Детальный анализ основных физических характеристик циркония сделан в работах [11, 61, 63, 67]. Здесь целесообразно рассмотреть физические характеристики, используемые при расчетах и оценках прочности деталей и конструкций из циркония и его сплавов, а также влияние на них условий эксплуатации.

Гексагональная кристаллическая структура у α-циркония обусловливает заметно выраженную анизотропию упругих свойств. Характер изменения модуля упругости в монокристалле α-циркония в зависимости от кристаллографического направления показан на рис. 2.1. В направлении, перпендикулярном к плоскости базиса {0001}, величина нормального модуля упругости наибольшая и на 25% выше, чем в направлении, совпадающем с плоскостью базиса.
Анизотропия упругих свойств характерна и для поликристаллического циркония и зависит от состояния металла. Нормальный модуль упругости иодидного циркония при комнатной температуре в отожженном состоянии составляет (7,95± ±1,62)·103 кгс/мм².
Холодная деформация несколько увеличивает нормальный модуль упругости, заметной становится и его анизотропия.

Рис. 2.1. Изменение модуля Юнга в зависимости от кристаллографического направления в α-Zr.
модуль упругости при комнатной температуре составляет (9,0± 1,7) · 103 кгс/лои2 в направлении прокатки и 8,3 · 103 кгс/мм

2 в поперечном направлении [ 187].

Характер изменения модуля упругости иодидного циркония в зависимости от степени холодной деформации показан на рис. 2.2.
С повышением температуры модуль упругости уменьшается. Данные об изменении модуля упругости в зависимости от температуры для иодидного циркония приведены в табл. 2.1. Модуль сдвига и коэффициент Пуассона иодидного циркония при комнатной температуре соответственно равны 3,35·103 кгс/мм² и 0,31—0,33. Модуль упругости губчатого циркония мало отличается от модуля иодидного металла и при комнатной температуре составляет (9-9,5) -103 кгс/см² [11].
Систематические данные о влиянии легирования на упругие свойства циркония отсутствуют. Однако сведения об упругих свойствах промышленных сплавов позволяют считать, что легирование циркония элементами Sn, Fe, Cr, Ni, Сu и Мо в соответствующих пределах приводит к некоторому увеличению модулей упругости и сдвига.

Большинство данных по оценке упругих свойств сплавов циркония получено для сплавов типа циркалой.

При комнатной температуре модуль упругости сплавов типа циркалой равен (9,7-10)·103 кгс/мм², с повышением температуры до 550° С происходит его монотонное уменьшение до (6-6,6) -103 кгс/мм².

Рис. 2.2. Влияние холодной деформации на модуль Юнга циркония.

Модуль сдвига сплава циркалой-2 при комнатной температуре составляет 3,68·103 кгс/мм² [16]. Для текстурированных образцов из сплавов типа циркалой характерно различие модулей упругости в направлении прокатки и в поперечном направлении. В поперечном направлении величина модуля, как правило, на 10—15% выше, чем в направлении прокатки.
Данные о характеристиках упругости других сплавов весьма малочисленны. Модуль упругости для сплава ATR [Zr—(0,4-0,6) % Сu — (0,54-0,6) % Мо] несколько выше, чем у сплавов типа циркалой. При комнатной температуре он равен 11-103 кгс/мм

2, а при 400° С 7,9· 103 кгс/мм² [187].
Модуль упругости сплавов Zr—1 % Nb и Zr — 2,5% Nb при комнатной температуре мало чем отличается от модуля упругости чистого циркония, но несколько меньше, чем у сплавов типа циркалой и составляет 9,3-103 и 9,1-103 кгс/мм².

При температурах 300—400° С модуль упругости сплавов с ниобием и сплавов типа циркалой практически одинаков. С увеличением содержания ниобия от 5 до 20% модуль упругости циркония в области температуры 20—300° С уменьшается. При комнатной температуре он составляет 8,8·103; 8,2·103 и 6,1·103 кгс/мм² соответственно для сплавов с 5, 10 и 20% Nb. Для этих сплавов, однако, характерно меньшее изменение модуля при нагреве, и в области температуры выше 500° С для сплавов с 5 и 10% Nb его величина заметно выше, чем у сплавов типа циркалой и чистого циркония (соответственно 6,55·103 и 5,8·103 кгс/мм² при температуре 900°С).

Таблица 2.1

Модуль упругости циркония и его сплавов

Примечание. Все данные относятся к сплавам в отожженном состоянии.

Такой характер изменения модуля упругости, по-видимому, обусловлен особенностями фазового состава сплавов.
Значения модулей упругости циркония и его сплавов в интервале температуры 20—500° С приведены в табл. 2.1. Модуль сдвига сплавов Zr—1 % Nb и Zr — 2,5% Nb при 20° С составляет 3,55-103 и 3,2-103 кгс/мм² соответственно.
Данные о влиянии условий эксплуатации (облучения и наводороживания) на характеристики упругости циркония и его сплавов весьма ограниченны и порой противоречивы. Так, в Ханфорде [16] было установлено, что облучение интегральным потоком тепловых нейтронов 7-1019 нейтрон/cм² увеличивает модуль упругости при комнатной температуре на 4—9% для сплава циркалой-2 и на 2—9% для сплава циркалой-3. Этот эффект наблюдается и для других конструкционных материалов, например, нержавеющей стали типа AISI304, сплава на основе магния. В то же время, по данным работы [18], после облучения в интегральном потоке быстрых нейтронов 2,7-1020 нейтрон/cм

2 при температуре ниже 100° С модуль упругости сплава циркалой-2 не изменяется. Учитывая известный характер субструктурных изменений в сплавах циркония при нейтронном облучении и связь их с характеристиками упругости, по-видимому, более закономерно увеличение модуля упругости при облучении.

Возможными причинами различного эффекта являются различия в методиках определения.
Исследование влияния наводороживания на упругие свойства сплавов циркония позволило обнаружить двойственный характер эффекта присутствия водорода. В области температуры существования гидридов в наводороженном сплаве Zr—2,5% Nb модуль упругости выше, чем в ненаводороженном (см. табл. 2.1), при этом различие тем больше, чем выше содержание водорода в сплаве. При повышении температуры происходит растворение гидридов, что приводит к снижению модуля упругости, и в области температуры существования твердого раствора водорода в сплаве его модуль упругости ниже, чем в ненаводороженном состоянии. Аналогичный характер изменения модуля сдвига в результате наводороживания наблюдался в работе [63] для чистого циркония.

Назад
Вперёд

Назад
Вперёд

Вы здесь:
org/ListItem”> Главная
Архив
Генерация
Гидрогенераторы. Повреждения и ремонт

Еще по теме:

Усталостная прочность деталей гидротурбин
Водно-химические режимы и надежность металла энергоблоков 500 и 800 МВт
О повреждении сварных соединений паропроводов блоков 500 МВт
Повреждаемость зубцовых зон крайних пакетов стали сердечников статоров турбогенераторов
Надежность металла корпусных деталей турбин ПВК-200-130 ЛМ3

Динамические и статические измерения упругих констант с данными по стали 2 1/4 Cr-1 Mo, нержавеющим сталям типов 304 и 316 и сплаву 800H (Технический отчет)

Динамические и статические измерения упругих постоянных с данными по 2 1/ 4 Сталь Cr–1 Mo, нержавеющие стали типов 304 и 316 и сплав 800H (Технический отчет) | ОСТИ.

GOV

перейти к основному содержанию

Полная запись
Другое связанное исследование

Разработаны и оценены методы определения динамических и статических констант упругости (E, G и ..nu..) конструкционных материалов. Гибридный звуковой метод, включающий метод двойного импульса, метод блочной выборки для определения точных данных при комнатной температуре и метод одиночного импульса, метод тонкой проволоки для сбора данных при повышенной температуре, был использован для определения динамических упругих констант. Из трех исследованных методов измерения статических констант (с использованием линейного дифференциального преобразователя, приварного датчика сопротивления и емкостного датчика) метод, использующий линейный регулируемый дифференциальный трансформатор, хорошо служил эталонным методом для определения модуля Юнга.

Метод с использованием емкостного датчика показал наибольшую эффективность для определения комбинированных E, G и ..nu… Динамических и статических констант упругости стали 2 1/4 Cr-1 Mo, нержавеющих сталей типов 304 и 316 и сплава 800Н определяли от комнатной температуры до 649/sup 0/C (1200/sup 0/F) и выше.

Авторов:: Хаммонд, Дж. П.; Рэтклифф, L T; Бринкман, С. Р.; Мойер, М. В.

Дата публикации:: 1979-02-01

Исследовательская организация:: Окриджская национальная лаборатория. (ORNL), Ок-Ридж, Теннесси (США)

Организация-спонсор:: USDOE

Идентификатор ОСТИ:: 6216499

Номер(а) отчета:: ОРНЛ-5442

Номер контракта с Министерством энергетики:: W-7405-ENG-26

Тип ресурса:: Технический отчет

Страна публикации:: США

Язык:: Английский

Тема:: 36 МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ; ХРОМОЛИБДЕНОВЫЕ СТАЛИ; КОЭФФИЦИЕНТ ПУАССОНА; СВОЙСТВА НА СДВИГ; МОЛОДОЙ МОДУЛЬ; ИНКОЛОЙ 800; НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ-304; НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ-316; СПЛАВЫ; ХРОМОВЫЕ СПЛАВЫ; ХРОМОВЫЕ СТАЛИ; ХРОМО-НИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ; КОРРОЗИОННОСТОЙКИЕ СПЛАВЫ; ЭЛАСТИЧНОСТЬ; ТЕРМОСТОЙКИЕ МАТЕРИАЛЫ; ЖАРОСТОЙКИЕ СПЛАВЫ; ИНКОЛОЕВЫЕ СПЛАВЫ; ЖЕЛЕЗНЫЕ СПЛАВЫ; ЖЕЛЕЗНЫЕ СПЛАВЫ; МАТЕРИАЛЫ; МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА; МОЛИБДЕНОВЫЕ СПЛАВЫ; НИКЕЛЕВЫЕ СПЛАВЫ; НЕРЖАВЕЮЩИЕ СТАЛИ; СТАЛИ; РАСТЯЖИТЕЛЬНЫЕ СВОЙСТВА; 360103* – Металлы и сплавы – Механические свойства

Форматы цитирования

MLA
АПА
Чикаго
БибТекс

Hammond, JP, Ratcliff, LT, Brinkman, CR, Moyer, MW, и Nestor, Jr, CW. Динамические и статические измерения констант упругости с данными для стали 2 1/4 Cr-1 Mo, типы 304 и 316 нержавеющие стали и сплав 800Н . США: Н. п., 1979. Веб. дои: 10.2172/6216499.

Копировать в буфер обмена

Hammond, JP, Ratcliff, LT, Brinkman, CR, Moyer, MW, & Nestor, Jr, CW. Динамические и статические измерения констант упругости с данными для стали 2 1/4 Cr--1 Mo, типы 304 и 316 нержавеющие стали и сплав 800Н . Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/6216499

Копировать в буфер обмена

Хаммонд, Дж. П., Рэтклифф, Л. Т., Бринкман, С. Р., Мойер, М. В., и Нестор, младший, К. В. 1979. «Динамические и статические измерения констант упругости с данными для стали 2 1/4 Cr--1 Mo, нержавеющих сталей типов 304 и 316 и сплава 800H». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/6216499. https://www.osti.gov/servlets/purl/6216499.

Копировать в буфер обмена

@статья{osti_6216499, title = {Динамические и статические измерения констант упругости с данными для стали 2 1/4 Cr--1 Mo, нержавеющих сталей типов 304 и 316 и сплава 800H}, автор = {Хаммонд, Дж. П. и Рэтклифф, Л. Т., и Бринкман, С. Р., и Мойер, М. В., и Нестор, младший, С. В.}, abstractNote = {Разработаны и оценены методы определения динамических и статических констант упругости (E, G и ..nu..) инженерных материалов. Гибридный звуковой метод, включающий метод двойного импульса, метод блочной выборки для определения точных данных при комнатной температуре и метод одиночного импульса, метод тонкой проволоки для сбора данных при повышенной температуре, был использован для определения динамических упругих констант. Из трех исследованных методов измерения статических констант (с использованием линейного дифференциального преобразователя, приварного датчика сопротивления и емкостного датчика) метод, использующий линейный регулируемый дифференциальный трансформатор, хорошо служил эталонным методом для определения модуля Юнга. Метод с использованием емкостного датчика показал наибольшую эффективность для определения комбинированных E, G и ..nu... Динамических и статических констант упругости стали 2 1/4 Cr-1 Mo, нержавеющих сталей типов 304 и 316 и сплава 800Н определяли от комнатной температуры до 649/sup 0/C (1200/sup 0/F) и выше.}, дои = {10,2172/6216499}, URL-адрес = {https://www.osti.gov/biblio/6216499}, журнал = {}, номер =, объем = , место = {США}, год = {1979}, месяц = {2} }

Копировать в буфер обмена

Посмотреть технический отчет (1,56 МБ)

https://doi.org/10.2172/6216499

Экспорт метаданных

Сохранить в моей библиотеке

Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.

Аналогичных записей в сборниках OSTI.GOV:

Аналогичные записи

Адаптация низкого модуля Юнга для бета-титанового сплава путем сочетания интенсивной пластической деформации с обработкой раствором

1. Каур М., Сингх К. Обзор титана и сплавов на основе титана как биоматериалов для ортопедических применений. Матер. науч. англ. C. 2019; 102 doi: 10.1016/j.msec.2019.04.064. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

2. Бахл С., Сувас С., Чаттерджи К. Всесторонний обзор конструкции сплава, обработки и характеристик β-титановых сплавов в качестве биомедицинских материалов. Междунар. Матер. Ред. 2020 г. doi: 10.1080/09506608.2020.1735829. [CrossRef] [Google Scholar]

3. Чаха И., Алвес А.С., Роча Л.А., Топтан Ф. Обзор биофункционализации сплавов β-Ti. Дж. Био. Трибо. Коррос. 2020;6:135. doi: 10.1007/s40735-020-00432-0. [CrossRef] [Google Scholar]

4. Валиев Р.З., Прокофьев Е.А., Казаринов Н.А., Рааб Г.И., Минасов Т.Б., Страски Дж. Разработка наноструктурированных титановых сплавов для инновационных имплантируемых медицинских устройств. Материалы. 2020;13:967. doi: 10.3390/ma13040967. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

5. Фроуз Ф., Цянь М. Титан в медицине и стоматологии. 1-е изд. Издательство Вудхед; Sawston, UK: 2018. ISBN в мягкой обложке: 9780128124567. [Google Scholar]

гетерогенный сплав Ti-xNb-7Zr-0,8O, полученный методом спекания в поле. Матер. Дес. 2021;198:109308. doi: 10.1016/j.matdes.2020.109308. [CrossRef] [Google Scholar]

7. Zhang L.C., Chen L.Y. Обзор биомедицинских титановых сплавов: последние достижения и перспективы. Доп. англ. Матер. 2019;21:1801215. doi: 10.1002/адем.201801215. [CrossRef] [Google Scholar]

8. Копова И., Страски Дж., Харкуба П., Ланда М. , Янечек М., Бачакова Л. Недавно разработанный биомедицинский бета-титан Ti–Nb–Zr–Ta–Si–Fe сплавы с повышенной прочностью и повышенной биосовместимостью. Матер. науч. англ. С. 2016; 60:230. doi: 10.1016/j.msec.2015.11.043. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

9. Дал Бо М.Р., Сальвадор К.А.Ф., Мелло М.Г., Лима Д.Д., Фариа Г.А., Рамирес А.Дж., Карам Р. Влияние добавок Zr и Sn на микроструктуру Ti-Nb -Fe резиновые металлы с высокой допустимой упругой деформацией. Матер. Дес. 2018;160:1186–1195. doi: 10.1016/j.matdes.2018.10.040. [CrossRef] [Google Scholar]

10. Xu Y., Gao J., Huang Y., Rainforth W.M. Недорогой метастабильный бета-титановый сплав с высокой допустимой упругой деформацией и повышенной пластичностью для ортопедического применения. Дж. Все. Комп. 2020;835:155391. doi: 10.1016/j.jallcom.2020.155391. [CrossRef] [Google Scholar]

11. Страски Дж., Харкуба П., Вацлавова К., Хорват К., Ланда М., Срба О., Янечек М. Повышение прочности биомедицинского Ti-Nb-Ta-Zr сплав легированием Fe, Si и O. J. Mech. Поведение Биомед. Мат. 2017;71:329–336. doi: 10.1016/j.jmbbm.2017.03.026. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

12. Колли Р., Деварадж А. Обзор метастабильных бета-титановых сплавов. Металлы. 2018;8:506. doi: 10.3390/met8070506. [CrossRef] [Google Scholar]

13. Окадзаки Ю., Кацуда С.-и. Оценка биологической безопасности и модификация поверхности биосовместимого сплава Ti–15Zr–4Nb. Материалы. 2021;14:731. дои: 10.3390/ma14040731. [PMC free article] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

14. Gurel S., Yagci M.B., Canadinc D., Gerstein G., Bal B., Maier HJ. сплавы при ударной нагрузке. Матер. науч. англ. А. 2020; 803:140456. doi: 10.1016/j.msea.2020.140456. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

15. Гепреэль М.А.-Х., Нийноми М. Биосовместимость титановых сплавов для долгосрочной имплантации. Дж. Мех. Поведение Биомед. Матер. 2013;20:407–415. doi: 10.1016/j.jmbbm.2012.11.014. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

16. Ozan S., Lin J., Zhang Y. , Li Y., Wen C. Деформация при холодной прокатке и поведение при отжиге титана β-типа Ti–34Nb–25Zr сплав для биомедицинских применений. Дж. Матер. Рез. Технол. 2020;9:2308–2318. doi: 10.1016/j.jmrt.2019.12.062. [CrossRef] [Академия Google]

17. Гупта А., Хатиркар Р.К., Кумар А., Парихар М.С. Исследование влияния температуры нагрева и скорости охлаждения на эволюцию микроструктуры в титановом сплаве α + β. Матер. Рез. соц. 2018; 33: 946–957. doi: 10.1557/jmr.2018.54. [CrossRef] [Google Scholar]

18. Падмалатха Т.С.Р.В., Чаккингал У. Влияние термической обработки и объемной доли альфа-фазы на обрабатываемость сплава Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2019;28:5352–5360. doi: 10.1007/s11665-019-04281-у. [CrossRef] [Google Scholar]

19. Xu P., Zhou L., Han M., Wei Z., Liang Y. Соединения Ti6242, сваренные оплавлением встык, сохранили прочность и пластичность основного материала. Матер. науч. англ. А. 2020; 774:138915. doi: 10.1016/j.msea.2020.138915. [CrossRef] [Google Scholar]

20. Ханада С., Масахаши Н., Сембоши С., Юнг Т.К. Низкий модуль Юнга сплавов β Ti–Nb–Sn, подвергнутых холодной прокатке в пазах, для ортопедических применений. Матер. науч. англ. А. 2021; 802:140645. doi: 10.1016/j.msea.2020.140645. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

21. Нииноми М., Йи Л., Накаи М., Лю Х., Хуа Л. Биомедицинские титановые сплавы с модулями Юнга, близкими к модулям кортикальной кости. Регенерировать. Биоматер. 2016;3:173–185. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [Google Scholar]

22. Haftlang F., Zarei-Hanzaki A., Abedi HR, Kalaei M.A., Nemecek J., Málek J. Микро- и макромеханические свойства метастабильных материалов при комнатной температуре. Сплав Ti–29Nb–14Ta–4,5Zr, содержащий наноразмерные выделения. Матер. науч. Eng A. 2019; 771 doi: 10.1016/j.msea.2019.138583. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

23. Балтату М.С., Визуряну П., Геанта В., Туги К.А., Войкулеску И. Механические испытания сплавов на основе титана как новых медицинских материалов. Изд. ИОП. конф. сер. Матер. науч. англ. 2019;572:012029. doi: 10.1088/1757-899X/572/1/012029. [CrossRef] [Google Scholar]

24. Элиас Л.М., Шнайдер С.Г., Шнайдер С., Сильва Х.М., Мальвизи Ф. Микроструктурная и механическая характеристика биомедицинских сплавов Ti–Nb–Zr(–Ta). Матер. науч. англ. А. 2006; 432:108–112. doi: 10.1016/j.msea.2006.06.013. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

25. Тане М., Акита С., Накано Т., Хагихара К., Умакоши Ю., Нииноми М., Мори Х., Накадзима Х. Лоу Модуль Юнга сплавов Ti–Nb–Ta–Zr, вызванный размягчением по модулям сдвига c0 и c44 вблизи нижнего предела устойчивости объемно-центрированной кубической фазы. Acta Mater. 2010;58:6790–6798. doi: 10.1016/j.actamat.2010.09.007. [CrossRef] [Google Scholar]

26. Fu Y., Wang J., Xiao W., Zhao X., Ma C. Эволюция микроструктуры и механические свойства сплава Ti–8Nb–2Fe-0,2O с высокой допустимой упругой деформацией. для ортопедических имплантатов. прог. Нац. науч. Матер. Междунар. 2020;30:100–105. doi: 10.1016/j.pnsc.2020.01.015. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

27. Бесекьерски А., Лин Дж., Ли Ю., Пинг Д., Ямабе-Митарай Ю., Вен С. Исследования сплавов Ti-(Nb,Ta)-Fe для биомедицинских применений. Акта Биоматер. 2016; 32: 336–347. doi: 10.1016/j.actbio.2015.12.010. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

28. Li Q., Miao P., Li J., He M., Nakai M., Niinomi M., Chiba A., Nakano T., Liu X., Чжоу К. и др. Влияние содержания Nb на микроструктуру и механические свойства сплавов Ti-xNb-2Fe. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2019;28:5501–5508. doi: 10.1007/s11665-019-04250-5. [CrossRef] [Google Scholar]

29. Эхтемам-Х.С., Аттар Х., Окулов И.В., Даргуш М.С., Кент Д. Эволюция микроструктуры и механические свойства объемных и пористых дешевых сплавов Ti–Mo–Fe, полученных методом порошковой металлургии. . Дж. Все. Комп. 2021;853:156768. doi: 10.1016/j.jallcom.2020.156768. [CrossRef] [Google Scholar]

30. Абдель-Хади М., Хиношита К., Моринага М. Общий подход к фазовой стабильности и упругим свойствам титановых сплавов β-типа с использованием электронных параметров. Скр. Матер. 2006; 55: 477–480. doi: 10.1016/j.scriptamat.2006.04.022. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

31. Абдель-Хади М., Фува Х., Хиношита К., Кимура Х., Шинзато Ю., Моринага М. Изменение фазовой стабильности в зависимости от содержания Zr в сплавах Ti–Nb β-типа. Скр. Матер. 2007;57:1000–1003. doi: 10.1016/j.scriptamat.2007.08.003. [CrossRef] [Google Scholar]

32. Нареш Кумар К., Мунешвар П., Сингх С.К., Джха А.К., Пант Б. Исследования термомеханической обработки и термообработки метастабильных пластин из бета-титанового сплава (Ti15V3Al3Sn3Cr). Матер. науч. Форум. 2015; 830: 151–155. doi: 10.4028/www.scientific.net/MSF.830-831.151. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

33. Ву Х., Чжоу Дж. Количественное понимание влияния α″ фазы на механическое поведение сплава Ti-Nb-Ta-Zr-O. Дж. Все. Комп. 2018; 768: 914–923. doi: 10.1016/j.jallcom.2018.07.237. [CrossRef] [Google Scholar]

34. Ачарья С., Паникер А.Г., Лакшми Д.В., Сувас С., Чаттерджи К. Изучение влияния Zr на механические свойства и функциональную реакцию Ti-Nb-Ta-Zr- O сплав для ортопедических применений. Матер. Дес. 2019; 164 doi: 10.1016/j.matdes.2018.107555. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

35. Йокота К., Бахадор А., Шитара К., Умеда Дж., Кондох К. Механизмы упрочнения при растяжении и кислородного твердого раствора в однофазных сплавах Ti-35 ат.% Ta + O. Матер. науч. англ. А. 2021; 802:140677. doi: 10.1016/j.msea.2020.140677. [CrossRef] [Google Scholar]

36. Sochacka P., Jurczyk M.U., Kowalski K., Wirstlein P.K., Jurczyk M. Ультрамелкозернистые композиты типа Ti-31Mo с ГА и Ag, Ta ₂ O ₅ или CeO ₂ Дополнение для имплантации. Материалы. 2021;14:644. дои: 10.3390/ma14030644. [PMC free article] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

37. Stráský J., Janeček M., Harcuba P., Preisler D., Landa M. 4.2-биосовместимые сплавы бета-Ti с повышенной прочностью благодаря повышенное содержание кислорода. В: Froes FH, Qian M., редакторы. Применение титана и медицинской стоматологии. Издательство Вудхед; Соустон, Великобритания: 2018. стр. 371–392. [CrossRef] [Google Scholar]

38. Прейслер Д. Магистерская диссертация. Карлов университет; Прага, Чехия: 2018 г. [(по состоянию на 22 марта 2021 г.)]. Усиленные кислородом биомедицинские бета-титановые сплавы. Доступно в Интернете: http://hdl.handle.net/20.500.11956/98671 [Google Scholar]

39. Мохаммед М.Т., Хан З.А., Сиддики А.Н. Бета-титановые сплавы: самый низкий модуль упругости для биомедицинских применений: обзор. Всемирная акад. науч. англ. Технол. Междунар. Дж. Хим. Мол. Нукл. Матер. Металл. англ. 2014; 8: 822–827. [Google Scholar]

40. Zafari A., Ding Y., Cui J., Xia K. Получение мелкозернистой бета-структуры в метастабильном бета-титановом сплаве с помощью нескольких циклов ковки-отжига. Металл. Матер. Транс. А. 2016;47:3633–3648. doi: 10.1007/s11661-016-3496-5. [CrossRef] [Google Scholar]

41. Хсу Х.К., Ву С.К., Куо Дж.Х., Хо В.Ф. Влияние термообработки на структуру и механические свойства сплава Ti-25Nb-8Sn. Дж. Матер. Eng Исполнение. 2021;30:2309–2315. doi: 10.1007/s11665-021-05509-6. [CrossRef] [Google Scholar]

42. Сундарараджан С.Р., Вишну Дж., Манивасагам Г., Муктинуталапати Н.Р. Термическая обработка метастабильных бета-сплавов титана. ИнтехОткрыть. 2020 г.: 10.5772/intechopen.92301. [CrossRef] [Академия Google]

43. Ким К.М., Ким Х.Ю., Шуичи Миядзаки С. Влияние содержания Zr на фазовую стабильность, деформационное поведение и модуль Юнга в сплавах Ti–Nb–Zr. Материалы. 2020;13:476. doi: 10.3390/ma13020476. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

44. Amigó A., Vicente A., Afonso C.R.M., Amigó V. Механические свойства и микроструктура сплавов β-Ti-35Nb-10Ta-xFe, полученных порошковая металлургия для биомедицинских применений. Металлы. 2019;9:76. doi: 10.3390/met

76. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

45. Lee C.M., Ho W.F., Ju C.P., Chern Lin J.H. Структура и свойства сплавов железа титан-25 ниобий-х. Дж. Матер. науч. Матер. Мед. 2002; 13: 695–700. doi: 10. 1023/A:1015798011434. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

46. Хсу Х.-К., Хсу С.-К., Ву С.-К., Ли С.Дж., Хо В.Ф. Структура и механические свойства литейных сплавов Ti–5Nb–xFe. Матер. Характер. 2010;61:851–858. doi: 10.1016/j.matchar.2010.05.003. [CrossRef] [Google Scholar]

47. Сальвадор Камило А.Ф., Ровери-Дал Бо М., Лима Д.Д., Миранда Каэтано Р., Карам Р. Экспериментальное и расчетное исследование сплавов Ti-Nb-Fe-Zr с ограниченным содержанием Fe для биомедицинских приложений. Дж. Матер. науч. Встретил. Коррос. 2021 г.: 10.1007/s.10853-021-06002-0. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

48. Сюэ П., Ли Ю., Ли К., Чжан Д., Чжоу С. Сверхэластичность, коррозионная стойкость и биосовместимость сплава Ti-19Zr-10Nb-1Fe. Матер. науч. англ. С. 2015; 50: 179–186. doi: 10.1016/j.msec.2015.02.004. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

49. Лопес Э.С.Н., Сальвадор К.А.Ф., Андраде Д.Р., Кремаско А., Кампо К.Н., Карам Р. Микроструктура, механические свойства и электрохимическое поведение сплавов Ti-Nb-Fe, применяемых в качестве биоматериалы. Металл. Матер. Транс. А. 2016;47:3213–3226. doi: 10.1007/s11661-016-3411-0. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

50. Cuil W.F., Guo AH. Микроструктуры и свойства биомедицинского β-титанового сплава TiNbZrFe в условиях старения. Матер. науч. англ. А. 2009; 527: 258–262. doi: 10.1016/j.msea.2009.08.057. [CrossRef] [Google Scholar]

51. Ноцивин А., Кожокару В.Д., Радукану Д., Чинка И., Анхелеску М.Л., Дэн И., Сербан Н., Кожокару М. Поиск оптимальной схемы термомеханической обработки для Сплав Ti-Nb-Zr-Fe-O типа резины. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2017;26:4373–4380. doi: 10.1007/s11665-017-2863-8. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

52. Фурута Т., Курамото С., Хван Дж., Нишино К., Сайто Т., Нииноми М. Механические свойства и фазовая стабильность сплавов Ti-Nb-Ta-Zr-O. Матер. Транс. 2007;48:1124–1130. doi: 10.2320/matertrans.48.1124. [CrossRef] [Google Scholar]

53. Wei Q., Wang L., Fu Y., Qin J., Lu W., Zhang D. Влияние содержания кислорода на микроструктуру и механические свойства Ti–Nb–Ta– Zr сплав. Матер. Дес. 2011;32:2934–2939. doi: 10.1016/j.matdes.2010.11.049. [CrossRef] [Академия Google]

54. Мохан П., Раджак Д.К., Прунку И.С., Бехера А., Амиго-Боррас В., Эльшалакани А.Б. Влияние стабильности β-фазы в сплавах Ti-Mo и Ti-Mo-Zr с примесью элементов. Микрон. 2020;142:102992. doi: 10.1016/j.micron.2020.102992. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

55. Бесс М., Кастани П., Глориант Т. Механизмы деформации в гуммиметалле TNTZ-O и титановых сплавах TNTZ: сравнительное исследование влияния кислорода. Acta Mater. 2011;59:5982–5988. doi: 10.1016/j.actamat.2011.06.006. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

56. Ли П., Ма С., Ван Д., Чжан Х. Микроструктурные и механические свойства биомедицинских сплавов β-типа Ti–Nb–Sn с низким модулем упругости. Металлы. 2019;9:712. doi: 10.3390/met9060712. [CrossRef] [Google Scholar]

57. Бахл С., Шреяс П., Тришул М.А., Сувас С., Чаттерджи К. Повышение механических и биологических характеристик металлического биоматериала для ортопедических применений путем изменения поверхностного оксидного слоя путем нанокристаллическая модификация поверхности. Наномасштаб. 2015;7:7704–7716. дои: 10.1039/C5NR00574D. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

58. Нилакантан С., Ривера-Диас-дель-Кастильо Р., Ван дер Цвааг С. Прогноз температуры начала мартенсита для β-титановых сплавов в зависимости от состава. Скрипта Матер. 2009;60:611. doi: 10.1016/j.scriptamat.2008.12.034. [CrossRef] [Google Scholar]

59. Сантош Р., Гита М., Нагешвара Рао М. Последние разработки в области термической обработки бета-титановых сплавов для аэрокосмических применений. Транс. Индийский инст. Встретил. 2016;70:1681–1688. doi: 10.1007/s12666-016-0985-6. [CrossRef] [Google Scholar]

60. Каллити Б.Д. Фонд, Элементы дифракции рентгеновских лучей. 3-е изд. Пирсон; London, UK: 2001. [Google Scholar]

61. Ozan S., Lin J., Li Y., Zhang Y., Munir K., Jiang H., Wen C. Механизм деформации и механические свойства термопласта. механически обработанный сплав β Ti–28Nb–35,4Zr. Дж. Мех. Поведение Биомед. Матер. 2018;78:224–234. doi: 10.1016/j.jmbbm.2017. 11.025. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

62. Ozan S., Li YC, Lin J.X., Zhang Y.W., Jiang HW, Wen C.E. Эволюция микроструктуры и ее влияние на механические свойства термомеханически обработанного бета-Ti- Сплав 32Zr-30Nb. Матер. науч. англ. А. 2018;719: 112–123. doi: 10.1016/j.msea.2018.02.034. [CrossRef] [Google Scholar]

63. Тан Б., Чу Ю., Чжан М., Мэн С., Фань Дж., Коу Х., Ли Дж. Фазовое превращение ω при низкотемпературном старении и низкоскоростном старении. процесс нагрева метастабильных β-титановых сплавов. Матер. хим. физ. 2020; 239: 122–125. doi: 10.1016/j.matchemphys.2019.122125. [CrossRef] [Google Scholar]

64. Ali T., Wang L., Cheng X., Liu A., Xu X. Формирование омега-фазы и механизм деформации в термообработанном сплаве Ti-5553 при сжатии с высокой скоростью деформации. Матер. лат. 2019;236:163–166. doi: 10.1016/j.matlet.2018.10.057. [CrossRef] [Google Scholar]

65. Cui B., Yao J., Wu Y., Zhang X., Wang F.L., Sui J.H., Cai W. Поведение при осаждении и механические свойства сплавов Ti–Ni–Nb–Co . Интерметаллиды. 2018;95:40–47. doi: 10.1016/j.intermet.2018.01.014. [CrossRef] [Google Scholar]

66. Hussein A.H., Gepreel M.A.H., Gouda M.K., Hefnawy A.M., Kandil S.H. Биосовместимость новых сплавов на основе Ti–Nb–Ta. Матер. науч. англ. С. 2016; 61: 574–578. doi: 10.1016/j.msec.2015.12.071. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]

67. Хао Ю.Л., Ли С.Дж., Сунь С.Ю., Чжэн С.Ю., Ян Р. Поведение упругой деформации Ti–24Nb–4Zr–7,9Sn для биомедицинских применений. Акта Биоматер. 2007; 3: 277–286. doi: 10.1016/j.actbio.2006.11.002. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]

68. You L., Song X. Исследование сплавов Ti-Nb-Zr с низким модулем Юнга с использованием теории сплавов с d-электронами. Скр. Матер. 2012;67:57–60. doi: 10.1016/j.scriptamat.2012.03.020. [CrossRef] [Google Scholar]

69. Wang X., Zhang L., Guo Z., Jiang Y., Tao X., Liu L. Исследование низкомодульных биомедицинских сплавов β Ti–Nb–Zr на основе -моделирование упругих констант кристалла. Дж. Мех. Поведение Биомед. Матер. 2016;62:310–318. doi: 10.1016/j.jmbbm.2016.04.040. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]

70. Шнайдер С., Шнайдер С.Г., Сильва Х.М., Нето С.М. Исследование нелинейного поведения напряжения-деформации в сплавах Ti–Nb–Zr. Матер. Рез. 2005; 8: 435–438. doi: 10.1590/S1516-14392005000400013. [CrossRef] [Google Scholar]

71. Raabe D., Sander B., Friak M., Ma D., Neugebauer J. Теоретически ориентированное проектирование сплавов β-Ti как биоматериалов снизу вверх на основе расчетов из первых принципов: Теория и эксперименты. Acta Mater. 2007; 55:4475–4487. doi: 10.1016/j.actamat.2007.04.024. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]

72. Тодд Р., Армстронг Д. Энциклопедия материалов: наука и техника. Эльзевир; Амстердам, Нидерланды: 2006 г. Металлическая камедь и родственные сплавы; стр. 1–4. [CrossRef] [Google Scholar]

73. Lee T., Lee S., Kim I.S., Moon Y.H., Kim H.S., Park C.H. Преодоление предела модуля Юнга в недорогом сплаве Ti–Nb–Zr для применения в биомедицинских имплантатах.

TOP HEADLINES