Насосы многосекционные высокого давления: Насосы многосекционные горизонтальные ЦНСГ

alexxlab | 12.10.1992 | 0 | Разное

Содержание

Римос – насосы многоступенчатые

Жидкость подается двумя и более последовательно соединенными комплектами рабочих органов. Многоступенчатые насосы применяются тогда, когда необходимо создать высокий напор. Несколько ступеней соединены последовательно, и поток жидкости направляется от выходного отверстия одной ступени к входному отверстию следующей. В результате, величина напора, которую может обеспечить многоступенчатый насос, равна суммарному напору, создаваемому на каждой ступени. Преимуществом многоступенчатых насосов является то, что они обеспечивают достаточно высокий напор при относительно небольшом расходе.

Boosta

Насосы многоступенчатые вертикальные

Подача: 1 – 125 м3/ч

Напор : 11,8 – 333 м
Мощность дв.

: 0,37 – 55 кВт
Частота вращения: 2900 об/мин

Продуктов – 213

1КС

Насосы центробежные конденсатные

Подача: 20 – 80 м3/ч
Напор : 50 – 155 м
Частота вращения: 2950 об/мин
Мощность потр.

: 5,7 – 63 кВт

Продуктов – 7

1КсВ

Насосы центробежные конденсатные и агрегаты электронасосные

Подача: 100 – 315 м3/ч
Напор : 71 – 220 м

Частота вращения: 3000 об/мин
Мощность потр.

: 45 – 250 кВт

Продуктов – 7

ЦНСв

Центробежные многосекционные вертикальные насосы

Подача: 12,5 – 20 м3/ч
Напор : 40 – 120 м
Частота вращения: 2950 об/мин
Мощность потр.

: 3,8 – 13,2 кВт

Продуктов – 8

1ЦНСг

Центробежные многосекционные насосы и агрегаты электронасосные

Подача: 40 – 60 м3/ч
Напор : 44 – 198 м

Частота вращения: 2950 об/мин
Мощность потр.

: 9 – 53,8 кВт

Продуктов – 13

ЦНСп

Центробежные секционные питательные насосы

Подача: 2,5 м3/ч
Напор : 80 – 160 м
Частота вращения: 2950 об/мин
Мощность потр. : 1,6 – 2,9 кВт

Продуктов – 3

CIRIS

Насосы погружные скважинные

Подача: 4 – 250 м3/ч
Напор : 15 – 480 м

Мощность дв.

: 3 – 130 кВт

Продуктов – 206

ЭЦВ

Насосы погружные скважинные

Подача: 2,5 – 250 м3/ч

Напор : 25 – 400 м
Мощность дв.

: 1,1 – 130 кВт
Сила тока: 3,8 – 278 А

Продуктов – 152

2ЭЦВ

Насосы погружные скважинные

Подача: 4 – 250 м3/ч
Напор : 25 – 400 м
Мощность дв. : 3 – 130 кВт
Сила тока: 5,5 – 260 А

Продуктов – 120

3ЭЦВ

Насосы погружные скважинные

Подача: 4 – 250 м3/ч
Напор : 25 – 400 м
Мощность дв. : 3 – 130 кВт
Сила тока: 5,5 – 260 А

Продуктов – 108

ЦНС, ЦНСГ, ЦНСМ

Насосы секционные

Подача: 38 – 60 м3/ч
Напор : 44 – 231 м
Мощность дв. : 11 – 110 кВт
Частота вращения: 2900 об/мин

Продуктов – 45

По функциональным признакам:

по отрасли

для теплоэнергетики
для водного хозяйства и ЖКХ
для промышленных систем
для сельского хозяйства
для металлургии, горного дела
для пожаротушения
для нефтегазовой отрасли
для строительства

по применению

для водоснабжения
конденсатные
циркуляционные
питательные
для водозабора
для поддержания пластового давления

по перекачиваемой среде

для чистой воды
для горячей воды
для воды конденсата
для артезианской воды

По конструктивным признакам:

по расположению оси вращения

горизонтальные
вертикальные

по конструкции корпуса

секционные
с торцевым разъемом
с осевым разъемом

по погруженности под уровень

поверхностные
погружные

по расположению и выполнению опор

с выносными опорами
с внутренними опорами

по выполнению подвода

с боковым входом
с осевым входом

Насосы высокого давления со склада в СПб и на заказ

Шестерёнчатые насосы первой группы GHP1

Тип	РАБ. ОБЪЁМ	РАСХОД при 1500 об/мин	РАБ (МАКС.) ДАВЛЕНИЕ	МАКС. СКОРОСТЬ	L	M
	см³/об	л/мин	бар	об/мин	мм	мм
GHP1-D-2	1,4	2,0	270 (310)	6000	40	79
GHP1-D-3	2,1	2,9	270 (310)	6000	41	81
GHP1-D-4	2,8	3,9	270 (310)	5000	42	83
GHP1-D-5	3,5	4,9	270 (310)	5000	43	85
GHP1-D-6	4,1	5,9	270 (310)	4000	44	87
GHP1-D-7	5,2	7,4	260 (290)	4000	45,5	90
GHP1-D-9	6,2	8,8	260 (290)	3800	47	93
GHP1-D-11	7,6	10,8	230 (260)	3200	49	97
GHP1-D-13	9,3	13,3	210 (240)	2600	51,5	102
GHP1-D-16	11,0	15,7	200 (230)	2200	54	107
GHP1-D-20	13,8	19,7	180 (210)	1800	58	115

Шестерёнчатые насосы второй группы GHP2

Тип	РАБ. ОБЪЁМ	РАСХОД при 1500 об/мин	РАБ (МАКС.) ДАВЛЕНИЕ	МАКС. СКОРОСТЬ
	см³/об	л/мин	бар	об/мин
GHP2-D-6	4,5	6,4	280 (310)	4000
GHP2-D-9	6,4	9,1	280 (310)	4000
GHP2-D-10	7,0	10,0	280 (310)	4000
GHP2-D-12	8,3	11,8	280 (310)	3500
GHP2-D-13	9,6	13,7	280 (310)	3000
GHP2-D-16	11,5	16,4	280 (310)	4000
GHP2-D-20	14,1	20,1	260 (290)	4000
GHP2-D-22	16,0	22,8	260 (290)	4000
GHP2-D-25	17,9	25,5	260 (290)	3600
GHP2-D-30	21,1	30,1	230 (260)	3200
GHP2-D-34	23,7	33,7	230 (260)	3000
GHP2-D-37	25,5	36,4	210 (240)	2800
GHP2-D-40	28,2	40,1	200 (230)	2500
GHP2-D-50	35,2	50,2	160 (190)	2500

Шестерёнчатые насосы третьей группы GHP3

Тип	РАБ. ОБЪЁМ	РАСХОД при 1500 об/мин	РАБ (МАКС.) ДАВЛЕНИЕ	МАКС. СКОРОСТЬ
	см³/об	л/мин	бар	об/мин
GHP3-D-30	20	29	280 (310)	3500
GHP3-D-33	22	31	280 (310)	3500
GHP3-D-40	26	37	280 (310)	3000
GHP3-D-50	33	48	270 (300)	3000
GHP3-D-60	39	56	260 (290)	3000
GHP3-D-66	44	62	250 (280)	2800
GHP3-D-80	52	74	230 (260)	2400
GHP3-D-94	61	87	210 (240)	2800
GHP3-D-110	71	101	200 (230)	2500
GHP3-D-120	78	112	180 (210)	2300
GHP3-D-135	87	124	160 (190)	2000

Шестерёнчатые насосы четвертой группы ALP4

Тип	РАБ. ОБЪЁМ	РАСХОД при 1500 об/мин	РАБ (МАКС.) ДАВЛЕНИЕ	МАКС. СКОРОСТЬ
	см³/об	л/мин	бар	об/мин
ALP4-D-130	86,9	130,3	240 (280)	2800
ALP4-D-160	106,2	159,3	200 (240)	2300
ALP4-D-190	127,9	191,9	180 (220)	2500
ALP4-D-220	147,2	220,8	170 (210)	2200
ALP4-D-250	166,5	249,8	160 (190)	2000
ALP4-D-270	181,0	271,5	140 (170)	2400
ALP4-D-300	200,3	300,5	130 (150)	2400

Шестерёнчатые насосы группы “Микро”

Тип	РАБ. ОБЪЁМ	РАСХОД при 1500 об/мин	РАБ (МАКС.) ДАВЛЕНИЕ	МАКС. СКОРОСТЬ
	см³/об	л/мин	бар	об/мин
0.25-D-18	0,19	0,29	190 (230)	7000
0.25-D-24	0,26	0,38	190 (230)	7000
0.25-D-30	0,32	0,48	190 (230)	7000
0. 25-D-36	0,38	0,58	190 (230)	7000
0.25-D-48	0,51	0,77	190 (230)	7000
0.25-D-60	0,64	0,96	190 (230)	7000
0.25-D-0,50	0,50	0,75	190 (230)	7000
0.25-D-0,75	0,63	0,94	190 (230)	7000
0.25-D-1,00	0,88	1,31	190 (230)	7000
0. 25-D-1,30	1,00	1,50	190 (230)	6000
0.25-D-1,60	1,25	1,88	190 (230)	5000
0.25-D-2,00	1,50	2,25	190 (230)	4000

Коды заказа, приведенные в таблицах, могут быть дополнены при выборе вариантов исполнения валов, размещения портов, исполнений насосов для особых температурных условий, для насосов «левого» вращения и т.д.

Для заказа муфт и стаканов достаточно указать тип двигателя и тип насоса. При необходимости производится замена насосов по кодам большинства известных производителей.

Вся продукция сертифицирована.

Детальная техническая информация, а также информация о многосекционных насосах и моторах Marzocchi предоставляется по запросу.

Мощность двигателя
N=Q • P / (612 • ɳ) [кВт]
Q — макс. расход [л/мин]
P — макс. давление [кг/см²]
ɳ — полный КПД ≈0,75

Расход насоса
Q=V • n • ɳ _v / 1000 [л/мин]
V — рабочий объём [см³/об]
n — скорость двигателя [об/мин]
ɳ _v — объёмный КПД ≈0,93

Узнать больше о насосах высокого давления

Отправить письмо

Новости и события

Уважаемые коллеги, дорогие друзья!
С наступающими празниками!

06/05/2022

Оборудование
для предприятий электротранспорта. Новый раздел сайта.

04/02/2022

Каталоги

Многосекционный шестеренный насос в сравнении с Danfoss PVG32

В этой статье описываются технические причины отказа многосекционного шестеренчатого насоса, описанные в Travelift Adventures, а также затрагивается пара мифов, связанных с шестеренчатыми насосами.

Краткое описание неисправности

Пятисекционный шестеренный насос Parker, четыре секции которого питали независимые пропорциональные клапаны Danfoss PVG32, через десять минут работы выплюнул уплотнения корпуса, вызвав пресловутое волнение прохожих и появление седых волос на голове дежурного техника. .

Прежде чем углубиться в причины этого отказа, я хотел бы немного поговорить о силах, вызванных давлением, которые существуют в «традиционных» шестеренных насосах, а также коснуться пары заблуждений, связанных с шестеренчатыми насосами, с которыми я сталкиваюсь довольно часто. . Начнем с обычного односекционного шестеренчатого насоса:

Здесь у вас есть две торцевые пластины, одна с торчащим из нее валом, а другая глухая, и корпус с шестернями и еще чем-то между ними. «Сэндвич» скрепляется болтами, которые либо вкручиваются в резьбовые отверстия корпуса, либо проходят сквозь сэндвич и скрепляют детали либо гайками на другом конце, либо резьбовыми отверстиями в торцевой пластине. Каждая из пластин имеет участок, на который действует выходное давление, создающее усилие, направленное на отделение пластин от корпуса и, следовательно, создающее напряжение в шнеках. Перейдем теперь к мифам, начиная с

Миф номер один о шестеренчатом насосе

Не миф, а скорее заблуждение, которое я часто встречаю в отношении «населенности мастерских» и которое касается шестеренчатых насосов, в которых используются сквозные болты. С корпусом с резьбой и короткими болтами понимание разделяющих сил простое и не вызывает затруднений – внутреннее давление действует на пластину, создавая силу, которая равна площади воздействия, умноженной на выходное давление. Если бы нам нужно было рассчитать растягивающее напряжение в болтах, мы бы использовали эту силу в расчетах. Однако в случае прохождения болтов

часто неправильно понимают, что, поскольку верхняя пластина создает силу «площадь, умноженная на давление» в одном направлении, а нижняя пластина создает равную силу в противоположном направлении, результирующая сила натяжения винта удваивается. Это неправильно – напряжение растяжения в проходящих крепежных элементах такое же, как и в конструкции корпуса с резьбой, и если бы мы рассчитывали напряжение растяжения, мы все равно использовали бы те же одиночных единиц площади, умноженных на давление.

Миф о шестеренчатом насосе номер два

Это заблуждение сводится к убеждению, что в многосекционных шестеренчатых насосах, скрепленных длинными штоками, проходящими через весь узел, силы разделения каждой секции, вызванные давлением, складываются, вызывая гораздо большее растягивающее напряжение в болтах/штоках, чем в случае одного насоса. Еще раз обратимся к схеме:

Участок с более высоким давлением создает более высокое усилие разделения, которое затем передается на шнеки 9.0017 через концевую плиту и корпус секции с пониженным давлением. Давление внутри этой секции снимает с тела часть напряжения из-за разделяющей силы, действующей на торцевые пластины, но оно не суммируется! Если бы нам нужно было рассчитать растягивающее напряжение винтов в многосекционном насосе , мы бы использовали ту же одиночную площадь, умноженную на самое высокое давление .

Теперь, когда мы разобрались с разделяющими силами, вызванными давлением шестеренчатого насоса, давайте вернемся к неисправности и ее последствиям.

Основные причины

1) Первая и наиболее очевидная причина, конечно же, качество резьбовых стержней, которые использовались для сборки пяти корпусов. Но постойте… Мастерская, изготовившая насос, веками без проблем использовала одни и те же штоки в односекционных насосах. Итак, что здесь пошло не так?

При выборе стержней были допущены две ошибки: во-первых, стержни были продеты по всей длине, а во-вторых, сорт был слишком низким. Разделяющие усилия многосекционного насоса действительно равны силам одиночного насоса, однако, поскольку в многосекционных насосах используются гораздо более длинные штоки, такое же усилие натяжения приводит к большее увеличение длины , поэтому штоки, подходящие для односекционных насосов, могут не подходить для многосекционных агрегатов.

И в любом случае стержни с резьбой по всей длине – плохой выбор, так как резьба уменьшает эффективную несущую площадь стержня, делая его “тоньше”. Для больших многоступенчатых насосов использование штоков из высококачественной стали, имеющих резьбу только на концах, является обязательным.

2) Второй причиной удлинения штока было наличие всплесков высокого давления, и чтобы проследить их происхождение, необходимо более подробно рассмотреть работу клапана ПВГ32, используемого в этой системе. Вот вид в разрезе модуля со стороны насоса PVG32:

Разгрузочную функцию выполняет золотник компенсатора «6». Когда давление превышает установленный уровень, маленькая тарелка в клапане «1» поднимается со своего седла, вентилируя левую часть компенсатора в бак и заставляя его смещаться влево, таким образом соединяя впускное отверстие с портом бака. Предохранительная функция есть, но, как и в случае любого золотникового предохранительного клапана, она относительно медленная.

В этой гидравлической системе каждый клапан PVG имел секцию, управляемую электрогидравлическим приводом ON/OFF PVEO. Эти секции использовались для работы двигателей лебедки. По причине «давайте избавимся от того, что у нас было годами», для секций были выбраны золотники на 100 литров в минуту, что превышало подачу насоса, поэтому, когда клапан был в положении ON золотник компенсатора полностью закрывал проход от P к T. Когда соленоид был обесточен, золотник DCV возвращался в центральное положение примерно за одну десятую секунды, что было быстрее, чем компенсатор модуля насоса мог открыть проход от P к T, поэтому всякий раз, когда соленоид ON / OFF был закрыт -выкл. произошел скачок давления в линии Р, вызванный комбинацией «медленного» золотника компенсатора и неудержимого потока шестеренчатого насоса постоянного рабочего объема. Кстати, выбор золотника с высоким расходом можно изящно объяснить желанием снизить падение давления в золотнике и, следовательно, последующий нагрев, поскольку функция лебедки не требовала контроля потока и должна была работать в течение длительного времени.

Решения

Есть несколько способов решения проблемы. Очевидным решением является установка предварительно заряженных аккумуляторов на выходе из насосов. Это, пожалуй, лучшее техническое решение, но оно дорогое и требует регулярного обслуживания. Более дешевое решение заключается в установке дополнительных быстродействующих клапанов сброса давления, чтобы «зажать» шипы. Можно также использовать более длинный напорный шланг, который будет гасить скачки давления за счет эффекта аккумулятора шланга. Другой способ — ограничить ход золотника DCV (или применить золотник с меньшим расходом) до точки, в которой компенсатор начинает компенсировать. В этом типе клапана регулирование расхода осуществляется путем дозирования жидкости под давлением в резервуар от P до T, поэтому, когда компенсатор измеряет поток, между впускным каналом и линией резервуара уже открыт небольшой проход, что делает высокий расход. – скачки давления маловероятны. Еще одним решением было бы найти способ демпфировать движение золотника DCV (например, установив отверстия в линиях управления), что дало бы компенсатору больше времени для открытия.

В этом конкретном случае было четыре быстродействующих предохранительных клапана SUN, легко доступных из старой установки, со всеми фитингами, трубами и всем остальным, поэтому я решил установить их непосредственно на выпускных отверстиях насосов. Даже когда они были отрегулированы на 40 бар выше настройки сброса PVG, они все равно выплевывали струю масла каждый раз, когда приводы PVE выключались. (Я знаю это, потому что тестировал их с отключенными выхлопными отверстиями. Очень небезопасно, дети, так что не делайте этого дома!)

Уроки

1) Шестеренчатые многосекционные насосы должны собираться со штоками из высококачественной стали с резьбой только на концах.

2) Клапаны Danfoss PVG32, а также другие пропорциональные клапаны, основанные на той же конструкции, при определенных условиях могут создавать скачки высокого давления во впускной линии. К ним относятся сочетание условия насыщения потока (когда золотник компенсатора полностью перекрывает проход от P к T, что может произойти, когда расход золотника выше, чем расход насоса, или когда несколько золотников срабатывают одновременно, требуя большего расхода). больше, чем может подать насос) и быстрое отключение золотника/золотников в нейтральное положение (как в случае соленоида включения/выключения PVEO).

3) Такие скачки давления могут усугубляться в контурах насосов с постоянным рабочим объемом, в которых используются жесткие (стальные) трубопроводы.

Одноступенчатые насосы высокого давления PRER и PRETR для электростанций, работающих на ископаемом топливе и возобновляемых источниках энергии

Особенности и преимущества

1. Корпус

Усиленный корпус высокого давления

2. Форсунки

Фланец 600# RF, 900# RF и 1500# RF

8 80083

Закрытое рабочее колесо для повышения эффективности. Полуоткрытое рабочее колесо с изнашиваемой пластиной для работы с шламом

4. Вал

Оптимизированный диаметр вала

5. Подшипник

Конический упорный роликоподшипник и радиальный роликоподшипник для тяжелых условий эксплуатации

6. Корпус подшипника

Конструкция из углеродистой стали с ребрами охлаждения для улучшенного рассеивания тепла
Добавлен малошумный вентилятор для высоких температур окружающей среды или продукта, дополнительная опция с водяным охлаждением для специальных применений
Смазка разбрызгиванием, кольцевым маслом, продувочным туманом или чистым туманом доступны в соответствии с требованиями заказчика

7. Уплотнительная камера

Механическое уплотнение API 682 и уплотнительная камера API 610 для улучшения условий эксплуатации и увеличения срока службы уплотнения

Операционные данные Диапазон производительности Диапазон производительности 50 Гц Диапазон производительности 60 Гц

* Диапазон производительности насосов PRE. Меньший размер может быть невозможен в усиленном варианте.

Материалы

Деталь насоса	Материал
Корпус	Углеродистая сталь, хромистая сталь, аустенитная сталь, дуплексная сталь
Рабочее колесо	Углеродистая сталь, хромистая сталь, аустенитная сталь, дуплексная сталь
Вал	Хромистая сталь, аустенитная сталь, дуплексная сталь

Приложения

Вспомогательные приложения
Сложные процессы, выполняемые на типичной платформе FPSO, зависят от производительности десятков насосов, перекачивающих различные жидкости в самых разных условиях процесса.
Питательный насос котла (BFP) для отходов биомассы
Питательные насосы котлов для электростанций, работающих на биомассе, обычно представляют собой кольцевые секционные насосы малого/среднего размера. При необходимости также доступны многоступенчатые насосы с осевым разъемом. Размер насоса и расчетное давление во многом зависят от типа и мощности электростанции.
Питательная вода котлов и подпорные насосы
Насосы питательной воды (FWP) перекачивают питательную воду из деаэратора через нагреватели ВД в котел. Основной характеристикой FWP является их высокий дифференциальный напор.
Насос повторной закачки рассола
Насос обратной закачки рассола повторно закачивает отработанный рассол с низкой энтальпией обратно в геотермальное поле для возобновления имеющихся ресурсов.
Насос для извлечения конденсата (CEP) для сжигания биомассы
Насосы для отвода конденсата (CEP) извлекают конденсат из конденсатора и перекачивают его через систему очистки конденсата и нагреватели низкого давления в бак питательной воды деаэратора. В электростанциях с комбинированным циклом, работающих на газе, среднего и крупного размера, CEP представляют собой вертикальные герметичные корпуса, чтобы обеспечить достаточный доступный чистый положительный напор на всасывании (NPSHA). На малых электростанциях КЭП также может быть горизонтального типа с односторонним всасыванием.
Насос для отвода конденсата (CEP) для газовых
Насосы для отвода конденсата (CEP) извлекают конденсат из конденсатора и перекачивают его через систему очистки конденсата и нагреватели низкого давления в бак питательной воды деаэратора. В электростанциях с комбинированным циклом, работающих на газе, среднего и крупного размера, CEP представляют собой вертикальные герметичные корпуса, чтобы обеспечить достаточный доступный чистый положительный напор на всасывании (NPSHA). На малых электростанциях КЭП также может быть горизонтального типа с односторонним всасыванием.
Насос для извлечения конденсата (CEP) для производства солнечной энергии
Насосы для отвода конденсата (CEP) извлекают конденсат из конденсатора и перекачивают его через систему очистки конденсата и нагреватели низкого давления в бак питательной воды деаэратора. CEP имеют вертикальный закрытый тип для обеспечения доступного чистого положительного напора на всасывании (NPSHA). На небольших предприятиях они также могут быть с горизонтальным всасыванием.
Насос для откачки конденсата для угольных и мазутных
Насосы для отвода конденсата (CEP) извлекают конденсат из конденсатора и перекачивают его через систему очистки конденсата и нагреватели низкого давления в бак питательной воды деаэратора. На угольных и мазутных электростанциях среднего и крупного размера CEP представляют собой вертикальные герметичные корпуса для обеспечения достаточного полезного положительного напора на всасывании (NPSHA). На небольших угольных и нефтяных электростанциях СЕР также может быть горизонтального типа с односторонним всасыванием.
Насос обратной закачки конденсата для геотермальных электростанций
Насос обратной закачки конденсата повторно закачивает холодный конденсат в геотермальное поле для возобновления ресурсов.
Насос охлаждающей воды (CWP) для отходов биомассы
Насосы охлаждающей воды для сжигания биомассы обычно бывают горизонтальными, с осевым разъемом или с торцевым всасыванием. При необходимости также доступны вертикальные насосы турбинного типа.
Насос охлаждающей воды (НВО) для газовых
Насосы охлаждающей воды (CWP) подают пресную воду для охлаждения отработанного пара в конденсаторе и перекачивают его обратно в мокрую градирню или на выход открытой системы охлаждения. Главной характеристикой CWP является их высокая текучесть. На газовых электростанциях с комбинированным циклом среднего и большого размера CWP представляют собой вертикальные колонны. В малых энергетических установках УВП также может быть горизонтального типа с осевым разъемом.
Насос охлаждающей воды (CWP) для геотермальных электростанций
Компания Sulzer предлагает различные насосы для охлаждающей воды, предназначенные для обеспечения оптимальных температур для ваших технологических процессов. Насосы, установленные в конденсаторе с водяным охлаждением, будут активны для конкретного процесса.
Насос охлаждающей воды для угольных и мазутных двигателей
Насосы охлаждающей воды (CWP) подают пресную воду для охлаждения отработанного пара в конденсаторе и перекачивают его обратно во влажную градирню или на выход открытой системы охлаждения. Главной характеристикой CWP является их высокая текучесть. На угольных и мазутных электростанциях среднего и крупного размера CWP представляют собой вертикальные колонны. На небольших угольных и нефтяных электростанциях CWP также может быть горизонтального типа с осевым разъемом.
Насос охлаждающей воды для центральной башни гелиостата с прямым производством пара
Насосы охлаждающей воды (CWP) подают пресную воду для охлаждения отработанного пара в конденсаторе и перекачивают его обратно во влажную градирню или на выход открытой системы охлаждения. Главной характеристикой CWP является их высокая текучесть. CWP относятся к типу вертикальных столбцов. На небольших установках они могут быть горизонтальными осевого разъемного типа.
Насос питательной воды (FWP) для газовых
Насосы питательной воды (ПВД) перекачивают питательную воду из деаэратора через подогреватели ВД в парогенератор-утилизатор. Основной характеристикой FWP является их высокий дифференциальный напор. На газовых электростанциях с комбинированным циклом всех типоразмеров ППД представляют собой горизонтальную кольцевую секцию; иногда они также могли быть ствольного или осевого разъема.
Насосы питательной воды для солнечной энергетики
Насосы питательной воды (FWP) перекачивают питательную воду из деаэратора через нагреватели высокого давления в солнечный парогенератор. Основной характеристикой FWP является их высокий дифференциальный напор. FWP обычно имеют горизонтальное кольцевое сечение, но в зависимости от требований заказчика они также могут быть цилиндрического или осевого разъемного типа.
Насос теплоносителя
Насосы теплоносителя (HTF) циркулируют термальное масло через параболические желоба, чтобы нагреть его и перекачать в солнечный парогенератор. Основными характеристиками насосов HTF являются их высокая температура и система двойного уплотнения. В зависимости от размера установки насосы HTF могут быть двухстороннего или одностороннего всасывания.
Насос для подачи углеводородов
Питательные насосы углеводородов питают теплообменник, в котором рабочая жидкость с низкой температурой кипения испаряется среднетемпературным гидротермальным ресурсом. Затем он расширяется в тепловой турбине, приводящей в действие электрогенератор.
Циркуляционный насос расплавленной соли
Основной характеристикой насосов для расплавленной соли является чрезвычайно высокая температура перекачиваемой жидкости. Это насосы с вертикальным валом. Компания Sulzer предлагает вертикальные насосы в качестве циркуляционных насосов для расплавленных солей для следующих двух применений: Циркуляционный насос для расплавленных солей для центральной башни гелиостата с аккумулированием расплавленных солей и тепла
Электростанции
Широкий ассортимент продукции Sulzer для максимального повышения производительности и надежности вашей электростанции, работающей на биомассе на твердом органическом топливе, электростанции, работающей на биомассе, работающей на твердых промышленных или муниципальных отходах, а также электростанции, работающей на биомассе, работающей на жидком или газообразном органическом топливе.
Производственный насос для геотермальных электростанций
Геологические характеристики требуют интеллектуальных насосов, обеспечивающих гибкость конструкции в соответствии с местом их эксплуатации. В неглубоких колодцах с уровнем воды менее -650 м предпочтительно использовать конфигурацию вертикального насоса с линейным валом. Основными преимуществами являются адаптивность и простота обслуживания.
Циркуляционный насос парогенератора
Циркуляционные насосы парогенератора (CP) циркулируют питательную воду из барабана горячей воды обратно в солнечный парогенератор для снижения температуры пара. Основной характеристикой СР является высокое давление всасывания.