Реактор 6 кв токоограничивающий – Токоограничивающий реактор 6 кВ | Каталог

alexxlab | 08.11.2019 | 0 | Разное

Определение сопротивления токоограничивающего ректора 6-10 кВ

Основная цель токоограничивающего реактора (далее реактор)– это ограничение тока к.з. за реактором, при этом обеспечивается сравнительно небольшое снижение напряжения на шинах подстанции.

По включению, реакторы бывают двух типов: линейные (рис.6 а) и групповые расщепленные (рис.6.б). Схемы реакторов представлены на рис. 6.

В расчетах принимается только индуктивное сопротивление, так как активное сопротивление у реактора настолько мало, что им можно пренебречь.

Индуктивное сопротивление ректора определяется по формулам [Л1.24]:

где:

• Uк – напряжение короткого замыкания,%;
• Uн – номинальное линейное напряжение, кВ;
• Iн – номинальный ток, А;
• L – индуктивность реактора, мГн.

Индуктивное сопротивление для расщепленного реактора, исходя из схемы замещения рис.6 в, сопротивление лучей эквивалентной звезды равны:

х_а = -х_р*m; х_b = х

c = х_p*(1±m)

Полное сопротивление между выводами реактора определяется по уравнениям [Л1.25]:

х_аb = х_аc = х_p;

х_bc = 2*x_p*(1+m)

где: m — коэффициент связи, обычно равен 0,5.

Все исходные данные для расчета сопротивления реактора, можно найти в технической информации на реактор либо на самом щитке.

Пример

Определить индуктивные сопротивления для:

• линейного реактора: Uн = 6 кВ, Uк = 8%, Iн = 600 А.
• группового ректора: Uн = 6 кВ, Uк = 12%, Iн = 2*2000 А, m = 0,5.
  

Решение

1. Определяем сопротивление линейного реактора:

2. Определяем сопротивление одной ветви группового реактора:

Литература:

1. Расчет токов короткого замыкания в электросетях 0,4-35 кВ, Голубев М.Л. 1980 г.

Поделиться в социальных сетях

raschet.info

Назначение и принцип действия токоограничивающих реакторов

Реактор – это катушка с неизменной индуктивностью, предназначенная для поддержания напряжения на шинах и ограничения токов короткого замыкания в случае возникновения аварийных режимов работы. Для более детального понимания давайте рассмотрим рисунок ниже:

Сборные шины 2 получают питание от генератора 1. От этих шин идут линии 3 к потребителю. Рассмотрим два случая – за выключателем 4 реактор не установлен, а за выключателем 5 установлен реактор 6.

В случае возникновения трехфазного короткого замыкания за выключателем 4 ток короткого замыкания I_к1 будет определяться в основном индуктивным сопротивлением генератора:

Введем понятие  относительного индуктивного сопротивления генератора, выраженного в процентах:

Где I_н.г

– номинальный ток генератора.

Воспользовавшись формулами (1) и (2) получим:

В таком случае напряжение на сборных шинах станет равно нулю и, соответственно, на всех отходящих линиях напряжения тоже не будет.

Стоит также отметить, что выключатель 4 должен быть выбран по току короткого замыкания I_k1.

В случае короткого замыкания на линии с реактором ток короткого замыкания будет определяться суммарным сопротивлением реактора и генератора:

Введем относительное реактивное сопротивление реактора в процентах:

Обычно от одного источника питаются несколько десятков потребителей электрической энергии. Поэтому значение номинального тока линии намного меньше номинального тока генератора. Длительный ток реактора выбирается исходя из длительного тока линии, откуда следует I_н.р << I_н.г.

Предположим, Х%_Г = Х%_Р. Тогда из формул (2) и (5) следует, что Х

р >> Х_г. При этом можно написать:

При сделанных допущениях ток короткого замыкания будет определяться только параметрами реактора.

Реактор довольно надежный аппарат и его повреждение или  выход из строя практически исключены. Поэтому выбор аппаратуры линии производят по току производят исходя из соотношения I_k2 << I_k1. Это значительно удешевляет и облегчает распределительное устройство.

Поскольку Х_р >> X_г, то в случае возникновения короткого замыкания практически все напряжение ложится на индуктивное сопротивление реактора и напряжение на шинах получается близким к номинальному (рисунок ниже а)):

В номинальном режиме работы через реактор проходит ток нагрузки. Потерю напряжения на реакторе можно определить по формуле:

Векторная диаграмма напряжения показана на рисунке выше б). При чисто индуктивной нагрузке φ = 90

0 потеря напряжения равна падению напряжения на реакторе. В случае работы на активную нагрузку с cosφ = 0,8 потеря напряжения равна 0,6 Х_р%. Отсюда следует, что потеря напряжения на реакторе в длительном режиме невелика.

В настоящее время разработаны и успешно эксплуатируются специальные сдвоенные реакторы, у которых в номинальном режиме работы потеря напряжения еще меньше.

Поскольку выбор электрической аппаратуры распределительного устройства проводится с учетом ограничения тока короткого замыкания реактором, то к его надежности предъявляются особо высокие требования.

В номинальном режима работы обмотка реактора нагревается проходящим через него током. Мощность, которая выделяется в обмотке реактора, составляет несколько киловатт при малых токах, и несколько десятков киловатт при больших токах (I_н.р = 2000 А).

В случае короткого замыкания через реактор проходит ток во много раз превышающий номинальное значение. Данное явление приводит к быстрому повышению температуры реактора.

Поэтому в качестве основных параметров вводят длительный номинальный ток I_н и ток термической стойкости I_н.т, отнесенный к определенному времени t_н.т. Иногда термическая стойкость задается произведением:

Если индуктивное сопротивление реактора превышает 3%, то наибольший ток короткого замыкания, проходящий через реактор, задается соотношением:

Данный ток берется за основу при расчете электродинамической и термической стойкости реактора.

В случае если X_p% < 3%, то при расчете тока короткого замыкания следует учитывать сопротивление источника питания.

При прохождении токов короткого замыкания внутри последнего создаются электродинамические силы, стремящиеся его разрушить. Механическая прочность реактора характеризуется ударным током электродинамической стойкости. При расчете электродинамической стойкости реактора за основу берут ударный ток, рассчитывающийся по формуле:

Основным параметром реактора является его индуктивность L. Так как:

В таком случае индуктивность реактора равна:

Где I_н.р в амперах, а U_н – в киловольтах.

Индуктивность определяется размерами и количеством витков реактора и рассчитывается по формулам 1 и 2.

Для бетонных реакторов, имеющих обмотку n витков в виде катушки с высотой h (м), толщиной b (м) и средним диаметром D (м), достаточно точные расчеты индуктивности по формуле Корндорфера:

Индуктивность пропорциональна магнитной проводимости. Применение ферромагнитных сердечников позволяет резко снизить размеры реактора. Но в наиболее ответственный момент, при коротком замыкании, из-за большого тока происходит насыщение сердечников и, как следствие, уменьшение индуктивности. Это приводит к уменьшению токоограничивающего эффекта, для которого и предназначен реактор. В связи с этим применения сердечников в реакторах не получило широкого распространения. Пропускная способность (кВ·А) трехфазного комплекта реакторов равна:

По существу Q – реактивная мощность трехфазного комплекта.

elenergi.ru

Лаб_раб №6 Токоограничивающие реакторы

Кафедра ЭС и ЭЭС

Токоограничивающие реакторы

Работа №6

Цель работы:

1. Изучить назначение токоограничивающих реакторов

2. Изучить возможное расположение реакторов в схемах ТЭЦ и подстанций

3. Изучить конструкции реакторов и способы их монтажа.

4. Изучить сдвоенные реакторы

5. Изучить параметры реакторов.

6. Изучить графическое изображение и буквенное обозначение на схемах

1. Назначение токоограничивающих реакторов.

Максимальный уровень токов к. з. в сетях генераторного напряжения ТЭЦ, и на стороне низкого напряжения подстанций в распределительных сетях ограничивается параметрами электрических аппаратов, токопроводов и термической стойкостью кабелей отходящих линий. При близко расположенных мощных источниках токи кз могут быть очень большими, не позволяющими произвести оптимальный выбор аппаратов и токоведущих частей. Одним из приемлемых мероприятий для уменьшения токов кз в этом случае является применение токоограничивающих реакторов.

Токоограничивающие реакторы служат для искусственного увеличения сопротивления цепи кз, а, следовательно, для ограничения токов кз в мощных электроустановках, а также позволяют поддерживать на шинах определенный уровень напряжения при повреждениях за реакторами.

Основная область применения реакторов—электрические установки напряжением 6—10 кВ. Иногда токоограничивающие реакторы используются и в установках 35 кВ.

Реактор представляет собой индуктивную катушку с индуктивностью L, не имеющую сердечника из магнитного материала. Благодаря этому он обладает постоянным индуктивным сопротивлением x_р=ωL.

2. Возможное расположение реакторов в схемах ТЭЦ и подстанций.

Возможные схемы включения реакторов на ТЭЦ показаны на рис.1. Для мощных и ответственных линий может применяться индивидуальное реактирование (реактор

LR1 на рис.1). Когда через реактор питается группа линий, его называют групповым (LR2 на рис.1). Реактор, включаемый между секциями К1 и К2 распределительного устройства, называют секционным реактором (LRК на рис.1).

Рис. 1. Возможное расположение токоограничивающих реакторов LR на генераторном напряжении ТЭЦ

Рис. 2. Возможное расположение токоограничивающих реакторов LR на стороне низкого напряжения подстанции.

На подстанциях обычно применяют групповое реактирование, как это показано на рис.2.

3. Конструкции реакторов и способы их монтажа.

Токоограничивающие ректоры выполняются однофазными. С целью ограничения токов кз при всех видах кз их устанавливают во все три фазы. В настоящее время широкое применение получили токоограничивающие бетонные реакторы с алюминиевой обмоткой марки РБ (рис. 3). Витки обмотки (1) изолированы друг от друга, намотаны на специальный каркас и укреплены в бетонных колоннах (2), которые предотвращают их смещение под действием собственной массы и электродинамических усилий при протекании токов КЗ. От заземленных конструкций, а при вертикальной установке — и от соседних фаз, реакторы изолируются с помощью опорных изоляторов (3). Бетонные реакторы выпускаются на номинальные токи до 4000 А и изготавливаются для вертикальной (рис.4,а), горизонтальной (рис.4,б) и ступенчатой установки (рис.4,а).

Рис. 3. .Конструкция бетонного реактора серии РБ.

1 – обмотка реактора; 2 – бетонные колонны; 3 – опорные изоляторы

Рис.4. Способы монтажа реакторов

а – вертикальный монтаж; б – ступенчатый; в – горизонтальный

При больших номинальных токах в целях снижения потерь активной мощности в самих реакторах они выполняются с искусственным охлаждением.

4. Сдвоенные реакторы

Снижение тока кз и поддержание более высокого уровня остаточного напряжения благоприятно сказывается на потребителях электроэнергии, питающихся от того же источника, что и поврежденная цепь. С учетом этого в режиме кз. целесообразно иметь возможно большее значение индуктивного сопротивления x_р.

Однако по условиям работы электроустановки в нормальном режиме чрезмерно увеличивать сопротивление реактора нельзя из-за одновременного увеличения потери напряжения в реакторе при протекании рабочего тока, которые уменьшат напряжение на нагрузке. Особенно это заметно при использовании реакторов в качестве групповых и индивидуальных. Потеря напряжения в реакторе с сопротивлением x_р при протекании рабочего тока I_раб и заданном значении cosφ нагрузки определяется в процентах к номинальному из выражения:

Δu=√3I_рабx_рsinφ 100/U_ном;

Допустимая потеря напряжения в реакторе не должна превышать 1,5 – 2%. Потерю напряжения в реакторе в нагрузочном режиме можно снизить до допустимого уровня, если вместо обычных реакторов применить сдвоенные. Например, сдвоенные реакторы серии РБС, у которых имеется дополнительный вывод от средней точки обмотки. Средний вывод делит обмотку реактора на две ветви, намотанные согласно. Обе ветви рассчитывают на одинаковый номинальный ток, величина которого задается в каталоге. Средний вывод обычно подключают со стороны источника питания и рассчитывают на двойной номинальный ток (рис. 5, а).

Индуктивности L ветвей одинаковы, поэтому индуктивное сопротивление каждой ветви реактора при отсутствии тока в другой составляет х_в=ωL и называется номинальным сопротивлением ветви х_{ном в}. Особенности сдвоенного реактора определяются наличием магнитной связи между ветвями (взаимной индуктивности М).

При эксплуатации стремятся к равномерной загрузке ветвей (I₁=I₂=I) (рис. 5, б). В нормальном режиме работы установки потеря напряжения в ветви реактора с учетом взаимной индукции ветвей определится как

Δu^’=√3(IωL–IωM)sinφ100/U_ном=√3IωL(1-k_c)sinφ100/U_ном,

где k_c = M/L — коэффициент связи ветвей реактора.

Если х_в =ωL, то индуктивное сопротивление ветви с учетом взаимной индукции x‘_B=x_B(1—k_c). Обычно коэффициент связи k_c близок к 0,5, тогда х’_в = 0,5х_в, т. е. потеря напряжения в сдвоенном реакторе вдвое меньше по сравнению с обычным реактором.

При КЗ за одной из ветвей (рис. 5, в) ток в ней значительно превышает ток в неповрежденной ветви. Влияние взаимной индукции мало, и x_р=x_в, т. е. сопротивление реактора при КЗ вдвое больше, чем в нормальном режиме.

Рис.5. Сдвоенный реактор:

а – схема включения; б – нагрузочный режим; в – режим КЗ.

5. Параметры реакторов.

Реакторы характеризуются рядом параметров:

-номинальное напряжение U_ном

-номинальный ток I_ном (номинальный ток ветви для сдвоенного )

-индуктивное сопротивление реактора x_р (для сдвоенного сопротивление ветви x и коэффициент связи ветвей k)

-ток динамической стойкости i_дин

-ток термической стойкости I_тер и время его протекания t_тер.

6. Графическое изображение и буквенное обозначение на схемах

	LR		LR
Токоограничивающий реактор		Сдвоенный токоограничивающий реактор

Отчет представил студент ЭнФ 3-

Отчет принял

Дата

studfiles.net

Выбор токоограничивающих реакторов с одной обмоткой

Основное назначение токоограничивающих реакторов это снижение токов короткого замыкания за реактором до требуемого уровня. Снижение токов КЗ может потребоваться например для снижения сечения кабелей, для ограничения отключающей способности выключателя или по минимальному допустимому напряжению на шинах (это делается если нужно обеспечить самозапуск двигателей).

При выборе и проверке токоограничивающих реакторов должны выполняться условия:

• номинальное напряжение Uуст ≤ Uном;
• номинальный длительный ток Iрасч < Iном;
• электродинамическая стойкость iу ≤ iпр.с

где:

• iу – ударный ток КЗ, берется из расчета токов короткого замыкания;
• iпр.с – ток динамической стойкости, согласно каталогу;

• ток термической стойкости:

где:

• I∞ — установившейся ток КЗ за реактором, кА;
• tпр – время короткого замыкания, с;

В основном термическая стойкость реакторов высока. Проверка на термическую стойкость может понадобиться лишь для реакторов с малым относительным сопротивлением и при большой длительности КЗ.

Пример выбора токоограничивающего реактора с одной обмоткой

На подстанции Б2СР требуется ограничить токи короткого замыкания до уровня 8 кА. В настоящее время на шинах РУ-10 кВ максимальный ток короткого замыкания составляет 11,5 кА, когда РПН находиться в минусовом положении. Поясняющая схема представлена на рис.1.

Рис.1 — Поясняющая схема

Расчет

Целью данной статьи является выбор реактора, поэтому приводить расчет ТКЗ я не буду. Значение суммарного сопротивления в точке К1 без установленного реактора составляет Х=0,47 Ом и R=0,016 Ом. Значения сопротивления кабеля от реактора до РУ-10 кВ не учитывается, в связи с не большой длиной кабельной линии.

1. Определяем допустимый расчетный ток, исходя из мощности трансформатора ТДН-16000/110-У1:

Предварительно выбираем токоограничивающий реактор с вертикальным расположением фаз типа РТСТ-10-1600-0,35-У3, номинальное индуктивное сопротивление составляет 0,35 Ом.

2. Определяем суммарное сопротивление с учетом установки реактора:

X∑=Хс + Хр = 0,47 + 0,35 = 0,82 Ом

3. Определяем ток в месте короткого замыкания, приведенный к действующему напряжению 10,5 кВ, равен:

4. Определяем ударный ток КЗ:

5. Определяем ток термической стойкости:

где:

• I∞ — установившейся ток КЗ за реактором, кА;
• tпр = 1,2 с – время отключения резервной защиты тр-ра короткого замыкания;

Каталожные данные на реактор типа РТСТ-10-1600-0,35-У3 приведены в таблице 1.

Все каталожные и расчетные данные сводим в таблицу 2.

№ п/п	Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
		Реактор токоограничивающий РТСТ-10-1600-0,35-У3
1	Uуст=10 кВ	Uном=10 кВ	Uуст ≤ Uном
2	Iрасч=924 А	Iном=1600 А	Iрасч< Iном
3	iу=20,3 кА	iпр.с= 37,2 кА	iу ≤ iпр.с
4	Iтерм.р.=8,1 кА	Iном.терм.=14,6 кА	Iтерм.р. ≤ Iном.терм.

Таким образом, выбранный токоограничивающий реактор типа РТСТ-10-1600-0,35-У3 соответствует условиям выбора.

Литература:

1. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: В 2-х томах. Электроснабжение / Под общ. ред. А. А. Федорова. — М.: Энергоатомиздат, 1986г.
2. Расчет и проектирование систем электроснабжения объектов и установок. Кабышев А.В, Обухов С.Г. 2006 г.

Поделиться в социальных сетях

raschet.info

Сухие токоограничивающие реакторы на напряжение 3; 6; 10; 15; 20 кВ

№	Вертикальное исполнение	Ток термической стойкости, кА	Ток электродинамической устойчивости, кА
1	РТСТ 10(6)-400-0,35 УЗ	10	25,5
2	РТСТ 10(6)-400-0,4 УЗ	10	25,5
3	РТСТ 10(6)-400-0,45 УЗ	10	25,5
4	РТСТ 10(6)-400-0,56 УЗ	9,3	23,6
5	РТСТ 10(6)-400-0,7 УЗ	7,6	19,3
6	РТСТ 10(6)-400-1 УЗ	5,4	13,9
7	РТСТ 10(6)-400-1,4 УЗ	3,9	10,1
8	РТСТ 10(6)-400-1,6 УЗ	3,5	8,9
9	РТСТ 10(6)-400-2 УЗ	2,8	7,1
10	РТСТ 10(6)-630-0,25 УЗ	16	16
11	РТСТ 10(6)-630-0,28 УЗ	16	40,8
12	РТСТ 10(6)-630-0,35 УЗ	13,4	34,1
13	РТСТ 10(6)-630-0,4 УЗ	12,5	31,8
14	РТСТ 10(6)-630-0,45 УЗ	11,2	28,7
15	РТСТ 10(6)-630-0,56 УЗ	9,3	23,6
16	РТСТ 10(6)-630-0,7 УЗ	7,6	19,3
17	РТСТ 10(6)-630-1 УЗ	5,4	13,9
18	РТСТ 10(6)-630-1,4 УЗ	3,9	10,1
19	РТСТ 10(6)-630-1,6 УЗ	3,5	8,9
20	РТСТ 10(6)-630-2 УЗ	2,8	7,1
21	РТСТ 10(6)-1000-0,14 УЗ	26	66,2
22	РТСТ 10(6)-1000-0,18 УЗ	22	56,1
23	РТСТ 10(6)-1000-0,2 УЗ	20,5	52,2
24	РТСТ 10(6)-1000-0,22 УЗ	19,1	48,7
25	РТСТ 10(6)-1000-0,25 УЗ	19,5	49,8
26	РТСТ 10(6)-1000-0,28 УЗ	17,7	45,2
27	РТСТ 10(6)-1000-0,35 УЗ	14,6	37,2
28	РТСТ 10(6)-1000-0,4 УЗ	13	33
29	РТСТ 10(6)-1000-0,45 УЗ	11,6	29,7
30	РТСТ 10(6)-1000-0,56 УЗ	9,5	24,3
31	РТСТ 10(6)-1000-0,7 УЗ	7,7	19,8
32	РТСТ 10(6)-1600-0,14 УЗ	26	66,2
33	РТСТ 10(6)-1600-0,18 УЗ	22	56,1
34	РТСТ 10(6)-1600-0,2 УЗ	20,5	52,2
35	РТСТ 10(6)-1600-0,22 УЗ	19,1	48,7
36	РТСТ 10(6)-1600-0,25 УЗ	19,5	49,8
37	РТСТ 10(6)-1600-0,28 УЗ	17,7	45,2
38	РТСТ 10(6)-1600-0,35 УЗ	14,6	37,2
39	РТСТ 10(6)-1600-0,4 УЗ	13	33
40	РТСТ 10(6)-1600-0,45 УЗ	11,6	29,7
41	РТСТ 10(6)-1600-0,56 УЗ	9,5	24,3

media.ls.urfu.ru

Сухой токоограничивающий реактор – ТрансЭнергоРемонт

№	Вертикальное  исполнение	Ток термической стойкости, кА	Ток электродинамической устойчивости, кА
1	РТСТ 10(6)-400-0,35 УЗ	10	25,5
2	РТСТ 10(6)-400-0,4 УЗ	10	25,5
3	РТСТ 10(6)-400-0,45 УЗ	10	25,5
4	РТСТ 10(6)-400-0,56 УЗ	9,3	23,6
5	РТСТ 10(6)-400-0,7 УЗ	7,6	19,3
6	РТСТ 10(6)-400-1 УЗ	5,4	13,9
7	РТСТ 10(6)-400-1,4 УЗ	3,9	10,1
8	РТСТ 10(6)-400-1,6 УЗ	3,5	8,9
9	РТСТ 10(6)-400-2 УЗ	2,8	7,1
10	РТСТ 10(6)-630-0,25 УЗ	16	16
11	РТСТ 10(6)-630-0,28 УЗ	16	40,8
12	РТСТ 10(6)-630-0,35 УЗ	13,4	34,1
13	РТСТ 10(6)-630-0,4 УЗ	12,5	31,8
14	РТСТ 10(6)-630-0,45 УЗ	11,2	28,7
15	РТСТ 10(6)-630-0,56 УЗ	9,3	23,6
16	РТСТ 10(6)-630-0,7 УЗ	7,6	19,3
17	РТСТ 10(6)-630-1 УЗ	5,4	13,9
18	РТСТ 10(6)-630-1,4 УЗ	3,9	10,1
19	РТСТ 10(6)-630-1,6 УЗ	3,5	8,9
20	РТСТ 10(6)-630-2 УЗ	2,8	7,1
21	РТСТ 10(6)-1000-0,14 УЗ	26	66,2
22	РТСТ 10(6)-1000-0,18 УЗ	22	56,1
23	РТСТ 10(6)-1000-0,2 УЗ	20,5	52,2
24	РТСТ 10(6)-1000-0,22 УЗ	19,1	48,7
25	РТСТ 10(6)-1000-0,25 УЗ	19,5	49,8
26	РТСТ 10(6)-1000-0,28 УЗ	17,7	45,2
27	РТСТ 10(6)-1000-0,35 УЗ	14,6	37,2
28	РТСТ 10(6)-1000-0,4 УЗ	13	33
29	РТСТ 10(6)-1000-0,45 УЗ	11,6	29,7
30	РТСТ 10(6)-1000-0,56 УЗ	9,5	24,3
31	РТСТ 10(6)-1000-0,7 УЗ	7,7	19,8
32	РТСТ 10(6)-1600-0,14 УЗ	26	66,2
33	РТСТ 10(6)-1600-0,18 УЗ	22	56,1
34	РТСТ 10(6)-1600-0,2 УЗ	20,5	52,2
35	РТСТ 10(6)-1600-0,22 УЗ	19,1	48,7
36	РТСТ 10(6)-1600-0,25 УЗ	19,5	49,8
37	РТСТ 10(6)-1600-0,28 УЗ	17,7	45,2
38	РТСТ 10(6)-1600-0,35 УЗ	14,6	37,2
39	РТСТ 10(6)-1600-0,4 УЗ	13	33
40	РТСТ 10(6)-1600-0,45 УЗ	11,6	29,7
41	РТСТ 10(6)-1600-0,56 УЗ	9,5	24,3

www.energoregion.su

6-110кВ Реакторы сухие токоограничивающие типа РТОС, РТСТ, РТСТГ, РТСТУ. » ООО “ЭЛИЗ”

Реакторы токоограничивающие с естественным воздушным охлаждением предназначены для ограничения ударных токов короткого замыкания в электрических сетях частотой 50 Гц, напряжением 3-110 кВ.
Реакторы включаются последовательно в линию и работают как дополнительное индуктивное сопротивление с целью ограничения токов короткого замыкания в электрических сетях и сохранения уровня напряжения в электроустановках в случае короткого замыкания.

Габаритно – весовые характеристики 6кВ реакторов РТСТ, РТСТГ, РТСТУ

6 кВ		индуктивное сопротивление, Ом
		0,1	0,14	0,22	0,25	0,35	0,45	0,5	1,2
Но- ми- наль- ный ток, А	250
	400
	500
	630
	1000
	1500
	1600
	2000
	2500
	3200
	4000

 

Габаритно – весовые характеристики 10кВ реакторов РТСТ, РТСТГ, РТСТУ

		индуктивное сопротивление, Ом
		0,14	0,18	0,2	0,25	0,28	0,3	0,35	0,4	0,45	0,56	1,3
Но- ми- наль- ный ток, А	200
	630
	1000
	1600
	2000
	2500
	3200
	4000
	5000

 

elizm.ru