Rz40 шероховатость: Ra, Rz, параметры, обозначение, виды

alexxlab | 13.02.1989 | 0 | Разное

Содержание

при механической, токарной, черновой, чистовой обработке

Таблица шероховатости при различной обработке

В таблице шероховатости приведены примеры некоторых видов обработки, при выполнении которых, при определённых условиях, образуется поверхность с настоящим значением шероховатости.

Таблица шероховатости.


Исходная шероховатость является следствием технологической обработки поверхности материала. Для широкого класса поверхностей горизонтальный шаг неровностей находится в пределах от 1 до 1000 мкм, а высота — от 0,01 до 10 мкм. В результате трения и изнашивания параметры исходной шероховатости, как правило, меняются, и образуется эксплуатационная шероховатость. Эксплуатационная шероховатость, воспроизводимая при стационарных условиях трения, называется равновесной шероховатостью.


На рисунке схематично показаны параметры шероховатости, где: l — базовая длина; m — средняя линия профиля; S mi — средний шаг неровностей профиля; S i — средний шаг местных выступов профиля; H i max — отклонение пяти наибольших максимумов профиля; H min — отклонение пяти наибольших минимумов профиля; h i max — расстояние от высших точек пяти наибольших максимумов до линии, параллельной средней и не пересекающей профиль; h i min — расстояние от низших точек пяти наибольших минимумов до линии, параллельной средней и не пересекающей профиль; R max — наибольшая высота профиля; y i — отклонения профиля от линии m; p — уровень сечения профиля; b n — длина отрезков, отсекаемых на уровне p.


Класс 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
11
12 13 14
В ячейках сверху указаны классы шероховатости для сопоставления с новым стандартом
Ra 100 50 25 12.5 6.3 3.2 1.6 0.8 0.4 0.2 0.1 0.08 0.025 0.01
Rz 400 200 100 50 25 12.5 6.3 3.2 1.6 0.8 0.4 0.2 0.1 0.05
Пескоструйная обработка Rz400                          
Ковка в штампах Rz400 Rz200 Rz100                      
Отпиливание Rz400                          
Сверление     R
z
100
Rz50 Rz25                  
Зенкерование черновое     Rz100 Rz50 Rz25                  
Зенкерование чистовое
      Rz50 Rz25 3.2 1.6              
Развертывание нормальное           3.2 1.6 0.8            
Развертывание точное             1.6 0.8 0.4          
Развертывание тонкое               0.8 0.4 0.2        
Протягивание         Rz25 3.2 1.6 0.8 0.4          
Точение черновое Rz400 Rz200 Rz100 Rz50                    
Точение чистовое     Rz100 Rz50 Rz25 3.2 1.6 0.8            
Точение тонкое           3.2 1.6 0.8 0.4          
Строгание предварительное Rz400 Rz200 Rz100 Rz50                    
Строгание чистовое     Rz100 Rz50
Rz25
3.2 1.6              
Строгание тонкое             1.6 0.8            
Фрезерование предварительное   Rz200 Rz100 Rz50 Rz25                  
Фрезерование чистовое         Rz25 3.2 1.6              
Фрезерование тонкое           3.2 1.6 0.8            
Шлифование предварительное         Rz25 3.2 1.6              
Шлифование чистовое             1.6 0.8 0.4          
Шлифование тонкое                 0.4 0.2        
Шлифование – отделка                     0.1 0.08 Rz0.1 Rz0.05
Притирка грубая               0.8 0.4          
Притирка средняя                 0.4 0.2 0.1      
Притирка тонкая                     0.1 0.08 Rz0.1 Rz0.05
Хонингование нормальное             1.6 0.8 0.4 0.2        
Хонингование зеркальное                 0.4 0.2 0.1 0.08    
Шабрение           3.2 1.6 0.8            
Прокатка       Rz50 Rz25 3.2 1.6 0.8            
Литье в кокиль Rz400 Rz200 Rz100 Rz50                    
Литье под давлением Rz400 Rz200 Rz100 Rz50 Rz25 3.2                
Литье прецизионное       Rz50 Rz25 3.2 1.6              
Литье пластмасс, прецизионное         Rz25 3.2 1.6 0.8 0.4 0.2 0.1      

Зависимость шероховатости от скорости гидроабразивной резки

Гидроабразивная резка относится к физико-механическим методам обработки. Физическая составляющая заключается в воздействии воды на обрабатываемый материал, механическая — воздействии абразива. В качестве абразива используются: оливин или гранатовый песок; корунд и/или кварцевый песок. Размеры частиц 0,1…0,6 мм определяют размеры сопла (0,6…1,2), ширину реза и шероховатость поверхности. Основной характеристикой, влияющей на шероховатость поверхности реза (Rz 12..120), является скорость резания.

 

Скорость резания напрямую зависит от твердости обрабатываемого материала. Это связано с тем, что при контакте зерна абразива с твердым материалом или с кристаллической структурой (камень, стекло, закаленные стали) вся кинетическая энергия зерна идет на отрыв частицы материала. При воздействии зерна на материал с низкой твердостью (цветные сплавы, титан, медь, алюминий) часть энергии расходуется на деформацию, т.к. эти материалы не имеют выраженной кристаллической структуры.

 

Типы шероховатости поверхности реза

В зависимости от толщины реза и рабочего давления струи на поверхность реза различают два типа шероховатости:

  • Зона гладкого реза, которая образована прямолинейным участком струи. Практически любой материал толщиной до8 ммпри давлении порядка 400МПа и расходе абразива до 500 г/мин имеют зону гладкого реза по всей толщине. Типовая шероховатость — Rz 12…40. Скорость резания выбирают с учетом эффекта wash-out (размывания), который выражается в увеличении ширины реза по мере удаления от сопла.

  • Волновая зона реза, образованная частью струи, абразивные элементы которой соударялись с обрабатываемым материалом в зоне гладкого реза и поэтому имеют меньшую кинетическую энергию. Струя начинает отталкиваться от поверхности контакта и образует волнообразный загиб в сторону прорезанного участка детали. В волновой зоне эффект wash-out проявляется в полной мере.

 

Соотношение толщин зон гладкой и волнообразной поверхности реза зависит от толщины реза, рабочего давления и скорости резания. С понижением скорости толщина реза с гладкой поверхностью увеличивается.  

 

 

Виды реза

На выбор скорости реза влияет назначение детали и требования к точности и шероховатости поверхности. Различают следующие виды реза:

  • Разделительный рез — применяется для деталей, которые будут подвергаться дополнительной обработке (Rz 40…120). Максимальная скорость резания (Vmax) для стекла при толщине5 ммсоставит порядка 1000 мм/мин; керамики — 800; камня —600; пластика — 500, стали нержавеющей — 200; алюминия — 100. Скорость разделительного реза обратно пропорциональна толщине детали, при этом со снижением скорости увеличивается площадь гладкого реза. При диаметре струи0,8 мми рабочем давлении 250…300Мпа площадь реза с волновой поверхностью может достигать 50%, а увеличение толщины реза на выходе струи порядка 0,5…65 мм.
  • Качественный рез — применяется для изделий, которые подвергаются последующей механической обработке с минимальным припуском. Скорость качественного реза составляет 0,5…0,7 от Vmax при шероховатости Rz 20…40. Площадь волнового реза не более 10%, а увеличение толщины реза – не более0,5 мм.
  • Тонкая резка — применяется для деталей, которые подвергаются минимальной последующей обработке (полировке, доводке). Скорость резания составляет 0,25…0,3 от Vmax. На плоскости реза отсутствует волновой участок. Увеличение ширины реза происходит за счет конусообразного сечения струи и составляет 0,2…0,4 мм при толщине детали до80 мм.
  • Точный рез (прецизионный) — применяется для изделий, которые не подвергаются последующей обработке. Скорость резания составляет 0,1 и менее от Vmax при толщине не более 30…40 мм и рабочем давлении 400 МПа. Шероховатость не более Rz 20.

 

Выводы

Процесс гидроабразивной резки относится к технологическим процессам с большим количеством сопутствующих факторов. Скорость резания напрямую влияет на шероховатость поверхности. С увеличением скорости обработки деталей одной толщины шероховатость увеличивается, а точность снижается за счет отклонения кромки от прямолинейности. Для выбора максимально эффективной скорости резания необходимо учитывать тип и механические свойства материала, величину подачи абразива и величину рабочего давления.

ПАРАМЕТРОВ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ — КиберПедия

ИЗМЕРЕНИЕ И АНАЛИЗ

ПАРАМЕТРОВ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ

 

Методические указания

к выполнению лабораторных работ

по теоретической и прикладной механике

для студентов всех специальностей

 

 

Томск

 

Федеральной агентство по образованию

Томский государственный университет

систем управления и радиоэлектроники

(ТУСУР)

 

 

Кафедра механики, графики и управления качеством (МГУК)

 

 

УТВЕРЖДАЮ

Зав. кафедрой МГУК

____________Люкшин Б.А.

 

ИЗМЕРЕНИЕ И АНАЛИЗ

ПАРАМЕТРОВ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ

 

Методические указания

к выполнению лабораторной работы по курсам

«Механика» и «Прикладная механика»

 

Указания рассмотрены и

одобрены на методическом

семинаре кафедры МГУК,

протокол №

от 2008 г. Разработчик

Доцент кафедры МГУК

___________Каминская С.С.

«___»____________2008 г.

 

Томск

СОДЕРЖАНИЕ

1 Введение………………………………………………. 4

2 Теоретические сведения……………………………… 4

2.1 Параметры шероховатости поверхности……… 4

2.2 Обозначение шероховатости на чертежах…….. 4

2.3 Выбор параметров шероховатости и их

числен­ных значений………………………….. 4

3. Измерение шероховатости поверхности…………… 7

3.1 Методы измерения……………………………… 7

3.2 Устройство и принцип работы профилометра… 8

3.4 Порядок работы на профилометре ……………. 9

4 Порядок выполнения лабораторной работы………. 10

5 Содержание отчета………………………………….. 11

6 Вопросы для самопроверки………………………… 11

Приложение А. Задачи…………………………………. 14
Приложение Б. ГОСТ 2.309-73………………………… 17

Приложение В. ГОСТ 2789-73…………………………. 27

 

ВВЕДЕНИЕ

Приступая к проектированию изделия, конструктор должен уста­новить параметры его изготовления, одним из которых яв-ляется ше­роховатость поверхности.

Шероховатость поверхности влияет на прочность деталей, раз­меры зазоров и натягов, плотность и герметичность соедине-ния, от­ражательную способность поверхности, точность изме-рения деталей и т.д., приводит к повышенному износу поверх-

ностей и увеличению трения.
Цель работы:

1) изучить основные правила выбора параметров шерохо-ватости и обозначения параметров шероховатости на чертежах;

2) ознакомиться с методами измерений шероховатости.

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ СВЕДЕНИЯ

Параметры шероховатости поверхности

Параметры и характеристика шероховатости поверх-ности уста­навливает ГОСТ 2789-73 (см. приложение Б).

Обозначение шероховатости на чертежах

Обозначения шероховатости поверхностей и правила их нанесе­ния на чертежах изделий устанавливает ГОСТ 2.309-73 (см. приложе­ние В).

Выбор параметров шероховатости и их численных

Значений

Требования к шероховатости поверхности детали устанав-лива­ют, исходя из функционального назначения поверхности, конструк­тивных особенностей детали и возможности их дости-жения рацио­нальными методами обработки детали. При выборе нормирующих па­раметров шероховатости учитывают влияние на эксплуатационные свойства поверхности (табл.2.1).

Численные значения параметров шероховатости опреде-ляют, ори­ентируясь на рекомендуемые соотношения и данные опыта конструиро­вания /Справочник конструктора точного приборостроения /Г.А.Веркович,.В.Н.Головенкин и др.; Под общ. ред. К.Н. Явленского. – Л.: Машиностроение. Ленингр. Отд-ние, 1989/.

Таблица 2.1- Эксплуатационные свойства поверхности

и обеспечивающие их параметры

Эксплуатационные свойства Параметры шероховатости
Износоустойчивость при всех видах трения Виброустойчивость Контактная жесткость Прочность соединения Усталостная прочность   Герметичность соединения Rа, Rz, tP , направление неровностей То же и дополнительно Sm, S Rа, Rz, tP Rа, Rz, Rmax, Sm, S, направление неровностей Rа, Rz, Rmax, tP

 

Таблица 2.2 – Значения параметра шероховатости Ra,мкм

Обработка Поверхности
наружного вращения внутреннеговращения плоские
Точение: черновое получистовое чистовое тонкое Шлифование: предварительное чистое тонкое Притирка Фрезерование: цилиндрическое торцевое   12,5 – 5,0 6,3 – 3,2 3,2 – 2,5 1,25 – 0,63   2,5 – 1 1,25 – 0,2 0,25 – 0,05 0,11 – 0,01   - -   12,5 – 6,3 6,3 – 3,2 2,5 – 6,3 0,32 – 0,08   3,2 – 1,6 1,60 – 0,32 0,32 – 0,08 0,16 – 0,02   - -   12,5 – 6,3 - 3,2 – 2,5 2,5 – 1,25   4,0 – 1,6 1,6 – 0,32 0,32 – 0,08 0,1 – 0,02   2,5 – 0,63 1,25 – 0,32

 

Таблица 2.3 – Шероховатость поверхности некоторых типо-вых деталей и соединений, мкм

Поверхности направляющих
Повер-хность Ско-рость м/с Ra при отклонении от плоскостности, мкм
До 6 До 10 До 30 До 50 Св.50
Сколь- жения Д о 0,5 Св. 0,5 0,32 – 0,16 0,16 – 0,08 0,63 – 0,32 0,32 – 0,16 1,25 – 0,63 0,63 – 0,32 2,5 – 1,25 1,25 -0,63 5,0 – 2,5 2,5 – 1,25
Каче- ния До 0,5 Св. 0,5 0,16 – 0,08 0,08 – 0,04 0,32 – 0,16 0,16 – 0,08 0,63 – 0,32 0,32 – 0,16 1,25 – 0,63 0,63 – 0,32 1,5 – 1,25 1,25 – 0,63
Поверхности разъема корпусов
Соединение Шероховатость Ra соединения, мкм
С прокладкой Без прокладки
Герметичное 5,0 – 1,25 1,25 – 0,32
Негерметичное 10,0 – 2,5 10,0 – 2,5
Поверхности деталей
Типовые поверхности Ra , Rz, мкм
Нерабочие контуры деталей Отверстия для крепежных деталей Свободные несопрягаемые поверхности валов и т.д.. Поверхности, прилегающие к другим по-верхностям, но не являющиеся сопряженны-ми Радиусы скругления Поверхности разъема негерметических соединений, отверстия подшипников сколь-жения Валы, в регулируемых соединениях, точ-ные червяки, зубчатые колеса Шейки валов 5-го и 6-го квалитетов Работающие на трение поверхности от износа которых зависит точность работы механизмов Rz = 320-160 Rz = 80 Rz = 40   Rz = 20     Ra = 2,5 Ra = 1, 25     Ra = 0,63   Ra = 0,32 Ra = 1,60  
         

Наибольшие значения и Rz могут быть вычислены по следую­щим соотношениям:

при ; – уровень А

при ; – уровень В

при ; – уровень С,

где Т , ТР – допуски формы и размера; А, В, С – уровни относите-льной геометрической точности.

Полученные значения Ra и Rz округляют до значения ряда Ra10. Данные о достижимой шероховатости поверхности при различных видах ее обработки приведены в табл. 2.2.

Примеры нормирования шероховатости поверхностей в за-висимости от их функционального назначения даны в табл. 2.3.

Методы измерения

Два критерия оценки шероховатости Ra и Rz разделяют по-верхности на три обособленные группы, которые различают как по методам механической обработки, так и по методам контроля.

Первая группа – грубо обработанные поверхности

Rz = 323-10. Шероховатость этих поверхностей оценивается сравнением с образ­цами, на которых указано значение Rz и каким методом они обра­ботаны. Существующие приборы не приспособлены для измерения ше­роховатости таких грубых поверхностей (у профилометров ломаются иглы, у микроско-пов не хватает поля зрения).

Вторая группа Ra = 2,5-0,02 – поверхности, получающиеся чистовой обработкой, шлифованием, притиркой, протягива-нием, раз­верткой. Шероховатость этих поверхностей измеряют профилометрами. Перемещения ощупывающей иглы с помо-щью оптико-механических или электрических устройств фиксируют по шкале, отградуированной в величинах Ra.

Третья группа Rz = 0,1 – 0,025 – поверхности, шерохова- тость, которых измеряют микроинтерференционным микро-скопом.

РАБОТЫ

4.1 Вариант задания и образцы для измерения получить у

преподавателя.

Вариант
№ задачи 1, 4, 7, 10, 11 2, 5, 8, 10, 11 3, 6, 9, 10, 11 1, 5, 9, 10, 11 2, 6, 7, 10, 11 3, 4, 8, 10, 11

 

4.2 Изучить разделы 1-3 данных методических указаний.

4.3 Ответить на вопросы самопроверки раздела 6

4.4 Решить задачи своего варианта (см. приложение А).

4.5 Измерить шероховатость поверхности образцов с помощью профилометра.

4.5.1 Начертить эскизы образцов

4.5.2 Определить метод обработки всех поверхностей.

4.5.3 По методу обработки определить значение Ra из табл. 2.2, и базовую длину l по ГОСТ 2789-73, (табл.5, прило-жения Б) для всех поверх­ностей образцов и занести в табл. 4.1.

Таблица 4.1 – Шероховатость и методы обработки поверхности

Поверхность Обработка Ra, мкм l, мм Ra,(данные измерения)
. . .        

4.5.4 Получить допуск к измерениям у преподавателя.

4.5.5 В соответствии с п.3.3. определить шероховатость

всех поверхностей и отверстий образца (кроме торцевых), ци-линдрических поверхностей вала.

4.5.6 Проставить на эскизах образцов обозначения шеро-ховатостей.

СОДЕРЖАНИЕ ОТЧЕТА

5.1 Указание цели работы.

5.2 Формулировка задач и их решение.

5.3 Эскизы выданных образцов с обозначением поверхностей и результатов измерений.

ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПРОВЕРКИ

6.1 Дайте определение шероховатости поверхности.

6.2 Какие параметры шероховатости устанавливает

ГОСТ 2789-73?

6.3 Какие параметры шероховатости чаще всего, употребляют-ся?

6.4 Как определяются наиболее характерные для приборострое-ния значения параметров шероховатости?

6.5 Назовите рекомендуемые значения базовой длины.

6.6 Какие существуют соотношения значений и базовой длины l ?.

6.7 От каких условий зависят нормируемые параметры шерохо-ватости и как их устанавливают?

6.8 Какими соотношениями определяются наибольшие значения ?

6.9 Какой документ устанавливает структуру обозначения шеро-ховатости поверхности?

6.10 Какова структура обозначения шероховатости поверхнос-ти?

6.11 Как записывают параметры шероховатости в обозначении

их на чертежах?

6.12 Какими величинами можно задавать численные значения
параметров шероховатости?

6.13 Как записываются параметры шероховатости, если они

заданы наибольшим и наименьшим значениями?

6.14 В каких, случаях на чертеже указывают базовую длину и
как?

6.15 Как располагают знак шероховатости?

6.16 В каком случае знак шероховатости указывается в пра­вом

верхнем углу чертежа?

6.17 Что означают эти записи:

?

6.18. Что означают эти знаки:

?

6.19 Что обозначают эти записи:

?

6.20 Что обозначают эти записи:

6.21 При каких эксплуатационных свойствах поверхности нужно указывать параметры шероховатости: Rа, Rz, tp ,Sm, S и направление неровностей?

6.22 Какие параметры шероховатости указывают на чертеже,

чтобы обеспечить усталостную прочность?

6.23 В каком случае параметр шероховатости поверхности

указывают в технических условиях?

6.24 В каком порядке при указании двух и более параметров

шероховатости записываются их значения?

6.25 Какие параметры шероховатости нужно указать на черте­же, чтобы обеспечить герметичность соединения?

6.26 Какие параметры шероховатости нужно казать на чертеже,

чтобы обеспечить герметичность соединения?

 

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ЗАДАЧИ

Проставить на эскизах деталей обозначение шероховатостей поверхностей:

1. Нижняя и боковые и грани детали рис. 1 должны иметь шероховатость не грубее Rz40, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 6). Верхняя грань должна иметь шерохо-ватость не грубее Ra0,4 и не выше 0,02. На полке указан вид обработки, базовая длина 0,2 мм, направление рисок – произвольное.

Рис. 1

2. Верхняя и боковые грани детали рис. 1 должны иметь шероховатость не грубее Rz20 базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 6). Нижняя грань детали должна иметь шероховатость не грубее Ra 0,4 и не выше 0,02. На полке указан вид обработки, базовая длина 0,4 мм, направление рисок –параллельное

3. Боковые грани детали рис. 1 должны иметь шерохова-тость не грубее Rz32, базовая длина 0,8 мм. Верхняя грань дол-жна иметь шероховатость не грубее Ra0,063 и не выше 0,04. На полке указан вид обработки, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 5). Нижняя грань должна иметь шерохо-ватость Ra0,4, направление рисок – перпендикулярное, базовая длина 0,25 мм.

4. Шероховатость поверхностей отверстий детали рис.2 не грубее Rz40, торцов – не грубее Rz80, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 6). Остальные поверхности в состоянии поставки.

5. Шероховатость поверхностей отверстий детали рис.2 не грубее Rz20, торцов – не грубее Rz40, базовая длина 0,8. Осталь-ные поверхность в состоянии поставки.

Рисунок 2

6. Шероховатость поверхностей отверстий детали рис. 2 не грубее Rz20, торцов – не грубее 40, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 5, 6). Шероховатость верхней гра-ни не грубее 0,4 и не выше 0,02 на полке указан вид обработ-ки, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл.5). Направление рисок – радиальное, остальные поверхности в состоянии поставки.

7. Наружная цилиндрическая поверхность детали рис. 3 должна иметь поверхность в состоянии поставки. Для поверх-ности отверстий, дна и боковых поверхностей паза шерохова-тость Ra0,63. Базовая длина этих поверхностей по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл.5) Шероховатость остальных поверхностей детали Rz20, базовая длина по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 6).

8. Для поверхностей отверстий, дна и боковых поверхностей паза детали рис. 3 шероховатость Ra 0,4, базовая длина 0,08 мм. Шероховатость наружных цилиндрических поверхностей Rz20, базовая длина ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл.5) Шерохо-ватость остальных поверхностей детали Rz50.

Рисунок 3

9. Шероховатость поверхностей отверстий детали рис. 3 не грубее Rz40, торцов – не грубее Rz80. Для дна и боковых поверхностей паза шероховатость Ra0,63. Базовая длина этих поверхностей по ГОСТ 2789-73 (Приложение Б, табл. 5, 6). Шеро-ховатость остальных поверхностей в состоянии поставки.

10. Можно ли при указании предельных отклонений толщины плоской пластины, равных , указать допустимую величи-ну Rz соответствующую значению из табл. 1. ?

Таблица 1

Вариант
, мм ±0,2 ±0,1 ±0,02 ±0,08 ±0,63 ±0,4
Rz, мкм 0,8 0,4 2,5

11. Можно ли указать на чертеже плоской детали величину Rz, если деталь толщиной S должна обрабатываться по квалитету, указанному в табл. 2?

Таблица 2

Вариант
Rz, мкм 0,25 1,6 0,2
S, мм
Квалитет

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(справочное)

ГОСТ>> <<2789-73
Группа Г00
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТИ

Параметры и характеристики

ПРИЛОЖЕНИЕ В

(справочное)

ГОСТ 2.309-73

Группа Т52

ИЗМЕРЕНИЕ И АНАЛИЗ

ПАРАМЕТРОВ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ

 

Методические указания

к выполнению лабораторных работ

по теоретической и прикладной механике

для студентов всех специальностей

 

 

Томск

 

Федеральной агентство по образованию

Томский государственный университет

систем управления и радиоэлектроники

(ТУСУР)

 

 

Образцы шероховатости поверхности – Биржа оборудования ProСтанки

– Образцы шероховатости поверхности (сравнения) ОШС-ТТ (точе-ние торцевое, форма образца плоская Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2; Ra1,6;Ra 0,8 ; Ra0,4) стальные
– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2
– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2; Ra2,5; R1,25; Ra0,63 компл
– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Rz160; Rz80; Rz40; Rz20; Rz10; Rz5 компл
– Образцы шероховатости сталь Р3.2-04 407/Т компл
– Образцы шероховатости сталь Т 3.2-04 406/Т компл
– Образцы шероховатости сталь Т 3.2-04 408/Т компл
– Образцы шероховатости сталь ФТ 3.2-04 409/Т компл
– Образцы шероховатости сталь ФТП 3.2-04 410/Т

Образцы шероховатости поверхности  

– Образцы шероховатости поверхности (сравнения) ОШС-ТТ (точе-ние торцевое, форма образца плоская Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2; Ra1,6;Ra 0,8 ; Ra0,4) стальные  

– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2  

– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Ra12,5; Ra6,3; Ra3,2; Ra2,5; R1,25; Ra0,63 компл  

– Образцы шероховатости сталь ОШС-ФТ Rz160; Rz80; Rz40; Rz20; Rz10; Rz5 компл  

– Образцы шероховатости сталь Р3.2-04 407/Т компл  

– Образцы шероховатости сталь Т 3.2-04 406/Т компл  

– Образцы шероховатости сталь Т 3.2-04 408/Т компл  

– Образцы шероховатости сталь ФТ 3.2-04 409/Т компл  

– Образцы шероховатости сталь ФТП 3.2-04 410/Т компл  

– Порт Штативный измеритель шероховатости поверхности TR100  

– Порт Штативный измеритель шероховатости поверхности TR200

Глубиномеры микрометрические 

– Глубиномер микрометрический ГМ-25 кл.1

– Глубиномер микрометрический ГМ-50 кл.1

– Глубиномер индикаторный ГИ-100М  

– Глубиномер индикаторный ГИ-100М

– Глубиномер микрометрический ГМ-100 кл.1

– Глубиномер микрометрический ГМ-100 кл.1

– Глубиномер микрометрический ГМ-150 кл.1  

– Глубиномер микрометрический ГМ-150 кл.1

– Глубиномер микрометрический ГМ-150 кл.2

– Глубиномер микрометрический ГМ-200 кл.1  

– Глубиномер микрометрический ГМ-300  

– Глубиномер микрометрический ГМС-100 200,550  

– Глубиномер микрометрический ГМС-100 (1100)  

Технические возможности производства литейного цеха Алюмлит

Технология

Литье в формы из холодно-твердеющей смеси (литье ХТС)

Данный вид литья предназначен для изготовления заготовок деталей (отливок). Расплавленный металл заливается в твердую разовую форму. Обычно отливки требуют последующей механической обработки. Читайте подробнее о литье ХТС на отдельной странице. Литье осуществляется из алюминиевых сплавов и медных сплавов (бронза, латунь).


Литье в кокиль

Данный вид литья предназначен для серийного изготовления отливок. Расплавленный металл заливается в свободную металлическую форму под действием силы гравитации. Кокильное литье осуществляется из алюминиевых сплавов и бронзы.

Характеристики отливок из алюминиевых сплавов

Масса отливки от 0,5 до 490 кг

Минимальная толщина стенки 4 мм. Если стенка тоньше, в отливке на нее добавляется припуск. Для отливок массой менее 0,5 кг возможно изготовление 2-х либо 4-х местной оснастки. Максимальная масса литья – до 490 кг

Материал — сплавы алюминия по ГОСТ 1583-93

Используются только литейные алюминиевые сплавы, такие как АК12, АК12пч, АК7ч, АК7П, АК9ч, АМ4,5Кд (ВАЛ10), АК5М, АК12М2 и другие. Более 80% литья выпускается из сплавов АК7ч и АК9ч. Это универсальные сплавы с хорошими литейными свойствами. Для получения требуемых механических свойств сплавы подвергаются термической обработке.

Точность литья до 7 класса по ГОСТ Р 53464-2009

Стандартная точность литья ХТС – 9 класс. Точность отливки зависит от числа элементов формы, их габаритов и способа сборки. За счет точности изготовления элементов модельного комплекта, качества холодно-твердеющей смеси и применения специальных приспособлений при сборке форм удается повысить класс точности литья до 7-го.

Шероховатость поверхности до Rz40 по ГОСТ 2789-73

Шероховатость поверхности зависит от конфигурации отливки и толщины стенок. Типовая шероховатость для литья ХТС определяется на уровне Rz80. Чем более технологична отливка (равномерная толщина, отсутствие острых углов и резких переходов), тем более чистая будет поверхность. В отдельных случаях достигается шероховатость до Rz20.

Габаритные размеры до 2,5х2,5х1,3м

Указаны максимальные габариты отливки исходя из конструктивных особенностей оборудования. Максимальная масса одного элемента песчаной формы составляет 1,5т, общее число элементов не ограничено.

Характеристики отливок из бронзы

Масса отливки от 3 до 200 кг

Для отливок массой менее 3 кг возможно изготовление многоместной оснастки.
Максимальная загрузка печи ИПУ-250М/160НГ – 300 кг по меди.

Материал — медные сплавы (бронза, латунь)

ГОСТ 493-79 Бронзы безоловянные литейные
ГОСТ 613-79 Бронзы оловянные литейные
ГОСТ 614-97 Бронзы литейные в чушках
ГОСТ 17711-93 Сплавы медно-цинковые (латуни) литейные. Марки
ГОСТ 1020-97 Латуни литейные в чушках. Технические условия

Точность литья 9 класс по ГОСТ Р 53464-2009

Как правило, к литью из бронзы предъявляются повышенные требования по герметичности, требования по точности устанавливаются на уровне 9-11 класса. При необходимости можно увеличить точность за счет использования дополнительных элементов в оснастке.

 

Подготовка производства (изготовление модельного комплекта)

по 3д модели или чертежу

Технологический цикл изготовления модельной оснастки ориентирован на работу с 3д моделями. В случае необходимости 3д модель отливки разрабатывается по чертежу детали.

изготовление оснастки на станках с ЧПУ и 3д принтере

Модельная оснастка полностью проектируется в 3д и затем изготавливается на станках с ЧПУ с точностью не ниже 0,1 мм либо выращивается на 3д принтере. Изготовление формообразующих элементов вручную и ручная доводка полностью исключены.

срок подготовки производства: от 3-х недель

Подготовка производства складывается из проектирования и согласования конструкции отливки, проведения литейных расчетов, проектирования и изготовления модельного комплекта и литейных приспособлений. Для простых отливок работы выполняются за 3 недели. В отдельных случаях возможна ускоренная подготовка производства. Существенно ускоряет проведение подготовки производства наличие 3д модели детали с указанием поверхностей под обработку.
Для сложных отливок срок подготовки производства может составлять до 4-6 месяцев. Наибольшее время занимает разработка технологии: компьютерное моделирование литейных процессов и подбор оптимальных условий заливки. В результате такой разработки годные отливки чаще всего получаются с первой заливки, что существенно для крупногабаритного литья.

 

Литье

Максимальный объем выплавки: 16 т алюминия в месяц

Три плавильных печи позволяют одновременно заливать отливки разной массы. Производительность формовочного оборудования (до 10 т смеси в час) позволяет готовить формы ХТС в нужном объеме. Основными ограничивающими факторами являются время сушки элемента формы (от 10 до 80 минут, в зависимости от массы) и время сборки формы (от 1 минуты до нескольких часов, в зависимости от сложности). Максимальный объем выпуска отдельной позиции отливок в месяц рассчитывается индивидуально.

Размер опытной партии: 1-2 шт

Для всех новых отливок опытная партия устанавливается в размере 2 шт. Уникальные отливки могут быть выпущены в единственном экземпляре.

Серийная поставка: от 10 отливок в партии

Производство рассчитано на одновременный выпуск большого числа различных позиций. Отливки выпускаются партиями от 10 шт. Максимальная производительность в месяц рассчитывается для каждой позиции.

 

Термообработка

Термическая обработка по ГОСТ 1583-93

Выполняются все режимы термической обработки литейных алюминиевых сплавов. Габариты рабочей зоны 1000х1200х640 обеспечивают оптимальную загрузку для отливок среднего размера, возможна термообработка крупногабаритных отливок.

Механическая обработка

Обработка на универсальном оборудовании

Токарный и фрезерный станки обеспечивают возможность обработки деталей, не требующих высокой точности. Основное назначение участка – технологическая обрезка и предварительная механическая обработка. Возможен выпуск полностью готовых под покраску деталей с зачисткой и пескоструйной обработкой.

 

Развитие производства

Производство решает задачи клиентов. Имеющееся оборудование обеспечивает гибкие возможности по выпуску опытных отливок и серийному литью. При необходимости возможен запуск дополнительных производственных участков для решения нестандартных литейных задач.

Чтобы узнать больше о возможностях производства позвоните +7 (495) 789-01-90

Технологическая схема новой комбинации шлифования коркой и глубокой прокатки

Технологические силы

Технологические силы при шлифовании имеют важное значение для конструкции инструмента для глубокой прокатки. При известных значениях силы можно расположить точку глубокого контакта качения по отношению к валу, чтобы свести к минимуму результирующие силы на валу. Следовательно, опорные усилия вала уменьшаются, что важно, поскольку валы зажимаются между центрами. Более того, результирующий прогиб уменьшается.

Результаты по силам шлифования показывают наклон с увеличением скорости подачи, как и ожидалось из литературы (рис. 3) [15]. Такое поведение характерно для всех шлифовальных кругов и может быть объяснено более высокой скоростью съема материала при более высокой скорости подачи. Увеличение размера зерна приводит к относительно более высоким нормальным силам, но меньшим тангенциальным силам при обработке с низкой скоростью подачи. Поскольку это соответствует более высокому соотношению сил шлифования, большой размер зерна B601 показывает относительно большее трение, что объясняется уменьшенным углом резания при постоянном размере зерна в сочетании с малой толщиной стружки.Однако, если скорость подачи увеличивается, более высокий размер зерна вызывает меньшее увеличение нормальных сил и, следовательно, более низкое отношение сил шлифования, как показано на примере рис. 3. Шлифовальные круги из CBN на керамической связке демонстрируют более низкие коэффициенты усилия шлифования по сравнению с CBN с гальваническим покрытием. Однако изменение связки вызывает изменение распределения зерна, что ограничивает прямое сравнение этих инструментов. т.е. инструменты из CBN с гальваническим покрытием имеют один шлифовальный слой с более высоким выступом зерна. Технологические усилия шлифовальных кругов SC заметно ниже по сравнению с шлифовальными инструментами из эльбора.Однако это связано с материалом заготовки и его состоянием закалки. Мягкий 16MnCr5 вызывает меньшие усилия по сравнению с закаленным 100Cr6. Что касается новой комбинации процессов, результаты по силам измельчения показывают, что силы измельчения в основном зависят от скорости подачи. Для достижения баланса сил между силами шлифования и глубокой прокатки силы глубокой прокатки должны быть адаптированы к ожидаемым силам шлифования.

Рис. 3

Влияние процесса шлифования на результирующие усилия шлифования

Нормальное технологическое усилие при глубокой прокатке рассчитывается аналитически, так как технологическое усилие зависит от гидравлических условий.Таким образом, сила глубокой прокатки является результатом давления p w и площади пересечения шарика ролика диаметром d k . Кроме того, коэффициент η описывает коэффициент полезного действия компрессорной системы. Коэффициент эффективности был определен Denkena et al. до η = 0,79 для инструментов настоящего исследования [13]. Увеличение как диаметра шара, так и давления прокатки приводит к увеличению нормальной силы глубокой прокатки, как показано в уравнении.{2}\cdot \frac{1}{4}$$

(1)

Зная значения силы шлифования F n и рассчитанные нормальные силы глубокой прокатки F n,w можно рассчитать угол наклона θ, для которого получается уравнение равновесия сил. (2). В этом подходе пренебрегают тангенциальными силами, поскольку они сравнительно малы и равны импульсу, поглощаемому шпинделем заготовки.

$$0={\overrightarrow{F}}_{n,w1}+{\overrightarrow{F}}_{n,w2}+{\overrightarrow{F}}_{n}$$

(2)

Уравнение (3) выражает F n,w в направлении и ортогональном к F n . Кроме того, алгебраические знаки адаптированы к направлению, как показано на рис. 4 ниже. Рис. 4 влево(\mathrm{sin}\left(\theta\right)-\mathrm{cos}\left(\theta\right)\right)+{F}_{n,w2}\cdot \left(\mathrm{ sin}\left(\theta\right)+\mathrm{cos}\left(\theta\right)\right)-{F}_{n}$$

(3)

Как и силы глубокой прокатки равны ( F N, W 1 = F N, W 2 16 = F N, W ), EQ.(3) можно сократить и преобразовать в уравнение. (4). При дальнейшем изменении положения угол наклона рассчитывается по уравнению. (5).

$${F}_{n}=2\cdot {F}_{n,w}\cdot \mathrm{sin}\left(\theta \right)$$

(4)

$$\theta =\mathrm{arcsin}\left(\frac{{F}_{n}}{2\cdot {F}_{n,w}}\right)$$

(5)

На рисунке 4 показан результирующий угол наклона для изменения силы шлифования F n и давления глубокой прокатки p w .Выраженные диаграммы используются для установки угла наклона для выбранного шлифовального круга и скорости подачи в рамках последующего одновременного процесса обработки. Относительно небольшие значения θ обусловлены небольшими значениями F n , которые вызваны малой подачей a e  = 0,1 мм для процессов шлифования кожуром. Разработанный инструмент имеет максимальный угол наклона θ max  = 35,7° для идеального позиционирования с d k  = 13 мм и θ max  = 31.6° для d k  = 6 мм. Поскольку фактический угол наклона составляет менее 8° (рис. 4), конструкция инструмента позволяет использовать как диаметры шаров глубокой прокатки, так и все характеристики шлифовального круга и скорости подачи. В дальнейшем исследовании на IFW в аналогичных условиях, но с подачей a e  = 0,5 мм нормальные силы шлифования были определены до  > 600 Н [3]. При широком диапазоне давления прокатки в этом исследовании углы наклона θ = 3,7°–6,6° (для d k  = 13 мм) и θ = 17.4°–32,5° (для d k  = 6 мм) результат, который все еще подходит для инструмента для глубокой прокатки. Увеличение подачи означает дополнительный потенциал для повышения общей производительности процесса. Кроме того, благодаря этим результатам можно регулировать угол наклона, чтобы свести к минимуму результирующую рабочую силу на валу.

Топография заготовки

Результаты по шероховатости поверхности после процесса шлифования показывают увеличение с увеличением подачи, что можно объяснить уменьшением перекрытия траекторий чистовой зоны шлифовального круга.Это показано в качестве репрезентативного результата на рис. 5. В соответствии с современным уровнем техники ожидается, что уменьшение размера зерна приводит к уменьшению шероховатости поверхности [15]. Этот эффект наблюдался в пределах одной категории типа шлифовального круга лишь в незначительной степени, за исключением относительно низкой шероховатости зернистости B426. Низкий уровень шероховатости, а также разброс объясняется процедурой правки, при которой выравниваются единичные выступающие зерна. В предварительном испытании перед зачисткой была проверена шероховатость поверхности Rz > 40 мкм.В случае обычных шлифовальных кругов наблюдается нетипичное увеличение. Более высокая шероховатость в случае SC100 была вызвана засорением топографии шлифовального круга. Следовательно, шероховатость в основном зависит от используемой скорости осевой подачи. Этот наклон шероховатости показывает потенциал комбинации процессов, с помощью которой шероховатость поверхности сохраняется при более высоких скоростях подачи.

Рис. 5

Влияние процесса шлифования на получаемую шероховатость поверхности

Результаты по шероховатости поверхности после процесса глубокой прокатки показывают снижение шероховатости с увеличением диаметра шара и увеличением давления прокатки до 71%.Рисунок 6 иллюстрирует эти результаты на примере самой высокой шероховатости после шлифовки, полученной шлифовальным кругом B601. Возникающая шероховатость может быть объяснена контактными условиями Герца. {2}) \ cdot {F} _ {n, w} \ cdot {d} _ {k}} {2 \ cdot E}} $ $

(6)

Здесь ν — комбинированный коэффициент Пуассона, а E — комбинированный модуль Юнга.Их можно рассчитать с помощью уравнений (7) и (8) с индивидуальными модулями Юнга E 1/2 и коэффициентами Пуассона ν 1/2 [17].

$$\frac{2}{E}=\left(\frac{1}{{E}_{1}}+\frac{1}{{E}_{2}}\right)$$

(7)

$$\frac{2\cdot \nu }{E}=\left(\frac{{\nu }_{1}}{{E}_{1}}+\frac{{\nu }_ {2}}{{E}_{2}}\right)$$

(8)

Таким образом, увеличение усилия глубокой прокатки, а также диаметра шара приводит к увеличению ширины контакта a pw .Однако большая ширина контакта приводит к большему перекрытию траекторий глубокой прокатки при сохранении осевой скорости подачи. С параметрами процесса данного исследования ширина контакта рассчитана для d k  = 6 мм в диапазоне a pw  = 0,215 мм ( p w pw  = 0,261 мм ( p w  = 45 МПа). Диапазон ширины контакта для d k  = 13 мм составляет a pw  = 0.473 мм ( p w  = 25 МПа) до a pw  = 0,575 мм ( p w  = 45 МПа). Для этого расчета модуль Юнга был установлен равным E  = 210 ГПа для 100Cr6 и E  = 600 ГПа для цементированного карбида вольфрама. Коэффициент Пуассона составлял ν = 0,3 (100Cr6) и ν = 0,21 (цементированный карбид вольфрама).

Экспериментальные результаты показывают, что при осевой подаче f a  = 0,3 мм увеличение a pw на  + 120 % за счет увеличения k d не соответствуют столь же высокому влиянию на уменьшение шероховатости поверхности.Это можно объяснить перекрытием траекторий глубокой прокатки, которое отрицательно для всех случаев d k  = 6 мм, однако незначительно в случае f a  = 0,3 мм. Осевое расстояние между двумя путями составляет с a pw  = 0,261 мм всего 39 мкм. Перекрытие происходит только в случае d k  = 13 мм и положительной скорости подачи f a  = 0,3 мм. Соответственно, это отрицательное перекрытие объясняет уменьшающееся влияние процесса глубокой прокатки на уменьшение шероховатости с увеличением скорости осевой подачи.Снижение влияния процесса глубокой прокатки с увеличением подачи ограничивает достижимое повышение производительности.

Шероховатость поверхности после глубокой прокатки сильно зависит от поверхности после шлифовки. В случае всех шлифовальных кругов из эльбора снижение шероховатости более чем на 70 % было достигнуто для f a  = 0,3 мм (рис. 7). Меньший эффект в случае обычных шлифовальных кругов вызван изменением материала. Из-за меньшей твердости на поверхность проецировалась форма роликового шарика.Это вызвало в сочетании с высокотехнологичным перекрытием интенсивного роста шероховатости до Rz = 65,8 мкм ( F A = 1,7 мм; D K = 13 мм; P W = 40 МПа ).

Рис. 7

Влияние шлифовального круга на шероховатость поверхности после глубокой прокатки. исследованы более подробно.Таким образом, кривые площади контакта с материалом, измерения РЭМ и пересечения валов были оценены для шлифовального инструмента B601, так как этот инструмент показывает самую высокую шероховатость поверхности. Как показано на рис. 8, глубокая прокатка вызвала сжатие всего профиля, но в основном на высотах, как показано на максимальной высоте пика. Соответствующая средняя уменьшенная высота пика Rpk уменьшилась с 0,9 до 0,3 мкм.

Рис. 8

Влияние глубокой прокатки на результирующую форму поверхности

СЭМ-измерения поверхности после процесса шлифования выявили заусенцы, которые можно объяснить механизмом съема материала при вспашке (рис.9). Затем эти заусенцы закреплялись на поверхности с помощью следующего процесса глубокой прокатки. В дополнение к измерениям СЭМ, микроскопические изображения показывают, что на всех шлифованных валах появляются заусенцы и стружка с оставшейся когезией. Таким образом, этот эффект не ограничивается конкретным типом шлифовального круга в рамках данного исследования. Тем не менее, без определенных требований к валу, генерируемая поверхность не представляет собой ограничение процесса для комбинации процессов.

Рис. 9

Результаты измерений РЭМ влияния технологического шага на топографию вала

Остаточные напряжения

Остаточные напряжения измерялись на валах, которые были отшлифованы самым грубым шлифовальным кругом В601.Результаты измерений на поверхности после шлифовки показывают, что значения остаточных напряжений в основном сжимающие (рис. 10). Только в случае f a  = 1,7 мм наблюдается значение растягивающего напряжения, которое представляет собой термическое повреждение. Как и следовало ожидать из уровня техники, процесс глубокой прокатки приводит к смещению остаточного напряжения в сторону более высоких значений напряжения сжатия. Когерентность отрицательных перекрытий приводит к уменьшению эффекта глубокой прокатки в данном случае.Это можно объяснить размером пятна измерения в рентгеновской дифрактометрии. Для 2–4 мм это значительно выше применяемой скорости подачи f a . Затем измеряют макроскопические изменения остаточных напряжений. Дальнейший анализ показывает более высокий эффект при увеличении давления глубокой прокатки. К этому эффекту приводит повышенное усилие глубокой прокатки и последующее повышенное давление Герца на обрабатываемую поверхность вала. Кроме того, значение напряжения в осевом направлении σ a выше по сравнению с окружным направлением σ ci на обеих стадиях после шлифования и после глубокой прокатки.Это можно объяснить направлением обработки. В обоих случаях инструменты взаимодействуют в окружном направлении с последующим трением, что приводит к доле растягивающих напряжений [18]. С другой стороны, оба процесса показывают высокое боковое контактное давление с последующим боковым потоком материала, т.е. вспахиванием. Из этих результатов видно, что увеличение скорости подачи, т.е. производительности, вызывает сдвиг остаточных напряжений в сторону растягивающих напряжений, которые рассматриваются как предел процесса.Процесс глубокой прокатки может компенсировать это увеличение значения остаточного напряжения, так что скорость подачи может быть увеличена при сохранении уровня остаточного напряжения. Это, однако, ограничивается отрицательным перекрытием, при котором части вала не обрабатываются глубокой прокаткой. Это вызывает несоответствия на поверхности вала. Из-за небольшого значения подачи a e  = 100 мкм после шлифования в основном возникают остаточные напряжения сжатия, поэтому шероховатость поверхности считается преобладающим ограничением процесса в рамках этого исследования.

Рис. 10

Влияние глубокой прокатки на остаточное напряжение поверхностей

Одновременная обработка шлифованием и глубокой прокаткой

В рамках второй экспериментальной части данного исследования разработанная комбинация инструментов внедряется в шлифовальный станок. Чтобы определить возможность переноса установленных знаний о формировании поверхности на комбинацию процессов, топография вала исследуется после механической обработки с помощью комбинации процессов.Как показано на рис. 11, топография показывает макроскопическую канавку с шагом, равным подаче. Однако из частотного анализа видно, что можно обнаружить два пути взаимодействия, так как спектрограф показывает вторичный пик на длине волны 0,5· f a . При фильтрации профиля поверхности с помощью фильтра верхних частот с отсечкой λ g  < 0,5 · f a траектории взаимодействия могут быть исследованы в отношении глубины и поперечного расстояния. По результатам профиль может быть описан большой канавкой с увеличенной глубиной и вторичной канавкой с уменьшенной глубиной.Поскольку инструменты для глубокой прокатки входят в зацепление при постоянной силовой нагрузке, изменение глубины канавки происходит из-за изменения характера деформации. Из геометрической схемы процесса один из обоих шаров глубокой качки является ведущим. Второй глубоко катящийся шарик частично следует в канавке первого шарика. Для объяснения этого изменения высоты отпечатка вероятны два противоположных объяснительных подхода. Первый подход заключается в том, что опережающий шар вызывает меньшую деформационную способность заготовки, как это видно из результатов по остаточным напряжениям (рис.10). Таким образом, глубина вторичного зацепления меньше. Напротив, второй объяснительный подход заключается в том, что вторичное зацепление вызывает более глубокую канавку, поскольку соответствующий материал обрабатывается дважды, то есть с положительным перекрытием. Следовательно, определение соответствующих механизмов должно быть исследовано в дальнейших исследованиях.

Рис. 11

Результирующий профиль поверхности после обработки с помощью комбинированного процесса шлифования и глубокой прокатки

Помимо высоты канавок можно учитывать поперечное и осевое расстояние между канавками.Это расстояние отличается в результатах от половины осевой подачи. Расследование причин также является объективным для текущей работы. Однако на положение канавки влияют два основных влияющих фактора. Во-первых, шарики глубокого качения оснащены плавающим подшипником. Таким образом, следующий шарик вынужден двигаться внутри ведущей канавки. Во-вторых, допуск осевого положения установки вызывает изменение идеального положения зацепления.

Эти результаты демонстрируют переносимость установленной технологической базы для сочетания процессов лущения и глубокой прокатки.Анализ топографии также показывает, что удвоение глубоко катящегося шара не приводит к двум одинаковым траекториям глубокого катения. Однако наличие двух одинаковых канавок имеет решающее значение для дополнительного повышения производительности за счет удвоения числа глубоко катящихся шариков.

Процесс производства конструкции крана

Конструкция крана включает в себя главную балку, концевую балку, раму тележки, прогулочную платформу, платформу, лестницу, перила и направляющую раму.

Материалы, детали и полная антикоррозионная обработка машины

Сталь нашей компании закупается у Anyang Iron and Steel, Handan Iron and Steel и других крупных сталелитейных заводов, материал предназначен для плоского проката Q235B.Мы можем предоставить пользователю книгу материалов и сертификат.

После поступления на завод и отбора проб лабораторией для анализа химического состава и механических свойств некачественное сырье к приемке не допускается. Степень коррозии сырья не должна превышать уровень C, весь листовой металл должен быть предварительно обработан перед резкой, детали и машина в целом предназначены для дробеструйной и ручной пескоструйной обработки, после чего детали и машина могут улучшить чистоту поверхности и шероховатость, улучшить адгезия грунтовки и подложки, улучшение защиты лакокрасочного покрытия и защиты от коррозии, эффективное устранение стресса продукта в производственном процессе, улучшение качества продукта.

Предварительная обработка стального листа должна соответствовать требованиям степени ржавчины Sa2.5, шероховатость RZ40-80 мм, заводская грунтовка из неорганического силиката цинка типа WS 15-20 мм, менее 6 мм травления листа, распылительное кольцо Кислород- богатая цинком грунтовка для предотвращения коррозии в процессе производства крана.

Металлоконструкция крана плоская ортопедическая

Предварительно обработанный лист корректируется на плоскопанельном станке, чтобы уменьшить волнистость стенки и накладки, обеспечить прочность листа, уменьшить балку при деформации прогиба в процессе использования.

Обработка металлоконструкций крана

  • Предварительная обработка стали дробеструйной обработкой для улучшения механических свойств стали и адгезии краски.
  • В соответствии с пролетом крана машина для резки с компьютерным управлением вырезает второстепенную кривую, четвертую кривую или две кривые наложения стенки и верхней пластины, чтобы степень предварительной короны совпадала со степенью арки крана.
  • С сварочным оборудованием для сварки дальнего света, порядок сварки в соответствии с разумными договоренностями, чтобы уменьшить искажение сварки.
  • Стыковые сварные швы стенок, верхней и нижней накладок выполнены дуговой сваркой под флюсом. Продольные сварные швы основной балки и концевых балок контролируются автоматической сваркой в ​​среде CO2 с компьютерным управлением. После сварки 100% сварных швов контролируются рентгеном.
  • Мостовая стыковка с большой перекидной машиной, так что вся сварка выполняется плоской сваркой, чтобы обеспечить качество сварки.
  • После завершения сварки обработка эффекта вибрации для устранения сварочного напряжения.

Пункты контроля качества металлоконструкций крана

A. Контроль качества стыковых сварных швов стенки и верхней и нижней крышек
  • Поместите каждую пластину на платформу и плотно прижмите ее винтами для прихватки.
  • С обеих сторон сварки 30 мм обезжиривание ржавчины.
  • Направление сварки указывает на сторону пешеходной платформы с помощью аппарата для дуговой сварки под флюсом, в соответствии с технологическими требованиями для регулировки напряжения и тока, а затем записывает.
B. На управлении короной
  • Использование автоматической раскройной машины с компьютерным управлением для раскроя полотна, функция арочной кривой F (X) = in (1 -4×2 / s2).
  • После сварки главной балки, со стальной проволокой, тяжелым молотком, стальной линейкой для обнаружения, в соответствии с результатами испытаний, чтобы определить последовательность четырех сварных швов.
  • После завершения сварки, обрабатывая тест на степень арки, если не соответствуют требованиям, с помощью корректировки пламени метод будет изменен; если соответствуют требованиям,
  • Установка моста в соответствии с одним значением арки балки и стандартными требованиями, использование прижимной пластины рельса в местах поддержки сварки в разных местах.Отвечайте требованиям, непосредственно установка.
  • После завершения моста, испытания по национальным стандартам для методов испытаний, аппаратура, в отсутствие солнечного света, отвечают требованиям в процессе загрузки.
C. Регулятор размаха главной балки
  • Пролет главной балки выполняется при монтаже моста и сборке тележки.
  • Когда мост установлен, продольная осевая линия проводится на верхней балке концевой балки, а поперечная осевая линия в сборе с основной балкой, а вертикальная плоскость изгибаемой пластины проводится до пересечения верхней накладки и его продольная осевая линия, затем просверлите глаз, выравнивание главной и концевой балки по центральной линии.
  • Отрегулируйте концевую балку, чтобы обеспечить требуемый размер, в котором пролет управления основан на номинальном размере в соответствии с пролетом, увеличьте число, чтобы исключить влияние усадки при сварке. После сварки один конец стальной ленты фиксируется, на другой конец стальной ленты натягивается 15 кг и измеряются отверстия для пробивки верхней пластины и изогнутые отверстия пластины, проверяются и переносятся в загруженную тележку.
  • После установки тележки таким же образом измерьте ширину колеса.Если есть какие-либо проблемы, отрегулируйте колесо, пока не будет достигнут технический стандарт.

Добро пожаловать на завод Dongqi Crane, где вы можете проверить процесс производства металлоконструкций крана на месте.

Измеритель толщины краски | Измерение толщины антикоррозионного покрытия

1. Виды антикоррозионных покрытий металлоконструкций

(1) Цинксодержащая грунтовка на растворителе

(неорганическая или эпоксидная смола) удобоукладываемость хорошая, а требования к обработке поверхности подложки несколько ниже: обычно для неорганической цинковой грунтовки требуется уровень чистоты Sa 2.5, шероховатость Rz40-80 мкм; Эпоксидный грунт с высоким содержанием цинка требует степени чистоты Sa 2,5, также можно использовать детали, которые можно обрабатывать только вручную (St 3). Шероховатость требует Rz30-60 мкм.

(2) Грунтовка на водной основе с высоким содержанием цинка

Один из видов водоэмульсионных красок представляет собой направление развития обогащенных цинком грунтовок. Недостатком существующей отечественной цинконаполненной грунтовки на водной основе является то, что она не подходит для низкотемпературного строительства

.

(3) Алифатическое акрил-полиуретановое верхнее покрытие

Обладает отличной атмосферостойкостью и механическими свойствами.На сегодняшний день наиболее эффективным и классическим сочетанием, признанным индустрией защиты от коррозии, по-прежнему является промежуточная эпоксидная краска, грунтовка с высоким содержанием цинка и полиуретановое верхнее покрытие.

2. Основные моменты конструкции антикоррозионного покрытия стальной конструкции

  1. Перед началом строительства поверхность стальной конструкции должна быть очищена от ржавчины. Антикоррозионная обработка должна определяться в соответствии с требованиями использования.

  2. Мусор на поверхности стальной конструкции должен быть очищен.А зазоры в местах стыков перед строительством следует заполнить антикоррозионной краской или другими антикоррозийными материалами.

  3. При строительстве детали и другие объекты, не требующие антикоррозионной защиты, должны быть экранированы и защищены. Вновь нанесенное покрытие должно быть защищено от грязных жидких загрязнений и механических воздействий.

  4. Строительные антикоррозийные покрытия следует наносить до внутренней отделки и в условиях, которые не будут повреждены последующими проектами.

  5. В процессе строительства и перед сушкой и отверждением покрытия должна поддерживаться температура от 5 до 38°С, относительная влажность не должна превышать 90%. И воздух должен циркулировать. При скорости ветра более 5 м/с или при наличии конденсата на поверхности в дождливый день он не пригоден для эксплуатации.

  6. Определение толщины антикоррозионного покрытия в режиме реального времени. Если покрытие слишком тонкое, это приведет к преждевременному разрушению покрытия.В то же время однородность покрытия является важным технологическим параметром, поэтому мы можем использовать профессиональный толщиномер краски для измерения толщины покрытия. Кроме того, при выборе толщиномера антикоррозионной краски следует учитывать следующие моменты:

  • Измеритель толщины антикоррозионной краски должен быть достаточно точным. Лучший производитель измерителей толщины краски обещает, что прибор может пройти измерения китайской метрологии.

  • Метод использования прибора должен быть достаточно простым.Большинство представленных на рынке измерителей толщины антикоррозионной краски требуют утомительной калибровки, прежде чем прибор можно будет откалибровать. Как правило, непрофессионалам очень легко допустить неправильную работу. Поэтому портативность измерителя толщины краски очень важна.

  • Должен быть гарантирован срок службы измерителя толщины краски. В связи с этим это видно из технических параметров продукции, предоставленных производителем. В зонде хорошего измерителя толщины антикоррозионной краски обычно используется рубин, а в обычном приборе используется стальной материал.Рубин обладает характеристиками износостойкости и коррозионной стойкости. Это гарантирует, что срок службы инструмента дольше.

Измеритель толщины краски, разработанный и произведенный компанией Linshang Technology, представляет собой оборудование для измерения толщины краски двойного назначения из железа и алюминия. Измеритель толщины краски автоматически распознает основной материал, что делает его работу более удобной. Диапазон измерения различных инструментов различен, чтобы удовлетворить различные потребности в измерениях, до 5 мм.

Измеритель толщины краски Linshang использует принципы магнитной индукции и вихревых токов для неразрушающего определения толщины покрытий или гальванических слоев на металлической подложке. Принцип магнитной индукции требует, чтобы материалом подложки слоя покрытия или гальванического покрытия было железо, сталь и другие металлы с хорошей магнитной проницаемостью. Покрытие или слой покрытия на поверхности представляет собой немагнитный материал. Заготовки рассчитываются путем измерения интенсивности магнитной индукции и толщины покрытия зонда.

Принцип вихревых токов заключается в изменении частоты колебаний в соответствии с эффектом вихревых токов металлической подложки. Изменение частоты связано с толщиной неметаллического материала между подложкой и зондом. Толщина неметаллического покрытия получается расчетным путем. В то же время точность трех измерителей толщины краски, независимо разработанных и произведенных компанией Linshang Technology, соответствует точности немецкого бренда Q-nix.В настоящее время это самое высокоточное оборудование для измерения толщины краски среди китайских измерителей толщины краски. Отдельные измерители толщины краски LS221 и LS223 подходят для узких условий испытаний. Зонд можно удлинить в контрольную точку для тестирования. Другой рукой мы можем держать хост для чтения данных.

Типы антикоррозионных покрытий стальных конструкций и строительных точек указаны выше. Антикоррозийные покрытия стальных конструкций имеют профессиональные функции и эффекты.

Statotherm HT 9560 – EN

Имея около 250 офисов и 90 сервисных центров, мы представлены в наиболее важных экономических регионах мира. Преимущества очевидны: короткие пути к нашим клиентам, быстрое время отклика и общий язык.

Выберите страну/регион: Пожалуйста selectAfghanistanAlbaniaAlgeriaAngolaArgentinaArmeniaAustraliaAustriaAzerbaijanBahrainBangladeshBelarusBelgiumBelizeBeninBhutanBolivia, многонациональное государство ofBosnia и HerzegovinaBotswanaBrazilBrunei DarussalamBulgariaBurkina FasoBurundiCambodiaCameroonCanadaCape VerdeCentral African RepublicChadChileChina, MainlandColombiaComorosCongoCongo, Демократическая Республика theCosta RicaCôte d’IvoireCroatiaCubaCyprusCzech RepublicDenmarkDjiboutiDominican RepublicEcuadorEgyptEl SalvadorEquatorial GuineaEritreaEstoniaEthiopiaFinlandFranceFrench PolynesiaGabonGambiaGeorgiaGermanyGhanaGreeceGuatemalaGuineaGuinea-BissauGuyanaHondurasHong KongHungaryIcelandIndiaIndonesiaIraqIrelandIsraelItalyJamaicaJapanJordanKazakhstanKenyaKorea, Республика ofKosovoKuwaitKyrgyzstanLao Народная Демократическая RepublicLatviaLebanonLesothoLiberiaLibyaLithuaniaLuxembourgMacedonia, Республика ofMadagascarMalawiMalaysiaMaliMaltaMauritaniaMauritiusMayotteMexicoMoldova, Республика ofMongoliaMontenegroMoroccoMozambiqueMyanm arNamibiaNepalNetherlandsNew ZealandNicaraguaNigerNigeriaNorwayOmanPakistanPanamaParaguayPeruPhilippinesPolandPortugalPuerto RicoQatarRéunionRomaniaRussian FederationRwandaSao Tome и PrincipeSaudi ArabiaSenegalSerbiaSeychellesSierra LeoneSingaporeSlovakiaSloveniaSomaliaSouth AfricaSouth SudanSpainSri LankaSudanSurinameSwazilandSwedenSwitzerlandSyrian Arab RepublicTaiwanTajikistanTanzania, Объединенная Республика ofThailandTimor-LesteTogoTrinidad и TobagoTunisiaTurkeyTurkmenistanUgandaUkraineUnited арабского EmiratesUnited KingdomUnited StatesUruguayUzbekistanVenezuela, Боливарианская Республика ofViet NamWestern SaharaYemenZambiaZimbabwe

ОТПРАВИТЬ 5.0-40/П121 SENDAST УЛЬТРАЗВУКОВЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ДЛЯ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ

УСЛОВИЯ ИЗМЕРЕНИЙ
Генератор импульсный двухполярный прямоугольный однопериодный 100В 0,2мкс (длительность соответствует периоду номинальной частоты 5,0 МГц)
Подтягивающий резистор 50 Ом параллельный
Кабель соединительный – волновое сопротивление 50 Ом, длина 1 м
Ультразвуковой калибровочный образец СО-3: Сталь 20, скорость звуковой волны CS=3239м/с CL=5935м/с ТС.ВРЕМЯ ЗАДЕРЖКИ ПО РАДИУСУ↑↓=33,91 мкс ТL.ВРЕМЯ ЗАДЕРЖКИ ПО РАДИУСУ↑↓=18 ,50 мкс
Блок ультразвуковой калибровочный СО-2: Сталь 20, скорость звуковой волны CS=3228 м/с CL=5910 м/с
ПРИМЕЧАНИЕ

Угол входа в стали (по ГОСТ 14782-86) – определяется на мерке СО-2 по отражению от отверстия Ø6 мм на глубине 44 мм

Запас чувствительности (по ГОСТ 14782 -86) – отношение сигнал/шум.Отношение максимальной амплитуды эхосигнала в калибровочном блоке СО-3 к пиковому уровню шума датчика без нагрузки в диапазоне времени 29 – 39 мкс (интервал времени соответствует временной задержке, эквивалентной СО -3 радиус блока ± 5 мкСм)

Длительность эхо-импульса по уровню -6 дБ – интервал времени, в течение которого значение огибающей эхо-импульса превышает уровень -6 дБ от его максимального значения

длительность эхо-импульса по уровню -20 дБ – интервал времени, в течение которого значение огибающей эхо-импульса превышает уровень -20 дБ от его максимального значения

Полоса пропускания по уровню -6 дБ – разность между верхняя и нижняя граничная частота АЧХ по уровню -6 дБ от максимального значения АЧХ

Полоса пропускания по уровню -20 дБ – разница между верхней и нижней граничной частотой АЧХ по уровню el -20 дБ от максимального значения АЧХ

Полоса пропускания по уровню -6 дБ – отношение полосы пропускания по уровню -6 дБ к частоте максимального значения АЧХ.Выражается в %

Полоса пропускания по уровню -20 дБ представляет собой отношение полосы пропускания по уровню -20 дБ к частоте максимальной амплитуды АЧХ. Выражается в %

Средний проход – это ресурс прямолинейного перемещения преобразователя по стальной поверхности с шероховатостью Rz40, давлением 1 кг, с нанесением контактной жидкости

необходимая шероховатость – перевод на немецкий язык – Linguee

Родилась моя интерпретация этой великой песни – не люблю называть это имитацией –

[…]

просто по приколу в придачу с небольшой болью в горле (без шуток!),

[…] который дал мне t h e необходимые шероховатости i n t он голос.

alexandersound.de

Meine Interpretation dieses tollen Songs – ich mchte es nicht als Imitation bezeichnen, entstand aus einer

[…]

Laune heraus, in Verbindung einer leichten Halsentzndung (ohne

[…] Witz!), di e mir die ntige Rauheit im Sti mmbil
dvers.

alexandersound.de

Токарный станок с ЧПУ придает конусу протеза правильный диаметр,

[…] а также t h e необходимая шероховатость a n d круглость.

bbraun.com

Die CNC-Drehmaschine verleiht dem Prothesenkonus den richtigen

[…] Durchmesser sowi e die ntige Rauhigkeit и Run dh eit.

bbraun.de

Оборудование для пескоструйной очистки Blastrac хорошо готовит любые

[…]

поверхность для нанесения

[…] покрытие, обеспечивает ( R z ) до 70 мкм…]

и обеспечивает необходимую адгезию

[…]

при укладке полимерных полов.

tophousebeton.com

Die Kugelstrahlmaschine Blastrac gestattet, jede Oberflche zum Aufbringen

[…]

дер Бедекунг

[…] vorzubereiten , ihr d т.е. notwendige Ra uhigkeit zu v erleihen […]

(Rz bis 70) und die erforderliche Haftung bei der

[…]

Herstellung von Polymerbden zu gewhrleisten.

tophousebeton.com

Шепчущий захват

[…] t h e необходимая шероховатость t o a асфальтобетон […]

и бетонные дорожные покрытия.

MC-Bauchemie.com

С Whisper-Grip stellen Sie auf Asphaltdeckschichten

[…] und Beton de cken die ntige Rauheit wi eder h er.

mc-bauchemie.de

Для достижения воспроизводимых результатов, особенно

[…]

с прокладками из мягкого материала

[…] Слои, I T I I S Это необходимо C HECK T H E 1 Шероховатость O F t фланец […]

уплотнительных поверхностей при определении толщины слоев.

kempchen.de

Zur Erzielung reproduzierbare Ergebnisse,

[…]

ist es insbesondere bei

[…] Dichtungen mit Weichstoffaufl ag en notwendig, d т.е. Rauhtiefen der Flanschdichtflchen […]

за Festlegung

[…]

der Auflagendicke zu bercksichtigen.

kempchen.de

Качество режущей кромки будет

[…]

специально настроен с использованием разных

[…] Абразивы и , A S , , , UB Последовательно электрохимическая полировка, с SUR FA C E Шероховатость i s k известно, […]

влияют на механические и

[…]

коррозионные свойства материала.

mhh-hno.de

Die Schnittkantenqualitt wird durch

[…]

унтершидлихе

[…] Schneidmittel un d ggf . nachtrgliches elektrochemisches Polieren eingestellt, de nn es is t ein wesentlicher […]

Einfluss der Oberflchenrauheit auf die mechanischen und korrosiven

[…]

Eigenschaften des Materials bekannt.

мхх-хно.де

С поверхностью

[…] Готовая часть, я T T I S A Chieve A SUR FA C E Шероховатость o f R z40 после […]

пескоструйная обработка и Rz25 перед пескоструйной обработкой.

mann-hummel.com

Bei der Oberflche des fertigen Bauteils

[…] позолота es nach dem Strahle n eine Rautiefe фон Rz 40 einzuhalten, vor dem […]

Стрален Rz25.

mann-hummel.com

Эти поверхности являются уплотнительными и не должны иметь царапин, борозд,

[…] заусенцы или o th e r шероховатость ; r ep шнурок любая поврежденная часть s i f необходимо .

duesterloh.de

Diese Flchen sind Dichtflchen

[…]

и Drfen Keine Kratzer,

[…] Riefen, Grate oder so ns tige Unebenheiten aufw ei sen, gegebenenfalls […]

beschdigte Teile Austauschen.

duesterloh.de

В пищевом варианте полируется и

[…] таким образом предлагает красный uc e d шероховатость необходимо f o r это использование.

больной.com

Bei der Lebensmittel-Ausfhrung ist sie poliert und besitzt daurch die

[…] fr d ie sen E ins atz erforderliche, re duzi ert

9 9054it

больной.com

Постоянный контроль и корректировка параметров процесса путем измерений

[…] Из Sur FA C E шероховатость 1 D U RI u RI Z I I F необходимо .

lcpgmbh.de

ber Messungen der Oberflchenrauhigkeit

[…]

werden die Prozessparameter stndig whrend der

[…] Fertigung und der Nachbearbeitung kontrollier t und f all s ntig a nge passt .

lcpgmbh.de

Теплообменник кожухотрубный для работы с легко полимеризуемым веществом, состоящий из кожуха со встроенными в него вблизи его противоположных концов двумя трубными решетками, соответственно снабженными входом и выходом межтрубной жидкости, каналами, расположенными по одному на противоположные концы указанной оболочки, и множество теплообменных трубок, периферии которых закреплены между указанными трубными решетками, приспособленными для пропускания легко полимеризуемого вещества в качестве технологической текучей среды через указанные трубки и осуществления теплообмена на них, и характеризуется отсутствием части для застоя указанной технологической жидкости на поверхности для контакта с указанной

[…] технологической жидкости

, а поверхностями

[…] Выставленные указанной процессам жидкости, имеющие Sur FA C E 1, , , R Y Определены в JIS B 0601, не более 12,5.

v3.espacenet.com

Mantel-Rohr-Wrmeaustauscher zur Handhabung einer leicht полимеризирующий материал Substanz, bestehend aus einem Mantel, in den, nahe dessen entgegengesetzt liegenden Enden, zwei Rohrplatten eingebaut sind, die jeweils mit einem Einlass und einem Auslass fr mantelseitiges, sindendent Fluid aus jeweils Einer An Den gegenberliegenden Enden Dieses доска камин angebracht IST, унд етек Vielzahl Wrmeaustauschrohren, wobei умирают ueren Rnder дер gegenberliegenden Endstcke Davon Zwischen Diesen Rohrplatten befestigt Синд, так angepasst, Дассы сделайте Лайхты polymerisierbare Substanz ALS Prozessfluid Durch Diese Rohre geleitet унд Ein Wrmeaustausch darauf bewirkt wird, und gekennzeichnet daurch, dass er keinen Abschnitt zur Stockung dieses Prozessfluids an der Kontaktoberflche zu diesem Prozessfluid

[…]

aufweist, und dass die

[…] Oberfl ch en, die die se m Prozessfluid ausgesetzt sind, eine Oberflchenrauhig ke it Ry, d ef iniert […]

в JIS B 0601, von nicht mehr als 12,5 aufweisen.

v3.espacenet.com

Для этого требуется стекло, однородное (без полос), совершенно прозрачное и без каких-либо помутнений, а также поверхности, имеющие точную плоскопараллельность

[…] Исполнение

(без выпуклости или клина),

[…] идеальная гладкость es s ( шероховатость r e su […]

света и снижение контрастности

[…]

аналогично мягкому фокусу) и как можно меньшее отражение (иначе также возникает рассеянный свет и могут создаваться двойные или фантомные изображения).

Шнайдероптикс.орг

Das erfordert homogenes (schlierenfreies) und vllig klares, von jeglicher Trbung freies Glasmaterial und Oberflchen von exakter Planparallelitt

[…]

(ohne Wlbung, ohne Keilfehler), фон

[…] perfekter Gl t te ( Rauhigkeit fh rt zu Streulicht […]

und weichzeichnerhnlicher Kontrastminderung)

[…]

und mit mglichst geringer Reflexion (sonst entsteht auch didurch Streulicht, und es kann zu Doppeloder Geisterbilder kommen).

schneideroptics.org

Кроме того, мы разбираем двигатели для испытаний, меры

[…]

компонентов (относительно

[…] Размер, HardN ES S , , шероховатость , W EA R) и I F Необходимо re собрать […]

отдельных частей исполняемого движка.

isuzu.de

Des weiteren werden Motoren fr Prfungen

[…]

zerlegt, Bauteilvermessungen

[…] (bezglich Dimension, H rte, Rauhigkeit, Ver sc hlei) durchgefhrt […]

и Einzelteile gegebenenfalls

[…]

wieder zu einem lauffhigen Motor zusammengebaut.

isuzu.de

Способ уменьшения шумообразующих колебаний контейнера, в частности силоса, при выгрузке сыпучего материала из контейнера, снабженного шахтообразными и воронкообразными частями (4,5), с стержнеобразная часть (4) контейнера, содержащая по существу вертикальную стенку (2), имеющую отверстие (12), выполненное в ней для наполнения, при этом способе во время выгрузки сыпучего материала из контейнера сыпучий материал выгружается через разгрузочное отверстие отверстие (6) в воронкообразной части (5) и движется по стенке (2) шахтообразной части со скоростью (9), скоростью (9) насыпного

[…]

материал возле стены (2) уменьшен

[…] макросом op i c шероховатость o f a хотя бы частичная […]

площадь внутренней поверхности (3) из

[…]

стенку (2), чтобы таким образом создать широкую зону сдвига стенки (33), в результате чего шумообразующие возбужденные колебания стенки (2) подавляются.

v3.espacenet.com

Verfahren zur Verminderung von geruschverursachenden Schwingungen eines Behlters, insbesondere eines Silos, bei der Entnahme von Schttgut aus dem Behlter, der mit einem schaftfrmigen und einem trichterfrmigen Teil (4,5) versehen ist, wobei der schaftfrmides Behlters e) wesentlichen lotrechte Wand (2) mit einer ffnung (12) zum Fllen aufweist, bei dem bei Entnahme von Schttgut aus dem Behlter das Schttgut durch eine Auslaffnung (6) im trichterfrmigen Teil (5) austritt und der Wand (2) des schaftfrmigen Teils sich mit einer Geschwindigkeit (9) vorbeibewegt, wobei die Geschwindigkeit (9) des

[…]

Schttgutes nahe an der Wand (2) durch eine

[…] makro sk opisc он Rauhigkeit zu minde st eines […]

Teilbereichs der Innenflche (3) der Wand

[…]

(2) so verringert wird, da sich eine breite Wandscherzone (33) ausbildet, wodurch geruschverursachende Schwingungsanregungen der Wand (2) vermindert werden.

v3.espacenet.com

Сам шум качения вызван комбинированным

[…] колесо и ra i l шероховатость a n d […]

поведение гусеницы и колесной пары.

eur-lex.europa.eu

Das Rollgerusch selbst wird durch die

[…] kombinierte Rad- u nd Schienenrauigkeit un d […]

das dynamische Verhalten von Schiene und Radsatz verursacht.

eur-lex.europa.eu

Хотя к

году ветер над городами замедлился […] увеличенная поверхность fa c e шероховатость , r oo плитки и […]

обшивка может сорваться при скорости ветра

[…]

высоки, что иногда приводит к эффекту домино, при котором разлетающиеся обломки повреждают соседние здания, из которых дальнейшие обломки, в свою очередь, падают на близлежащие улицы и здания.

munichre.com

Der Wind wird ber Stdten zwar durch die erhhte

[…] Oberflchenrauhi gk eit gebremst, ab er bei hohen […]

Windgeschwindigkeiten werden Dachziegel

[…]

und Fassadenteile abgerissen – es kann zu einem Dominoefekt Kommen: Umherfliegende Trmmer beschdigen Nachbargebude, фон denen weitere Trmmer auf umliegende Straen und Gebude упал.

munichre.com

Датчик контура легко заменяется и им можно пользоваться

[…] Параллельно до T H E шероховатость P I CK -U P I F Необходимо .

jenoptik.com

Der Konturtaster ist leicht wechselbar und kann bei

[…] Bedarf paral le l zu m Rauheitstaster b etri eb en werden.

еноптик.ком

Различные типы

[…] расстройства – (cra ck s , шероховатость ) l […] производительность

и, следовательно, можно идентифицировать

[…]

уровня производства A, B или C, что уже вызывает предположение, что гарантия, данная производителем, не будет выполнена.

геплюс.

чешских крон

hecplus.cz

Вершиден Артен фон

[…] Zerstrung en – (R iss e, Ungleichheiten ) l eit en zu

9 9054verstchrungschrung

1 […]

и ист дадурч мглих

[…]

die Produktionsklasse A, B oder C zu identifizieren, bei der bereits die Annahme aufkommt, dass sie nicht in der Lage ist die vom Hersteller angegebene Mngelgarantie standzuhalten.

hecplus.cz

hecplus.cz

Проконсультируйтесь с нами

[…] О поверхности плоскостности A N D шероховатость C O ND IT ND S Необходимо F O r прямое применение […]

товар.

топкрет.ком

Эркундиген Sie sich bei

[…] Un Nach D EN Notwendigen BE DING Ungen Hinsichtlich Hinsichtlich DER F L LU NG und Rauheit, Dam IT SIE US […]

einen Unterboden anbieten,

[…]

auf den das Produkt direkt aufgetragen werden kann.

topcret.com

Обратная сторона «Мир» исследует темные стороны и взаимозаменяемость идентичности; городское отчаяние

[…]

правила с меланхолическими кристаллическими слоями

[…] вместо промышленного ri a l шероховатость , b ut […]

пренебрегая абсолютным движением вперед.

stahl-industries.net

stahl-industries.net

Mit der B-Seite “The World” erkundet Heil dann die Schattenseiten und

[…]

die Austauschbarkeit der Identitt,

[…] statt ind us triel ler Roughness reg iert привет […]

Verzweiflung mit melancholischen Kristallflchen,

[…]

ohne aber auch nur ansatzweise den unbedingten Zug nach vorne zu vernachlssigen.

stahl-industries.net

stahl-industries.net

Заявляет, что, не приняв законы, постановления и

[…] административный провис io n s необходимый t o c […]

Директивы 2002/19/ЕС Европейского парламента

[…]

и Совета от 7 марта 2002 г. о доступе и взаимоподключении сетей электронных коммуникаций и связанных с ними средств (Директива о доступе), 2002/20/EC Европейского парламента и Совета от 7 марта 2002 г. о разрешении электронных сетей и услуг связи (Директива об авторизации), 2002/21/ЕС Европейского парламента и Совета от 7 марта 2002 г. об общей нормативно-правовой базе для сетей и услуг электронных коммуникаций (Рамочная директива) и 2002/22/ЕС Европейского Европейского парламента и Совета от 7 марта 2002 г. по универсальному обслуживанию и правам пользователей, связанным с сетями и услугами электронных коммуникаций (Директива об универсальном обслуживании), Великое Герцогство Люксембург не выполнило свои обязательства в соответствии с этими директивами.

eur-lex.europa.eu

Das Groherzo gt um Люксембург ha t gegen […]

Verpflichtungen aus den Richtlinien 2002/19/EG des Europischen Parlaments und

[…]

DES Trans VOM 7. MRZ 2002 BER DEN ZUGANG ZU ELEKTRONISCHEN KommunikationsnetZen und Zuasammenschaltung (Zugangsrichtlinie), 2002/20 / EP Europischen Promments und un rest vom 7. MRZ 2002 BER Die Genehmigung Elektronischer KommunikingsnetseNze und -dienste (Genechmigungsrichtlinie ), 2002/21/EG des Europischen Parlaments und des Rates vom 7.Mrz 2002 ber einen gemeinsamen Rechtsrahmen fr elektronische Kommunikationsnetze und -dienste (Rahmenrichtlinie) und 2002/22/EG des Europischen Parlaments und des Rates vom 7. Mrz 2002 ber den Universaldienst und Nutzerrechte bei elektronischen Kommunikationsnetzenund -dienstenten nicht die erforderlichen Rechts- und Verwaltungsvorschriften erlassen hat, um diesen Richtlinien nachzukommen.

eur-lex.europa.eu

С учетом и без ограничения общего характера друг друга положений и условий, изложенных в настоящем Соглашении о слиянии, Novartis и Alcon должны сотрудничать друг с другом и использовать (и обязывают свои соответствующие дочерние компании использовать) свои соответствующие разумные максимальные усилия для принятия или заставить принять все

[…]

действия, и сделать или сделать так, чтобы было сделано

[…] все вещи, причина аб л у необходимо , р ро […]

со своей стороны по настоящему Соглашению о слиянии

[…]

и применимых законов, чтобы обеспечить Завершение и завершение других транзакций, предусмотренных настоящим Соглашением о слиянии, как можно скорее, включая заключение и доставку всех таких других соглашений, сертификатов, инструментов и документов, которые любая Сторона может разумно запросить для того, чтобы реализовать намерение и достичь целей настоящего Соглашения о слиянии.

novartis.com

Vorbehaltlich Jeder Anderen Bestimmung унд Bedingung Dieses Fusionsvertrages унд оЬпе умирают grundstzliche Gltigkeit Davon цу beschrnken, kooperieren Novartis унд Алкон Miteinander унд setzen Сечь angemessen dafr Ein (унд veranlassen Ihre jeweiligen Tochtergesellschaften, Сечь dementsprechend dafr einzusetzen), мкм Alle Handlungen vorzunehmen Одер цу veranlassen унд alles zu unternehmen oder zu veranlassen, was von ihrer Seite unter diesem

[…]

Fusionsvertrag и anwendbaren

[…] Gesetzen Vern N FTIG ERWE ERWE E ERFORDERLICH, GE Eig et O de R EMPFEHLENSWERT […]

ist, um den Vollzug der

[…]

Fusion und den Vollzug der anderen, in diesem Fusionsvertrag ausgefhrten Transaktionen so frh wie mglich herbeizufhren, inklusive der Unterzeichnung und Ablieferung smtlicher anderen Vertrge, Zertifikate, Instrumente und Dokumente, die eine der Parteien in vertretbarer Weise anfordert, um die Abs die Abs Fusionsvertrages zu erreichen.

novartis.com

В металлических прокладках и прокладках из металла / из металла / из мягкого материала с металлической курткой, SUR FA C E

1 шероховатость A N D, в некоторых случаях (в зависимости от тип прокладки) отклонения формы и положения уплотняющих поверхностей, каждое из которых влияет на поведение уплотнения.

kempchen.de

Bei Metalldichtungen und Metall-Weichstoffdichtungen, mit metallischer Ummantelung, haben sowohl die Oberflchenrauhigkeit, als auch teilweise (abhngig vom Dichtungstyp) die Form- und Lageabweichungen der Dichtungsflchen Einflu auf das Dichtverhalten.

kempchen.de

Первоначально высокая сила трения, вызванная Sur FA C E 1 1 Шероховатость O O F N EW Grooves и новые канаты уменьшаются в процессе эксплуатации и даже будут могут быть уменьшены материалами, влияющими на трение, такими как жир, масло, грязь и т. д., а также обычным износом канавки каната.

slc-liftco.com

Die anfnglich hohen Reibklemmkrfte bedingt durch Oberflchenrauhigkeiten von neuer Sitzrille und neuem Seil sinken im Lauf der Betriebsdauer ab und knnen durch die Reibung beeinflussende Stoffe wie Fett, l, Schmutz и т. д.sowie durch den normalen Verschlei der Sitzrillenform wesentlich verringert werden.

slc-liftco.com

Эти восприятия позволяют сделать вывод v a lu v поверхности посредством спецификации и сертификации) и что в рамках дальнейшего контроля качества следует стандартизировать и внедрить ряд дополнительных процессов тестирования, если необходимо точно и безопасно удовлетворить потребности пользователя.

henkel-epol.com

Diese Erkenntnisse Lassen schlieen, да умирают Angabe фон Rauheitswerten нур им Zusammenhang мит Anderen Informationen (ZB Oberflchenentstehungsgeschichte mittels Spezifikation унд Bearbeitungszeugnissen) sinnvoll унд aussagefhig IST унд да им Rahmen дер weiteren Qualittssicherung сделайте Ganze Reihe фон ergnzenden Untersuchungsverfahren standardisiert унд eingesetzt Werden mssen, будет умрет человек Bedrfnisse дер Anwender exakter унд gesichert befriedigen.

henkel-epol.com

С прокладками из мягкого материала и прокладками из металла/мягкого материала (за исключением прокладок с металлической оболочкой), влияние fa c e шероховатость o

9

9

9

9

9

9

9

9
Прокладка на функциональность самой прокладки незначительна.

kempchen.de

Bei Weichstoffdichtungen und Metall-Weichstoffdichtungen, mit Ausnahme metallisch ummantelter Dichtungen, ist der Einflu der Oberflchenrauhigkeit der Dichtung auf die Funktionsfhigkeit der Dichtung vernachlssigbar.

kempchen.de

DEDCCIO N O O F Шероховатость P A RA метров из землепользования для удержания опасности и параметров риска из моделей поверхностей SRTM (в сочетании с образцом сценарии и режим использования ll e d шероховатость p a ra

4 метры.uni-wuerzburg.de

ABL Ei Tung VON VON Pare PAR Amete RN Aus der Landnutzung FR Die Wombitung Von Опасность And And Risk Aus SRTM-HENMODELLEN (в комбинации MIT Modellierten Szenarien) Unter Verwendung модель LI erte r шероховатость

geographie.uni-wuerzburg.de

Вольфрамовые листы, пластины, мишени для распыления

Новости

07.02/2022

ПОЛЕМА удваивает выпуск металлических порошков АМ в 2021 году

Завод порошковой металлургии «ПОЛЕМА» (входит в ПМХ) в 2021 году увеличил производство более чем на 20%. Четверть продукции экспортируется.

Подробнее

24.01.2022

ПОЛЕМА поставила продукцию для термоядерного реактора во Францию ​​

Завод порошковой металлургии ПОЛЕМА (входит в ПМХ) поставил около 5000 биметаллических вольфрамо-медных пластин для Международного экспериментального термоядерного реактора ИТЭР.

Подробнее

Публикации

03.06.2011

Прогрессивные материалы для многофункциональных вакуумных покрытий

Области применения материалов для многофункциональных вакуумных покрытий, характеристики распыляемых мишеней и испаряемых источников, используемых в технологиях физического нанесения упрочняющих, защитных, декоративных и светоотражающих покрытий, резистивных, переключающих и прозрачных электропроводящих пленок.

Подробнее

24.05/2011

Изделия из молибдена и вольфрама для производства лейкосапфиров

АО «ПОЛЕМА» — ведущий мировой производитель хромомолибденовой, вольфрамовой продукции, металлических порошков и композиционных материалов.

Подробнее

Документация

Используйте

Вольфрамовые листы и плиты применяются при высоких и сверхвысоких температурах, в качестве оборудования для высокотемпературных печей (тепловые экраны, опоры и другие армирующие элементы) и в аэрокосмической промышленности.

Благодаря высокому поглощению рентгеновского и гамма-излучения вольфрам широко используется в виде экранов для ослабления потока ядерных излучений в атомной энергетике, коллиматоров и лучевой терапии.

Вольфрамовые мишени для напыления, выполненные в виде пластин, используются для нанесения тонких барьерных пленок при металлизации полупроводниковых компонентов интегральных схем.

Листы из вольфрама W-PM

Химический состав

Листы изготовлены из вольфрамового порошка, восстановленного водородом из оксида вольфрама.В качестве сырья используется оксид вольфрама с массовой долей WO 3 99,98 % (типичное значение 99,99 % WO 3 без учета газообразующих элементов).

Пример химического состава порошка вольфрама PW1, PW2
Марка Вт, % Содержание элемента, млн-1
На Ал Си П К Ca Ти В Fe Ni Пн As, Cd, Sn, Sb, Pb, Bi
ПВ1 >99.98 6 7 < 5 10 10 6 0,6 0,3 15 12 38 < 9,5
примесей, кроме C, N, O, H, F, P, S, Cl < 122
PW2 >99.98 0,5 1 6 6 50 10 0,1 2 10 5 55 < 3
примесей, не включая C, N, O, H, F, P, S, Cl < 160

Размеры и состояние поверхности

Листы и пластины W-PM изготавливаются толщиной от 0.5 и 45 мм, с обрезанными кромками или обработанными в соответствии с потребностями клиента.

Шероховатость обработанных поверхностей устанавливается Ra < 10 мкм.

Толщина, мм Ширина, мм Длина, мм
От 0,5 до 0,7 От 20 до 250 От 50 до 1000
> 0.от 7 до 5,0 От 30 до 310 От 50 до 1000
> 5,0 до 7,0 От 30 до 320 От 50 до 700
> 7,0 до 15,0 От 30 до 305 От 50 до 350
> 15,0 до 20,0 От 30 до 250 От 100 до 300
> 20 до 45 До 150* До 250*

*Ширина и длина устанавливаются в зависимости от толщины плиты.

Листы и плиты могут быть изготовлены с другими максимальными размерами по ширине, длине и толщине, например, толщиной от 0,3 мм, по желанию заказчика.

Неплоскостность

Неплоскостность тонких листов толщиной до 3 мм составляет: < 2 мм на 100 мм длины; а для листов толщиной более 3 мм без оснастки: < 1 мм на 100 мм длины.

По желанию заказчика изготавливаются листы с более жесткими требованиями к неплоскостности.

Отсутствие внутренних дефектов, микроструктура, плотность

По требованию заказчика листы и плиты поставляются с контролем микро- и макроструктуры, механических свойств и плотности.

Образцы микроструктур вольфрамовых листов с контролируемыми параметрами

*Рис.1: Лист W-PM, толщина 1 мм, x100, плотность материала 19,21 г/см 3 , твердость HRC 46.

*Рис.2: Лист W-PM, толщина 5 мм, x100, плотность материала 19.25 г/см 3 , твердость 44 HRC

*Рис.3: Пластина W-PM, толщина 8 мм, x100, плотность материала 19,25 г/см 3 , твердость 43 HRC

Прокат прецизионного листа W99.95-PM

Установлены требования к химическому составу и размерам проката марки В99,95-ПМ, соответствующие стандарту ASTM B760, а также повышенные требования к качеству поверхности по ГОСТ 23922 для листа В-ПМ.

Размеры, состояние поверхности

Толщина, мм Допуски по толщине, % не более Ширина, мм Длина, мм
От 0.от 5 до 1,0 ± 10 От 10 до 200 От 50 до 1000
> 1,0 до 15,0 ± 10 От 10 до 310 От 50 до 1000
> 15,0 до 40,0 ± 10 От 10 до 310 От 50 до 600

Предельные отклонения по ширине проката .

Тонкий лист от 0,5 мм до 4,75 мм изготавливается с обрезанными кромками (торцами) с допусками ширины ± 1,6 или с торцевыми торцами с допусками ширины ± 0,8 мм, если иное не указано заказчиком.

Предельные отклонения по длине проката не превышают ± 1,6 мм на 304,8 мм длины, а выпуклость не более 1,6 мм на 304,8 мм длины, если иное не запрошено заказчиком.

Отклонения от плоскостности (волнистость) в зависимости от толщины проката
Толщина, мм Отклонение от плоскостности, %, не более
От 0.от 5 до 4,75 4
> 4,75–15,9 90 561 5

Шероховатость поверхности инструментированного проката .

Параметр шероховатости фрезеруемой поверхности не более Rz 40; параметр шероховатости шлифованной поверхности не более Ra 1,6.

Термическая обработка

После обработки давлением прокат подвергается отжигу для снятия внутренних напряжений, если у заказчика нет других требований относительно состояния материала.

Химический состав проката В99.95-ПМ

В99,95-ПМ производится из того же порошка восстановленного вольфрама, что и прокат марки В-ПМ (см. выше).

Гарантированный химический состав проката марки В99,95-ПМ
Марка Вт, % минимум * Содержание примесей, ppm, не более
Fe Ал Ni Си С О Н
W99.95-ПМ 99,95 80 50 50 50 50 100 100

* массовая доля вольфрама определяется вычитанием из 100 % суммы контролируемых металлических примесей, без учета газообразующих элементов C, O, N, S, H, F, Cl.

Образец химического состава листа W99.95-PM 3,5 мм
Марка Вт, % Содержание примесей , ppm *
С О Н Fe Ал Ni Си Ca На К Пн П С Как
W99.95-ПМ 99,986 15 40 20 13 2 15 6 6 6 20 45 <1 10 1

* общее содержание металлических примесей, определенное методом масс-спектрометрии с индуктивно-связанной плазмой (ИСП-МС), не превышает 0.0,138 % (138 частей на миллион).

Вольфрамовые мишени для распыления W99.95-PM

Вольфрамовые мишени для напыления изготавливаются в виде тисненых чертежей и дисков с размерами и состоянием поверхности, заданными по планам, согласованным с заказчиком.

Гарантированный химический состав мишеней для распыления W99.95-PM
Марка Вт, %, не менее * Примеси содержание, ppm, не более
Fe Ал Ni Си С О Н
W99.95-ПМ 99,95 80 50 50 50 100 100 100
металлических примесей < 500 **

* массовая доля вольфрама определяется путем вычитания из 100 % суммы контролируемых металлических примесей без учета газообразующих элементов C, O, N, S, H, F, Cl.
** металлические примеси определяются методом масс-спектрометрии с индуктивно-связанной плазмой (ИСП-МС).

Преимущества :

 

  • химическая чистота изделий от металлических примесей и вредных междоузельных примесей, обеспечивающая лучшие механические характеристики материала и эксплуатационные свойства изделий при работе в условиях высоких температур или с радиоактивными нагрузками;
  • возможна поставка проката и изделий от тонколистового до крупногабаритного листа с оснасткой по чертежам заказчика;
  • гомогенная микроструктура;
  • Разнообразный дизайн продукта для удовлетворения индивидуальных потребностей клиента.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.