Сетка кладочная для кирпича размеры: Сетка кладочная | Сетка стальная от производителя по низким ценам
alexxlab | 19.03.2023 | 0 | Разное
Базальтовая сетка для кладки из полнотелого кирпича МИАГРИД
Описание
Базальтовая сетка для кладки стен является улучшенным заменителем широко используемых металлических аналогов. Последние характеризуются рядом недостатков, которые снижают энергоэффективность и надежность здания. Стальная сетка подвластна коррозии, под воздействием щелочной и кислой среды (кладочный раствор), обладает огромным весом, низкой эластичностью и высоким коэффициентом теплопроводности, пружинит, непригодна для хранения под открытым небом, травмоопасна для рабочих. Чтобы исключить все эти недостатки следует применять базальтовую сетку для кладки и правильно уложить ее в ходе строительных работ.
За годы применения представленного материала, он зарекомендовал себя только с лучшей стороны. Его использование обосновано не только экономической целесообразностью, но и современными нормативными актами. Являясь непосредственным производителем базальтовой сетки, наша компания предлагает лучшую продукцию по самой приемлемой стоимости.
Область использования
Базальтовая сетка для армирования кладки по структуре представляет собой ячеистое полотно, которое образовано прочным переплетением отдельно взятых базальтовых волокон. Изготавливается такой материал на специальных вязально-прошивных машинах. Для придания сетке особых технологических качеств волокна подвергаются пропитке специализированными веществами. Благодаря этому конечное изделие обладает достаточной прочностью, эластичностью, устойчивостью к различным агрессивным средам и низким весом.
Благодаря своим прекрасным технологическим и эксплуатационным качествам базальтовая сетка используется в следующих строительных направлениях:
- Высокоэффективное армирование кладки при использовании самых разнообразных стеновых материалов: стандартный и крупноразмерный кирпич, поризованный камень, блоки из керамобетона, пеноблоки, газосиликатные блоки и пр.
- Связка наружного лицевого слоя стены и внутреннего несущего;
- Изготовление различных по формату стеновых панелей с повышенными теплоизоляционными свойствами и сниженным общим весом строительной конструкции.
Основные достоинства материала
Базальтовая сетка для кладки стен с облицовкой обладает множеством конкурентных преимуществ по сравнению с более традиционными аналогами из металла и стекловолокна. Представленный материал выделяется следующими преимущественными особенностями:
- Энергоэффективность сетки, определяется теплопроводностью сетки из базальта и составляет 0,46Вт/(м.кв×°С), что в сотню раз ниже аналогичного показателя металлических изделий. Такое значение примерно сравнимо с уровнем теплопроводности кладочных материалов, что предотвращает возможные температурные перепады внутри строительной конструкции, а также образование конденсата.
- Сетка из базальта имеет минимальную толщину, что позволяет сократить расход кладочного раствора и улучшить параметры шва.
- Материал характеризуется низким удельным весом – 150-250 г/м2, что существенно облегчает транспортировку на любые расстояния, монтаж, укладку и хранение полотна. Кроме этого нагрузка на фундамент снижается в более чем 5 раз.
- Базальтовому волокну не страшны резкие температурные перепады и повышенная влажность, поэтому сетка может храниться как в отдельном помещении, так и под открытым небом.
- Базальт не подвластен коррозии, он не содержит в своем составе любых типов металлов. Благодаря этому сетку можно использовать в различных агрессивных средах, одной из которых и является щелочной кладочный раствор;
- Сетка из базальта в разы удобнее для укладки, если сравнивать со стальным аналогом. Она не легче, не травмоопасна для рабочих, ее проще разрезать под заданные размеры любым подручным режущим инструментом.
- Технологические качества базальтового волокна позволяют выдерживать огромное количество циклов оттаивания/замораживания, что существенно повышает уровень надежности и долговечности строительных конструкций не зависимо от условий эксплуатации.
- Прекрасный уровень эластичности сетки позволяет применить ее для кладки любых по размеру стеновых материалов – кирпичи, камни, блоки и пр.
- Удлинение при разрыве в любом из направлений составляет всего 4%.
- Цена базальтовой сетки для кладки ниже любых типов аналогов как минимум на 30%.
Кроме этого нагрузка на фундамент снижается в более чем 5 раз.
Базальтовая сетка является современным строительным материалом, который на сегодня все чаще используется при строительстве различных типов объектов. Ее прекрасные технологические и эксплуатационные свойства превосходят многие аналоги. Кроме функциональных качеств материал отличается также и дешевизной. Приобрести базальтовую стеку различных марок вы всегда можете в нашем магазине. Мы являемся непосредственными производителями, а поэтому гарантируем безупречное качество предоставляемой продукции и полное соответствие заявленным характеристикам. Добро пожаловать!
Армирующая сетка для кирпичной стены_SHENZHOU CITY FUYANG WIRE MESH CO., LTD
Просмотр страницы:
Описание продукта
Армирующая сетка для кирпичной стены
● Описание:
Сетка для армирования кирпичной стены представляет собой изделие для армирования швов, которое повышает прочность кладки, а также повышает устойчивость к растрескиванию и усадке.
● Разновидность:
1、Армирование ферменной сетки
2、Армирование лестничной сетки
● Детали и размеры:
• ДИАМЕТР ПРОВОДА:
Проволочные калибры | Боковые стержни | Поперечные стержни |
Стандарт | 9 калибр (0,148 дюйма) | 9 калибр |
Сверхмощный | 3/16 дюйма (0,187 дюйма) | 9 калибр |
Сверхмощный | 3/16 дюйма (0,187 дюйма) | 3/16″ |
• РАЗМЕРЫ БЛОКОВ: 4 дюйма 6 дюймов 8 дюймов 10 дюймов 12 дюймов
• ДЛИНА: 10’
• Упаковка:
50 шт.
в связке, 1000 шт. на поддоне • Отделка: Оцинкованная сталь
Горячее цинкование
Нержавеющая сталь
• Примечание: Все размеры могут быть изготовлены по требованию заказчика.
● Особенности:
•Высокая прочность и твердая структура.
• Усиление различных кирпичных стен.
• Уменьшить растрескивание, возникающее из-за термических напряжений.
• Повышение сопротивления проникновению воды.
•Повышает эластичность.
• Устойчивость к коррозии и ржавчине.
• Прочный и длительный срок службы.
Соответствующий набор параметров не найден, добавьте его в шаблон свойств фона
暂未实现,敬请期待
Следующая статья Миномет Слой
На этой странице
РезюмеВведениеМетодыРезультатыЗаключениеНаличие данныхКонфликты интересовВклад авторовБлагодарностиСсылкиАвторское правоСтатьи по теме
Мы предлагаем новый метод укрепления структурной кладки.
Для исследования поведения на осевое сжатие укрепления каменных колонн слоем раствора из бамбуковых решетчатых стержней были проведены испытания на осевое сжатие двенадцати каменных колонн: девяти усиленных и трех неусиленных. Осуществляется процесс разрушения, несущая способность и вид разрушения. Метод укрепления слоя раствора из бамбуковой сетки позволяет повысить несущую способность колонн. Сравнивается влияние соотношения бамбуковых стержней и коэффициента усиления раствора на несущую способность армированных колонн. Предложен метод расчета осевой несущей способности такой усиленной колонны. Результаты расчетов хорошо согласуются с результатами экспериментов, а результаты исследований доступны для инженерных приложений.
1. Введение
В большинстве сельских домов Китая используются самодельные каменные конструкции. Самодельные каменные конструкции часто имеют множество дефектов и высокую уязвимость. Из-за ограничений стадии развития урбанизации Китая и текущего экономического развития существующие самодельные каменные постройки в сельской местности будут существовать еще долгое время.
Поэтому возникает необходимость усиления существующих каменных конструкций.
Стандартные методы усиления каменных конструкций [1] включают слой армированного бетона, слой раствора из стальных стержней, стальной каркас, предварительно напряженную снаружи распорку и армированный волокном полимер с внешней связью. В последние годы, с непрерывным развитием новых материалов, исследователи вложили больше средств в исследования укрепления каменных конструкций новыми материалами, и результаты исследований становятся все больше и больше. Чжан и др. [2] предложили способ укрепления кирпичных стен закладными стержнями. Фарук и др. [3] и Darbhanzi et al. [4] изучали влияние усиления стальными полосами на сейсмические характеристики кирпичных стен. Navaratnarajah и Kimiro [5] использовали сетки из полипропиленовой ленты для улучшения структурной кладки. Денг и др. В работе [6] предложен метод усиления кирпичных колонн с использованием высокопластичного фибробетона. Салман и др. [7] использовали распыляемый экологически чистый пластичный цементный композит (EDCC) для укрепления неармированных каменных стен.
Ямамото и Мегуро [8] разработали новый фибробетон для модернизации каменной кладки. Результаты исследований показали, что традиционный метод усиления и новый метод модернизации могут улучшить несущую способность каменных конструкций. Однако некоторые методы сложны в изготовлении, некоторые методы требуют более высокого расхода стали, а некоторые методы требуют более высоких затрат на проектирование, что не подходит для широкого использования в сельских районах Китая.
Бамбук представляет собой материал из биомассы с коротким циклом роста и отличными промышленными характеристиками. Мы знаем, что Китай — это царство бамбука. Согласно статистике, в Китае насчитывается 110 миллионов тонн неиспользуемых ресурсов бамбукового леса. Бамбук обладает высокой прочностью на растяжение. Однако цены на бамбук намного ниже, чем на сталь. Замена сильно загрязняющих, энергоемких, невозобновляемых стальных стержней в конструкции на бамбук не только соответствует нынешнему состоянию Китая, но и способствует устойчивому развитию строительной отрасли и защите окружающей среды.
В настоящее время ламинируют два образца искусственного бамбука: бамбук и бамбуковый скримбер [9]. В процессе промышленного производства бамбуковый скримбер подвергается просеиванию, чтобы устранить дефекты исходного бамбука и уменьшить содержание влаги. Таким образом, бамбуковый скримбер имеет одинаковые механические свойства: небольшая изменчивость, высокая прочность и отличная долговечность. Бамбуковый скримбер может заменить стальные стержни в некоторых конструкциях и компонентах. Отечественными и зарубежными учеными проводились исследования свойств бамбукового скримбера [10–12]. Нугрохо и Андо [13] доказали, что характеристики бамбуковой доски для скримбера могут соответствовать стандарту коммерческого продукта, изучив основные физические и механические свойства. Хуанг и др. [14] провели испытания на растяжение и сжатие параллельно волокну и перпендикулярно волокну, а также испытание на сдвиг в трех направлениях для изучения механизма разрушения и соотношения между напряжением и деформацией бамбукового скримбера и получили модуль упругости при растяжении, модуль упругости при сжатии, модуль сдвига.
, отношения напряжение-деформация. Шарма и др. [15] сравнили механические свойства на растяжение, сжатие, сдвиг и изгиб бамбукового скримбера и ламинированного бамбука. Результаты показывают, что механические свойства бамбукового скримбера лучше, чем у ламинированного бамбука. Сюй и др. [16] изучали взаимосвязь напряжения и деформации и механизм разрушения бамбукового скримбера при повышенных температурах. Исследование показало, что кривые напряжения-деформации при сжатии бамбукового скримбера, подвергнутого воздействию повышенных температур, были разделены на линейную ветвь и нелинейную ветвь за пределами пропорционального предела для обоих направлений волокон.
В этой статье предлагается метод слоя раствора из бамбуковой сетки для укрепления кладочных конструкций. В ходе эксперимента на осевое сжатие изучаются несущая способность, пластичность, форма разрушения и деформация бамбукового стержня армированных кирпичных колонн и неармированных кирпичных колонн. На основе эксперимента проанализировано влияние таких параметров, как соотношение бамбуковых стержней и коэффициент прочности раствора, на несущую способность армированных кирпичных колонн.
Предложен метод расчета осевой несущей способности такой армированной кирпичной колонны.
2. Материалы и методы
2.1. Дизайн образцов
Для этого эксперимента разработаны четыре группы образцов. В каждой группе по три экземпляра, всего двенадцать экземпляров. Все кирпичные колонны имеют ширину 370 мм, толщину 240 мм и высоту 720 мм. Кирпичные колонны сложены из кирпича МУ10 и цементного раствора М2,5. Кирпичные колонны построены на железобетонных основаниях шириной 550 мм, толщиной 400 мм и высотой 200 мм, класс прочности С30. После того, как образцы были построены и выдержаны в течение семи дней, грязь и отходы с поверхностей образцов удаляются. После сверления электродрелью на поверхности образцов вживляют L-образные срезные штифты из арматурного стержня φ6. Срезные штифты имплантированы на глубину 60 мм и склеены модифицированным эпоксидным клеем Goodbond. Бамбуковые стержни вырезаются из бамбуковых пластин производства YiyangTaohuajiang Bamboo Development Co.
, Ltd. Размер сечения бамбуковых стержней составляет 10 ×10 мм. На поверхность бамбуковых брусков наносится смесь эпоксидной смолы и полиамидной смолы. Затем песок равномерно распределяется по бамбуковым стержням, чтобы улучшить сцепление бамбуковых стержней с цементным раствором. Продольные бамбуковые стержни и горизонтальные бамбуковые стержни связаны стальной проволокой. Сетка из бамбукового стержня фиксируется на поверхностях кирпичных столбов срезными штифтами. На кирпичные столбы трижды наносится усиленный раствор класса прочности М15 толщиной 40 мм. Параметры образцов приведены в табл. 1. На рис. 1 представлена схема образцов. На рис. 2 показан процесс изготовления и укрепления сетки из бамбукового стержня.
2.2. Свойства материала
В соответствии с методом Методы испытаний физико-механических свойств бамбука, используемого в строительстве [17], проверяются свойства материала бамбукового скримбера. В таблице 2 показаны методы экспериментальных испытаний бамбукового скримбера.
Свойства материала приведены в таблице 3.
Прочность кирпича и раствора на сжатие проверяют методом испытаний по стандарту на метод испытаний основных механических свойств каменной кладки [18]. Измеренная прочность кирпича на сжатие составляет 12,0 МПа. Измеренная прочность на сжатие кладочного раствора и укрепляющего раствора приведена в таблице 4.
2.3. Схема загрузки
Эксперимент проводится в зале конструкционных экспериментов Строительного колледжа Университета Центрального Южного Лесотехнического Университета. На рис. 3 представлена схема экспериментального нагружающего устройства. Вертикальная осевая нагрузка центрируется и прикладывается с помощью домкрата грузоподъемностью 2000 кН. Этот домкрат расположен на двух стальных пластинах (ширина 225 мм, длина 225 мм, толщина 40 мм), которые помещаются на образец. Датчик усилия размещен на домкрате. Между датчиком силы и стальной балкой реакционной рамы помещают одну стальную пластину (ширина 225 мм, длина 225 мм, толщина 40 мм) и две стальные пластины (ширина 400 мм, длина 400 мм, толщина 20 мм).
Этот тест представляет собой испытание монотонной статической нагрузкой с использованием ступенчатой нагрузки. Перед нагрузкой выполните предварительную нагрузку до 20 кН в течение двух минут, а затем разгрузите с постоянной скоростью. Предварительное нагружение используется для устранения зазора между нагружающим устройством и образцом, а также для проверки чувствительности прибора и прочности установки. После завершения предварительного нагружения нагрузку постепенно увеличивают со скоростью нагружения 20 кН. После того как образец растрескался, нагрузку увеличивают со скоростью 10 кН до разрушения образца. Отказная нагрузка составляет 85% от пиковой нагрузки.
2.4. Схема измерения
Из эксперимента следует, что в основном тестируются сжимающая нагрузка и вертикальное смещение колонн, а также деформация бамбуковых стержней. На рис. 4 показано расположение тензорезисторов на бамбуковых стержнях.
3. Результаты
Средние значения испытаний групп образцов показаны в таблице 5.
Рисунок 5 представляет собой сравнительную диаграмму кривых сжатия-перемещения типичных образцов групп образцов.
После укрепления слоя известкового раствора из бамбуковой сетки трещиностойкость кирпичных колонн увеличилась на 39,4–67,2 %, а пиковая нагрузка увеличилась на 39,3–113,5 %. Значительно повышается жесткость укрепляющих кирпичных колонн. Однако пиковое увеличение смещения не является очевидным, и диапазон увеличения составляет от -23,3% до 24,8%. Это указывает на то, что метод усиления не может значительно увеличить характеристики деформаций осевого сжатия кирпичных колонн из-за самохрупкости слоя цементного раствора.
По сравнению с группой ZB, продольные бамбуковые стержни в кирпичных колоннах группы ZC увеличиваются, когда количество граней стержня такое же, нагрузка на растрескивание кирпичных колонн увеличивается на 8,25%, пиковая нагрузка увеличивается на 19%, а пиковое водоизмещение увеличилось на 62,6%. Увеличение продольного стержня бамбукового скримбера не только улучшает осевую несущую способность кирпичных колонн, но также значительно увеличивает пластичность кирпичных колонн.
По сравнению с группой ZD и группой ZC жесткость кирпичных колонн значительно улучшается по мере увеличения количества усиливающих граней. Четырехстороннее усиление оказывает сдерживающее воздействие на кирпичные колонны, что значительно увеличивает осевую несущую способность кирпичных колонн.
3.1. Процесс отказа
3.1.1. Группа образцов ZA
Когда вертикальная нагрузка достигает примерно 50% предельной нагрузки, на поверхностях кирпичной колонны появляется несколько вертикальных трещин. Ширина трещин непрерывно увеличивается во время испытания. Когда вертикальная нагрузка достигает примерно 80% предельной нагрузки, трещины быстро распространяются вверх и вниз. При дальнейшем увеличении нагрузки вертикальные трещины проникают, кладочный раствор начинает отваливаться, вертикальная деформация и трещины кирпичного столба резко возрастают, кирпичный столб разрушается. На рис. 6 показан типичный вид отказа кирпичных колонн группы ZA.
3.1.2. Группа образцов ZB
Во время испытания некоторые горизонтальные трещины появляются сначала на укрепляющих поверхностях, соответствующих горизонтальным бамбуковым стержням, когда вертикальная нагрузка увеличивается примерно до 50% предельной нагрузки.
При приложении нагрузки до 70 % от предельной в середине усиливающих поверхностей появляются несколько вертикальных трещин, на границе между укрепляющими слоями и кирпичным столбом появляются две вертикальные трещины, а на усиливающих появляются новые горизонтальные трещины. поверхности, соответствующие горизонтальным бамбуковым перекладинам. С увеличением нагрузки развиваются первоначальные трещины, а также появляются и расширяются некоторые другие вертикальные трещины. При достижении предельной нагрузки происходит проникновение вертикальных трещин неармированных поверхностей, проникновение горизонтальных трещин усиливающих поверхностей, вертикальная деформация кирпичного столба непрерывно увеличивается, и кирпичный столб разрушается. Типичный вид отказа группы ZB показан на рисунке 7.9.0004
3.1.3. Группа образцов ZC
Несколько вертикальных трещин появляются на усиливающих поверхностях, соответствующих средним продольным бамбуковым стержням, когда вертикальная нагрузка достигает примерно 50% предельной нагрузки.
Когда нагрузка достигает примерно 70 % от предельной нагрузки, на границе между укрепляющими слоями и кирпичной колонной появляются вертикальные трещины. При этом появляются новые вертикальные трещины и горизонтальные трещины в соответствующем положении сетки из бамбукового стержня на укрепляющих поверхностях. При нагрузке до 90 % предельной нагрузки исходные вертикальные трещины неармированных поверхностей расширяются и расширяются, а в середине кирпичного столба появляются новые вертикальные трещины; первоначальные горизонтальные трещины и вертикальные трещины упрочняющих поверхностей распространяются быстрее, и одновременно появляются новые вертикальные трещины. При достижении предельной нагрузки проникают вертикальные трещины неармированных поверхностей; вертикальные трещины упрочняющих поверхностей не проникают, но проникают горизонтальные трещины, и раствор упрочняющих поверхностей начинает отваливаться. На рис. 8 показан типичный вид разрушения кирпичных колонн группы ZC.
3.
1.4. Группа образцов ZD Когда нагрузка достигает примерно 40% от предельной нагрузки, горизонтальные трещины появляются на четырех укрепляющих поверхностях, соответствующих горизонтальным бамбуковым стержням. По мере увеличения нагрузки в соответствующем положении вертикальных бамбуковых стержней появляется вертикальная трещина. По мере увеличения нагрузки вертикальные и боковые трещины удлиняются и расширяются, образуя на упрочняющей поверхности трещины в форме «#». При достижении предельной нагрузки вертикальные трещины проникают в поверхность продольного усиления; в укрепительной поверхности короткой стороны горизонтальные трещины проникают в среднем положении, а слой упрочняющего раствора выпуклый и отделяется от кирпичной колонны; кирпичная колонна разрушена. После эксперимента слои укрепляющего раствора разрезают и наблюдают. Бамбуковая сетка и кирпичная колонна по-прежнему плотно соединены. В соответствующем положении кирпичной колонны и упрочняющих поверхностей проникло множество вертикальных трещин.
Рисунок 9указывает на типичную форму отказа группы ZD.
3.2. Деформация бамбукового стержня
Кривые вертикальной деформации бамбукового стержня для типичных образцов групп ZB, ZC и ZD показаны на рисунке 10.
Выводы следующие: (i) На начальном этапе нагружения, деформация бамбуковых стержней увеличивается линейно. (ii) Скорость деформации бамбуковых стержней в верхней части колонны самая высокая, скорость роста деформации в середине колонны вторая, а скорость роста деформации в нижней части колонны. колонка самая медленная. Это показывает, что способность координировать деформацию бамбуковых стержней и кирпичной колонны хорошая. (iii) После увеличения вертикальной нагрузки до 650 кН деформация бамбуковых стержней быстро увеличивается в группе ZB. При добавлении вертикальной нагрузки к 750 кН деформация бамбуковых стержней группы ZC развивалась быстро. По сравнению с группой ZB за счет увеличения количества бамбуковых стержней улучшается осевая несущая способность и пластичность кирпичных колонн группы ZC.
Из этих результатов видно, что прочность на сжатие бамбуковых стержней используется более полно с увеличением предельной деформации бамбуковых стержней группы ZC. (iv) Для кирпичных колонн группы ZD, когда вертикальная нагрузка достигает 1170 кН. , напряжение бамбуковых стержней быстро увеличивается. Из-за эффекта ограничения, образованного четырехсторонним усилением, кирпичные колонны находятся в состоянии трехосного сжатия, а прочность на сжатие бамбуковых стержней используется эффективно. Когда образцы разрушаются, слои укрепляющего раствора выгибаются, средние кирпичные колонны разрушаются, а напряжение бамбуковых стержней быстро увеличивается.
3.3. Коэффициент усиления
На рис. 11 показано влияние различных коэффициентов усиления раствора и различных соотношений продольных бамбуковых стержней на несущую способность. Коэффициент бамбукового стержня определяется как отношение общей площади поперечного сечения продольных бамбуковых стержней к площади поперечного сечения неармированной кирпичной колонны.
Коэффициент прочности раствора определяется как отношение общей площади поперечного сечения слоев укрепляющего раствора к площади поперечного сечения неармированной кирпичной колонны. На рисунке видно, что соотношение бамбуковых стержней и коэффициент прочности раствора увеличиваются, а осевая несущая способность кирпичных колонн значительно улучшается. Скорость увеличения осевой несущей способности образцов примерно линейна с коэффициентом прочности раствора.
3.4. Проект
Согласно корреляционному анализу между коэффициентом усиления и коэффициентом повышения несущей способности кирпичной колонны, осевая несущая способность усиленной кирпичной колонны может быть упрощена до наложения несущей способности кирпичной колонны и усиливающих слоев. Обратитесь к расчетной формуле 6.2.1 метода укрепления слоя раствора наружной стальной арматурной сеткой в Нормах проектирования усиливающих каменных конструкций в [1] и предложите следующую расчетную формулу: где = осевая несущая способность усиливаемых элементов, кН.
= осевая несущая способность неусиленных элементов, кН. = несущая способность усиливающего слоя на сжатие, кН. = производительность прочности раствора, принять 0,75. = прочность укрепляющего раствора на сжатие, МПа. = площадь сечения поверхностного слоя укрепляющего раствора, мм 2 . = производительность прочности бамбукового скримбера, возьмите 0,8. = прочность на сжатие продольной бамбуковой планки, МПа. = сумма площадей сечения продольных бамбуковых скримберов, мм 2
По формуле (1) рассчитаны девять упрочненных образцов данного эксперимента. В таблице 6 представлены результаты расчетов.
4. Заключение
Бамбуковые стержни заменяют стальные стержни и используются для укрепления недорогих каменных домов в сельской местности, что является экологически безопасным. Слой раствора из бамбуковых решетчатых стержней может улучшить растрескивающую нагрузку, предельную несущую способность и жесткость кирпичной колонны под действием осевого давления.
С увеличением соотношения продольных бамбуковых стержней пластичность кирпичной колонны улучшается. Укрепляющие слои улучшают форму трещин и характер разрушения кирпичной колонны. Четырехсторонний режим усиления обеспечивает максимальную прочность на сжатие бамбуковых стержней по сравнению с двухсторонним режимом укрепления. На основании анализа результатов испытаний предложена формула расчета осевой несущей способности кирпичной колонны, усиленной слоем раствора из бамбуковой сетки. Формула расчета облегчает применение метода усиления при усилении и преобразовании каменных конструкций в сельской местности.
Доступность данных
Некоторые данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, включены в статью. Все наборы данных, созданные в ходе текущего исследования, не являются общедоступными, поскольку данные также являются частью текущего исследования, но доступны у соответствующего автора по обоснованному запросу.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Вклад авторов
Хунъяо Лю и Мин Лэй внесли равный вклад в эту работу.
Благодарности
Это исследование было проведено при финансовой поддержке Китайского стипендиального совета (грант № CSC201908430245). Мнения и выводы в этой статье принадлежат авторам и не отражают точку зрения спонсоров.
Ссылки
MOHURD, GB 50702-2011 Нормы проектирования усиливающих каменных конструкций , China Architecture & Building Press, Пекин, Китай, 2011.
G.T. Чжан, К.Б. Ши и Ю. Дж. Ли, «Экспериментальное исследование сейсмического поведения кирпичных стен, укрепленных закладными стержнями», Журнал строительных конструкций , вып. 34, нет. 5, pp. 145–150, 2013.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
С. Х. Фарук, М. Ильяс и С. Амир, «Отклик каменных стен, усиленных углепластиком и стальными полосами», Арабский Журнал науки и техники , том.
37, нет. 3, стр. 545–559, 2012 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
А. Дарбханзи, М. С. Марефат и М. Ханмохаммади, «Исследование сейсмостойкости неармированных каменных стен с помощью вертикальных стальных связей», Строительство и строительные материалы , вып. 52, нет. 2, стр. 122–129, 2014 г.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
С. Наваратнараджа и М. Кимиро, «Сейсмическое поведение малоустойчивых к землетрясениям домов с арочной каменной кладкой, модернизированных полипропиленовыми сетками», Практическое периодическое издание по проектированию и строительству конструкций , том. 17, нет. 2, стр. 54–64, 2012 г.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Академия Google
М.
К. Дэн, Т. Ли и Х.М. Фан, «Экспериментальное исследование осевого сжатия кирпичных колонн, усиленных HDC», Engineering Mechanics , vol. 36, нет. 5, стр. 92–99, 2019 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
С.Д. Салман, Э.В. Карлос и Б. Немкумар, «Сейсмическое усиление неармированных каменных стен с использованием распыляемого экологически чистого пластичного цементного композита (EDCC)», в материалах 6-го Международного семинара по характеристикам, защите и усилению конструкций при экстремальных нагрузках (PROTECT2017) , Гуанчжоу, Китай, декабрь 2017 г.
Просмотр по адресу:
Google Scholar
К. Ямамото и К. Мегуро, «Разработка нового армированного волокна для сейсмической модернизации каменных конструкций», в Proceedings of 16th World Conference on Earthquake Engineering (WCEE2017) , Сантьяго, Чили, январь 2017 г.
Рэймидж, «Искусственный бамбук: современное состояние», стр. 9.0193 Труды Института инженеров-строителей – Строительные материалы , том. 168, нет. 2, стр. 57–67, 2014 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Н. Нургрохо и Н. Андо, «Разработка конструкционных композитных изделий из бамбука II: основные свойства клееного бамбукового пиломатериала», Journal of Wood Science , vol. 47, нет. 2, стр. 237–242, 2001.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Академия Google
Дж.З. Чжан, штаб-квартира Рен, Ю. Чжун и Р.Дж. Чжао, «Анализ механических свойств рекомбинантного бамбука при сжатии и растяжении», Журнал Нанкинского университета лесного хозяйства (издание естественных наук) , том. 36, нет. 4, стр. 111–115, 2012 г.
Посмотреть по адресу:
Google Scholar
Чжан, Э.
Цзин, Ю.С. Ли и Ю.Т. Чжан, «Экспериментальное исследование механических свойств рекомбинантного бамбука при сжатии и изгибе», Industrial Construction , том. 46, нет. 1, стр. 11–16, 2016.Просмотр по адресу:
Google Scholar
Н. Нугрохо и Н. Андо, «Разработка конструкционных композитных изделий из бамбука I: основные свойства бамбуковой зефирной плиты», Journal of Wood Science , vol. 46, нет. 1, стр. 68–74, 2000.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
Д. Хуан, Ю. Бянь, А. Чжоу и Б. Шэн, «Экспериментальное исследование взаимосвязей напряжения и деформации и механизмов разрушения параллельных прядей бамбука, изготовленного из филлостахиса», Строительство и строительные материалы , вып. 77, стр. 130–138, 2015.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
B.
Sharma, A. Gatóo, M. Bock и M. Ramage, «Искусственный бамбук для структурных применений», Construction and Building Materials , vol. 81, стр. 66–73, 2015 г.Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
М. Сюй, З. Цуй, З. Чен и Дж. Сян, «Экспериментальное исследование свойств бамбукового скримбера при повышенных температурах на сжатие и растяжение», Строительство и строительные материалы , вып. 151, стр. 732–741, 2017.
Посмотреть по адресу:
Сайт издателя | Google Scholar
MOHURD, JG/T 199-2007 Методы тестирования физических и механических свойств бамбука, используемого в строительстве , China Architecture & Building Press, Пекин, Китай, 2007.
MOHURD, GB T 50129-2011 Стандарт для метода испытаний основных механических свойств каменной кладки , China Architecture & Building Press, Пекин, Китай, 2011.
37, нет. 3, стр. 545–559, 2012 г.
К. Дэн, Т. Ли и Х.М. Фан, «Экспериментальное исследование осевого сжатия кирпичных колонн, усиленных HDC», Engineering Mechanics , vol. 36, нет. 5, стр. 92–99, 2019 г.
Рэймидж, «Искусственный бамбук: современное состояние», стр. 9.0193 Труды Института инженеров-строителей – Строительные материалы , том. 168, нет. 2, стр. 57–67, 2014 г.
Цзин, Ю.С. Ли и Ю.Т. Чжан, «Экспериментальное исследование механических свойств рекомбинантного бамбука при сжатии и изгибе», Industrial Construction , том. 46, нет. 1, стр. 11–16, 2016.
Sharma, A. Gatóo, M. Bock и M. Ramage, «Искусственный бамбук для структурных применений», Construction and Building Materials , vol. 81, стр. 66–73, 2015 г.