Швеллер гнутый равнополочный гост: ГОСТ 8278-83 Швеллеры стальные гнутые равнополочные. Сортамент (с Изменениями N 1, 2)

alexxlab | 30.11.2017 | 0 | Разное

НМ | ГОСТ 8278-83

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ


ШВЕЛЛЕРЫ СТАЛЬНЫЕ ГНУТЫЕ РАВНОПОЛОЧНЫЕ
Сортамент

Steel roll-formed equal channels. Dimensions

ГОСТ 8278-83


Дата введения – 01.01.84

1. Настоящий стандарт распространяется на стальные гнутые равнополочные швеллеры, изготовляемые на профилегибочных станах из холоднокатаной и горячекатаной, рулонной стали обыкновенного качества, углеродистой качественной конструкционной и низколегированной.

Показатели технического уровня, установленные настоящим стандартом, предусмотрены для высшей и первой категории качества. (Измененная редакция, Изм. № 1, 2).

la. По точности профилирования швеллеры изготовляют:

  • высокой точности – А;
  • повышенной точности – Б;
  • обычной точности – В.

Требования высокой и повышенной точности профилирования соответствуют высшей категории качества. (Введен дополнительно, Изм. № 1).

2. Поверочное сечение швеллеров должно соответствовать указанному на чертеже.

Рисунок 1

ГОСТ 8278-83
  • h – высота стенки;
  • b – ширина полки;
  • s – толщина швеллера;
  • R – радиус кривизны;
  • W – момент сопротивления;
  • I – момент инерции;
  • i -радиус инерции;
  • Sx – статический момент полусечения,
  • x0 – расстояние от оси
  • у – у до наружной поверхности стенки; ГОСТ 8278-83 формула 1
  • – отношение расчетного свеса полки к толщине швеллера; ГОСТ 8278-83 формула 2
  • – отношение расчетной высоты к толщине швеллера

3. Размеры швеллеров, площадь поперечного сечения, справочные значения величин для осей и масса 1 м швеллера должны соответствовать:

для швеллеров из углеродистой кипящей и полуспокойной стали -указанным в табл. 1;

для швеллеров из углеродистой спокойной и низколегированной стали – указанным в табл. 2.

ТАБЛИЦА 1

ГОСТ 8278-83 Таблица 1,1

ТАБЛИЦА 1 – продолжение

ГОСТ 8278-83 Таблица 1.2

ТАБЛИЦА 1 – продолжение

ГОСТ 8278-83 Таблица 1.3

ТАБЛИЦА 2

ГОСТ 8278-83 Таблица 2,1

ТАБЛИЦА 2 – продолжение

ГОСТ 8278-83 Таблица 1.2

ТАБЛИЦА 2 – продолжение

ГОСТ 8278-83 Таблица 1.3

Примечание к табл. 1 и 2. Приведенные в таблицах площадь сечения и справочные величины вычислены по номинальным размерам. При вычислении массы 1 м профиля плотность стали принята равной 7,85 г/см2.

4. Предельные отклонения высоты швеллера не должны превышать указанных в табл. 3.

ТАБЛИЦА 3

ГОСТ 8278-83 Таблица 3

5. Предельные отклонения ширины полки не должны превышать указанных в табл. 4.

ТАБЛИЦА 4

4; 5. (Измененная редакция, Изм. № 1).

6. (Исключен, Изм. №2).

7. Предельные отклонения от угла 90° не должны превышать:

  • ± 1°30¢ – при ширине полки до 100 мм;
  • ± 1° – при ширине полки свыше 100 мм.

8. Швеллеры изготовляют длиной от 3 до 11,8 м:

  • мерной длины;
  • мерной длины с немерными отрезками в количестве не более 7 % массы партии;
  • кратной мерной длины;
  • кратной мерной длины с немерными отрезками в количестве не более 7 % массы партии;
  • немерной длины.

По требованию потребителя, швеллеры изготовляют длиной 12 м.

9. Предельные отклонения по длине швеллеров мерной и кратной мерной длины не должны превышать указанных в табл. 5.

ТАБЛИЦА 5

ГОСТ 8278-83 Таблица 5

(Измененная редакция, Изм. № 2).

10. Скручивание швеллеров вокруг продольной оси не должно превышать произведения 1° на длину швеллера в метрах, но не более 10°.

11. Кривизна швеллеров не должна превышать 0,1 % длины.

12. Волнистость полок швеллеров не должна превышать 2 мм на 1 м.

14. Высота швеллера определяется в плоскости на расстоянии, равном значению внешнего радиуса кривизны (R + s).

15. Марки стали и технические требования – по ГОСТ 11474-76. (Введен дополнительно, Изм. № 2).

Швеллер гнутый неравнополочный ГОСТ 8281-80. Швеллер гнутый неравнополочный вес. Швеллер гнутый неравнополочный ГОСТ 8281-80 Гнутый неравнополочный швеллер, производится по ГОСТ 8281-80 и имеет П-образное сечение, один из наиболее востребованных типом металлопроката, поставляемых Компанией ДвиМет.
Гнутые неравнополочные швеллеры, изготавливаются на профилегибочных станах из горячекатаной рулонной углеродистой обыкновенного качества, углеродистой качественной конструкционной и низколегированной стали.
Показатели технического уровня, регламентирован в стандарте, предусмотрен для высшей и первой категорий качества.
Точность прокатки швеллера гнутого неравнополочного:
  • высокая точность-А;
  • повышенная точность- Б;
  • обычная точность-В.
Требования высокой и повышенной точности профилирования швеллера гнутого неравнополочного соответствуют высшей категории качества. Швеллер неравнополочный гнутый активно применяется не столько в строительстве, но и во многих областях промышленности.

Условные обозначения:
h – высота швеллера;
b – ширина большей полки;
S – толщина полки;
b1 – ширина меньшей полки;
R и R1 – радиусы внутреннего закругления
Наименованиеh, ммb, ммb1, ммS, ммR, не более, ммколичество метров в тн
Швеллер гнутый неравнополочный 32x22x12x3 32 22 12 3 5 793,021
Швеллер гнутый неравнополочный 32×32*x20x2
32 32* 20 2 3 841,043
Швеллер гнутый неравнополочный 32×40*x15x3 32 40* 15 3 5 569,476
Швеллер гнутый неравнополочный 32x50x20x4 32 50 20 4 6 369,14
Швеллер гнутый неравнополочный 37x60x32x3 37 60 32 3 5 364,299
Швеллер гнутый неравнополочный 35x35x26x2,5 35 35 26 2,5 4 594,884
Швеллер гнутый неравнополочный 40×32*x20x2 40 32* 20 2 3 761,035
Швеллер гнутый неравнополочный 40×40*x20x2 40
40*
20 2 3 694,444
Швеллер гнутый неравнополочный 40×50*x32x3 40 50* 32 3 5 387,597
Швеллер гнутый неравнополочный 43x106x32x3 43 106 32 3 5 251,889
Швеллер гнутый неравнополочный 45x25x15x3 45 25 15 3 5 585,138
Швеллер гнутый неравнополочный 50x40x12x2,5 50 40 12 2,5 4 556,174
Швеллер гнутый неравнополочный 50x48x15x3 50 48 15 3 5 422,297
Швеллер гнутый неравнополочный 50×40*x20x2 50 40* 20
2
3 626,174
Швеллер гнутый неравнополочный 50×50*x15x3 50 50* 15 3 5 414,079
Швеллер гнутый неравнополочный 50×50*x25x2 50 50* 25 2 3 545,852
Швеллер гнутый неравнополочный 50×50*x25x3 50 50* 25 3 5 377,216
Швеллер гнутый неравнополочный 50×50*x25x4 50 50* 25 4 6 291,46
Швеллер гнутый неравнополочный 50x55x30x2 50 55 30 2 3 502,765
Швеллер гнутый неравнополочный 50x60x32x3 50 60 32 3 5 327,761
Швеллер гнутый неравнополочный 50×60*x32x4 50 60* 32 4 6 252,207
Швеллер гнутый неравнополочный 50x92x60x3 50 92 60 3 5 224,014
Швеллер гнутый неравнополочный 60×40*x20x2 60 40* 20 2 3 570,125
Швеллер гнутый неравнополочный 60×50*x25x3 60 50* 25 3 5 346,5
Швеллер гнутый неравнополочный 60×60*x32x3 60 60* 32 3 5 304,229
Швеллер гнутый неравнополочный 65x55x20x2,5 65 55 20 2,5 4 393,082
Швеллер гнутый неравнополочный 65x65x40x4 65 65 40 4 6 206,441
Швеллер гнутый неравнополочный 67x65x35x3 67 65 35 3 5 274,725
Швеллер гнутый неравнополочный 70x80x50x4 70 80 50 4 6 172,831
Швеллер гнутый неравнополочный 80×50*x25x3 80 50* 25 3 5 297,885
Швеллер гнутый неравнополочный 80×60*x32x3 80 60* 32 3 5 266,099
Швеллер гнутый неравнополочный 80×60*x40x3 80 60* 40 3 5 253,421
Швеллер гнутый неравнополочный 80×80*x40x3 80 80* 40 3 5 226,398
Швеллер гнутый неравнополочный 80×80*x40x5 80 80* 40 5 7 140,766
Швеллер гнутый неравнополочный 80x80x50x4 80 80 50 4 6 163,934
Швеллер гнутый неравнополочный 90x80x50x4 90 80 50 4 6 155,909
Швеллер гнутый неравнополочный 100×50*x25x3 100 50* 25 3 5 261,233
Швеллер гнутый неравнополочный 100×60*x32x3 100 60* 32 3 5 236,463
Швеллер гнутый неравнополочный 100×80*x40x3 100 80* 40 3 5 204,583
Швеллер гнутый неравнополочный 100x80x50x4 100 80 50 4 6 148,633
Швеллер гнутый неравнополочный 100x80x50x5 100 80 50 5 7 120,758
Швеллер гнутый неравнополочный 100×100*x60x4100100* 60 4 6 130,378
Швеллер гнутый неравнополочный 100x100x60x6100 100 60 6 9 89,606
Швеллер гнутый неравнополочный 100x180x35x8100 180 35 8 12 55,991
Швеллер гнутый неравнополочный 120×45*x35x5 120 45* 35 5 7 140,766
Швеллер гнутый неравнополочный 120x60x50x5 120 60 50 5 7 120,758
Швеллер гнутый неравнополочный 130x108x50x4130 108 50 4 6 116,973
Швеллер гнутый неравнополочный 135x50x36x4 135 50 36 4 6 155,135
Швеллер гнутый неравнополочный 140x70x30x4 140 70 30 4 6 142,005
Швеллер гнутый неравнополочный 144x160x90x6144 160 90 6 9 57,241
Швеллер гнутый неравнополочный 160x50x30x3 160 50 30 3 5 186,602
Швеллер гнутый неравнополочный 160×50*x30x4 160 50* 30 4 6 142,005
Швеллер гнутый неравнополочный 160x80x50x5 160 80 50 5 7 93,985
Швеллер гнутый неравнополочный 200x50x30x4 200 50 30 4 6 120,511
Швеллер гнутый неравнополочный 270x90x72x8 270 90 72 8 12 39,667
Швеллер гнутый неравнополочный 270x90x80x6 270 90 80 6 9 50,942
Швеллер гнутый неравнополочный 300x80x40x4 300 80 40 4 6 78,802
Швеллер гнутый неравнополочный 300x80x40x5 300 80 40 5 7 63,532
* – швеллеры, обозначенные звездочкой, изготавливаются по требованию потребителя.
ГОСТ 8278-83 Швеллеры стальные гнутые равнополочные. Сортамент
На главную | База 1 | База 2 | База 3
Поиск по реквизитамПоиск по номеру документаПоиск по названию документаПоиск по тексту документа
Искать все виды документовДокументы неопределённого видаISOАвиационные правилаАльбомАпелляционное определениеАТКАТК-РЭАТПЭАТРВИВМРВМУВНВНиРВНКРВНМДВНПВНПБВНТМ/МЧМ СССРВНТПВНТП/МПСВНЭВОМВПНРМВППБВРДВРДСВременное положениеВременное руководствоВременные методические рекомендацииВременные нормативыВременные рекомендацииВременные указанияВременный порядокВрТЕРВрТЕРрВрТЭСНВрТЭСНрВСНВСН АСВСН ВКВСН-АПКВСПВСТПВТУВТУ МММПВТУ НКММПВУП СНЭВУППВУТПВыпускГКИНПГКИНП (ОНТА)ГНГОСТГОСТ CEN/TRГОСТ CISPRГОСТ ENГОСТ EN ISOГОСТ EN/TSГОСТ IECГОСТ IEC/PASГОСТ IEC/TRГОСТ IEC/TSГОСТ ISOГОСТ ISO GuideГОСТ ISO/DISГОСТ ISO/HL7ГОСТ ISO/IECГОСТ ISO/IEC GuideГОСТ ISO/TRГОСТ ISO/TSГОСТ OIML RГОСТ ЕНГОСТ ИСОГОСТ ИСО/МЭКГОСТ ИСО/ТОГОСТ ИСО/ТСГОСТ МЭКГОСТ РГОСТ Р ЕНГОСТ Р ЕН ИСОГОСТ Р ИСОГОСТ Р ИСО/HL7ГОСТ Р ИСО/АСТМГОСТ Р ИСО/МЭКГОСТ Р ИСО/МЭК МФСГОСТ Р ИСО/МЭК ТОГОСТ Р ИСО/ТОГОСТ Р ИСО/ТСГОСТ Р ИСО/ТУГОСТ Р МЭКГОСТ Р МЭК/ТОГОСТ Р МЭК/ТСГОСТ ЭД1ГСНГСНрГСССДГЭСНГЭСНмГЭСНмрГЭСНмтГЭСНпГЭСНПиТЕРГЭСНПиТЕРрГЭСНрГЭСНсДИДиОРДирективное письмоДоговорДополнение к ВСНДополнение к РНиПДСЕКЕНВиРЕНВиР-ПЕНиРЕСДЗемЕТКСЖНМЗаключениеЗаконЗаконопроектЗональный типовой проектИИБТВИДИКИМИНИнструктивное письмоИнструкцияИнструкция НСАМИнформационно-методическое письмоИнформационно-технический сборникИнформационное письмоИнформацияИОТИРИСОИСО/TRИТНИТОсИТПИТСИЭСНИЭСНиЕР Республика КарелияККарта трудового процессаКарта-нарядКаталогКаталог-справочникККТКОКодексКОТКПОКСИКТКТПММ-МВИМВИМВНМВРМГСНМДМДКМДСМеждународные стандартыМетодикаМетодика НСАММетодические рекомендацииМетодические рекомендации к СПМетодические указанияМетодический документМетодическое пособиеМетодическое руководствоМИМИ БГЕИМИ УЯВИМИГКМММНМОДНМонтажные чертежиМос МУМосМРМосСанПинМППБМРМРДСМРОМРРМРТУМСанПиНМСНМСПМТМУМУ ОТ РММУКМЭКННАС ГАНБ ЖТНВННГЭАНДНДПНиТУНКНормыНормы времениНПНПБНПРМНРНРБНСПНТПНТП АПКНТП ЭППНТПДНТПСНТСНЦКРНЦСОДМОДНОЕРЖОЕРЖкрОЕРЖмОЕРЖмрОЕРЖпОЕРЖрОКОМТРМОНОНДОНКОНТПОПВОПКП АЭСОПНРМСОРДОСГиСППиНОСНОСН-АПКОСПОССПЖОССЦЖОСТОСТ 1ОСТ 2ОСТ 34ОСТ 4ОСТ 5ОСТ ВКСОСТ КЗ СНКОСТ НКЗагОСТ НКЛесОСТ НКМОСТ НКММПОСТ НКППОСТ НКПП и НКВТОСТ НКСМОСТ НКТПОСТ5ОСТНОСЭМЖОТРОТТПП ССФЖТПБПБПРВПБЭ НППБЯПВ НППВКМПВСРПГВУПереченьПиН АЭПисьмоПМГПНАЭПНД ФПНД Ф СБПНД Ф ТПНСТПОПоложениеПорядокПособиеПособие в развитие СНиППособие к ВНТППособие к ВСНПособие к МГСНПособие к МРПособие к РДПособие к РТМПособие к СНПособие к СНиППособие к СППособие к СТОПособие по применению СППостановлениеПОТ РПОЭСНрППБППБ-АСППБ-СППБВППБОППРПРПР РСКПР СМНПравилаПрактическое пособие к СППРБ АСПрейскурантПриказПротоколПСРр Калининградской областиПТБПТЭПУГПУЭПЦСНПЭУРР ГазпромР НОПРИЗР НОСТРОЙР НОСТРОЙ/НОПР РСКР СМНР-НП СРО ССКРазъяснениеРаспоряжениеРАФРБРГРДРД БГЕИРД БТРД ГМРД НИИКраностроенияРД РОСЭКРД РСКРД РТМРД СМАРД СМНРД ЭОРД-АПКРДИРДМРДМУРДПРДСРДТПРегламентРекомендацииРекомендацияРешениеРешение коллегииРКРМРМГРМДРМКРНДРНиПРПРРТОП ТЭРС ГАРСНРСТ РСФСРРСТ РСФСР ЭД1РТРТМРТПРУРуководствоРУЭСТОП ГАРЭГА РФРЭСНрСАСанитарные нормыСанитарные правилаСанПиНСборникСборник НТД к СНиПСборники ПВРСборники РСН МОСборники РСН ПНРСборники РСН ССРСборники ценСБЦПСДАСДАЭСДОССерияСЗКСНСН-РФСНиПСНиРСНККСНОРСНПСОСоглашениеСПСП АССП АЭССправочникСправочное пособие к ВСНСправочное пособие к СНиПСправочное пособие к СПСправочное пособие к ТЕРСправочное пособие к ТЕРрСРПССНССЦСТ ССФЖТСТ СЭВСТ ЦКБАСТ-НП СРОСТАСТКСТМСТНСТН ЦЭСТОСТО 030 НОСТРОЙСТО АСЧМСТО БДПСТО ВНИИСТСТО ГазпромСТО Газпром РДСТО ГГИСТО ГУ ГГИСТО ДД ХМАОСТО ДОКТОР БЕТОНСТО МАДИСТО МВИСТО МИСТО НААГСТО НАКССТО НКССТО НОПСТО НОСТРОЙСТО НОСТРОЙ/НОПСТО РЖДСТО РосГеоСТО РОСТЕХЭКСПЕРТИЗАСТО САСТО СМКСТО ФЦССТО ЦКТИСТО-ГК “Трансстрой”СТО-НСОПБСТПСТП ВНИИГСТП НИИЭССтП РМПСУПСССУРСУСНСЦНПРТВТЕТелеграммаТелетайпограммаТематическая подборкаТЕРТЕР Алтайский крайТЕР Белгородская областьТЕР Калининградской областиТЕР Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕР Краснодарского краяТЕР Мурманская областьТЕР Новосибирской областиТЕР Орловской областиТЕР Республика ДагестанТЕР Республика КарелияТЕР Ростовской областиТЕР Самарской областиТЕР Смоленской обл.ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округТЕР Ярославской областиТЕРмТЕРм Алтайский крайТЕРм Белгородская областьТЕРм Воронежской областиТЕРм Калининградской областиТЕРм Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРм Мурманская областьТЕРм Республика ДагестанТЕРм Республика КарелияТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округТЕРмрТЕРмр Алтайский крайТЕРмр Белгородская областьТЕРмр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРмр Краснодарского краяТЕРмр Республика ДагестанТЕРмр Республика КарелияТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРпТЕРп Алтайский крайТЕРп Белгородская областьТЕРп Калининградской областиТЕРп Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРп Краснодарского краяТЕРп Республика КарелияТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округТЕРп Ярославской областиТЕРрТЕРр Алтайский крайТЕРр Белгородская областьТЕРр Калининградской областиТЕРр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРр Краснодарского краяТЕРр Новосибирской областиТЕРр Омской областиТЕРр Орловской областиТЕРр Республика ДагестанТЕРр Республика КарелияТЕРр Ростовской областиТЕРр Рязанской областиТЕРр Самарской областиТЕРр Смоленской областиТЕРр Удмуртской РеспубликиТЕРр Ульяновской областиТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРррТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округТехнический каталогТехнический регламентТехнический регламент Таможенного союзаТехнический циркулярТехнологическая инструкцияТехнологическая картаТехнологические картыТехнологический регламентТИТИ РТИ РОТиповая инструкцияТиповая технологическая инструкцияТиповое положениеТиповой проектТиповые конструкцииТиповые материалы для проектированияТиповые проектные решенияТКТКБЯТМД Санкт-ПетербургТНПБТОИТОИ-РДТПТПРТРТР АВОКТР ЕАЭСТР ТСТРДТСНТСН МУТСН ПМСТСН РКТСН ЭКТСН ЭОТСНэ и ТЕРэТССЦТССЦ Алтайский крайТССЦ Белгородская областьТССЦ Воронежской областиТССЦ Карачаево-Черкесская РеспубликаТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округТССЦпгТССЦпг Белгородская областьТСЦТСЦ Белгородская областьТСЦ Краснодарского краяТСЦ Орловской областиТСЦ Республика ДагестанТСЦ Республика КарелияТСЦ Ростовской областиТСЦ Ульяновской областиТСЦмТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округТСЦп Калининградской областиТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округТСЦэ Калининградской областиТСЭМТСЭМ Алтайский крайТСЭМ Белгородская областьТСЭМ Карачаево-Черкесская РеспубликаТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округТТТТКТТПТУТУ-газТУКТЭСНиЕР Воронежской областиТЭСНиЕРм Воронежской областиТЭСНиЕРрТЭСНиТЕРэУУ-СТУказУказаниеУказанияУКНУНУОУРврУРкрУРррУРСНУСНУТП БГЕИФАПФедеральный законФедеральный стандарт оценкиФЕРФЕРмФЕРмрФЕРпФЕРрФормаФорма ИГАСНФРФСНФССЦФССЦпгФСЭМФТС ЖТЦВЦенникЦИРВЦиркулярЦПИШифрЭксплуатационный циркулярЭРД
Показать все найденные Показать действующие Показать частично действующие Показать не действующие Показать проекты Показать документы с неизвестным статусом
Упорядочить по номеру документаУпорядочить по дате введения

404 – Страница не найдена

  • Москва
  • Санкт-Петербург
  • Актау и Мангистау
  • Актобе и область
  • Алматы
  • Архангельск
  • Астрахань и область
  • Атырау и область
  • Баку
  • Барнаул
  • Белгород
  • Брест и область
  • Брянск и область
  • Буйнакск
  • Владивосток
  • Владикавказ и область
  • Владимир
  • Волгоград
  • Вологда
  • Воронеж и область
  • Горно Алтайск
  • Грозный
  • Гудермес
  • Екатеринбург
  • Ереван
  • Ессентуки
  • Железнодорожный
  • Иваново и область
  • Ижевск
  • Иркутск
  • Казань
  • Калининград и область
  • Калуга
  • Караганда и область
  • Кемерово
  • Киев и область
  • Киров и область
  • Китай
  • Костанай и область
  • Кострома и область
  • Краснодар
  • Красноярск
  • Крым
  • Курган и область
  • Курск
  • Липецк и область
  • Магадан и область
  • Магнитогорск
  • Махачкала
  • Минск и область
  • Мурманск
  • Набережные Челны
  • Назрань
  • Нальчик
  • Нефтекамск
  • Нижневартовск
  • Нижний Новгород
  • Нижний Тагил
  • Новокузнецк
  • Новороссийск
  • Новосибирск и область
  • Новочеркасск
  • Нур-Султан
  • Омск и область
  • Орел и область
  • Оренбург
  • Павлодар и область
  • Пенза и область
  • Пермь
  • Петропавл. Камчатский
  • Петропавловск
  • Псков
  • Пятигорск
  • Ростов на Дону
  • Рязань и область
  • Самара
  • Саранск
  • Саратов
  • Севастополь
  • Семей
  • Сергиев Посад
  • Смоленск и область
  • Сочи
  • Ставрополь
  • Сургут
  • Сызрань
  • Сыктывкар
  • Таганрог
  • Тамбов и область
  • Ташкент
  • Тверь и область
  • Тольятти
  • Томск
  • Тула
  • Тюмень
  • Узбекистан
  • Улан Удэ
  • Ульяновск
  • Уральск
  • Уфа
  • Ухта
  • Хабаровск
  • Ханты Мансийск
  • Чебоксары
  • Челябинск
  • Череповец
  • Чехов
  • Шымкент
  • Электроугли
  • Элиста
  • Южно Сахалинск
  • Якутск
  • Ярославль
ГОСТ 8281-80 Швеллеры стальные гнутые неравнополочные. Сортамент / 8281 80

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ШВЕЛЛЕРЫ СТАЛЬНЫЕ ГНУТЫЕ НЕРАВНОПОЛОЧНЫЕ

Сортамент

Steel roll-formed unequal channels. Dimensions

ГОСТ
8281-80

Дата введения 01.01.81

1. Настоящий стандарт распространяется на стальные гнутые неравнополочные швеллеры, изготовляемые на профилегибочных станах из горячекатаной рулонной углеродистой обыкновенного качества, углеродистой качественной конструкционной и низколегированной стали.

Показатели технического уровня, установленные настоящим стандартом, предусмотрены для высшей и первой категорий качества.

2. По точности прокатки швеллеры изготовляют:

– высокой точности – А;

– повышенной точности – Б;

– обычной точности – В.

Требования высокой и повышенной точности профилирования соответствуют высшей категории качества.

1, 2. (Измененная редакция, Изм. № 2).

3. Поперечное сечение швеллеров должно соответствовать указанному на чертеже.

Обозначения к чертежу и табл. 1 и 2:

h – высота стенки;
b – ширина большей полки;
b1ширина меньшей полки;
s – толщина швеллера;
R и R1 радиусы кривизны;

I – момент инерции;
i – радиус инерции;
W – момент сопротивления;
у0 – расстояние от центра тяжести до наружной грани большой полки; x0 – расстояние от центра тяжести до наружной грани стенки;
a – угол наклона главной оси;
 - отношение расчетной высоты стенки к толщине;
 - отношение расчетного свеса большей полки к толщине;
 - отношение расчетного свеса меньшей полки к толщине

4. Размеры швеллеров, площадь поперечного сечения, справочные значения величин для осей и масса 1 м швеллера должны соответствовать:

– для швеллеров из углеродистой кипящей и полуспокойной стали с временным сопротивлением, разрыву не более 460 Н/мм2 (47 кгс/мм2) – указанным в табл. 1;

– для швеллеров из углеродистой спокойной и низколегированной стали с временным сопротивлением разрыву более 460 Н/мм2 (47 кгс/мм2) – указанным в табл. 2.

Швеллеры стальные гнутые равнополочные. Сортамент

Л

ь

3

г, не более

л

П\

Площадь сечения, см*

Справочные величины для осей

а

а

*-«

1

х—х

у—У

2о, СМ

‘х-

wx- с“*

/х,си

СМ«

см«

fyt см

130

135

8

20

13,4

9,25

29,07

834,22

28,34

5,36

73,57

546,18

65,35

4,33

5,40

22,82

4

10

11,5

28,0

9,67

278,47

39,78

5,37

23,59

33,20

7,54

1,85

1,60

7,59

60

5

10

9,0

22,0

11,96

338,99

48,43

5,32

28,94

40,45

9,27

1,84

1,64

9,39

6

14

6,7

16,7

14,00

385,54

55,08

5,25

33,34

46,69

10,88

1,82

1,71

10,99

140

80

4

10

16,5

28,0

11,27

352,48

50,35

5,59

29,03

73,78

13,09

2,56

2,37

8,84

5

10

13,0

22,0

13,96

430,16

61,45

5,55

35,69

90,35

16,15

2,54

2,41

10,96

100

5

10

17,0

22,0

15,96

521,32

74,47

5,71

42,44

167,06

24,69

3,23

3,23

12,53

6

14

13,3

16,70

18,80

601,16

85,88

5,65

49,42

194,66

29,11

3,22

3,31

14,76

145

75

5

10

12,0

23,0

13,71

442,22

60,99

5,68

21,73

76,49

14,36

2,36

2,17

10,76

143

25

4

10

27,5

30,0

7,10

172,58

23,32

4,80

15,47

2,68

1,34

0,61

0,50

5,64

40

3

7

10,0

46,7

6,80

225,22

28,15

5,75

17,44

8,51

2,67

1,12

0,81

5,34

5

10

5,0

26,0

10,96

346,89

14,34

5,62

27,42

13,14

4,24

1,09

0,90

8,61

2,5

6

16,6

52,7

6,22

222,67

27,83

5,96

16,73

13,63

3,48

1,48

1,08

4,88

50

4

10

9,0

33,0

9,67

334,07

41,76

5,88

25,50

20,68

5,38

1,46

1,16

7,60

5

10

7,0

26,0

11,96

406,97

50,87

5,83

31,30

25,10

6,61

1,45

1,20

9,39

6

14

5,0

20,0

14,00

462,13

57,77

5,74

25,62

28,96

7,74

1,44

1,26

10,99

160

2,5

6

20,6

57,2

6,72

253,68

31,71

6,14

18,70

22,70

4,95

1,84

1,41

5,27

3

7

16,7

46,7

8,00

299,17

37,40

6,11

22,15

26,84

5,88

1,83

1,44

6,28

60

4

10

11,5

33,0

10,47

382,75

48,84

6,05

28,62

34,66

7,69

1,82

1,49

8,22

5

10

9,0

26,0

12,96

467,05

58,38

6,00

35,17

42,25

9,46

1,80

1,53

10,18

6

14

6,7

20,0

15,20

533,32

66,66

5,92

40,64

48,92

11,11

1,79

1,60

11,93

3

7

20,0

46,7

8,60

336,15

42,02

6,25

24,50

41,20

7,91

2,19

1,79

6,75

70

4

10

14,0

33,0

11,27

431,44

53,93

6,19

31,74

53,36

10,36

2,18

1,85

8,84

5

10

11,0

26,0

13,96

527,14

65,89

6,14

39,05

65,24

12,76

2,16

1,89

Ю,96

404 – Страница не найдена

  • Москва
  • Санкт-Петербург
  • Актау и Мангистау
  • Актобе и область
  • Алматы
  • Архангельск
  • Астрахань и область
  • Атырау и область
  • Баку
  • Барнаул
  • Белгород
  • Брест и область
  • Брянск и область
  • Буйнакск
  • Владивосток
  • Владикавказ и область
  • Владимир
  • Волгоград
  • Вологда
  • Воронеж и область
  • Горно Алтайск
  • Грозный
  • Гудермес
  • Екатеринбург
  • Ереван
  • Ессентуки
  • Железнодорожный
  • Иваново и область
  • Ижевск
  • Иркутск
  • Казань
  • Калининград и область
  • Калуга
  • Караганда и область
  • Кемерово
  • Киев и область
  • Киров и область
  • Китай
  • Костанай и область
  • Кострома и область
  • Краснодар
  • Красноярск
  • Крым
  • Курган и область
  • Курск
  • Липецк и область
  • Магадан и область
  • Магнитогорск
  • Махачкала
  • Минск и область
  • Мурманск
  • Набережные Челны
  • Назрань
  • Нальчик
  • Нефтекамск
  • Нижневартовск
  • Нижний Новгород
  • Нижний Тагил
  • Новокузнецк
  • Новороссийск
  • Новосибирск и область
  • Новочеркасск
  • Нур-Султан
  • Омск и область
  • Орел и область
  • Оренбург
  • Павлодар и область
  • Пенза и область
  • Пермь
  • Петропавл. Камчатский
  • Петропавловск
  • Псков
  • Пятигорск
  • Ростов на Дону
  • Рязань и область
  • Самара
  • Саранск
  • Саратов
  • Севастополь
  • Семей
  • Сергиев Посад
  • Смоленск и область
  • Сочи
  • Ставрополь
  • Сургут
  • Сызрань
  • Сыктывкар
  • Таганрог
  • Тамбов и область
  • Ташкент
  • Тверь и область
  • Тольятти
  • Томск
  • Тула
  • Тюмень
  • Узбекистан
  • Улан Удэ
  • Ульяновск
  • Уральск
  • Уфа
  • Ухта
  • Хабаровск
  • Ханты Мансийск
  • Чебоксары
  • Челябинск
  • Череповец
  • Чехов
  • Шымкент
  • Электроугли
  • Элиста
  • Южно Сахалинск
  • Якутск
  • Ярославль
корреляционных характеристик как гарантия надежности

Возведение несущих конструкций предполагает использование долговечных материалов. Именно к этому списку относятся стальные каналы, имеющие U-образную форму. При изготовлении профилей и применяемых разных технологиях используют разные виды стали. Классифицируйте материал по нескольким характеристикам, и их отношение определяет такое понятие, как калибровка швеллеров. Эта тема посвящена этой статье.

Каналы, наиболее широко используемые в строительстве, производстве и автомобилестроении

Что такое канал: особенности и преимущества продукта

Швеллер

– металлопрокатный профиль с U-образным поперечным сечением.Они производят его из нескольких видов стали, в том числе из нержавеющей стали. Именно поэтому характеристики ассортимента швеллеров включают в себя не только большой размер, но и материал, а также технологию производства. Они изготавливаются холоднокатаным или горячекатаным способом.

Гарантия качества порога соответствует требованиям ГОСТ

U-образные профили

имеют конструктивные особенности. Большинство типов U-образных профилей с параллельными боковыми полками, но также существуют там, где грани имеют параллельное расположение относительно друг друга и выполнены с определенным наклоном.Главной особенностью калибровочного U-образного профиля является высокая жесткость при небольшом весе, что приводит к широкому применению материала при возведении конструкций с высокой нагрузкой.

Благодаря превосходному качеству каналы имеют ряд преимуществ

.
Равномерное угловое прессование и ползучесть в ультрамелкозернистом алюминии и его сплавах

Механические свойства сыпучих ультрамелкозернистых (UFG) материалов при повышенных и / или высоких температурах являются новой и важной областью исследований [4]. Тем не менее, было проведено лишь несколько исследований поведения ползучести объемных материалов UFG, обработанных угловым прессованием с равными каналами (ECAP) [43,54]. По сравнению с непрессованным (крупнозернистым) состоянием, обработка ECAP может привести к значительным изменениям свойств ползучести в объемных материалах UFG, включая уменьшение и / или увеличение [8] минимальной скорости ползучести и срока службы ползучести.Важно отметить, что эти тенденции могут заметно зависеть от количества проходов ECAP. Многие исследования, связанные с идентификацией механизмов ползучести, проводились с использованием крупнозернистого чистого алюминия [55] и коммерческих алюминиевых сплавов [56]. Однако логично ожидать, что механизм упрочнения / размягчения, наблюдаемый в алюминии, обработанном ECAP, может отличаться от механизма, наблюдаемого в крупнозернистом материале. Следовательно, нельзя исключить, что ползучесть в алюминии ECAP и его сплавах контролируется другим механизмом (механизмами) ползучести, чем в грубом материале.Таким образом, ни феноменологические, ни микроскопические аспекты поведения ползучести материалов, обработанных ECAP, еще недостаточно поняты.

В этом разделе описывается серия экспериментов по ползучести, которые были проведены на образцах чистого алюминия и его сплавов Al-0,2 мас.% И Al-2 мас.% Mg-0,2 мас.% Sc, обработанных угловым прессованием с равным каналом. Для сравнения некоторые испытания на ползучесть были выполнены и на непрессованных материалах. Испытания на ползучесть проводились как на растяжение, так и на сжатие.

4.1. Влияние маршрута обработки на поведение ползучести

Как более подробно обсуждается в разделе 2.2. Были определены четыре различных маршрута прессинга (Рисунок 3). Обработка ECAP проводилась с помощью одного или повторных проходов по маршруту A, B (использовался только маршрут B C ) или C. Рисунок 22 содержит полную запись основных параметров ползучести для образцов ECAP Al после испытания на ползучесть в растяжение при 473 К и 15 МПа (каждая точка представляет средние результаты двух-трех отдельных испытаний на ползучесть при одинаковых условиях нагружения).Изучение рисунка 22 показывает, что не существует существенных различий в свойствах ползучести образцов, приготовленных различными способами обработки ECAP. Все три способа обработки приводят к значительному увеличению минимальной скорости ползучести в течение первых четырех проходов и небольшому увеличению во время последующего прессования (рис. 22а). В противоположность этому, время разрушения (срок службы ползучести) резко падает через четыре прохода, и затем между последующими проходами нет существенных различий – Рисунок 22b.

В последнее время внимание уделяется эффективности различных маршрутов ECAP при производстве измельчения зерна в алюминии [10]. Было продемонстрировано, что ECAP способен производить рафинированные структуры с крупными фракциями высокоугловых границ [10], хотя механизмы, участвующие в формировании мелких зерен и высокоугловых границ в микроструктуре деформации, еще предстоит выяснить. В этой работе микроструктурное исследование всех исследованных маршрутов показало небольшие различия в размере зерна, произведенного через различные маршруты ECAP.С увеличением количества проходов ECAP эта разница уменьшается. Кроме того, была очевидная зависимость разориентации от различных технологических маршрутов для матрицы ECAP, имеющей внутренний угол, равный 90 °. Данные разориентации подтвердили, что повторное нажатие приводит к прогрессивному увеличению доли высокоугловых границ зерен (рис. 18).

В соответствующей работе Sklenicka et al. [11,57] провели обширные испытания на ползучесть чистого алюминия, обработанного различными маршрутами ECAP.Было обнаружено, что способ обработки оказал незначительное влияние на поведение ползучести прессованного алюминия. Тем не менее, влияние роста зерна во время ползучести может иметь тенденцию скрывать влияние различных маршрутов обработки, и эксперименты по ползучести, вероятно, не являются достаточно утонченной процедурой для выявления этих довольно небольших различий в поведении ползучести.

Рисунок 22.

Влияние различных маршрутов ECAP и разного количества проходов ECAP на (a) скорость ползучести и (b) время разрушения.

4.2. Характеристики ползучести чистого алюминия

Испытания на ползучесть проводились на образцах в состоянии прессования как при растяжении, так и при сжатии в интервале температур от 423 до 523 К в диапазоне приложенных напряжений от 10 до 25 МПа. Последующие проходы ECAP выполнялись по маршруту B C (см. Часть 2.2.) До 12 проходов.

4.2.1. Поведение ползучести

Типичные кривые ползучести показаны на рисунках 23 и 24. Все эти графики были получены при температуре 473 К (~ 0.5 T м () при начальном приложенном одноосном растягивающем или сжимающем напряжении 15 МПа. Испытания на ползучесть при растяжении были проведены до окончательного разрушения образцов ползучести, тогда как испытания на ползучесть при сжатии были прерваны при истинной деформации около ~ 0,35.

Стандартные зависимости ε от t ползучести на рисунках 23a и 24a могут быть легко построены в виде мгновенной скорости деформации dε / dt в зависимости от деформации, как показано на рисунках 23b и 24b. Как видно из рисунков, были обнаружены значительные различия в поведении ползучести материала ECAP по сравнению с его крупнозернистым аналогом.Во-первых, материалы ECAP демонстрируют заметно более длительный срок службы при ползучести (рис. 23а) или заметно большую продолжительность воздействия ползучести, чтобы получить деформацию ~ 0,35 (рис. 24b), чем у крупнозернистого алюминия. Во-вторых, минимальная скорость ползучести материала ECAP примерно на один-два порядка меньше, чем у крупнозернистого материала. В-третьих, формы кривых ползучести при растяжении для материала ECAP после большого числа нажатий значительно отличаются от испытаний, проводимых на небольшом числе проходов ECAP, по степени отдельных стадий ползучести.

Рисунок 23.

Стандартная кривая скорости ползучести и деформации в зависимости от кривых деформации для несжатого состояния и различного числа проходов ECAP по маршруту Bc (ползучесть при растяжении до разрушения).

Рисунок 24.

Стандартная кривая скорости ползучести и деформации в зависимости от кривых деформации для несжатого состояния и различных проходов ECAP по маршруту Bc (ползучесть при сжатии до деформации ~ 0,35).

Разница в минимальной скорости ползучести материала ECAP и в состоянии без сжатия постоянно уменьшается с увеличением числа проходов ECAP (рисунки 23b и 24b).Дополнительное различие иллюстрируется рисунком 25а, который показывает изменение минимальной скорости ползучести с приложенным напряжением для образцов ECAP после 8 проходов. Результаты показывают, что при высоких напряжениях минимальная скорость ползучести при сжатии материала ECAP может быть на порядок ниже, чем у непрессованного материала, хотя эта разница уменьшается с уменьшением приложенного напряжения и становится незначительной при 10 МПа. Наблюдаемые значения показателя напряжения n = (∂lnε˙ / ∂lnσ) Тара ~ 6.6 для несжатого материала, ~ 4,8 (ползучесть при сжатии) и ~ 5,7 (ползучесть при растяжении) для ECAP Al, соответственно.

Для определения кажущейся энергии активации для ползучести Q c, была измерена минимальная скорость ползучести в интервале температур от 423 до 523 К и при двух приложенных напряжениях растяжения 15 и 20 МПа соответственно. Энергия активации для ползучести Q c определяется как

Qc = [∂lnε˙min∂ (−1 / kT)] σE1

Таким образом, энергия активации Q C может быть получена из наклона log dε / dt против 1 / T графики, показанные на рисунке 25b.Значение кажущейся энергии активации, Q C , определяли методом наименьших квадратов. Q C зависит от напряжения и составляет 129,7 ± 16 и 110,9 ± 9 кДж / моль для напряжений 20 и 15 МПа соответственно.

Рисунок 25.

Зависимость минимальной скорости ползучести для непрессованного состояния и 8 проходов ECAP от: (a) приложенного напряжения, (b) температуры испытания на двух уровнях напряжения.

4.2.2. Скользящая граница зерна (GBS)

Общая деформация ползучести ε обычно состоит из следующих вкладов: деформации, вызванные скольжением дислокации и неконсервативным движением дислокаций, скольжение границы зерна (GBS) [58-60], диффузия вакансий, направленная на напряжение, и межзерновая нуклеация и рост пустот соответственно.Тем не менее, следует отметить, что не все вышеперечисленные процессы работают независимо друг от друга, как это часто предполагается. Возможное объяснение появления интенсивного GBS в материалах UFG состоит в том, что диффузия происходит быстрее в материалах, обработанных ECAP с сильно неравновесными границами зерен [4, 19, 61,62]. Соответственно, кажется, что GBS легче в этих материалах UFG.

Величину скольжения по границам зерен (GBS) определяли путем измерения поверхностных смещений, возникающих на пересечениях границ зерен с линиями маркеров, поперечными оси напряжения [27,58].На рисунке 26 показан один четкий пример возникновения скольжения границы зерна в ползучести алюминия ECAP. Продольные смещения линий маркера u, обусловленные СГБ, вместе с долей границ, κ S , с наблюдаемой СГБ, были измерены с помощью СЭМ.

Скользящая граница зерна была измерена на поверхностях образцов растяжения, ползущих до заданной деформации ε ≈ 0,15. Сканирующая электронная микроскопия позволила обнаружить GBS, характеризующийся u ≥ 0,1 мкм.Однако GBS не наблюдался на всех границах зерна; поэтому была определена относительная частота скользящих границ с . Тогда составляющая деформации ε gb из-за GBS выражается как [27,58]:

εgb = (1 + ε) υ.κs / L¯E2

, где средний размер зерна L¯ определен линейным метод перехвата и общий вклад GBS в общую деформацию ползучести в образце γ, был оценен как γ = ε гб / ε. Результаты измерений GBS приведены в таблице 3.Очевидно, что доля границ κ с увеличивается с увеличением числа проходов ECAP. Этот результат подтверждает идею, что СГБ связана с микроструктурными изменениями границ зерен [27]. Следует отметить, что в лучшем случае (12 проходов) вклад GBS в деформацию ползучести составляет всего 33%.

Кол-во пропусков ū [мкм] кс L ¯ [мкм] εgb.102 εgb / ε.102
1 0,51 0,80 14,9 3,15 21,0
2 0,48 0,8 3 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 7 0,7 900 900 24,0
4 0,55 0,93 12,2 4,80 32,0
8 0,49 0,91 10,8 4.70 31,0
12 0,52 0,92 11,0 5,00 33,0

Таблица 3.

Сводка измерений GBS (ε ≅0.15).

Рис. 26.

Пример проскальзывания границ зерен в алюминии ECAP (маршрут Bc, 8 проходов) после испытания на ползучесть при 473 К и 15 МПа. Ось растягивающего напряжения горизонтальная.

4.2.3. Механизмы деформации ползучести

Механизмы, контролирующие свойства ползучести чистых металлов, обычно идентифицируют по зависимости минимальной и / или установившейся скорости ползучести ε˙mon напряжений σ, абсолютной температуры T и размера зерна d, используя мощность выражение закона вида

ε˙m = Aσn (1 / d) pexp (−Qc / RT) E3

, где Q c – энергия активации для ползучести.При таком подходе тот факт, что n, p и Q c сами являются функциями напряжения, температуры и размера зерна, обычно объясняется, если предположить, что разные механизмы, каждый из которых связан с разными значениями n, p и Q c, управления характеристики ползучести в различных режимах напряжения / температуры. В свою очередь, доминирующие механизмы в конкретных условиях испытаний затем обычно определяются путем сравнения экспериментально определенных значений n, p и Q c со значениями, предсказанными теоретически для различных механизмов ползучести.

На рисунке 27 показаны минимальные скорости ползучести ε˙min против приложенного напряжения σ для чистого алюминия с использованием данных, представленных на рисунке 25a. Экспериментальные точки показаны как для необработанного (крупнозернистого), так и для алюминия UFG после 8 проходов ECAP (используются только результаты испытаний на ползучесть при растяжении).

Пунктирные линии на рисунке 27 обозначают модельные предсказания теоретических скоростей ползучести в соответствии с моделями для различных механизмов деформации ползучести, а именно для сверхпластического течения, диффузионного ползучести Набарро-Херринга [59, 63,64] и Кобля [59,65] и степенная ползучесть при подъеме дислокации и скольжение.Следует подчеркнуть, что явление диффузии дислокаций в настоящее время недостаточно изучено на фундаментальном уровне. Теоретические скорости ползучести были рассчитаны по уравнению (3) с использованием данных материалов, представленных в таблице 4.

Al (473K) dECAP = 1 мкм dCREEP = 12 мкм [27]
число кривой механизм ползучести n p A D [м2 с-1] Q [кДж моль-1] источник
(1), (1 *) сверхпластичный поток 2 2 10 D GB 5.9×10 -14 86 [66]
(2), (2 *) Набарро – ползучесть сельди 1 2 28 D L 2,72x -20 143,4 [66]
(3), (3 *) Сползание Кобля 1 3 62 D GB 5,9×10 14 86 [66] [67]
(4) подъем и скольжение дислокации 5 0 10 3 D * 1.9×10 -14 124 [66]

Таблица 4.

Механизмы ползучести и данные материалов.

D * – эффективный коэффициент диффузии, который учитывает вклад как от решетки, так и от зернистой диффузии, D гб и D L – коэффициенты границы зерен и диффузии решетки соответственно.

Следует отметить, что рост зерна происходит легко при повышенных температурах, используемых в экспериментах по ползучести чистых металлов.Действительно, в тестах на ползучесть, проведенных на высокочистом алюминии, обработанном ECAP при комнатной температуре, наблюдался значительный рост зерен [27,36]. Соответственно, два набора прогнозируемых теоретических скоростей были рассчитаны в этом анализе для обоих состояний материалов с использованием измеренного размера зерна после обработки ECAP (d ECAP ) и после последующего воздействия ползучести (d CREEP ) [27]. Теоретические показатели с использованием d ECAP будут отмечены простым числом (например,грамм. 1) в то время как нумерация со звездочкой (например, 1 *) будет использоваться для скоростей, соответствующих d CREEP на рисунке 27.

Рисунок 27.

Экспериментально определены и теоретически предсказаны зависимости напряжений минимальных скоростей ползучести для различных Механизмы ползучести из алюминия.

На рисунке 27 показано, что при высоких приложенных напряжениях экспериментально определенная минимальная скорость ползучести алюминия ECAP может быть на два порядка ниже, чем у непрессованного материала, хотя эта разница уменьшается с уменьшением приложенного напряжения и становится почти незначительной при 10 МПа.Прогнозы показывают, что в исследованных условиях нагружения ползучести диффузионное ползучесть и сверхпластическое течение Набарро-Херринга и Кобля слишком медленные, чтобы учесть деформацию ползучести, учитывая значительный рост зерна в прессованных материалах. На рисунке 27 также показаны предсказанные теоретические скорости ползучести для ультрамелкозернистых состояний (d ECAP ) после ECAP, которые в пределах на два-пять порядков превышают таковые для ползучести укрупненных материалов. Однако такие прогнозы априори не верны из-за термической нестабильности микроструктуры прессованных материалов.Изучение рисунка 27 показывает, что для спрессованного материала существует превосходное согласие между экспериментальными базовыми точками и предсказанным поведением ползучести, основанным на подъеме и скольжении дислокации. Кроме того, известно, что при n ≥ 4 ползучесть происходит вследствие диффузионно-контролируемого перемещения дислокаций внутри зерен и / или вдоль границ зерен (скольжение по границам зерен). Высокое значение n CG для непрессованного алюминия (рис. 27) может представлять режим, ведущий к области степенного пробоя (PLB) при высоких скоростях деформации и / или высоких уровнях напряжения.

Анализ на рис. 27 показывает, что ползучесть в чистом алюминии после ECAP происходит по тому же механизму, что и в обычных крупнозернистых материалах с внутризерновой дислокацией, скользя и поднимаясь в качестве доминирующего процесса регулирования скорости потока. Поэтому энергия активации для ползучести Q C должна быть такой же, как и значение энтальпии активации самодиффузии решетки ∆H SD (∆H SD ≅127 – 143 кДж / моль в алюминии [59] ). Значения, полученные для Q C (Рисунок 25b), несколько ниже, чем для ∆H SD .Предполагая, что скольжение по границам зерен контролируется диффузией по границам зерен, которая, как предполагается, примерно в 0,7 раза больше, чем для самодиффузии решетки, представленные результаты подтверждают предположение о том, что GBS может играть все более важную роль в ползучести алюминия ECAP при слабом нанесении стрессы.

Можно сделать вывод, что сопротивление ползучести алюминия высокой чистоты значительно увеличивается уже после одного прохода ECAP. Однако последовательное нажатие на ECAP приводит к заметному снижению сопротивления ползучести.Результаты исследований микроструктуры показывают, что неоднородность и термическая нестабильность микроструктуры ECAP могут сильно влиять на поведение ползучести прессованного материала [48].

4.3. Поведение ползучести алюминиевых сплавов

Сочетание упрочнения твердого раствора и упрочнения осадков в ползучести алюминиевых сплавов при повышенных температурах не было изучено. Многочисленные сообщения посвящены поведению ползучести твердого раствора Al-Mg [68-70].Большинство используемых в настоящее время упрочненных осадками алюминиевых сплавов ограничиваются использованием относительно низких температур из-за растворения и / или быстрого укрупнения их осадков. Исключение составляют сплавы Al-Sc, содержащие небольшие объемные фракции очень мелких когерентных кубовидных осадков Al 3 Sc. Поведение ползучести дислокаций крупнозернистых бинарных сплавов Al-Sc при 573 K и эффект усиления осаждения фазы Al 3 Sc были исследованы Fuller et al.[71] и Seidman et al. [72]. Недавно Marquis et al. Сообщили о влиянии добавления Mg на поведение при ползучести сплава Al-Sc. [31]. Было обнаружено, что предел прочности ползучести сплава Al-3 мас.% Mg-0,2 мас.% Sc, содержащего Mg в твердом растворе и Al 3 Sc в виде наноразмерных осадков, значительно улучшен по сравнению с бинарными сплавами Al-Sc.

4.3.1. Поведение ползучести

Как сообщалось в разделе 4.2. обработка ECAP крупнозернистого алюминия высокой чистоты обеспечила возможность заметного улучшения свойств ползучести.Соответственно, раздел 4.3. отчеты о систематическом изучении поведения ползучести обработанных ECAP алюминиевых сплавов, содержащих низкую объемную долю Al 3 Sc, способствуют выяснению влияния ECAP на их сопротивление ползучести.

На рисунке 28а показаны стандартные кривые деформации ε в зависимости от времени t для сплавов Al-0,2 мас.% Sc и Al-3 мас.% Mg-0,2 мас.% Sc при получении и тех же сплавов, обработанных ECAP. через 8 проходов при 473 К и 50 МПа (исключение составляет 80 МПа для Al-3 Вт.% Mg-0,2 мас.% Sc в полученном состоянии). Испытания на ползучесть при сжатии были прерваны при истинной деформации около ~ 0,35. Эти стандартные кривые ползучести были нанесены в виде мгновенной скорости ползучести dε / dt в зависимости от времени t, как показано на рисунке 28b. Ясно, что ни одна из кривых ползучести не имеет четко определенного устойчивого состояния. Фактически этот этап сводится к точке перегиба кривой dε / dt в зависимости от t. Если предположить, что мгновенная скорость ползучести dε / dt при заданном напряжении и температуре является определенной мерой «мягкости» микроструктуры, то графики dε / dt-t показывают временную эволюцию этой «мягкости».Однако графики dε / dt-ε могут дать дополнительную информацию, поскольку они отражают влияние пластической деформации ползучести на мгновенную «мягкость» микроструктуры (рис. 28c).

Рисунок 28.

Кривые ползучести для образцов после обработки ECAP через 8 проходов и для непрессованных образцов: (a) стандартная кривая ползучести, (b) скорость ползучести во времени, (c) скорость ползучести против деформации.

Различия в минимальных скоростях ползучести для чистого Al, Al-0,2 мас.% Sc и Al-3 мас.% Mg-0,2 мас.% Sc в условиях получения и прессования наиболее легко проиллюстрированы на рисунке 29. показывая изменение минимальной скорости ползучести с приложенным напряжением.Результаты показывают, что для чистого алюминия при высоких напряжениях минимальная скорость ползучести материала ECAP может быть на порядок ниже, чем у непрессованного материала, хотя эта разница уменьшается с уменьшением приложенного напряжения, так что при 10 МПа пренебрежимо мало. В отличие от этого, когда испытания сплавов Al-Sc и Al-Mg-Sc выполняются при одном и том же напряжении, скорости ползучести в сплавах после прессования выше, чем в непрессованных сплавах более чем на два и / или три порядка величины. на шкале скорости деформации.Зависимость минимальной скорости ползучести напряжения для прессованного сплава Al-Mg-Sc при более низких напряжениях (σ <20 МПа) отличается по тренду, что наглядно демонстрирует характерная кривизна на графике на рисунке 29.

Рисунок 29.

Напряженные зависимости минимальной скорости ползучести для чистого алюминия и его сплавов в непрессованных и ECAP-условиях.

Рисунок 30.

Линейная процедура экстраполяции для определения порогового напряжения.

Такое поведение обычно связано с наличием порогового напряжения, отмечающего нижнее предельное напряжение, ниже которого невозможно измерить скорость деформации [73,74].Пороговое значение напряжения, определенное по линейному графику [75] для ε˙1 / nversus σ, составляет около 6 МПа для исследуемого сплава. Обоснованность этого подхода показана на рисунке 30, где данные попадают на прямую линию с наклоном 3, что соответствует предполагаемому значению ~ 3 (рисунок 29) для показателя напряжения минимальной скорости ползучести n = (∂lnε МИН / ∂lnσ) Т.

Недавно были опубликованы эксперименты по ползучести при растяжении на том же бинарном сплаве Al-0,2% Sc [38]. Зависимости напряжения минимальных скоростей ползучести и времени разрушения для этого сплава после 1 и 8 проходов ECAP показаны на рисунке 31.Как показано на рисунке 31, прессованный сплав после 8 проходов ECAP демонстрирует очень похожее значение n, как и результаты, полученные в ходе испытаний на сжатие (рисунок 29).

4.3.2. Механизмы деформации ползучести

Результаты этого исследования для упрочненных осадками алюминиевых сплавов не подтверждают общую достоверность вывода наших предыдущих результатов о том, что обработка ECAP крупнозернистого алюминия дала потенциал для улучшения сопротивления ползучести [ 26,27].Напротив, сплавы Al-0,2 мас.% Sc и Al-3 мас.% Mg-0,2 мас.% Sc демонстрировали более высокую скорость ползучести, чем их крупнозернистые аналоги, при испытании на ползучесть при одинаковых условиях нагружения.

Рисунок 31.

Зависимость от напряжения (a) минимальных скоростей ползучести и (b) времени разрушения для сплава Al-0.2Sc.

Наблюдаемые значения показателей напряжения n = (∂lnε˙ / ∂lnσ) Тара ~ 4.5 для непрессованных сплавов и ~ 3 для сплавов ECAPed соответственно (см. Рис. 29). Механизм, который, скорее всего, играет доминирующую роль в степенной ползучести (п ~ 4.5) из крупнозернистых сплавов Al-0,2 мас.% Sc и Al-3 мас.% Mg-Sc является механизмом обхода-обхода дислокаций при наличии упругих взаимодействий между дислокациями и когерентными выделениями. Более низкое значение показателя напряжения (n ~ 3), найденное для ECAP-сплавов, может отражать синергетический эффект более интенсивного скольжения по границам зерен в ползучести ультрамелкозернистых материалов [27]. Таким образом, важный вклад зернограничного скольжения в общую деформацию ползучести в ультрамелкозернистом Al-0.Сплавы 2Sc и Al-3Mg-0.2Sc могут объяснить наблюдаемое вредное влияние ECAP на их сопротивление ползучести. Для строгого изучения различий в поведении ползучести исследуемых сплавов необходимы более количественные результаты микроструктурного анализа.

Детальный анализ был проведен Kawasaki et al. [36], чтобы исследовать характеристики потока ультрадисперсных зерен Al-3Mg-0.2Sc и Al-0.2Sc [33-35,43]. Теоретические прогнозы минимальных скоростей ползучести показали, что ползучесть Набарро-Херринга слишком медленная, чтобы учесть деформацию ползучести в ультрамелкозернистом Al-3wt.% Mg-0,2 мас.% Sc сплава [33], но существует хорошее согласие, с точностью до порядка, с предсказаниями сверхпластического течения, за исключением только при более низких напряжениях, где точки отклоняются от линейности и имеются доказательства наличия порогового напряжения (см. рис. 29). Это пороговое напряжение, вероятно, возникает из-за присутствия когерентных осадков Al 3 Sc.

Для сплава Al-0,2 мас.% Sc, подкрадывающегося при сжатии при 473 К [33], предсказания диффузионной ползучести Набарро-Херринга снова были слишком медленными, но было достигнуто превосходное согласие между экспериментальными базовыми точками и предсказанным поведением в сверхпластическом потоке.Немного более высокий показатель стресса после ECAP может отражать ингибирование GBS при самых низких скоростях деформации из-за присутствия межзеренного Al 3 Sc осадков. Наконец, результаты для сплава Al-0,2 мас.% Sc, испытанного на ползучесть в условиях растяжения при 473 К [43], снова показали, что предсказанное поведение для ползучести Набарро-Херринга слишком медленное, но существует разумное согласие с моделью для суперпластика. течь.

Таким образом, результаты обоих наборов экспериментов демонстрируют общую согласованность с предсказанным поведением для обычной сверхпластичности.Теоретические прогнозы дают четкую демонстрацию того, что традиционные механизмы ползучести, уже разработанные для крупнозернистых материалов, могут использоваться для объяснения характеристик текучести материалов со сверхтонким размером зерна. Кроме того, по крайней мере для алюминиевых сплавов, рассмотренных в этой главе, нет необходимости задействовать какие-либо новые и различные механизмы деформации ползучести.

4.4. Пластичность ползучести

Пластичность ползучести очень важна для различных технологических операций формования и формования при повышенных и высоких температурах и особенно для предотвращения катастрофического разрушения несущих частей высокотемпературных компонентов.Прочность на ползучесть и пластичность являются ключевыми характеристиками ползучести устойчивых к ползучести материалов, но эти свойства обычно имеют противоположные характеристики. Таким образом, эти материалы могут быть прочными или пластичными, но они редко оба. В связи с этим особый интерес представляют недавние находки высокой прочности и хорошей пластичности в некоторых объемных ультрамелкозернистых (UFG) металлах, полученных в результате сильной пластической деформации (SPD) [4].

Как правило, пластичность ползучести при растяжении, которая может быть охарактеризована деформацией до разрушения ε f , задается как

εf (σ, T, S) = ∫0tf (σ, T, S) ε˙ (σ, T, S, t) dtE4

, где σ – приложенное напряжение, T – абсолютная температура, S – некоторый параметр, который характеризует структуру образца, а t f – время разрушения.Согласно первой теореме о среднем значении определенного интеграла (4) может быть выражено как

εf (σ, T, S) = tf (σ, T, S) ε˙ (σ, T, S) E5

, где ε˙ (σ, T, S) является некоторым Скорость деформации в интервале от 0 до t f .

Сильное влияние микроструктуры на поведение ползучести наблюдалось в различных материалах UFG [22,23,38,49,54,76]. Напротив, нет доступных отчетов, описывающих связь между микроструктурой и пластичностью ползучести в материалах UFG, обработанных ECAP при повышенных и высоких температурах.

Чтобы исследовать течение деформации ползучести во время воздействия ползучести и для взаимного сравнения деформаций разрушения Рисунки 32a и 33a могут быть нанесены в виде мгновенной зависимости скорости деформации dε / dt от времени ползучести t, нормированной ко времени разрушения t f , как показано на рисунках 32b и 33b. Рисунки демонстрируют, что очень значительный вклад деформаций в деформации разрушения генерируется в течение последней десятой жизни ползучести, однако накопление деформаций ползучести во время воздействия ползучести немного отличается.

Рисунок 32.

Кривые ползучести чистого алюминия для непрессованного состояния и различного числа проходов ECAP (ползучесть при растяжении до разрушения): (a) стандартные кривые ползучести, (b) деформация ползучести ε в зависимости от времени t / tf.

Естественно возникает вопрос о подходе к проблеме повышения пластичности ползучести. В связи с этим могут быть рассмотрены различные подходы [4]. Было высказано предположение, что некоторое повышение пластичности может быть связано с увеличением доли высокоугловых границ зерен с увеличением числа проходов ECAP и с последующим изменением механизмов контролируемой деформации из-за растущей тенденции возникновения скольжения границ зерен. ,Возможное объяснение возникновения интенсивного скольжения по границам зерен в материалах UFG состоит в том, что диффузия происходит быстрее в материалах, обработанных ECAP с сильно неравновесными границами зерен [77,78]. Соответственно, представляется, что скольжение по границам зерен в этих материалах UFG легче при ползучести при температуре окружающей среды, что приводит к возможности повышения пластичности. На рисунке 34a показана измеренная деформация разрушения как функция доли HAGB при испытаниях в условиях нагружения при ползучести, представленных на рисунках 32 и 33.

Рис. 33.

Кривая ползучести сплава Al-0,2 мас.% Sc для непрессованного состояния и различного числа проходов ECAP (ползучесть при растяжении до разрушения): (a) стандартные кривые ползучести, (b) деформация ползучести ε против времени t / tf.

Из рисунка 34а видно, что образцы с более высокой долей угловых границ зерен имеют более высокую пластичность. Дальнейший подход к проблеме повышения пластичности при комнатной температуре в ультрамелкозернистых материалах был предложен путем введения бимодального или мультимодального гранулометрического состава [79-81].В этой стратегии пластичности ультрамелкозернистая матрица в бимодальной микроструктуре обеспечивает высокую прочность, в то время как относительно крупные зерна порядка микрометров способствуют пластичности. Наличие крупных зерен также может приводить к снижению концентрации напряжений, тем самым задерживая раннее разрушение образцов и допуская дальнейшую пластическую деформацию в ультрамелкозернистой матрице. Кроме того, исследование меди показало, что бимодальные структуры могут увеличивать пластичность не только во время испытаний на растяжение, но и во время циклической деформации [82].

К сожалению, результаты этой работы не подтвердили преимущества использования материала с бимодальным и / или мультимодальным распределением зерен по размерам для получения в то же время хорошей прочности на ползучесть и пластичности при повышенных или высоких температурах. Как следует из рисунков 19 и 20, типичной особенностью граничной структуры материалов UFG является ее неоднородность; особенно при низких значениях прохождений ECAP N наблюдаются совершенно разные структуры. Дисперсия наблюдаемых областей профиля зерна достигает довольно огромных значений коэффициента вариации CV a (между 6 и 16) во всем диапазоне N ≤ 12.В таких обстоятельствах большая изменчивость времен разрушения и деформации ползучего разрушения является естественным следствием кратковременной, а также длительной неоднородности микроструктуры исследуемых образцов. Очень отчетливое улучшение пластичности ползучести и убедительные доказательства значительной роли однородности микроструктуры документированы на рисунке 34b. Эти данные указывают на возможную связь между микроструктурой ECAP и пластичностью ползучести прессованных материалов [48]. Чем лучше однородность прессованного материала, тем лучше пластичность при ползучести.Таким образом, использование неоднородной структуры зерен путем смешивания зерен сверхмелкого размера и более крупных для получения повышенной пластичности [83], по-видимому, не выгодно при повышенных и / или высоких температурах.

Рис. 34.

Зависимость деформации от разрушения εf от (а) доли высокоугловых границ зерен θ> 15 ° и (b) от коэффициента CVa для диапазона EBSD ∆ ≥ 15º. Подкрался при 473 К и 15 МПа (Al 99,99%) или 20 МПа (Al – 0,2% Sc) – см. Рисунки 32 и 33.

Наконец, из-за частого использования миниатюрных образцов на растяжение в исследованиях материалов UFG размер образца и / или геометрические эффекты могут быть рассмотрены для пластичного поведения этих материалов.Таким образом, эффект толщины в основном обусловлен геометрией шейки и / или модами разрушения, а эффект калибровочной длины происходит из определения деформации [84]. Таким образом, разные авторы не использовали стандартизированного протокола для образца ползучести и большого разнообразия размеров и геометрии образцов, в первую очередь в зависимости от используемых методов УЗИП и наличия материала. Таким образом, результаты ползучести, измеренные с использованием таких разных образцов, вряд ли сопоставимы.

функциональное программирование – в чем разница между eq ?, eqv ?, равно? И = в схеме? Переполнение стека
  1. Товары
  2. Клиенты
  3. Случаи использования
  1. Переполнение стека Публичные вопросы и ответы
  2. Команды Частные вопросы и ответы для вашей команды
  3. предприятие Частные вопросы и ответы для вашего предприятия
  4. работы Программирование и связанные с ним технические возможности карьерного роста
  5. Талант Нанимать технический талант
  6. реклама Связаться с разработчиками по всему миру

Загрузка…

  1. Авторизоваться зарегистрироваться
.

Java – Что означает “| =”? (оператор равных труб)

Переполнение стека
  1. Товары
  2. Клиенты
  3. Случаи использования
  1. Переполнение стека Публичные вопросы и ответы
  2. Команды Частные вопросы и ответы для вашей команды
  3. предприятие Частные вопросы и ответы для вашего предприятия
  4. работы Программирование и связанные с ним технические возможности карьерного роста
  5. Талант Нанимать технический талант
  6. реклама Связаться с разработчиками по всему миру
,

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.