Сталь 25х2м1ф: Жаропрочная сталь характеристики, свойства

alexxlab | 21.10.1981 | 0 | Разное

Содержание

состав, сфера применения, свойства| Компания «Пассат»

Сталь марки 25Х2М1Ф относится к релаксационностойкому виду стали, выдерживающему высокие температуры.

Возможности применения

Данная марка стали предназначена для изготовления всевозможных деталей для крепления, таких как болты, шпильки, гайки, пружины и прочее.

 

КРУГ 25Х2М1Ф

 

Рабочая температура изделий, выполненных из 25Х2М1Ф, составляет 520-540 градусов Цельсия. Также она может подвергаться холодной механической обработке либо горячей обработке. Таким способом создают детали для крепежа фланцевых соединений паропроводов, турбин и арматуры, которые работают при температуре 500-580 градусов Цельсия. Для сварных конструкций этот вид стали не используется.

Предел кратковременной прочности у данного материала составляет 780 МПа, предел текучести — 670 МПа. Относительное удлинение при разрыве равняется 10%, относительное сужение — 40%.

Особенности состава 25Х2М1Ф

Данная марка стали 25Х2М1Ф содержит от 0,22 до 0,29% углерода, что позволяет отнести ее как к низкоуглеродному, так и к среднеуглеродному типу. Также в ней имеется довольно высокое содержание хрома (2,1-2,6%), молибдена (0,9-1,1%) и марганца (0,4-0,7%). Все остальные металлические и неметаллические добавки, такие как никель, фосфор, ванадий, сера, кремний и медь содержатся в меньших количествах (до 0,5%).

Вид поставки стали 25Х2М1Ф — КРУГ (горячекатаный и кованый)

ГОСТ, ТУДиаметр, мм
2590-88, х/о 12-26
2590-88, х/о 28-56
2590-88, х/о, г/о 60, 65, 70, 75
2590-88, г/о 80-150
2590-88, г/о 160, 165
2590-88, г/о, обточ. 190, 200
2590-88, х/о 12-26
2590-88, х/о 28-56
2590-88, х/о, г/о 60, 65, 70, 75
2590-88, г/о 80-150
2590-88, г/о 160, 165

Свойства стали 25Х2М1Ф

Температура критических точек стали 25Х2М1Ф:

Критическая точка Ar1 Ac1 Ar3 Ac3
°С 700 780 790 870

Механические свойства при испытании на длительную прочность стали 25Х2М1Ф:

Состояние поставкиtисп., °CSt|S0, 2, МПаsB, МПаd5, %y, %
Нормализация 1030-1050 °С, отпуск 650 °С, выдержка 6 ч. (указанатемпература и время тепловой выдержки)
550 °С, 3000 ч. 20 840 960 15 54
550 °С, 3000 ч. 550 610 640 14
59
550 °С, 6000 ч. 20 810 910 13 54
550 °С, 6000 ч. 550 580 600 15 60
575 °С, 3000 ч. 20 720 850 14 58
575 °С, 3000 ч. 550 530 580 15 66
575 °С, 6000 ч. 20 570 700 18 66
575 °С, 6000 ч. 550 450 500 17 69

Физические свойства стали 25Х2М1Ф:

Температура испытания, °С 0 20 100 200 300 400 500 600 700 800
Модуль нормальной упругости (Е, ГПа) 217 223 211 205 200 193 186 174 175  
Модуль упругости при сдвиге кручением (G, ГПа) 82   79 72 74 71 66 57    
Плотность (r, кг/м³) 7800 7800 7780 7750 7720 7680 7650 7600    
Коэффициент теплопроводности (l, Вт/(м·°С))     33 32 30 29 28 26, 4  
 
Уд. электросопротивление (R, НОм·м) 270 270 360 420 500 590 710 840 970  
Коэффициент линейного расширения (a, 10-6 1/°С)     12, 5 12, 9 13, 3 13, 7 14 14   14, 7
Удельная теплоемкость (С, Дж/(кг·°С))     538 575 609 634 674 676   735

Сталь 25Х2М1Ф – химический состав

Сталь, жаропрочная релаксационностойкая

25Х2М1Ф — металлический сплав, основу которого составляет железо (Fe), его содержание в 25Х2М1Ф должно быть не менее 94%. Обязательно в сплаве 25Х2М1Ф присутствуют хром, молибден, марганец, ванадий, углерод, кремний. Допустимое количество примесей определено в таблице химического состава. .

Химический состав сплава

Механические свойства сплава

СортаментРазмерНапр.sв sT d5y KCUТермообр.
ммМПаМПа % %кДж / м2
Пруток Ø 25Прод.9007501040300Нормализация 1030 – 1060oC,Отпуск 680 – 720oC, воздух,

Физические свойства сплава

TE 10– 5a 10 6lrCR 10 9
ГрадМПа1/ГрадВт/(м·град)кг/м3Дж/(кг·град) Ом·м
202.23  7800 270
1002.1812.532.77780536360
2002.1312.931.87750574420
3002.0713.330.17720599500
400213.728.57680632590
5001.921428.17650674710
6001.8314.726.47600733840
7001.75    970
TE 10– 5
a 10 6lrCR 10 9
В нашем Telegram‑канале актуальные предложения по покупке и продаже

Сталь 25Х2М1Ф / Auremo

Сталь 25Х2М1Ф

Сталь 25Х2М1Ф: марочник сталей и сплавов. Ниже представлена систематизированная информация о назначении, химическом составе, видах поставок, заменителях, температуре критических точек, физических, механических, технологических и литейных свойствах для марки — Сталь 25Х2М1Ф.

Общие сведения стали 25Х2М1Ф

Вид поставки
Круг 25х2м1ф, сортовой прокат, в том числе фасонный: ГОСТ 20072–74, ГОСТ 2590–71, ГОСТ 2591–71. Калиброванный пруток ГОСТ 7417–75, ГОСТ 8559–75, ГОСТ 8560–78. Полоса ГОСТ 103–76, ГОСТ 4405–75. Поковки и кованые заготовки ГОСТ 1133–71, ГОСТ 8479–70.
Применение
Крепежные детали, работающие при температуре до 535 °C, плоские пружины, болты, шпильки и др. детали.

Химический состав стали 25Х2М1Ф

Химический элемент%
Ванадий (V)0.30−0.50
Кремний (Si)0.17−0.37
Марганец (Mn)0.40−0.70
Медь (Cu), не более0.20
Молибден (Mo)0.90−1.10
Никель (Ni), не более0.30
Сера (S), не более0.025
Углерод (C)0.22−0.29
Фосфор (P), не более0.030
Хром (Cr)2.10−2.60

Механические свойства стали 25Х2М1Ф

Термообработка, состояние поставкиСечение, ммσ0,2, МПаσB, МПаδ5, %ψ, %KCU, Дж/м2HB
Прутки. Нормализация 1030−1050°С, воздух. Нормализация 950−970°С, воздух. Отпуск 680−720°С, воздух.
 90670780125049 
Нормализация. Закалка. Отпуск.
КП 490100−300490655134054212−248
КП 590100−300590735134049235−277
КП 685<100685835134259262−311
КП 685100−300685835123549262−311
Механические свойства при повышенных температурах
t испытания,°Cσ0,2, МПаσB, МПаδ5, %ψ, %KCU, Дж/м2
Прутки. Нормализация 1030−1050°С, воздух. Отпуск 650−660°С, 6 ч, воздух. При 20 °C НВ 285−302
20780−1050880−11011−2139−7062
100780−980880−101013−1838−60 
200740−910830−101012−1451−62 
300680−980780−108012−1748−60 
500680−760760−82014−1965−7186
525640−720690−77015−1970−7686
550640−710690−740177474
575640−710680−73016−1869−7678
600520−690550−71016−2270−7794
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый. Скорость деформирования 16 мм/мин. Скорость деформации 0,009 1/с
8002652752972 
8502552653586 
9002152253490 
9501251404093 
100083936092 
110053616181 
120032375584 
1250272858100 
Механические свойства в зависимости от температуры испытания
Термообработка, состояние поставкиt испытания,°Cσ0,2, МПаσB, МПаδ5, %ψ, %KCU, Дж/м2
Нормализация 1030−1050°С, отпуск 650 °C, 6 ч.
Тепловая выдержка 550 °C, 3000 ч.20840960155465
Тепловая выдержка 550 °C, 3000 ч.550610640145984
Тепловая выдержка 550 °C, 6000 ч.20810910135463
Тепловая выдержка 550 °C, 6000 ч.5505806001560126
Тепловая выдержка 575 °C, 3000 ч.20720850145866
Тепловая выдержка 575 °C, 3000 ч.5505305801566127
Тепловая выдержка 575 °C, 6000 ч.205707001866111
Тепловая выдержка 575 °C, 6000 ч.5504505001769167

Технологические свойства стали 25Х2М1Ф

Температура ковки
Начала 1200, конца 800.
Свариваемость
не применяется для сварных конструкций.
Обрабатываемость резанием
В нормализованном и отпущенном состоянии при НВ? 300 и σB = 1030 МПа K υ тв.спл. = 0.25, Kυ б.ст. = 0.60.

Температура критических точек стали 25Х2М1Ф

Критическая точка°С
Ac1780
Ac3870
Ar3790
Ar1700

Ударная вязкость стали 25Х2М1Ф

Ударная вязкость, KCU, Дж/см2

Состояние поставки, термообработка+20-20-40-60
Нормализация 1030−1050 С, нормализация 950−970 С, отпуск 650−660 С, 6 ч, воздух.98−22588−13769−13759−108

Предел выносливости стали 25Х2М1Ф

σ-1, МПаnσB, МПаσ0,2, МПаТермообработка, состояниестали
4611Е+71080980Нормализация 1040 С. Отпуск 650 С, 6 ч, воздух.

Жаростойкость стали 25Х2М1Ф

СредаТемпература,°СДлительность испытания, чГлубина, мм/год
Пар5505000,18
Пар5503000,25
Пар5501000,51

Физические свойства стали 25Х2М1Ф

Температура испытания,°С20100200300400500600700800900
Модуль нормальной упругости, Е, ГПа217211205200193186174   
Модуль упругости при сдвиге кручением G, ГПа82797274716657   
Плотность стали, pn, кг/м37800778077507720768076507600   
Коэффициент теплопроводности Вт/(м ·°С) 3332302928    
Уд. электросопротивление (p, НОм · м)270360420500590710840970  
Температура испытания,°С20−10020−20020−30020−40020−50020−60020−70020−80020−90020−1000
Коэффициент линейного расширения (a, 10−6 1/°С)12.512.913.313.714.014.7    
Удельная теплоемкость (С, Дж/(кг ·°С))538575609634676735    

Источник: Марочник сталей и сплавов

Источник: www.manual-steel.ru/25h3M1 °F.html

25Х2М1Ф (ЭИ 723)

Марка стали

Вид поставки

Сортовой прокат – ТУ 14–1–5037–91. Поковки – ГОСТ 8479–70.

25Х2М1Ф

(ЭИ 723)

Массовая доля элементов, % по ТУ 14–1–5037–91

Температура критических точек, ºС

C

Si

Mn

S

P

Cr

Ni

Mo

V

Cu

Ас1

Ас3

Аr1

Аr3

0,22–0,29

0,17–0,37

0,40–0,70

0,025

0,030

2,10–

2,60

0,30

0,90–

1,10

0,30–0,50

0,30

Механические свойства при комнатной температуре

НД

Режим термообработки

Сечение,

мм

σ0,2,

Н/мм2

σВ,

Н/мм2

δ,

%

Ψ,

%

KCU,

Дж/см2

Ткн

НВ

Операция

t, ºС

Охлаждающая

среда

не менее

ГОСТ

8479–70

Нормализация

100–300

490

655

16

45

59

212–

248

Закалка

Отпуск

100–300

590

735

13

40

49

235–

277

Нормализация

До 100

685

835

13

42

59

262–

311

Закалка

Отпуск

100–300

685

835

12

35

49

262–

311

Назначение. Крепежные детали, работающие при температуре до 535 ºС, плоские пружины, болты, шпильки и др.

Сталь теплоустойчивая перлитного класса.

Предел

выносливости,

Н/мм2

Термообработка

Ударная вязкость, KCU, Дж/см2,

при t, ºС

Термообработка

σ-1

τ-1

N

t, ºС

+ 20

0

– 20

– 40

– 60

–80

353

274

3 ∙ 108

3 ∙ 108

500

535

Нормализация с

1050 ºС, 1 ч, воздух.

Отпуск при 650 ºС, 6 ч, воздух.

98–225

88–137

69–137

59–108

Нормализация 1030–1050 ºС,

Нормализация 950–970 ºС,

отпуск 650–660 ºС, 6 ч,

воздух.

Коэффициент чувствительности к надрезу за 104 ч

Жаростойкость

~ 0,83 (при 550 ºС)

Среда

t, ºС

Скорость коррозии, мм/год

База испытаний,

ч

Чувствительность к охрупчиванию при старении

Пар

550

0,18

500

Время, ч

t, ºС

KCU, Дж/см2

Исходное состояние

62

3000

6000

3000

6000

550

550

575

575

65

63

66

111

Коррозионная стойкость

Вид коррозии

Среда

t, ºС

Длительность, ч

Балл стойкости

Общая

Вода деминерализованная

350

1000

3

Точечная

Вода, содержащая 200 мг/кг Clׁ

320

1000

Подвержена

Коррозионное растрескивание

Вода деминерализованная

320

1000

Не подвержена

Межкристаллитная

Не определяется

Технологические характеристики

Ковка

Охлаждение поковок, изготовленных

Вид полуфабриката

Температурный

интервал ковки, ºС

из слитков

из заготовок

Размер сечения, мм

Условия охлаждения

Размер сечения, мм

Условия охлаждения

Слиток

1250–750

Заготовка

1250–750

Свариваемость

Обрабатываемость резанием

Флокеночувствительность

Ограниченно свариваемая.

Способы сварки: РД, РАД, АФ и КТ. Необходимы подогрев и последующая термообработка.

В нормализованном и отпущенном состоянии

При ≤ 300 НВ и σВ = 1050 Н/мм2

К = 0,6 (твердый сплав),

К = 0,25 (быстрорежущая сталь)

Не чувствительна

Склонность к отпускной хрупкости

Не склонна

Сталь 25Х2М1Ф – Полный марочник сталей и сплавов

Механические свойства
σB временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
σ0,2 предел текучести условный, МПа
σсж предел прочности при сжатии, МПа
σсж0,2 предел текучести при сжатии, МПа
σ0,05 предел упругости, МПа
σизг предел прочности при изгибе, МПа
σ-1 предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа
δ5 , δ4 , δ10 относительное удлинение после разрыва, %
ψ относительное сужение, %
ν относительный сдвиг, %
ε относительная осадка при появлении первой трещины, %
τК предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
τ-1 предел выносливости при испытании на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа
KCU и KCV ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами вида U и V, Дж/см2
HRCэ и HRB твёрдость по Роквеллу (шкала C и B соответственно)
HB твёрдость по Бринеллю
HV твёрдость по Виккерсу
HSD твёрдость по Шору
Физические свойства
E модуль упругости нормальный, ГПа
G модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа
ρn плотность, кг/м3
λ коэффициент теплопроводности, Вт/(м∙°C)
ρ удельное электросопротивление, Ом∙м
α коэффициент линейного теплового расширения, 10-61/°С
с удельная теплоёмкость, Дж/(кг∙°С)

Сталь 25Х2М1Ф | 25Х2М1Ф характеристики | Сталь 25Х2М1Ф гост | 25Х2М1Ф аналог | 25Х2М1Ф гост

Описание

Характеристики

Информация для заказа

Марка:25Х2М1Ф
Классификация:Сталь жаропрочная релаксационностойкая.
Применение:Болты, плоские пружины, гайки и другие крепежные детали с рабочей температурой 520-540 град.

Химический состав в % материала 25Х2М1Ф.
CSiMnNiSPCrMoVCu
0.22-0.290.17-0.370.4-0.7до
0.25
до
0.025
до
0.03
2.1-2.60.9-1.10.3-0.5до
0.2

Температура критических точек материала 25Х2М1Ф.
Ac1=780, Ac3(Acm)=870, Ar3(Arcm)=790, Ar1=700

Механические свойства при Т=20oС материала 25Х2М1Ф.
СортаментРазмер
(мм)
Напр.σв
(МПа)
σT
(МПа)
δ5
%
ψ
%
KCU
(кДж/м2)
Термообр.
ПрутокЖ 25Прод.9007501040300Нормализация 1030-1060oC,Отпуск 680-720oC, воздух.

Твердость материала 25Х2М1Ф после закалки и отпуска, HB 10-1=235-277 МПа.

Физические свойства материала 25Х2М1Ф.

Т
(град.)
E 10-5
(МПа)
α 106
(1/град.)
λ
Вт/(м×град.)
ρ3
(кг/м)
C
(Дж/(кг×град))
R 109
(Ом×м)
202.23  7800 270
1002.1812.532.77780536360
2002.1312.931.87750574420
3002.0713.330.17720599500
400213.728.57680632590
5001.921428.17650674710
6001.8314.726.47600733840
7001.75    970

Технологические свойства материала 25Х2М1Ф.
Свариваемость:не применяется для сварных конструкций.
Страна производительРоссия
Сплав железаСталь
Марка стали25Х2М1Ф
  • Цена: Цену уточняйте

25Х2М1Ф

25Х2М1Ф Челябинск

Марка : 25Х2М1Ф
Классификация : Сталь жаропрочная релаксационностойкая
Применение: болты, плоские пружины, гайки и другие крепежные детали с рабочей температурой 520-540 град.
Зарубежные аналоги: Известны

Химический состав в % материала 25Х2М1Ф

C Si Mn Ni S P Cr Mo V Cu
0.22- 0.290.17- 0.370.4- 0.7до 0.25до 0.025до 0.032.1- 2.60.9- 1.10.3- 0.5до 0.2

Температура критических точек материала 25Х2М1Ф.
Ac1 = 780 , Ac3(Acm) = 870 , Ar3(Arcm) = 790 , Ar1 = 700

Технологические свойства материала 25Х2М1Ф .
Свариваемость: не применяется для сварных конструкций.

Механические свойства при Т=20oС материала 25Х2М1Ф .
СортаментРазмерНапр.sв sT d5y KCU Термообр.
мм МПа МПа % % кДж / м2
Пруток &Oslash. 25Прод.900 7501040300Нормализация 1030-1060oC,Отпуск 680-720oC, воздух,

Твердость 25Х2М1Ф после закалки и отпуска , HB 10 -1 = 235-277 МПа

Физические свойства материала 25Х2М1Ф .
TE 10– 5a 10 6lrCR 10 9
Град МПа 1/Град Вт/(м·град)кг/м3Дж/(кг·град) Ом·м
20 2.23 7800 270
100 2.18 12.5 32.7 7780 536 360
200 2.13 12.9 31.8 7750 574 420
300 2.07 13.3 30.1 7720 599 500
400 2 13.7 28.5 7680 632 590
500 1.92 14 28.1 7650 674 710
600 1.83 14.7 26.4 7600 733 840
700 1.75 970
TE 10– 5a 10 6lrCR 10 9

Зарубежные аналоги материала 25Х2М1ФВнимание! Указаны как точные, так и ближайшие аналоги.
Обозначения:
Механические свойства :
sв-Предел кратковременной прочности , [МПа]
sT-Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d5-Относительное удлинение при разрыве , [ % ]
y-Относительное сужение , [ % ]
KCU-Ударная вязкость , [ кДж / м2]
HB-Твердость по Бринеллю , [МПа]

Физические свойства :
T -Температура, при которой получены данные свойства , [Град]
E-Модуль упругости первого рода , [МПа]
a-Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o-T ) , [1/Град]
l-Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)]
r-Плотность материала , [кг/м3]
C -Удельная теплоемкость материала (диапазон 20o-T ), [Дж/(кг·град)]
R -Удельное электросопротивление, [Ом·м]

Свариваемость :
без ограничений -сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая-сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая-для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки-отжиг

25Х2М1Ф-Сталь жаропрочная релаксационностойкая
25Х2М1Ф-химический состав, механические, физические и технологические свойства, плотность, твердость, применение

Доступный металлопрокат

Материал 25Х2М1Ф Челябинск

Без стали не обходится ни одно производство, будь то тяжелое машиностроение или изготовление бытовых электроприборов. Существует множество марок этого продукта, а также большое количество форм отпуска. Наша компания реализует материал 25Х2М1Ф большими партиями и с минимальной наценкой. Для уточнения свойств и характеристик конкретной марки можно обратиться к менеджерам компании.

Как и вся продукция, материал 25Х2М1Ф закупается у ведущих производителей. Поэтому мы готовы со всей ответственностью давать гарантию на качество. Минимальное количество посредников определяет и низкую стоимость. Вкупе с быстрой доставкой, это дает возможность нашим бизнес-партнеры вести стабильное и взаимовыгодное сотрудничество.

Помимо отпуска, в форме той или иной детали (заготовки), наша компания реализует обработку металлов. Все мероприятия проходят четкий контроль на соответствие ГОСТа и правилам. Специалисты нашего предприятия осуществляют такие работы как оцинкование, создание деталей по чертежам заказчика, производство отливок, изготовление различных профилей и многое другое.

Имея в арсенале новейшее оборудование и огромный, опыт мы можем предложить проверку изделия по ряду параметров, таким как прочностные характеристики, химический состав, чистота сплава и так далее.

Каждому покупателю предложен огромный ассортимент продукции различного формата, а также актуальных услуг и работ. Чтобы быстрее разобраться и выбрать товар соответствующий потребностям, нужно связаться с менеджером компании и получить развернутую информацию по всем интересующим вопросам.

Материал 25Х2М1Ф купить в Челябинске

Индивидуальная стоимость выстраивается за счет персонального общения с каждым потенциальным заказчиком. Менеджеры учитывают объем сделки, делают скидки постоянным клиентам и ведут открытый диалог. В результате, даже при возникновении спорных ситуаций мы способны найти компромисс и прийти к решению, удовлетворяющему обе стороны.

Доставка

Работы по осуществлению логистики входят в пакет наших профессиональных услуг. Мы постоянно совершенствуем свои знания, приобретаем новейшую технику, для того, чтобы груз был доставлен в любую точку России.

Наличие собственных железнодорожных подъездов заметно увеличивает скорость отгрузки и последующей доставки. Имея такие ресурсы, мы гарантируем доставку грузов любого объема и габаритов. Такой профессиональный подход и делает нас лидерами на рынке металлопродукции.

Сталь 25Х2М1Ф (ЭИ723) / Auremo

Поковки. Нормализация + отпуск + отпуск
100-300 490 655 13 40 540 212-248
100-300 590 735 13 40 490 235-277
100-300 685 835 12 35 490 262-311
100 685 835 13 42 590 262-311
Нормализация при 1030-1060 ° C + отпуск 680-720 ° C, воздушное охлаждение
≤25 750 900 10 40 300
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
840 960 15 54
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
265 275 29 72
Прутки горячекатаные и кованые (12-180 мм) круглые и квадратные. Нормализация при 1030-1050 ° С + нормализация при 950-970 ° С до + отпуск при 680-720 ° С, охлаждение на воздухе
670 780 12 50 490
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
610 640 14 59
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
255 265 35 86
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
810 910 13 54
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
215 225 34 90
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
580 600 15 60
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
125 140 40 93
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
720 850 14 58
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
83 93 60 92
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
530 580 15 66
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
53 61 61 81
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
570 700 18 66
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
32 37 55 84
Нормализация 1030-1050 ° С, выделение 650 ° С, выдержка 6 часов (указанная температура и время теплового воздействия)
450 500 17 69
Образец диаметром 6 мм, длиной 30 мм, кованый.Скорость деформации 16 мм / мин. Скорость деформации 0,009 1 / с [81]
27 28 58 100
Барс. Нормализация при 1030-1050 ° С, охлаждение на воздухе + отпуск при 650-660 ° С (выдержка 6 ч), охлаждение на воздухе. При 20 ° C NV = 285-302
780-1050 880-110 11–21 39-70
780-980 880-1010 13-18 38-60
740-910 830-1010 12-14 51-62
680-980 780-1080 12-17 48-60
680-760 760-820 14-19 65-71
640-720 690-770 15-19 70-76
640-710 690-740 17 74
640-710 680-730 16-18 69-76
520-690 550-710 16-22 70-77

Влияние режимов отпуска на параметры тонкой структуры, напряжения и твердость стали 25Х2Мо1В

Металозн.обробка мет., 2019, Том 91, No 3, сс. 16-22
https://doi.org/10.15407/mom2019.03.016

С . В . Бобырь , доктор технических наук, ведущий научный сотрудник
г. В . Левченко , доктор технических наук, профессор, зав. Лабораторией
А. Ю. ​​ . Борисенко , Кандидат технических наук (Ph.D.), старший научный сотрудник
Н.О. Куцева *, канд. Техн. Наук, доцент

Институт черной металлургии им. Некрасова НАН Украины, г. Днепр,
* Днепропетровский национальный университет, г. Днепр,

УДК 669.14.017: 620.18: 665-15-194.2
Скачать: PDF

Сводка

Представлены результаты исследований влияния режимов отпуска на параметры тонкой структуры, напряжений и твердости стали 25Х2Мо1В.Показано, что вторичная твердость стали 25Х2Мо1В, отпущенной при температуре 550 ° С, максимальна через 5 часов отпуска и обусловлена ​​наименьшим размером блока кристаллической решетки. Установлено, что на начальных стадиях распада пересыщенного твердого a-раствора закаленной стали 25Х2М1Ф при 550 ° С параметры кристаллической решетки увеличиваются. Во время следующего отпуска связь кристаллических решеток этих фаз нарушается из-за отделения частиц карбида от α-фазы, и параметр и кристаллическая решетка α-фазы уменьшается.

Ключевые слова: сталь , тонкая структура, параметр кристаллической решетки, твердость, напряжение, разделение .

Список литературы

1. Винокур Б.Б., Пылюшенко В.Л. Прочность и хрупкость конструкционной легированной стали, Киев: Наукова думка, 1983, 283 с. [на русском].

2. Хеллер Ю. А. Инструментальные стали. М .: Металлургия, 1983. 528 с. [на русском].

3.Лысак Л.Н., Николын Б.Н. Физические основы термической обработки стали. Киев: Техника, 1986. 304 с. [на русском].

4. Устиновщиков Ю.Ю., ФММ, 1977, № 44, с.146-15.

5. Бобыр С.В., Нефедева Е.Е., Евсюков М.Ф. Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. 29, стр. 221-228. [на русском].

6. Малинов Л.С., Бурова Д.В., Малышева Ю.Е. Международная научно-техническая конференция, Тезисы докладов, 16-17 мая 2019 г., Мариуполь, 2019, Т.1. С. 108-109. [на русском].

Сталь 35ХМ / Auremo

Сталь 35ХМ

Сталь 35XM : marka stali i stopów. Poniżej znajduje się usystematyzowana informacja o przeznaczeniu, składzie chemicznym, rodzajach dostaw, zamiennikach, temperaturze punktów krytycznych, właściwościach gizycznych.

Угольная информация о стали 35XM

Marka zastępcza
Сталь: 40Х, 40ХН, 30ХМ, 35ХГСА.
Typ dostawy
Produkty długie, w tym w kształcie: ГОСТ 4543-71, ГОСТ 259071, ГОСТ 2591-71, ГОСТ 2879-69. Калиброванный прет ГОСТ 7417-75, ГОСТ 8559-75, ГОСТ 8560-78, ГОСТ 1051-73. Polerowany pręt i pręt srebrny ГОСТ 14955-77. Ташма ГОСТ 103-76. Odkuwki и kęsy ГОСТ 1133-71, ГОСТ 8479-70.
Podanie
Wały, koła zębate, wrzeciona, sworznie, kołnierze, tarcze, opony, pręty i inne krytyczne części pracująch.

Склад химической стали 35XM

Pierwiastek chemiczny%
Krzem (Si) 0,17−0,37
Манган (Mn) 0,40−0,70
Miedź (Cu), nie więcej 0,30
Молибден (Пн) 0,15−0,25
Nikiel (Ni), nie więcej 0,30
Siarka (S), nie więcej 0,035
Венгель (К) 0,32−0,40
Fosfor (P), nie więcej 0,035
Хром (Cr) 0,80−1,10

Własności mechaniczne stali 35XM

Właściwości mechaniczne
Obróbka cieplna, stan dostawy Przekrój, мм σ 0,2 , МПа σ B , МПа δ 5 ,% ψ,% KCU, Дж / м 2 HB HRC e
Korzeń.Утвардзание 850 ° С, олей. Вакачье 560 ° C, woda lub olej.
25 835 930 12 45 78
Odkuwki. Нормализация
КП 245 300−500 245 470 17 35 34 143−179
КП 245 500-800 245 470 piętnaście trzydzieści 34 143−179
КП 275 100−300 275 530 17 38 34 156−197
КП 275 300−500 275 530 piętnaście 32 29 156−197
КП 315 <100 315 570 17 38 39 167-207
КП 315 100−300 315 570 czternaście 35 34 167-207
КП 345 <100 345 590 Osiemnaście 45 59 174−217
Odkuwki.Hartowanie. Вакачье.
КП 345 500-800 345 590 12 33 39 174−217
КП 395 100−300 395 615 piętnaście 40 54 187−229
КП 395 300−500 395 615 trzynaście 35 49 187−229
КП 395 500-800 395 615 jedenaście trzydzieści 39 187−229
КП 440 <100 440 635 szesnaście 45 59 197-235
КП 440 100−300 440 635 czternaście 40 54 197-235
КП 440 300−500 440 635 trzynaście 35 49 197-235
КП 490 <100 490 655 szesnaście 45 59 212−248
КП 490 100−300 490 655 trzynaście 40 54 212−248
КП 590 <100 590 735 czternaście 45 59 235−277
<40 1370 1570 12 38 49−53
Хартование 850−870 ° С, олей.Урлоп 180-200 ° C, powietrze.
50-80 640 810 40 59 260–322
Хартование 850-870 ° С, олей. Wakacje 560-620 ° С, powietrze.
80-120 590 780 40 59 229−285
Właściwości mechaniczne w podwyższonych temperaturach
испытание t, ° С σ 0,2 , МПа σ B , МПа δ 5 ,% ψ,% KCU, Дж / м 2
Утвардзание 880 ° С, олей.Вакачье 650 ° С
20 770 880 22 66 189
400 570 730 23 71 167
450 550 670 23 78 134
500 490 550 22 86 123
Tarcze o średnicy 755−915 мм, grubości 35−110 мм.Тулея оредницы 115-400 мм НВ 212-223. Próbka Styczna
20 420-510 610-710 17 54−61 49-98
400 390 550 17 64 78
500 355 440 Osiemnaście 74 59
550 335 400 Osiemnaście 75 56
Tarcze o średnicy 755−915 мм, grubości 35−110 мм.Тулея оредницы 115-400 мм НВ 212-223. Próbka podłużna
20 430-480 580-690 7 16−23 20
500 365 430 7 13-30 20
Бар. Нормализация 880 ° C, температура 650 ° C, 2 года HB 207
20 525 700 22 69 159
400 420 650 26 75 149
450 400 540 24 80 136
500 385 470 25 84 121
Бар.Wyżarzanie w 860 ° C HB 179.
20 360 670 22 55 88
400 300 650 26 75 115
450 270 550 27 81 115
500 265 480 29 85 141
Własności mechaniczne w zależności od temperatury odpuszczania
wakacje t, ° С σ 0,2 , МПа σ B , МПа δ 5 ,% ψ,% KCU, Дж / м 2 HB
Утвардзание 880 ° С, олей.
300 1390 1570 dziewięć 44 49 450
400 1310 1410 dziesięć 50 59 400
500 1080 1200 piętnaście 54 88 350
600 840 930 19 63 147 270
700 660 730 20 70 196 220
Właściwości mechaniczne podczas badania wytrzymałości długoterminowej
Granica pełzania, МПа Szybkość pełzania,% / час проб t, ° С Długotrwała wytrzymałość, МПа Трвани Тести, h проба т, ч
157 1/10000 450 294 dziesięć tysięcy 450
103 1/100000 450 235 100 000 450
83 1/10000 500 206 dziesięć tysięcy 500
49 1/100000 500 147 100 000 500

Właściwości technologiczne stali 35XM

Temperatura kucia
Od 1260 до 800.Sekcje do 100 mm są chłodzone powietrzem, 101−300 mm – w formie.
Spawalność
ograniczone do spawania. Методы спавания: RDS, ADS łukiem krytym i osłoną gazową, ArDS, EShS. Wymagane jest ogrzewanie i późniejsza obróbka cieplna.
Skrawalność przez cięcie
W stanie zahartowanym i odpuszczonym przy HB 212−248 σ B = 660 МПа K υ tv.spl. = 0,8, К υ б.ст. = 0,72.
Tendencja do uwalniania zdolności
nie skłonny
Wrażliwość stada
wraliwy
Пункт крытый ° С
Ас1 755
Ac3 800
Ar3 750
Ar1 700
млн 350

Wytrzymałość stali 35XM

σ -1 , МПа п. σ B , МПа σ 0,2 , МПа Obróbka cieplna, stan stali
333 640 490 HB 190-240
588 1E + 6 1370 Odpuszczanie 870 C.Урлоп 400 К.
441 1E + 6 980 Odpuszczanie 870 C. Urlop 600 C.
499 1030 Średnica przedmiotu obrabianego 20 мм.

Hartowność stali 35XM

Twardość na paski HRCe.

Odległość od końca, мм / HRC e
1.5 3 4.5 6 dziewięć 12 piętnaście Osiemnaście 24 33
47,5−56,5 46,5-55,5 45−54 43,5−53 39-43 35-43 32−39 30−36,5 28-34,5 25-33,5
Ilość martenzytu,% Crit. Диам. ширина, мм Crit.Диам. w олею, мм Крета. twardość, HRCэ
50 56−100 31−68 40-44
90 33–71 12−46 47−52

Właściwości fizyczne stali 35XM

Температура бадания, ° С 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900
Normalny moduł sprężystości, E, GPa 213 212 206 201 191 183
Moduł sprężystości przy ścinaniu przy skręcaniu G, GPa 82
Gęstość stali, pn, кг / м 3 7820 7800 7770 7770 7630
Współczynnik przewodzenia ciepła Вт / (м ° С) 41 40 39 37
Температура бадания, ° С 20−100 20-200 20-300 20-400 20−500 20-600 20-700 20-800 20−900 20-1000
Współczynnik rozszerzalności liniowej (a, 10-6 1 / ° С) 12.3 12,6 13,3 13,9 14,3 14,6
Ciepło właściwe (C, Дж / (кг ° C)) 462

ródło: gatunek stali i stopów

ródło: www.manual-steel.ru/35HM.html

Arrë ГОСТ 5918 73 Экзекутими 2 визатим.Performancë të rrallë të lartë

ГОСТ 5918-73

Grupi G33.

ndërshtetërore Стандартов в

шестигранной ARRA gjashtëkëndësh ДНО Klasa е saktësisë С.Е. mbushur меня njerëz

Dizajn ДНО мадхесите

шестигранной прорезь ДНО Arra kështjellë, Klasa E saktësisë В.
Ndërtim ДНА DIMENSIONE

МКС 71.040.30 *
ОКП 45 9500
____________________
* Në treguesin “Standardet Kombëtare” 2008
ISS 21.060.20. – Vini re prodhuesit e bazës së të dhënave.

Данные и футы 1974-01-01

Подробная информация и информация

1. Жилые сообщения и сообщения на Комитеты Штетерор и BRSS в соответствии со стандартом

2. Miratuar dhe autorizuëar Минеральные сообщения и Резервные системы prej 23.01.73 N 141

3. Стандартный плотэсишт корреспондон мне st SEV 2664-89

Стандартион не требует стандартного стандарта ISO 4032-79, ISO 4035-79 në drejtim të “gardian”


.Нет в наличии ГОСТ 5918-62

5. Dokumentet rregullatore dhe teknike të referencës

6. Kufizimi i vlefshmërisë së kohëzgjatjes së Protokollit N 4-93 dhlrizdinjs 905, стандарт 4-93

7. Edicioni me ndryshimet nr. 1, 2, 3, 4, 5, miratuar në stator 1979, dhjetor 1981, tetor 1984, mars 1989, mars 1990 (IUS 10-79, 2-82, 1-85, 6-89, 7-90)

Ndryshuar, botuar në ius n 8, 2013

Amendamenti është bërë nga prodhuesi i bazës së të dhënave


Ky standard vlen për gome dhe të koroned Hex Arra të në klasës.

Standardi është plotësisht në përputhje me st SEV 2664-89.

(Edicioni modifikuar, Meas. N 1).

1. Dizajni dhe Dimensions e Arra Duhet të përputhen me të specificikuara në vizatim dhe në tabelë.

Dizajn dhe madhësi të arra

Tabela 1

Номинальный диаметр

Резьба

i vogël

Мадхезия «Гардиан»

Лартэси

Distanca nga sipërfaqja mbështetëse në bazën e slot dhe kurora

Jo më pak

Диаметр
shamoj

jo më pak

jo më

Диаметр

Numri i lojërave elektronike

Слот Gjerësia e

Madhësia e Pin (e rekomanduar
foshnje) sipas GOST 397

Экзекутив
1.

2.

Shënime:

1.Dimensionet e mbyllura në kllapa nuk janë të rekomanduara.

2. Пёр продукт и дизайн nё 01.01.91, lejohet të pёrdorë arra me sizeset e specificikuara në Shtojcën 2.

Shembull i përcaktimit të kushtëzuar të versionit tëjës \ njës makinës të madhe fije me një fushë të толерансес 6h, një klasë të forcës 5, të papërpunuara:

Arrë m12-6h.5 gost 5918-73

E njëjta gjë një një, версия 2 fije me një fushë толерантность prej 6n, me një shtresë 01, një trashësi prej 9 mikronë:

ГАЙКА 2M12 x 1,25-6n.5.019 ГОСТ 5918-73

(Издания и модификации, ндрышими. N 1, 2, 3, 4, 5).

2. Резьба – сипас ГОСТ 24705.

(Edicioni и modifikuar, Meas. N 3).

3. Është e lejuar të kryejë camfer nga ana e slot ose kurorës.

3а. Forma e pjesës së poshtme të slot mund të jetë e sheshtë, e rrumbullakosur ose me një camfer.

(Futur gjithashtu, Meas. N 2).

4. Kërkesat teknike – сипас ГОСТ 1759.0.

5. Masa teorike e arra është treguar në Shtojcën 1.

Shtojca 1 (ссылка). Masa e arrave të çelikut me një normë të madhe fije

Shtojca 1
Referim

Tabela 2

Диаметр номинальный, мм

Masë teorike prej 1000 коп. арра, кг.

Экзекутими 1.

Экзекутими 2.


Штойца 1.(Edicioni i modifikuar, Mesatarja N 4).

Штойца 2 (ссылка)

Штойца 2.
Ссылка


Табела 3.

Номинальный диаметр

Мадхезия «Гардиан»

Diametri i rrethit të përshkruar, jo më pak

Jo më pak


Штойца 2.(футур штесэ, Измерения N 4).

Текст и документ электроника
код и пергатитур Ш.А дхе и шпуар нга:
ботим зыртар
Arrë. Куштет текнике. Dizajn dhe madhësi:
U ul standardet. – м .: Старотинформ, 2006

Документы редакции герцога Марре Парасыш
ндрышимет дхе штесат и пергатитура
SHA “CODEX”

Компания “Якорь” ю сугджерон тэ блини чдо мадхэси тэ арра тэ сактэсисэ сэ шкаллс гйаштёкендор дхе тэ курорэс в соответствии с ГОСТ 5918-73 мне шмимин и продхуесит меня дорэзим.

Карактеристика

  • Материалы: 40x, st3, st20, st35, st45, 09g2c, 20×13, 14x17N2, 12x18N10T, etj.
  • Mbulimi: Zinku i veshjes galvanike, zinku i veshjes së diffuzionit termik, zink i nxehtë, i detyrueshëm
  • Диаметр: M10, M12, M14, M16, M18, M20, M22, M24, M27, M30, M33, M36, M39, M42, M48
  • Память и напитки:

Ju lutem vini re se çmimet jepen vetëm për ekzekutimin e parë.

Ju mund të merrni çmimin e çdo dizajni tjetër, nga çdo markë e çelikut, e çdo madhësie, veshja (цинк, detyrues, diffuzion termik), me trajtim të ngrohjes, stigma, etj.Duke na shkruar me postë [Email i mbrojtur] faqja e internetit Parametrat e produktit të kërkuar.

мкм по ГОСТ 5918-73 40Х

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 40Х 72 ф.
Аррэ м12 гост 5918-73 40x 73 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 40х 75 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 40Х 78 ф.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 40Х 102 ф.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 40Х 117 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 40x 129 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 40x 138 ф.
ГАЙКА М27 ГОСТ 5918-73 40Х 177 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 40Х 230 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 40Х 247 ф.
ГАЙКА М36 ГОСТ 5918-73 40х 299 р.
Аррэ м39 гост 5918-73 40x 347 ф.
ГАЙКА М42 ГОСТ 5918-73 40Х 395 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 40Х 491 ф.

мкм по ГОСТ 5918-73 ст20

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 СТ20 71 ф.
Аррэ м12 гост 5918-73 ст20 73 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 СТ20 75 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 СТ20 78 ф.
Аррэ м18 гост 5918-73 ст20 101 р.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 СТ20 116 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 ст20 128 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 ст20 137 ф.
Аррэ м27 гост 5918-73 ст20 176 ф.
Аррэ м30 гост 5918-73 ст20 227 ф.
Аррэ м33 гост 5918-73 ст20 243 ф.
Аррэ м36 гост 5918-73 ст20 294 ф.
Аррэ м39 гост 5918-73 ст20 339 р.
Аррэ м42 гост 5918-73 ст20 388 ф.
Аррэ м48 гост 5918-73 ст20 480 р.

мкм по ГОСТ 5918-73 СТ35

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 СТ35 71 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 СТ35 73 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 СТ35 75 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 СТ35 78 ф.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 СТ35 101 р.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 СТ35 116 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 ст35 128 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 ст35 137 ф.
Аррэ м27 гост 5918-73 ст35 176 ф.
Аррэ м30 гост 5918-73 ст35 227 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 СТ35 243 ф.
Аррэ м36 гост 5918-73 ст35 294 ф.
ГАЙКА М39 ГОСТ 5918-73 СТ35 339 р.
Аррэ м42 гост 5918-73 ст35 388 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 СТ35 480 р.

мкм по ГОСТ 5918-73 СТ45

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 СТ45 71 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 СТ45 73 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 СТ45 75 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 СТ45 78 ф.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 СТ45 101 р.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 СТ45 116 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 ст45 128 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 ст45 137 ф.
Аррэ м27 гост 5918-73 ст45 176 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 СТ45 227 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 СТ45 243 ф.
ГАЙКА М36 ГОСТ 5918-73 СТ45 294 ф.
Аррэ м39 гост 5918-73 ст45 339 р.
Аррэ м42 гост 5918-73 ст45 388 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 СТ45 480 р.

мкм по ГОСТ 5918-73 09Г2С

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 09Г2С 77 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 09Г2С 78 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 09Г2С 80 р.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 09Г2С 83 ф.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 09Г2С106 ф.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 09Г2С 122 ф.
ГАЙКА М22 ГОСТ 5918-73 09Г2С 134 ф.
ГАЙКА М24 ГОСТ 5918-73 09Г2С 142 ф.
ГАЙКА М27 ГОСТ 5918-73 09Г2С 184 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 09Г2С 233 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 09Г2С 267 ф.
ГАЙКА М36 ГОСТ 5918-73 09Г2С 310 ф.
ГАЙКА М39 ГОСТ 5918-73 09Г2С 349 ф.
ГАЙКА М42 ГОСТ 5918-73 09Г2С 402 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 09Г2С 498 ф.

мкм на арре Гост 5918-73 20х13

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 20х433 94 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 20х433 98 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 20х23 104 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 20х23 111 р.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 20х433 145 ф.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 20х23 170 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 20х13 197 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 20х13 214 ф.
Аррэ м27 гост 5918-73 20х13 276 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 20х23 365 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 20х23440 ф.
Аррэ м36 гост 5918-73 20х13 518 ф.
ГАЙКА М39 ГОСТ 5918-73 20х23 596 ф.
Аррэ м42 гост 5918-73 20х13 700 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 20х433 887 ф.

мкм на арре ГОСТ 5918-73 14х17Н2

Emër Çmim
ГАЙКА М10 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 118 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 126 ф.
Аррэ м14 гост 5918-73 14х17Н2 137 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 150 ф.
Аррэ м18 гост 5918-73 14х17Н2 192 ф.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 228 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 14х17Н2 265 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 14х17Н2 288 ф.
Аррэ м27 гост 5918-73 14х17Н2 377 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 496 ф.
Аррэ м33 гост 5918-73 14х17Н2 612 р.
Аррэ м36 гост 5918-73 14х17Н2 726 р.
Аррэ м39 гост 5918-73 14х17Н2 844 ф.
Аррэ м42 гост 5918-73 14х17Н2 998 ф.
ГАЙКА М48 ГОСТ 5918-73 14Хх27Н2 1284 ф.

мкм по ГОСТ 5918-73 12х18Н10Т

Emër Çmim
М10 ГОСТ 5918-73 12х18Н10Т 155 ф.
ГАЙКА М12 ГОСТ 5918-73 12х18Н10Т 165 ф.
ГАЙКА М14 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 178 ф.
ГАЙКА М16 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 193 р.
ГАЙКА М18 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 250 р.
ГАЙКА М20 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 296 ф.
Аррэ м22 гост 5918-73 12х18Н10Т 341 ф.
Аррэ м24 гост 5918-73 12х18Н10Т370 ф.
ГАЙКА М27 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 484 ф.
ГАЙКА М30 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т634 ф.
ГАЙКА М33 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т786 ф.
ГАЙКА М36 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т931 ф.
ГАЙКА М39 ГОСТ 5918-73 12Х28Н10Т 1080 ф.
Аррэ м42 гост 5918-73 12х18Н10Т 1275 ф.
Аррэ м48 гост 5918-73 12х18Н10Т 1634 ф.

Përshkrimi dhe aplikimi

Nut është lloji i fiksimit, me një të gdhendur brenda. Орехи прецизионные класэ нэ ГОСТ 5918 джанэ продхуар нэ ди версия: экзекутими 1 – нджэ аррэ гоме, аджо ка формен е гйаштёкендеш тэ сакте па пика нэ диаметр, нэ пйесен э сипэрме ка слитс; Экзекутими 2 – нджэ аррэ курорэ, ка ррэшкитдже тэ вендосура нэ пьесен э сипэрме тэ диаметрит тэ редуктуар нэ крахасим ме пйесен криесоре тэ диаметр.Фиксими и ашпэр и курорэс дхе арра е çarjes нэ аксет, шпильки, bulonave ofrohen duke vendosur një pin të rregullueshëm të ngurtë me një diametër dhe gjatësi korresponduese, e cçilaannédjët ngarkesat ciklike. Аджо ка пёрдорим тэ гджерэ нэ потхуадзсе тэ гджитэ секторэт: инксиньери, продхим инструмент, автомобильный, паджисдже буджкэсоре, этдж. Ne bëjmë një arrë në standardin e cilësisë ruse по ГОСТ 5918-73 Класа В.ГОСТ 5918-73. Не офроймэ класа тэ фукисэ: 4.5, 8, 10. Арра тэ курорэзуар тэ шарэ Бени нга çdo lloj çeliku: karboni, allazhuar, Strukturor dhe çelik. Fije maksimale metrike M48, një hap fije mund të jetë i madh, i vogël ose në koordinim me klientin një jo-standard, të prodhuar nga një vizatim person.

Performancë të rrallë të lartë

Ne bëjmë një performanceancë të ndërlikuar dhe të rrallë të arrë me një klasë të saktësisë me gjashtëkëndësh dhe kurorë në ГОСТ 5918-73. Герцог пасур пёрводжэ тэ гджерэ дхе специалистё тэ куалификуар беджнэ арра ме нджэ гарантии тэ чилесишэ, нэ кохэ дхе нэ чдо шаши.

  • Gome Hexagon Art, Saktësia e Kurorës në Gost 5918-73 me fije të mirë

Не гарантируется:

  • Куалитети и продукт
  • Экзекутим нэ кохэ
  • Подходящий гость
  • Герцог берё ndonjë sasi të dëshiruar
  • Puna me ndonjë qytet, qark, rajoni i Rusisë

Anijeve të Lirë në Moskë, Тверь

Kur urdhëroni produktet nga 4,5 тонны ofrimi është i lirë dhe në rajonin e Moskës.Ne gjithashtu ofrojmë produkte falas për çdo kompani transporti.

Të gjitha produktet shoqërohen me certifikata për fletë metalike dhe të të dhënave teknike për produktet.

Ne jemi prodhues, kështu që ne mund t’u sigurojmë klientëve tanë çmimet më të ulëta.

Ne përdorim pajisje moderne, Duke na lejuar të ekzekutojmë urdhrat më jo-standard. Не нук кеми фрикэ тэ bëjmë produkte komplekse, dhe gjithmonë të prodhojmë shumën e dëshiruar gjatë kohës së dëshiruar.Ekipi ynë i profesionistëve do të përballet me detyrën e çdo kompleksiteti!

Rendi i muajit

Штатор 2019.

Ndërtimi i stilit të ndërtimit: kllapa, korniza, korniza, gunga, rafte, qoshet, kolonat, pllakat dhe pjesët e tjera të structurave metalike janë bërë prej metali të nxehtuë.

Odporna na ciepło marka stopu jest to, że republiczentuje.Co metal jest lepszy do gotowania piekarnika do kąpieli

Większość metali i ich stopów wysokich temperaturach są skłonni reagować z medium pary lub gazu, co powoduje korozję gazu. Esencja и интенсивный процесс обработки сą бардзо zróżnicowane и zależą od wielu czynników: temperatury ich przepływu, skład chemiczny metalu i medium gazowego. W większości przypadków metal lub jego stop reaguje z tlenem. Odporny na ciepło ze stali nierdzewnej jest materiałem, który może opierać się utlenianiem w wysokich temperaturach.Stal nierdzewna odporna na ciepło ma dodatkowo możliwość odporności na odkształcenia plastikowe i zniszczenie w dziedzinie wysokich temperatur.

Skład Chemiczny i marka stali odpornych na ciepło

Stal odporna na ciepło może wytrzymać chemiczne zniszczenie powierzchni w temperaturach przekraczających 5500. Odporna na ciepło stal nierdzewna służy do pracy przy braku obcianie nubim

Aby stal odporność na ciepło, хром, алюминий, силикон jest domieszkowany:

  • stalowe domieszki z krzemem i chromem nazywane są silhromsami;
  • хром и алюминий – хром;
  • wszystkie trzy elementy – silhromaly.

Silikon zwiększa odporność na ciepło stali pracujących w atmosferze oksydacyjnej. Jeśli gazy w wysokich temperaturach zawierają znaczną ilość pary wodnej, następnie w takich warunkach, chrom i stal chromoniczelowy są bardziej stablene.

Stal odporna na ciepło – odmiany i zastosowania

Stal nierdzewna ciepła jest szeroko domagany materiałem. Wiele szczegółów nowoczesnych Mechanizmów doświadcza wysokich napięć i podgrzewać do wysokich temperatur.

Główne obszary stosowania stali odpornych na ciepło – produkcję elementów silników spalinowych i silniki odrzutowe, Kotły parowe i turbiny, turbiny gazowe, piece metalurgiczne.

Уведомление о стали одпорней на одной стороне ГОСТ 5632-72 “Стальные высокие стопы и стопы одпорне на корозье, ciepło odporne и odporne na ciepło”.

Wymagania przedstawione w różnych szczegółach zależą od czasu pracy w wysokich temperaturach i trybach termicznych.

Znaczki stali odpornych na ciepło pracujące w rónych warunkach pracy:

  • Stal zawórowa jest przeznaczona do wytwarzania zespołu zaworu – odpowiedzialnego mechanizmu, często określający żywotność wgląd silnika.Oddzielne elementy zaworu działają w różnych obciążeniach, dlatego dla ich produkcji stosuje się kilka stali różne cechy i różne gatunki obróbka cieplna. W silnikach o niskiej mocy, silhrom są stosowane, które mają wystarczającą odporność na ciepło w gazach spalin w temperaturach 800-9000C. W przypadku zaworów silnikowych znacznej mocy stosuje się stal o wysokiej stopie klasy Austenity – 45x14N14V2C3. Zastępcze tego materiału mogą być markami odpornej na ciepło ze stali nierdzewnej o niższej zawartości niklu i zwiększonym chromu i krzemem.
  • Устаревшее Коттурбинное объектное alumaty kotła i mocujce.
    1. Kotłownia zawiera stalowe napięcie ciepła (dodatki – Mo, NI, V) z małą zawartością węgla. Jego główną cechą jest długoterminowa siła.
    2. Grupa łcznikowa obejmuje stal o niskiej stopu (MO, NI, V) średniej węgla. Ich podstawow jakość jest wytrzymałość na wydajność.
  • Najważniejszymi szczegółami nowoczesnych silników odrzutowych są ostrza turbin gazowych, tarcze turbinowe, komory spalania.Stal austenityczna używana do produkcji takich produktów jest podzielona na dwie grupy.
    1. Pierwsza grupa obejmuje stopy o zawartości chromu do 25%, są one stosowane w produkcji komory spalania, kamer liściowych, rur ciepła.
    2. Other grupy other grupy zawierają Chrome – nie więcej niż 15%, ale oprócz ich kompozycji, w zwiększonych ilościach, wliczone są w cenę wolframu, tytanu, molibdenu, niobu.

Wyposażony w stale odporne na ciepło

Pozwala na spawanie stali odpornej na ciepło, dzięki nowoczesnych materiałów spawalniczych i technologii wysokiej jakości szew, odporny na pojawienie się gorących pęknięć.

Spawane szwy stali odpornych na ciepło są podatne na powstawanie zimnych pęknięć i pojawienie się zmiękczania w strefie wpływu ciepła.

Aby zwalczać te negatywne zjawiska, przed spawaniem stosuje się lokalne lub ogólne ogrzewanie elementów łczonych. Pozwala to zmniejszyć rónicę temperatur między strefą spawania a sekcjami obwodowymi, zmniejszając, tym samym podkreśla w metalu.

Podczas podgrzewania należy pamiętać, że niemożliwe jest zwiększenie temperatury produktu zbyt wiele, ponieważ może to spowodować powstanie grubej Struktury ferrytowej perlitu.Taka mikrostruktura stali nie jest w stanie zapewnić wystarczającej wytrzymałości długoterminowej i żądanej lepkości wstrząsu spawanego złącza.

Aby zmniejszyć ryzyko zimnych pęknięć po spawaniu, produkty opróżniają się w temperaturach 150-2000 ° C przez kilka godzin. Na wakacjach transformacja resztkowego austenitu w martenzycie jest zakończona, a większość wodoru rozpuszczonego w stali jest usunięta.

Nowoczesna stal odporna na ciepło i stal odporna na ciepło są wysoce produkowalne, dobra spawalność, optymalny stosunek elementów stopowych.

Rozwój technologii turbiny energetycznej i gazowej charakteryzuje się ciągłym wzrostem temperatur pracy części i produktów. W instalacjach energetycznych i transportowych osiągnęli – do 1100C i wyższych. Taki wzrost temperatury pracy stał się możliwy ze względu natensywny rozwój nowej klasy. materiały metalowe – Rostowanie ciepła i stale odporne na ciepło i stopy. Materiały te są zdolne do pracy przez długi czas w wysokich temperaturach w kompleksie, jednocześnie narażony na agresywność otoczenie zewnętrzne i utrzymuj swoje właściwośic fizyko.

Złożoność współczesnego rozwiązania technologiczne Określa potrzebę stosowania materiałów o wysokich właściwościach technologicznych.

Na przykład przy wytwarzaniu ostrzy silników turbin gazowych, takie operacje są używane jako kucie lub dokładne tłoczenie, Mechaniczne przetwarzanie prętów i produkt końwancowy, pre-mielenie. W produkcji komory spalania z materiałów odpornych na ciepło blachy, na zimno, naciskając, elastyczne, jest szeroko stosowane.spawanie punktowe.nitowanie. Wszystkie te spektrum właściwości technologicznych muszą być nieodłączne w stosowanym metalu.

Zgodnie z klasyfikacją materiałów do mianowania odpornych na ciepło (odporne na pożyczki), stal i stopy, które mają odporność na korozję gazową w temperaturach powyzałany lee 550C

Rozważ jedną z najczęstszych i używanych stali – 20x23N18. Odnosiła się do stocków odpornych na ciepło. Wykonane zgodnie z Gost 5632-72.Заграничный аналог шуточной стали AISI 310S.

Stalowa dostawa ciepła 20x23N18 – stal dźwiękowa tej klasy stosowanej w krajowej inżynierii. Podstawą tej stali, podobnie jak wszystkie materiały odporne na ciepło stosowane w instalacjach o high temperaturze do 1350C, czy żelazo i nikiel. Wysoka odporność na utlenianie stali jest przede wszystkim duża ilość Chrom, również zawarte w stali. Ogólnie rzecz biorąc, badania stali odpornych na ciepło wykazały, że zawartość mniej niż 14% CR nie ma znaczącego wpływu na wzrost odporności na ciepło.Krytyczna granica dolnego limitu wynosi około 14%; Nad tym chromem znacznie zwiększa odporność na ciepło. Szczególnie dramatycznie jego efekt przejawia się w zakresie 15-23%. Jednak w celu zwiększenia limitu temperatury stopów niklu i żelaza przez dalsze zwiększenie zawartości chromu. Faktem jest, e ze wzrostem zawartości chromu o ponad 30%, temperatury topnienia żelaza i stopów niklu jest zauważalnie zmniejszona, ale główne – stopy stają się nieod technologiczne metal produiccji. Ogólnie rzecz biorąc, cała teoria dopingu stali żaroodpornych niklu jest zbudowana na badaniu wpływu innych elementów stopowych opartych na CR-NI.

Obecność w stalowym 20x23N18 węgla jest ograniczona do 0,2% (wagowo). Wzrost zawartości węgla prowadzi do faktu, że odporność na ciepło stopu CR-NI zmniejsza się ze względu na wiązanie chromu w węgliku i wyczerpaniu subjectcji stałej chromu.

Rozważmy główne właściwości operacyjne i technologiczne stali 20x23N18:

  1. Stal jest zabroniony w otwartych piecach łuku.
  2. Temperatura odkształcenia wynosi 1180, koniec powyżej wynosi 900C, chłodzenie po odkształceniu w powietrzu.
  3. Zalecane tryby przetwarzania termicznego:
    a) Ogrzewanie 1100–1150C, chłodzenie powietrzem, w oleju lub wodzie;
    b) Ogrzewanie do 1160 – 1180C, chłodzenie w wodzie, starzenie się w 800C, fragmenty 4-5 godzin.
  4. Сталь jest spawana электродами CT-19.

Ponieważ odporne na elazo stopy i niklom nie poddają się przeformacji fazy, obróbka cieplna polega na ogrzebieniu wysokotemperaturowym, aby rosnąć ziarno celaznewów.

Jedną z ważnych wartości w rozwoju stali odpornych na ciepło ma problemy z ekonomii. Wydajność stali jest określona przez trzy główne wskaźniki: oszczędne doping, technologiczne w kierunku metalu i wydajność produktów produkcyjnych, poziom charakterystyka wydajności. Odporna na ciepło stal 20x23n18 (AISI 310S) charakteryzuje się wysokim technologicznym, ma zwiększoną odporność na ciepło i plastyczność, dobrze spawane. Ta stal jest zawarta najbardziej optymalnym stosunkiem elementów stopowych.

Зе względu на Wysokie wskaźniki technologiczne я ekonomiczne тедж Stali, było szeroko stosowane ш branży, ponieważ może pracować ш warunkach złożonego Стану charakteryzującego się STALA zmianą wielkości я znaku obciążeń, ма Высока zmęczenie я odporność на korozję ш wysokich temperaturach.

Tutaj krótki opis stal odporna na ciepło : Praca i łopatki, odkuwki i bandaże, praca w temperaturze 650-700c, części komory spalania i inny sprzęt piec w temperaturze 1000-1150.

Płaska i stalowa stal ze stali 20x23N18 – główna pozycja magynowa firmy “Avers-Spetsstal” jest wysyłana natychmiast z store w Moskwie lub z niewielką odzieżą spowodowaną przechyn zówóarówarów региональный транспортный магазин.

Jest odpornością na ciepło do zdolności materiału do odporności na odkształcenie i zniszczenie w podwyższonych temperaturach.

Dzięki długotrwałym obciążeniu w wysokich temperaturach zachowanie materiału zależy odcesses dyfuzji. W przypadku tych warunków, processy pełzania i relaksacji stresu są charakterystyczne.

Pełzanie jest wolnym wzrostem odkształcenia plastycznego pod działaniem podkreśla mniejsze niż wytrzymałość na wydajność. Pełzanie prowadzi do relaksu (stopniowy spadek) naprężeń w częściach wstępnie załadowanych.

Kryteria odporności cieplnej są granicą pełzania i limitu długotrwałej siły.

Предел pełzania nazywany jest napięciem, w ramach działania, którego materiał jest zdeformowany przez określoną kwotę w określonym czasie w danej temperaturze. W oznaczeniu limitu pełzania wskazuje temperaturę, ilość deformacji i czasu, dla którego występuje.Na przykład, MPa oznacza, e godnie z działaniem napięcia 100 MPa przez 100 000 godzin w temperaturze 550 ° C, w materiale pojawi się plastikowa odkształcenie 1%.

Wytrzymałość ograniczajca jest napięcie, co powoduje zniszczenie materiału w danej temperaturze w określonym czasie. W limicie oznaczenia długotrwałej siły temperatura i czas zniszczenia wskazuje. Na przykład = 130 MPa oznacza, e temperaturze 600 ° C materiał wytrzymuje działanie napięcia 130 MPa przez 10 000 годзин.Ograniczenie długotrwałej siły jest zawsze mniejsze niż limit wytrzymałościowy określony w testach krótkoterminowych w tej samej temperaturze.

Głównym sposobem zwiększenia odporności cieplnej jest utworzenie gruboziarnistej struktury z jednorodnym rozkładem drobnych cząstek faz utwardzających wewnątrz ziaren i na ich graboziarnistej structure z jednorodnym rozkładem drobnych cząstek faz utwardzających wewnątrz ziaren i na ich granny. W celu uzyskania оптимальной структуры w stali odpornych na ciepło, stosuje się złożone doping i skład chemiczny Materiały te są bardziej złożone niż zwykłe stale stopowe i stopy.

Wzmocnione fazy w opowieściach odpornych na ciepło to węgliki. Wydajność utwardzania zależy od właściwości cząstek i ich dystrybucji. To, co są mniejsze, a bliższe są od siebie, im wyższa odporność na ciepło.

Wzmocnienie granic w stali odpornej na ciepło i stopy, małe dodatki (0,1 … 0,01%) elementów stopowych są wprowadzane, które są zatężone na granicach ziarna. Zwłaszcza stosuje się, w tym celu używany sąbor, cer i inne metale ziem rzadkich.

Dodatkowe środki w celu zwiększenia odporności na ciepło służą:

1) przetwarzanie termomechaniczne w celu uzyskania structure poligonizacji;

2) wzrost siły międzyatomowej więzi w stołkach, gdy ze względu na dopuszczenie BCC, krata zastępuje ICC z siatką;

3) tworzenie anizotropowej structure krystalizacji kierunkowej.

Poniżej 450 ° C jest dość odpowiednia konwencjonalna stal konstrukcyjna i nie ma potrzeby zastępowania ich stali odpornej na ciepło.

Вт, температура 450 … 700 ° C, перлит, мартенсититы и аустеничность стали однопорневой на цепло з właściwościami odpornymi na ciepło = 80 … 120 МПа и = 30 … 90 МПа.

Perlit stal odporna na ciepło obejmuje tak stal jako 12xmount i 25x2m1f z maxsymalną temperaturą roboczą 580 ° C, trwałą przez karbizwolenie pierwiastki chemiczne, takie iak chrom, molibden.Stal te są stosowane głównie w kotle.

Martensytyczna stal przeznaczona jest do produktów działających w temperaturze do 600 ° C, a z stali perłowych wyróżnia się zwiększoną odpornością na utlenianie w atmosferze pary lub spalin.

Martensytyczna stal odporna na ciepło obejmuje tak stal jako 15x5m, 15x11MF, 11x11N2V2MF и 40x10s2m (silhrom), ze zwiększoną zawartością chromu. Silchrome charakteryzuje się zwiększoną odpornością na ciepło w gorących gazach spalinowych i służą do nawiązania zaworów silników spalinowych.

Austenityczna stal odporna na ciepło na odporności na ciepło przekracza perlite i stal martenzyty i są stosowane w temperaturach od 600 do700 ° C. Głównymi elementami stopowymi są chrom i nikzeni węzóne, mo, NB, Torni . Eksperci austenitycznych stali odpornych na ciepło: 12x18N10T, 45x14N14v2m, 10x11N20T3.

Pytania kontrolne.

1. Jakie marki stali odpornych na ciepło wiesz?

2. Jakie marki stali odpornych na ciepło znasz?

3.Jak mogę zwiększyć odporność na stale?

4. Jakie dane powinny być wykonane z stali odpornych na ciepło?

5. Jakie marki stali odpornych na ciepło i staloodporne należą do klasy austenitycznej?

6. Jakie marki stali odpornych na ciepło i stale odporne na ciepło należą do klasy martenzytycznej i nerwową?

7. Jakie marki odporne na ciepło i stale odporne na ciepło mają hartowanie międzymiastowe?

8. Jak rozszyfrować markę stopu odpornego na ciepło XN60U3?

9.Co oznacza МПа?

10. Jakie materialne zawory silników spalinowych?

11. W takim przypadku powinienem zastąpić stal структурный на odporne na ciepło?

12. Jakie jest kryterium odporności na ciepło?

13. Jakie są główne elementy stopowe zwiększają odporność na ciepło w stalach odpornych na ciepło?

14. Jakie znaczki są stosowane do pracy w temperaturze 550 … 800 ° C?

15. Od którego stal wykonuje się przez ogrzewanie kotłów?

16.W jaki sposób Marka stalowa 31x14N14V2M Decryp?

    Корозья электрохимическая и химическая.

    Классификация сталей одпорных на корозьен и стопы

    Сталь хромовая.

    Odporność na ciepło, stal odporna na ciepło i stopy.

    Odporność na ciepło, stal odporna na ciepło i stopy

    Klasyfikacja stali odpornych na ciepło i stopy

Korozja elektrochemiczna i chemiczna.

Niszczenie metalu pod wpływem środowiska jest nazywany korozja .

Korozja Oprócz zniszczenia metalu, negatywnie wpływa na charakterystykę wydajności części, przyczyniając się do wszystkich rodzajów zniszczenia.

Korozja w zależności od charakteru środowiska może być chemiczna i elektrochemiczna.

Elektrochemiczny korozja odbywa się w roztworach wodnych, a także w zwykłej atmosferze, gdzie występuje wilgoć.

Istotą tej korozji jest to, że jony metalowe na powierzchni części, mające niskie połączenie z głębokim jonami, są łatwo oddzielone od metalu z metalowymi cząsteczkami.

Металл, tracąc część pozytywnie naładowanych cząstek, jonów, negatywnie ładuje się negatywnie z powodu nadmiaru liczby pozostałych elektronów. W tym samym czasie warstwa wodna przylegająca do metalu, dodatni ładunek staje się dodatnim ładunkiem z powodu jonów metalowych. Różnica opłat na granicy metalu – woda powoduje stertę Potencjału, który w processie zmian korozji, zwiększający się z rozpuszczania metalu i zmniejsza się z osadzania jonów z rozgoworu metalowe.

Jeśli liczba jonów przejeżdżających w roztworze i wytrąca się na metalu w równym stopniu, szybkość rozpuszczania i wytrącania metalu jest równa, acesses koroziesty.Odpowiada to Potencjale równowagi.

W przypadku Potencjału zerowego Potencjał równowagi jonu wodorowego w roztworze wodnym jest pobierany w stężeniu dodatnich jonów wodorowych równych jonów 1 molowych 1 molowych + 9 на 1 литр.

Standardowe Potencjały innych elementów mierzy się w stosunku do Potencjału wodoru.

Metale, których standardowy Potencjał jest ujemny – skorodowany w wodzie, w którym rozpuszcza się tlen, formatywny, tym bardziej aktywny niż wartość ujemne Potencja.

Wypalanie jonów metali, Interakcji z jonami, tworzą wodorotlenki nierozpuszczalne w wodzie, które są nazywane rdza i process ich formacji – rdza.

Схема rdzewienia żelaza:

;

Wodorotlenek żelaza w obecności tlenu rozpuszcza się w wodzie. Poniewa jest to nierozpuszczalne połączenie, nie można osiągnąć потенциале równowagi, a korozja będzie kontynuowana do końca zniszczenia.

W zależności od structure korozji istnieje inny manifestacja: z jednorodnym metalem – korozja występuje równomiernie przez całą powierzchnię.Z niejednorodnym metalem – selektywnym korozją i nazywa się punktem. Zjawisko to jest najbardziej niebezpieczne, ponieważ prowadzi do szybkiego korzenia całego produktu. Korozja wyborcza tworzy ogniska koncentracji stresu, co przyczynia się do zniszczenia.

Korozja chemiczna może wystąpić z powodu interkcji metalu z medium gazowym w przypadku braku wilgoci. Корозя продукта к тленки метали. Składa się na powierzchni metalu o grubości 1 … 2 okres krystalicznie. Warstwa ta izoluje metal z tlenu i zapobiega dalszym utlenianiu, chroni przed korozją elektrochemiczną w wodzie.Podczas tworzenia stopów odpornych na korozję – stop powinien mieć zwiększoną wartość потенциально elektrochemicznego i być nieco możliwe.

Классификация стали одпорныч на корозьен и стопы

Odporność na korozję można zwiększyć, jeśli zawartość węgla jest zredukowana do Minimum, jeśli wprowadzisz element dopingowy tworzący stałe roztwory z żelazołów zredukowa iljtakie.

Najważniejszym stopami technicznymi odpornymi na korozję są stalą nierdzewną o wysokiej zawartości chromu: Chromium i Chromonichel.На рыс. 20.1 przedstawia wpływ ilości chromu w ironiczne stopy na Potencjale elektrochemicznym stopu.

Рыс. 20.1. Wpływ chromu na Potencjał Stopów

Stal chromowy.

Odporność na korozję wyjaśniono przez tworzenie folii ochronnej tlenku na powierzchni.

Węgiel ze stali nierdzewnej jest niepodany, ponieważ jest to zubożane z roztworem chromowanym, wiązaniem go w węglikach i pomaga uzyskać stan dwufazowy. Dolna zawartość węgla, tym wyższa odporność na korozję stal nierdzewna.

Rozróżniać klasa ferrytowa 08×13, 12×17, 08x25T, 15×28. Stal o wysokiej zawartości chromu nie ma transformacji fazy w stanie stałym i dlatego nie można zamówić. Znaczna wadą ferrytycznych stali chromowych jest zwiększona kruchość z powodu Struktury dużej krystalicznej. Stal te są podatne na korozję międzyprzewodnikową (przez granice ziarna) ze względu na wyczerpanie granic ziarna chromu. Aby tego uniknąć, wprowadzono niewielką ilość tytanu. Korozja Intercrystaliczna wynika z faktu, e część chromu w pobliżu granic ziarna współdziała z węglowodanami i tworzy węgliki.Stężenie chromu w stałym roztworze w granicach staje się mniejszy niż 13%, stal nabywa Potencjał ujemny.

Ze względu na tendencję do uprawy ziarna, stal ferrytyczna wymaga ścisłych trybów spawania i интенсивного chłodzenia strefy spawania. Wadą jest tendencja do kruchości przy ogrzaniu w zakresie temperatur 450 … 500 o C

Z stali ferrytycznych produkowane są wyposażenie roślin azotowości (pojemniki, rury).

Aby zwiększyć właściwości mechaniczne stali chromu ferrytycznego, 2… 3% никлу шут до нич. Stal 10x13n3, 12x17N2 służą do wykonywania ciężkich części działających w środowiskach agresywnych.

При температуре 1000 ° C и температуре 700 … 750 O при температуре 1000 МПа.

Obróbka cieplna do stali ferrytu przeprowadzana jest w celu uzyskania Struktury bardziej jednorodnego roztworu stałego, co zwiększa odporność na korozję.

Stal stalowa martenzytów 20×13, 30×13, 40×13. Po gaszeniu i odejściu w 180… 250 ° C stal 30×13, 40×13 ma twardość 50 … 60 HRC i są używane do wytwarzania narzędzia tnącego (chirurgiczne), sprężyny do pracy w temperaturze 400 … 450 O, przedmioty gospodarstwa domowego.

Austenityczna klasa stal. – Сталь из хромокелевого сплава.

Nikiel – element formujący Austeno, który silnie zmniejsza krytyczne punkty transformacji. Po ochłodzeniu w powietrzu do temperatury pokojowej ma Strukturę austenitu.

Stal nierdzewna klasy austenitycznej 04х18h20, 12x18N9T ma wyższą odporność na korozję, najlepsze właściwości technologiczne w porównaniu z stalą nierdzn chrom.Zachowują wytrzymałość na wyższe temperatury, mniej podatne na wzrost ziarna po podgrzaniu i nie tracą plastyczności w niskich temperaturach.

Chromonicznego stalowego korozji odpornej w środowiskach oksydacyjnych. Głównym elementem jest chrom, Никель zwiększa odporność na korozję.

Dla większej jednorodności stal chromoni – oparta została przerwana o temperaturze 1050 … 1100 o C wodzie. По podgrzaniu wystąpi rozpuszczenie węglików chromowych w austenicie. Wykluczony jest wybór z austenitu podczas hartowania, ponieważ szybkość chłodzenia jest duża.Wytrzymałość uzyskuje się = 500 … 600 МПа, a wysokie właściwości plastyczności, elongacja względna = 35 … 45%.

Wzmocnienie stali austenitycznej stało się zimną odkształcenie plastyczne, co powoduje wpływ naklejki. Максимальная мощность 1000 … 1200 МПа, предельная мощность 1200 … 1400 МПа.

Aby zmniejszyć niedostateczny nikiel, część go zastępuje mangan (stal 40x14g14n3t) lub azotu (stal 10x20N4AG11).

Austenitowana stal ferrytyczna. 12x21N5T, 08x22N6T są substytuty stali chromonezonowych w celu oszczędzania niklu.

Właściwości stali zależą od stosunku ferrytowych i austenitycznych faz (optymalne właściwości uzyskuje się w stosunku – F: A = 1: 1). Obróbka termiczna Stali zawiera hartowanie г temperatury 1100 … 1150 OC я wakacyjne starzenie się ж temperaturze 500 … 750 ° С.

Austenitowana Stal ferrytyczna Nie podlegają krakowaniu korozji napięcia: pęknięcia MOGA wystąpić Tylko на sekcjach austenitycznych, эля obszary ferrytyczne zatrzymują ich rozwój.W temperaturach pokojowych stal austegenit-ferrytyczno ma twardość i siłę powyżej, a lepkość plastyczności i wstrząsy są niższe niż stal klasy austenitycznej.

Oprócz stali nierdzewnej w przemyśle stosuje się stopy odporne na korozję – до stopy. на подставе никлу. Stopy typu. хастелла. zawierają do 80% niklu, innego elementu jest molibden wysokości do 15 … 30%. Stopy są odporne na korozję w szczególnie agresywnych mediach (wrzący fosfor lub kwas chlorowodorowy), mają duże właściwości Mechaniczne.Po obróbce termicznej – utwardzanie i starzenie w temperaturze 800 o C – stopy mają limit wytrzymałościowy i twardość. Wadą jest tendencja do korozji międzykrystalicznej, więc zawartość węgla w tych stopach powinna być minimalna.

Odporność na ciepło, stal odporna na ciepło i stopy.

Odporność na ciepło (skala) – Jest to zdolność metali i stopów do oparcia korozji gazowej w wysokich temperaturach przez długi czas.

Jeśli produkt pracuje w ośrodku gazowym oksydacyjnym w temperaturze 500..550 O C bez ciężkich ładunków, wystarczy, że są one tylko odporne na ciepło (na przykład części pieców grzewczych).

Stopy oparte na bazie elaza w temperaturze powyżej 570 ° C sątensywnie utlenione, ponieważ tlenek elaza (Vystit) z prostą kratką, która ma niedobór atomów tlenu (stalenowłe zapyoji). Истние интенсивные формы круче скали.

Фиг. 20.2. Wpływ chromu na odporność na ciepło stali chromowej

Aby zwiększyć odporność na ciepło, elementy wprowadzane są do kompozycji, która postać z tlenem tlenu z gęstemalzryst

Stopień dopingu stali, aby zapobiec utlenianiu, zależy od temperatury. Wpływ chromu na odporność cieplną stal chrom jest pokazany na rys. 20.2.

Sitory, stopy na bazie niklu – Mikołomy, stal 08x17T, 36x18h35С2, 15x6xu posiada wysoką odporność na ciepło.

Odporność na ciepło, stal odporna na ciepło i stopy

Wytrzymałość cieplna – Jest to zdolność metalu do oparcia odkształcenia plastycznego i zniszczenia w wysokich temperaturach.

Materiały odporne na ciepło są wykorzystywane do wytwarzania części działających w wysokich temperaturach, gdy zjawisko pełzania jest.

Kryteria oceny odporności cieplnej są siłę krótkoterminową i długoterminową, pełzanie.

Siła krótkoterminowa określone przez testy rozciągające próbki nieciągłe. Próbki są umieszczane w piecu i są testowane w danej temperaturze. Oznacz siłę krótkoterminową =, na przykład 300 ° C. = 300мп.

Siła zależy od czasu trwania testu.

Limit długiej siły nazywany jest maksymalne napięcie, co powoduje zniszczenie probki w danej temperaturze w określonym czasie.

na przykład = 200 MPa, górny index oznacza temperaturę testową, a dolną – określony czas trwania testu w zegarze. W przypadku instalacji kotłowych wymagane jest wartość niska wytrzymałość, ale przez kilka lat.

Pełzanie – właściwości metalu powoli plastycznie odkształcają się pod wpływem stałego obciążenia w stałej temperaturze.

Podczas testowania probki umieszczane są w piecu o danej temperaturze i zastosuj stałe obciążenie. Zmierzyć wskaźniki odkształcenia.

W normalnej temperaturze i napięciach powyżej elastycznej limitu, pełzanie nie jest correwowany, a w temperaturze powyżej 0,6t PL, gdy występująy processing Sicondition, i na naprężęż.

W zależności od temperatury szybkość odkształcenia przy stałym obciążeniu jest wyrażona przez krzywą składającą się z trzech sekcji (Рис.20,3):

Фиг. 20.3. Krzywa pełzająca

    OA – elastyczna odkształcenie próbki w czasie aplikacji obciążenia;

    Ab – działka odpowiadająca początkowej stopie pełzania;

    Słońce jest częścią stałej prędkości pełzania, gdy wydłużenie ma stałą prędkość.

Jeśli napięcia są wystarczająco duże, trzeci etap (sekcja SD) wpływa na początku próby zniszczenia (tworzenie szyjki macicy).

W przypadku stali węglowych pełzanie Obserwuje się po podgrzaniu powyżej 400 o C.

Предел ползучести – Napięcie, które przez pewien czas w danej temperaturze powoduje daną całkowitą rozszerzenie lub dana szybkość odkształcenia.

Na przykład, w którym górny indeks jest temperaturą testową w O C, pierwszy dolny indeks jest danym całkowitym wydłużeniem w procentach, frienda jest określonym czasem trwania testu w godzinach.

Классификация сталей одинарных на цепло и стопы

Ponieważ można zauważyć nowoczesne materiały odporne na ciepło pearlit. martenzyt i austenic Stal odporna na ciepło nikiel i cobalto. odporne na ciepło stopy, oporny Metale.

W temperaturach do 300 ° C zwykła stal konstrukcyjna ma wysoką wytrzymałość, nie ma potrzeby stosowania stali ze stopu.

Aby pracować w zakresie temperatur 350 … 500 o C, stosuje się stopę stopniową ze stali plastycznej perlitu, kotłach i martencji.

Perlit stal odporna na ciepło . Grupa ta obejmuje stal kotłowni i silhroma.Stal te służą do wykonywania części kotłowych, turbin parowych, silników spalinowych. Stal zawiera stosunkowo mały węgiel. Przeprowadzono doping chromu stali, molibdenu i wanadu w celu zwiększenia temperatury rekrystalizacji (12x1mf, 20x3MF oceny). Używany w stanie utwardzonym i wysokim składanym. Czasami utwardzanie zastępuje się normalizacją. W rezultacie powstaj produkty lamelarowe konwersji austenitu, które zapewniają wyższą odporność na ciepło. Creok limit tych stali powinna zapewnić resztkowe odkształcenie w ciągu 1% w czasie 10 000… 100000 годзинов.

Stal pelikana ma zatem satysfakcjonującej spawalności, stosuje się zatem do konstrukcji spawanych (na przykład rurach grzejnych).

W przypadku części turbin gazowych używanych skomponowanych stal martenzytów klasa 12x2MFSR, 12x2MFB, 15x12VNMF. Wzrost zawartości chromu zwiększa odporność na ciepło stali. Хром, вольфрам, молибден и wanad zwiększają temperaturę rekrystalizacji, węgliki, zwiększają siłę po przetwarzaniu termicznym. Obróbka cieplna składa się z utwardzania od temperatury powyżej 1000 O C w oleju lub w powietrzu i wysokim urlopie w temperaturze powyżej temperatury pracy.

Do wytwarzania części odpornych na ciepło, które nie wymagają spawania (zawory silników spalinowych), stosuje się stal Chromocrete – Silchroma: 40x10C2M, 40x9C2.

Właściwości odporne na ciepło rosną ze wzrostem stopnia stopu. Silhrom są poddawane wygaszaniu z temperatury około 1000 O C i wakacje w temperaturze 720 … 780 O C.

W temperaturze roboczej 500 … 700 o C użytej stali klasa austenityczna. Z tych stali zawory silników, ostrzy turbin gazowych, urządzenia dyszy silników odrzutowych itp.

Głównymi gorącymi ciepłem stalami austenitycznymi są stal chromonsywny, ekstrahowano wolframem, molibdenu, wanadem i innymi elementami. Сталь завиера 15 … 20% хрома 10 … 20% никлу. Mają odporność na ciepło, a odporność na ciepło, Plastik, dobrze spawane, ale przetwarzanie cięcia i ciśnienia są trudne, jest on trudny, jest osadzony w zakresie temperatur olenduaze wędzny c,

Według Struktury stali podzielono na dwie grupy:

1.Austenityczna stal. с единородной структурой 17х18Н9, 09х14н19в2бр1,12х18н12Т. Zawartość węgla w tych stalach jest minimalna. Aby stworzyć większą jednorodność austenitu, stal została przerwana 1050 … 1100 o C wodzie, a następnie ustabilizować structure – wakacje w 750 o C.

2. Austenityczna stal. с гетерогенной структурой 37x12N8G8MFB, 10x11n20t3r.

Obróbka termiczna stali zawiera hartowanie z 1050 … 1100 o C. Po utwardzeniu starzenia się w temperaturze powyżej operacyjnej (600… 750 ° С). W processie fragmentów w tych temperaturach, węgliki, węgliki są izolowane w rozproszonej formie, wyniku czego powstaje siła stalowa.

Części działające w temperaturze 700 … 900 o C są wykonane ze stopów opartych na nikiel i kobalt. (Na przykład turbiny silników odrzutowych).

Stopy niklu są głównie używane w zdeformowanej formie. Zawierają więcej niż 55% niklu i Minimalna ilość węgla (0,06 … 0,12%). Właściwości odporne na ciepło przekraczają najlepszą stal odporną na ciepło.

W structurze stopy niklowe są podzielone na homogeniczny (Nichrome) i heterogeniczny (Нимоника).

Нихром. Podstawą tych stopów jest nikiel, главный стоповый элемент – Chrom (XN60U, HN78T).

Nichromes nie mają wysokiej odporności na ciepło, ale są bardzo odporne na ciepło. Są one używane do części nisko załadowanych działających w mediach oksydacyjnych, w tym do elementów grzejnych.

Nimonika są, чтобы czwarte stopy niklowo-chromu (około 20%) – tytan (około 2%) – алюминий (około 1%) (HN77TU, XN70MVTUB, HN55VMTFKU).Używany tylko w stanie przetworzonym termicznie. Przetwarzanie termiczne składa się z utwardzania od 1050 … 1150 O w powietrzu i wakacjach – starzenie się w 600 … 800 o C.

Wzrost odporności cieplnej skomponowanych stopów niklowygozen przezła się .

Podstawowe materiały, które mogą pracować w temperaturach powyżej 900 o C (до 2500 o C) stopy hulania – вольфрам, молибден, ниобия и инне.

Temperatury topnienia głównych metali ogniotrwałych: вольфрам – 3400 ° C, тантал – 3000 ° C, молибден – 2640 ° C, ниобий – 2415 ° C, хром – 1900 ° C. wiązań w kratkowatej sieci i wysokich temperaturach rekrystalizacji.

Najczęściej stosuje się stopy oparte na molibdenach. Tytan, cyrkon, niob składa się jako dodatki stopowe w stopach. W celu ochrony przed utlenianiem, odbywa się krzepnięcie, warstwa MOSI 2 powstaje na powierzchni stopów.0,03 … 0,04 мм grubości. W temperaturze 1700 o części sypialni, 30 godzin może pracować.

Вольфрам – металл. Jest stosowany jako element dopingowy w stali i stopach rónych celów, w inżynierii elektrycznej i elektronikę (gwinty gazowe, grzejniki w instrument próżniowych).

Molibdenum, renu, tantalum są dodawane jako elementy stopowe do wolframu. Stopy wolframu г przenikliwą reżączką делать -196 ° С я MĀJA SILE 150 МПа ш temperaturze 1800 о С.

W przypadku stopów opartych на wolframu Niska odporność cieplną charakteryzuje się Niska odpornością на ciepło, Folia utworzonych tlenków przekracza objętość metalu więcej niż Trzy Razy, więc pękają i wytwarzają produkty produkcyjne działające pod próżnią).

W naszym magynie w Moskwie szeroką gamę produktów wykonanych ze stali odpornej na ciepło rónych marek. Wysoka jakość Wdrożone produkty potwierdzone certyfikatami producentów i spełnia wymagania międzynarodowe standardy. Krajowa marka stali nierdzewnej odpornej na ciepło w naszym katalogu obejmuje: 08×13, 08×17, 08x18T1, 10x23N18, 12×13, 12×17, 14x17N2, 20x23N18, 20×13, 30×13 и 40×13. Z аналог zagraniczne Zauważono AISI 310, AISI 310S и AISI 321.

Rozmiary i koszty towarów są stale aktualizowane, więc skontaktuj się z naszymi menedżerami, aby szybko i poprawnie wydać zamówienie.

Определения и типы отелей

Odporna на ciepło Stal nierdzewna шуткой stopem, które ге względu на Jego właściwości fizykochemiczne шуткой odporne на działanie agresywnego substancje Chemiczne я Mechaniczne zużycie ш temperaturze powyżej 500 ° C TAKIE właściwości о wysokiej wydajności są osiągane г powodu włączenia делать materiálů dużej liczby Elementow stopowych. Chrome, nikiel, tytan pomaga wzmocnić kryształową metalową kratkę и utrudniają aktywną rozkładcesses utleniania. Gorąca gumowa nie podlega odkształceniu plastikowym w wysokich temperaturach, nie tworzy rdzy i skali.

Oddzielenie odpornej na ciepło ze stali nierdzewnej na typy wynika z rónych zawartości elementów stopowych, wyróżnienia w metodach dopingowych, stalowych skończonych. 4 grupy stopów ze stali nierdzewnych są wyróżnione:

  • austenitowy z zawartością chromu do 26%, nikiel do 25%, molibden do 6%;
  • ferrytyczny, w ramach której nie ma więcej niż 0,2% węgla i do 27% chromu;
  • stal ferrytowy-austenityczny (mieszany lub dupleksowy) с 18-28% хрома и 8% никлу;
  • martensytycy zawiera Chrom 10-13% i węgiel nie więcej niż 1%.

Marki ze stali nierdzewnej odpornej na ciepło

Główne marki stali nierdzewnej odpornej na ciepło produkowane przez krajowy i zagraniczny przemysł hutniczy obejmują:

  • 20x20N14C2, znany również pod nazwą EI211 (импортные аналоги AISI 309) – Widok na wysoki stop zamienne do chromu stopu zawierającego chrom i nikiel do 22% i 15%;
  • 20x23n18 albo EI417 (аналог Europy Zachodniej i Amerykańscy Producenci AISI 310) – Austenityczna stal ogniotrwała, produkty, z których stosuje się w średnim wieku z temperatur do 1000 ° C;
  • 10x23N18 lub EI417 (AISI 310S) – modyfikacja niskiej zawartości węgla stopu AISI 310, konieczność stosowania, która wynika z obecności nośnika korozyjnego ze wzówłypera korzyjnego ze wzójwond ik
  • 20x25N20C2 EI283 (аналог.Pod marką AISI 314) jest nieprzyjemny, nieskalany, austenityczny stop, odporny na ultra-high temperatury.

Zastosowanie stali nierdzewnej odpornej na ciepło

Wykorzystanie stóp odpornych na ciepło określonej marki wynika z funkcji środowiska operacyjnego, ładunków:

  • 20x20N14C2 (AISI 309) – z stali tej marki, części i składniki pieców termicznych, przenośników, pudełek do цемент;
  • 20x23N18 (AISI 310) służy do wykonywania części przenośnikowych pasów pieców, obróbki cieplnej, izb spalania paliwa (w tym silników spalinowych), silników, turbin drzwich;
  • 10x23N18 (AISI 310S) są stosowane głównie w Mechanizmach, instalacjach i agregatach do transportu gazów ogrzewających – turbiny, konwersji metanu, systemów wydechowych, rurociągów gazocowyzejných, rurociągów gazocowyśny wyshysch;
  • 20x25N20C2 (AISI 314) Znajduje zastosowanie w budowie pieców – wyroby metalowe ze stali nierdzewnej barwionej stali tej marki stosuje się do produkcji ekranów pieców, rolek, zawiesiny kot.

Чехи, spawania.

Nowoczesne metody spawania pozwalają uzyskać trwałe spoinyOdporny na powstawanie gorących pęknięć na szczegóły stali nierdzewnej odpornej na ciepło. Jednak stopy tego typu są podatne na zmiękczenie i zniszczenie zimnego szwu. Aby wyeliminować brak, wspólne lub lokalne ogrzewanie materiału jest wykonane w celu zminimalizowania rónicy temperatur na obrzeżach i w punktach spawania w celu zmniejszenia napięcia. Po spawaniu reklamy są wykonane z gotowych produktów przez kilka godzin w temperaturach do 2000 ° C W wyniku wakacji główna część wodoru rozpuszczonego wstrukturze na jest usuwana, a resztenzytkowe a resztenzytkowe kowe.

Sedaalnärv valu allosas kõhu – Valu ja turse allosas kõhtu paremal

Mõned neist innerveerivad kolmekordset pahkluu lihaste, samas kui teised läbivad pikad lihaspöidid, kaasa arvatud suur jalgsi. Nende ravimite annus esineb kasvamas – 1 kapslit päevas maksimaalne annus 12 kapsliga.

Edulood Süsiniku ekvivalendi väärtuse väärtus. Ülesleht Uute kaubamärkide ja kõrgete omadustega sulamite ravi kasutuselevõtt на keerulise tõttu keeruliseks keevitatud liigeste tehnoloogilise tugevuse ja operatiivse töökindluse tagamise keerukusest.Reeglina teistega võrdsed tingimused Keevitatud Struktuuride Metalli tööjõu suurendamise suurendamine на kaasas tehnoloogiliste tugevusnäitajate vähenemine keevitamise ajal.

Seetõttu saab tõhusa tehnoloogilise keevitusprotsessi väljatöötamist teostada ainult, võttes arvesse nii tehnoloogilist kui ka operatiivtugevust iseloomustava teabe kompleksi, st selteaveitrase kevesseta. Keevitatavus – Metalli omadused või Metallide kombinatsioonid moodustavad paigaldatud keevitustehnoloogiaühendiga, mis Wastab toote konstruktsiooni ja toimimise põhjustatud nõuetele.

Кеха корвамин.

Eristada füüsilist ja tehnoloogilist tervitust: Füüsiline keevitatavus – Materjalide materjali tootmiseks monoliitse ühendi keemilise sidemega peaaegu kõik tehnilized sulamid ja pumehkeaaegu kõik tehnilized sulamid ja pumeh keevitatituide Metallized sulamid ja pumeh keevitatitio Tehnoloogiline keevitatavus – Metalli tehnoloogilised omadused, mis määravad selle reaktsiooni keevitamise mõju ja võime moodustada keevitatud ühendus konkreetsete operatiivsete omadustega.

Metalli keevitatavus sõltub selle keemilistest ja füüsikalistest omadustest, kristallvõrest, dopingu määrast, lisandite ja muude tegurite olemasolust.

Металлид ja nende sulamite keevitatavuse peamized näitajad kriteeriumid: – metalli oksüdeerimine keevitamise kuumutamisega sõltuvalt selle keemilisest aktiivsusest; Metalli tundlikkus keevitamise termilisele toimele, mida iseloomustab Metalli kalduvus teravilja, structuurilise ja faasi muutuse kasvus õmblusse ja soojusmõju tsoonis, tugevuse ja plasti omaduste muutus; Vastupidavus kuumade pragude moodustumisele; Vastupidavus külma pragude teket keevitamise ajal; Tundlikkus Pooride Moodustamise Suhtes; Nende omadustega keevitatud ühenduse omaduste järgimine on järgmised: ваступидавус, пластилисус, ваступидавус, либисемин, вискоосус, куумускиндлус я куумускиндлус, седаальнарв валу аллосас кыху йне.

Lisaks loetletud keevitatavuse peamistele näitajatele on veel näitajad, millele sõltub keevitatud liigeste kvaliteet. Nende hulka kuuluvad keevituse moodustumise kvaliteet, oma pingete suurus, deformatsioonide suurus ja keevitatud materjalide ja toodete tasud.

Praktikas kasutatud meetodeid kasutatakse alusmetalli omaduste kinnitamiseks ja selle keevitustehnoloogia või sedaalnärv value allosas kõhu sobivuse tõendamiseks elektroodid, keevitustgaasönastasuevooseudid, ваституэуэ воооодид, кээвитустрагаасö ваститэгэдэ, мисэ воооосэгэ.Kõik keevitatavuse näitajate määramiseks tehtud testid на tingitud kaheks peamiseks rühmaks.

Esimene grupp hõlmab uute teraseklasside väljatöötamisel kasutatavaid teste, keevitamise ja keevitamismaterjalide uued metodid, uued structuurid ja teraseklassi valimisel, mis selle tehnolada kõvõvaliаaluseilset anno.

Süsiniku ekvivalendi väärtuse väärtus. Ülesleht

См. Rühm katseid viiakse läbi reeglina uurimisorganisatsioonide labratoorsetes tingimustes.Teine rühm kuuluvad testid, mis viiakse läbi, kui kontrollitakse juba uuritud terase või selle keevitusmaterjali sertifikaadi Vastavuse kontrollimist ning salvestatud terasest kaubamärgi fitness uute disainilahendisekste valmistist.

You Bet Your Life – The Sylvers

Meetodid keevitatavuse sedaalnärv Валу allosas kõhu määramise määramiseks võib jagada otseks, кус hinnang tehakse antud Disaini keevitusproovide Абиль spetsiaalsetele seadmetele või proovidele proovid JA kaudsele, кус keevitusprotsess asendatakse Teise imiteerimisega protsess.Kaudsed katsemeetodid на esialgsed ja sobivad terase ligikaudse hindamise jaoks. Selles töös на vaja kasutada kaudseid meetodeid kuuma ja külmade pragude moodustumise Wastupanu hindamiseks teraste resistentsuse määramiseks.

Miks eelnõu spin valutab. Hägune tagasi, seljaosa, kui kodus raviks

Kui teras on kalduvus kuumade või külmade pragude esinemise korral, on vaja kasutada viidete kirjandust või muid allikaid, valida meetmed, et väemöjöndada kui teras, et väemöjändeus Pragude, tväemövärósSüsiniku ekvivalent e. Süsinik ladina karboneum-söe – 1 кемилиновый элемент; sümbol; Aatomi kaal 12, Süsinik on mitmetel allotroopsetes vormides teemant, grafiit, karbiin on haruldane.

Normaalsetes tingimustes на см. Keemiliselt aktiivselt aktiivselt, kui kuumutamisel на kõrge reaktiivsus. Tööstuslikud tooted koks, tahm, puit ja aktiivne söe на пухте S. Süsinik на osa malmist, terasest, spetsiaalsetest sulamitest; Seda kasutatakse Metallide koksi asetamisel elektroodide sedaalnärv valu allosas kõhu elektroodide, tõstrite valmistamiseks adsorbendi aktiivne söe.Vabas vormis on süsiniku esile tõstetud plaadi grafiidi Hall malm, põranda-sarnane süsiniku anniilimine Dake malm, grafiit sfääriline kuju Kõrge tugevusega malm, вермикулярный графиит grafiit malmist vermicular.

  1. Miks eelnõu spin valutab.
  2. Kõhu all olev valu on 50-aastane

Tahke süsinikulahust α-nääre nimetatakse ferriit, γ-näärega – austeniit; süsiniku keemiline ühend rauaga Fe 3 s kõne tsementiit. Vaata ka Ühine süsinik. Süsinikdioksiidi potentsiaal on väärtus, mis iseloomustab tsemendi atmosfääri süsinikmonooksiidi ja väljendatakse süsiniku sisaldusega Metalli pinnakihis tasakaalu atmosfääriga.Keevitamise protsessis peavad keevitatud liigeste omadused вастама alusmetalli omadustele.

Cresan närvid. Rubriik “proovide võtmine ja närvid. Deep Malobers närvi

Seda Wastavust hinnatakse iseloomuliku ainena keevitatavusega.

Keevitatavus – выйме кээвитатуд металлист и металлисты металлисты мудустамисекс кэевитатуд ухенди настроюстамисекс, мис вастаб конструктиивсетеле и оперативных уетеле.

Keevitatud ühend ei tohi olla pragude ja metalliosade vähendatud plastikust omadused. Pragude välimus ja plastikomaduste vähenemine võib põhjustada keevitatud liigeste hävitamist töötamise ajal. Keevitatavus – võime keevitatud Metallide Moodustamiseks keevitatud ühendus, mis Wastab konstruktiivsetele ja operatiivnõuetele Kui keevitatud Metallid Moodustavad keevitatud sedaalnärv Value allosas kõhuhu, pärastööönöilosuteleis, päraktöhöönöhöhöhöhöhöhölön, pärakötöönö

Eristama füüsiline sedaalnärv sedaalnärv valu allosas kõhu allosas kõhu tehnoloogiline keevitatavus. Füüsiline keevitatavus – materjali vara Loo monoliitse keevitus kemikaal commonwealth. Kõik praktiliselt puhtad metallid omavad sellist keevitatavust.

Tehnoloogiline keevitatavus – Teras tehnoloogiline omadus, mis määrab selle reaktsiooni keevitusprotsessi mõjule ja võimele moodustada keevitatud ühendus määratud tööomadustega. Kvantitatiivne näitaja keevitatavuse on samaväärne süsiniku sisaldus, mis määratakse wаставальт ГОСТ валемига 3.

Валемис на iga legeeriva elemendi mõju osakaal terase keevitamiseks iga elemendi protsent, мис на korrutatud valemiga määratud koefitsiendiga protsendimääraga süsiniku mida ravida tsüstiit keevitatud terasest. Kui a E. Cracks võib tekkida ja selleks, et vältida nende välimust, on vaja eelpreaderit rakendada.

Кеэвитамин илма куумутамисета на lubatud metalli paksusega 10 мм. Me vajame esialgset ja kaasnevat küte. Sellisel juhul tagatakse keevitatud ühise tasakaalustamine, включенный в mahutage kõhuvalu allosas resistentsus pragude moodustamise vastu.Ehitamisel kasutatud madala legeeritud teras на hästi keevitatud, on vajalikud pragude moodustumise vastupanu ja vajalikud mehaanilised omadused Keevitatud ühendused pärast keevitamist.

Termilise sisemise terase keevitamisel tekib kuumtöötlemise ajal moodustunud metallkonstruktsiooni rikkumine. Võrdse ühenduse saamine Selliste teraste keevitamisel põhjustab teatavaid raskusi ja nõuab spetsiaalseid tehnoloogilisi meetodeid. Keevitatavuse täpsema hindamise saamiseks kasutatakse keevitatavuse näitajate kogumit.Iga keevitatud ühendi свидетельство iga indikaatori väärtus võrreldakse сама näitaja normatiivse väärtusega. Keevitatavuse näitajad määravad terase ja sulamite tehnilise sobivuse keevitusprotsessi teostamiseks.

Määratud Kompleks Sisaldab järgmist keevitatavuse peamised näitajad: vastupidavus kuumade pragude moodustumisele В.Т. Р 4. Lisaks Sisaldab indikaatorite sedaalnärv Valu allosas kõhu õmbluse JA lähedal asuva tsooni keemilise analüüsi нин nende JA mikrostruktuuri макро- analüüsi.

Kui vähemalt üks keevitatavuse indikaator ei васта nõuetele, peetakse металлическая халва keevitatavuse selle keevitamise meetodi ja Wastuvõetud tehnoloogia meetodiga.

Tuleb märkida, et kuumade ja külmade pragude moodustumine on legeeritud ja kõrge legeeritud terasest, keskmise süsiniku ja kõrge süsinikusisaldusega terasest Wastuvõtlikumaks. Ehitus касутатавад терас на хасти кеевитатуд, на ваджаликуд куумаде джа кулмаде прагуде настроениеустумисе ваступану джа нил он кевитатуд ухендус ваджаликуд механилисед омадузед параст кевитамист. Ehitus kasutatavad teras on hästi keevitatud, ilma kuumade ja külmade pragude moodustumiseta ning neil on keevitatud ühenduste vajalikud mehaanilised omadused pärast keevitamist.

Ручная дуга, kasutades spetsiaalseid algselt kaltsineeritud elektroode, läbimõõduga 2 куни 5 мм. Gaasi keevitus.

LAmbosacral Plexuse alumise jäseme närvilõpmete hargnemine vastavalt rahvusvahelisele klassifikatsioonile Ühel tasandil KOOS Teemant-kujulise süvendamisega põlveliigendi tagaküljelt jagatakse sediidi lõpp kaheks osaks: Tberber taigna См Хару laskub vertikaalselt алла Glasen-podiga Kanali Cambalo lihasse, eraldage Kogu filiaalis. Mõned neist innerveerivad kolmekordset pahkluu lihaste, samas kui teised läbivad pikad lihaspöidid, kaasa arvatud suur jalgsi.Ülejäänud protsessid aitavad kaasa närviimpulse omandamisele plantari ja popliteallihastega.

Kõige sagedamini ebasoovitav, kuid see on võimalik. Õhukese väikese süsiniku metalli D 8 мм keevitatakse vasakpoolse paksuga D 8 мм на õige.

mbluse omaduste puudusi saab eemaldada normaliseerimise või lõõmutamisega. Väikese süsiniku terase keevitamine toimub ilma täiendava kütmiseta.

Детализация яокс поля лихцат пиири. Mahuline ja võre structuure on oluline kaitsta tuule eest.Keerulised objektid on soovitatavad keevitada töörühma tingimustes temperatuuril mitte väiksem kui 5 ° C. Seega on EAS1 kaubamärkide puhul – Сталь 10 – Сталь 20 – keevitatavus on hea, peaaeguy ilma piirausuetpi standard, elektrodata илма пиирангуэтидос, стандартное блюдо, эле-уэгуэти илма пиирангуэтипи, стандартное блюдо, эле-уэгуэд илма пиирангуэтипи.

Cresan närvid. Rubriik “proovide võtmine ja närvid. Deep Malobers närvi

Keskmise süsiniku ja kõrge süsiniku sedaalnärv valu allosas kõhu teras Sulami süsiniku küllastumine vähendabühendab selle haridu.Protsessis temperatuuri mõju kaare või gaasi leek, väävli koguneb piki servade terad, mis viib raadio, fosfori külmem.

Kõige sagedamini keevitatud materjalid dopred sedaalnärv valu allosas kõhu. См. Hõlmab structuurset terasest tavalise kvaliteediga, ESK5 GOSTkõrge kvaliteediga 25, 25g, 30, 30 g, 35, 35g, 40, 45g tp erineva Metallurgilise tootmise. Töö olemus на vähendada süsiniku kogust keevitusvannis, Metalli küllastumist silmiidi ja mangaaniga, tagades optimaalse tehnoloogia. Oluline на vältida liigseid süsinikdioksiidi kadusid, mis võivad viia mehaaniliste omaduste destabiliseerimiseni.

Keevitamise tunnused keskmise ja kõrge süsinikusisaldusega terasega: Algne küte servade kuni ° C laius kuni mm. Ainult ES4 и Steel 25 kaubamärgid keevitatakse ilma täiendava kütmiseta. Keskmise süsiniku puhul, millel on rahuldav keevitatavus, teostatakse enne töö alustamist sedaalnärv valu allosas kõhu normaliseerimist. Kõrge süsiniku puhul on vaja ettevalmistavat lõõmutamist. Fluxis või kaitsegaasides на микс tsüstiit verega juhtub töötada CO 2, argoon.

Gaaside keevitus toimub kollektori leegiga, vasakpoolse, eelmise kuumutusega temperatuurini ° C, ühtse madala võimsusega atsetüleeniga.Kohustuslik termiline töötlemine osade: kõvenemine ja puhkust või sedaalnärv value allosas kõhu puhkust, et minimeerida sisemist pingeid, takistades pragude moodustumist, leevendades karastatud martensi Struktuure ja otsing. Kontakt DOT-keevitus toimub piiranguteta.

Seega keevitatakse keskmise ja kõrge süsiniku konstruktsiooniteravi peaaegu mingeid piiranguid, välisel temperatuuril mitte väiksem kui 5 ° C. Madalamatel temperatuuridel on vajalütuum kõrge esialgne.Madala sulamiterase keevitamine Sulaleeritud teras on teras, mis on küllastunud erinevate Metallide sulamise ajal, et saada kindlaksmääratud omadused. Peaaegu kõigil neil on positiivne mõju kõvadusele ja Wastupidavusele. Chrome ja nikkel on osa soojusresistentsetest ja roostevabadest sulamitest.

Vanadium ja Silicon annavad elastsuse, mida kasutatakse allikate valmistamiseks ja vedrude valmistamiseks. Molübdeen, mangaan, titaan suurendab kulumiskindlust, volframi – redstomohusi. Samal ajal mõjutavad detailide omadused positiivselt, halvendavad terase keevitatavust.Lisaks suurendada kardensiitsete structuuride kõvenemise astet ja moodustumist, sisemised pinged sedaalnärv value allosas kõhu pragude moodustumise riskid õmblustes.

Sulajate teraste keevitatavus määratakse kindlaks ka nende keemilise koostisega. Standardsetel tingimustel ei nõua täiendavat kütte- ja sedaalnärv Value allosas kõhu protsesside lõpuleviimisel.

Miks eelnõu spin valutab. Hägune tagasi, seljaosa, kui kodus raviks

Samal ajal on mõned piirangud: Kitsas lubatud lubatud termilise režiimid.Tööde temperatuuril temperatuuril mitte väiksem kui ° C tingimustel madalama atmosfääri temperatuuri, kuid mitte väiksem kui ° C, kohaldatakse eelkuumutamist ° C. Terase keevitatavus 09G2Cõuudeda juguda, 15, 10Gudeda, 10Gudeda, 10Gudeda, 10Gudeda, 10Gudeda, 10Gudeda 15hsd, 16Г2АФ. Суламит jaoks oluline omadus 09G2C, 10G2C1 на vajadust valmistada servade valmistamine osade läbimõõduga kuni 4 см.

Teise terase keevitamine Summeeritud 25khgs, 35xgss ГОСТ toodavad olulisemat Wastupidavust tasakaalustamata õmbluste moodustumisele.

Сдвиг raskuskeskme keskele kui lapse sisenemisel põhjustab sageli value nimmepiirkonna sakraalses jagunemisel. Rõhutab, närvilised kogemused, депрессион. Peamine üldine sümptom on value ja soldized sümptomid kui kõrgendatud temperatuur, nõrkus, annavad kiire või viiruse põhjus ISHIASi ägenemise nakkusliku või viiruse põhjus. Kroonilise osteoartriidi, articular-koti hävitamise, ketaste nihkumise hävitamise, interreerivat herniat iseloomustab terav retsideerib väljendunud pildistamise value, mis langeb järk-järgälla järgult jõijlve all.

Потребность в seotud rahuldava keevitatavusega rühmaga. Nõuda eelsoojendamist temperatuuride ° C, täites mitmekihilist õmblusi, kustutamist ja puhkust keevitamise lõpetamisel.

Täitmise võimalused: Voolu voolu ja läbimõõdu elektroodi keevitamisel elektriline kaare valitakse rangelt sõltuvalt paksusest Metallist, võttes arvesse asjaolu, et õhemad servad on tugevö ajal kui.

Niisiis, sedaalnärv valu allosas kõhu läbimõõduga on produkti läbimõõduga мм, пики praegune väärtus olema vahemikus A.Sageli kasutatakse nende materjalide jaoks argooni-Arc-meetodit või keevitamist voolu all.

Kuumakindla ja kõrge tugevusega teras Kuumakindlate raua-süsiniku sulamite keevitus töö 12Mx, 12x1M1F, 25x2M1F, 15x5VF tuleb läbi viia eelkutamisega ° C juuresõanemiserisea ka. Toruühendus viiakse läbi kogu liite eelmise gaasiküte koos. Sekundaarsete kõrgtehnoloogiliste materjalide keevitamisega 14x2gm, 14x2GMB on oluline juhinduda samade reeglite järgi nagu kuum-resistentsete teraste puhul, võttes arvesse mõningaid nüansemal jadavikad.

Elektroodi kõrge temperatuuriga kaltsineerimine kuni ° C. Kuni ° C eelsoojendus üksikasju, mille paksus on rohkem kui 2 cm.

конекси фленса. Прокладка пемасанган вафельная. Kencangkan baut-baut flens. Апа ян харус дилакукан дан апа ян тидак болех дилакукан саат мемасанг прокладка. Пеньелесаян масалах

Perakitan sambungan bergelang harus dilakukan dengan mempertimbangkan persyaratan dasar berikut. Baut dan stud pipa yang beroperasi pada suhu di atas 300 C harus ditarik sebelum pemasangan.Прокладка Ukuran harus sesuai dengan permukaan penyegelan flensa.
Perakitan sambungan bergelang harus dilakukan dengan mempertimbangkan persyaratan dasar berikut. Baut dan stud pipa yang beroperasi pada suhu di atas 300 C harus ditarik sebelum pemasangan. Укуранская прокладка harus sesuai dengan permukaan tempat duduk flensa.
Pelat uji untuk memeriksa permukaan penyegelan flensa dengan langkan dan lekukan. | Kencangkan baut фланец. Perakitan sambungan flensa adalah salah satu operasi yang paling sering dilakukan дан penting dalam perbaikan дан pemasangan katup.Ханя продукт янь kekasaran дан кератаан permukaan penyegelan flensanya memenuhi persyaratan teknis янь ditetapkan янь diizinkan untuk dirakit. Risiko melintang melintasi permukaan penyegelan annular flensa untuk paking, torehan dan cacat lainnya tidak diperbolehkan.
Perakitan sambungan flensa harus dilakukan tanpa operasi penyetelan; Baut di lubang harus masuk dengan bebas, tanpa ketegangan.
perakitan koneksi flensa terdiri dari memasang gasket dan memperbaiki flensa dengan pengencang.
Perakitan sambungan flensa dimulai dengan memasang flensa di ujung pipa, kemudian cincin karet Simplex dikencangkan dan dipasang gasket di antara ujung pipa. Selanjutnya, flensa mulai menyatu dan mengencangkannya dengan baut.
Perakitan sambungan flensa adalah salah satu operasi янь melelahkan selama pemasangan saluran udara, Untuk mekanisasi янь menggunakan kunci pas listrik.
Пемасанган фленса продавец. Perakitan sambungan flensa terdiri dari penyambungan flensa, прокладка pemasangan, шпилька dan pengencangan baut atau.Sebelum pemasangan, баут (стад) дан пемасанган пипа, ян беропераси пада суху ди атас 200 C, харус дитарик.
Perakitan sambungan flensa adalah operasi penting dalam pembuatan rakitan pipa. Untuk mencapai keketatan flensa янь baik дан mempertahankannya selama operasi, sambungan flensa harus dirakit дан dikencangkan dengan benar.
Perakitan sambungan flensa adalah salah satu operasi yang paling umum dan penting dalam pembuatan dan pemasangan pipa, karena dekompaksinya selama operasi memuatnya perlu untuk memutuskan pipa.Kebocoran produk melalui sambungan flensa Kebocoran terjadi karena pengencangan flensa yang lemah, ketidaksejajaran antara bidang flensa, pembersihan permukaan penyegelan yang tidak memadai sebelum memasang paking, peggesan production Penyimpangan dari tegak lurus flens ke sumbu pipa (несоосность), diukur sepanjang диаметр луар фленс, tidak boleh melebihi 0 2 мм untuk setiap диаметр 100 мм pipa yang dirancang untuk beroperasi di bawah tekanan hingga tekanan hingga 1 мм диам. – 6 4 МПа на 0 05 мм – di bawah tekanan di atas 6 4 МПа.Денган демикян, перпиндахан тидак болех мелебихи 1 мм денган диаметр лубанг 12 – 18 мм, 15 мм – диаметр денган 23 – 33 мм, 2 мм – диаметр денган 40 – 52 мм. Саат мемасанг фленса лас датар, уджунг пипа харус димасуккан ке далам фленса.
Perangkat KTB-1222 untuk mendorong cermin flensa. Perakitan koneksi flensa dilakukan dalam bujur sangkar atau menggunakan perangkat yang ditunjukkan pada Gambar. VII-7. Untuk menyambung pipa untuk pengelasan, perangkat yang ditunjukkan pada Gambar. VII-8.Kompas biasa dapat digunakan Untuk menandai pipa di lokasi pemasangannya.

Perakitan sambungan flensa pada baut atau stud harus dilakukan secara bebas, tanpa menggunakan operasi penyetelan.
Perakitan sambungan bergelang dari pipa plastik terdiri dari pemasangan прокладка antara flensa dan pengencangan baut dan mur. Jika ujung-ujung pipa yang akan dihubungkan tidak cocok, pekerjaan pemasangan dilakukan, terdiri dari pemotongan sepotong pipa dan pengelasan (perekatan) selongsong kerah atau pipa bergelang.Sebelum mengelas selongsong atau pipa, flensa bebas diletakkan di ujung pipa yang terpotong. Pengecualian terbuat dari pipa fluoroplastik дан faolite, di mana tidak mungkin Untuk membersuk kerah pada bagian-bagian dalam kondisi lokasi perakitan. Далам Хал Ини, perlu Untuk mengganti seluruh bagian, ini dilakukan dengan memasang bagian pipa lurus dengan panjang янь dibutuhkan. Jika ujung pipa kaca tidak cocok, koreksi hanya dapat dilakukan dengan memotong sepotong pipa tambahan. Jika pipa lebih pendek dari yang diperlukan, maka celah diisi dengan sisipan dengan panjang setidaknya 200 мм Untuk sambungan pada flensa dengan dua cincin tarik dan setidaknya 250 мм Untuk sambungan pada flensa denganik tiga.
Perakitan sambungan flensa elemen pipa dilakukan pada penopang yang terbuka, diverifikasi, dan diperkuat, di mana pipa, fit atau fit diletakkan dan diperkuat sebelumnya. Селах минимум tersisa ди антара ujung elemen pipa yang berbatasan, ди мана dimungkinkan untuk memasukkan lena.
Merakit sambungan pipa bergelang tekanan tinggi dilakukan sesuai dengan sejumlah persyaratan tambahan. Sebelum perakitan, стад дигосок dengan grafit serpihan atau dilumasi dengan pasta grafit, terdiri dari grafit, dicampur dengan air dalam perbandingan 2: 1 atau dengan gliserin.Гемук графит-тембага dengan komposisi berikut juga digunakan: графит серпихан-15 – 20%; бубук тембага – 10-25%; глисерин – 60-70% Grafit-tembaga gemuk menghilangkan kejang pada stud dan logam mur pada suhu hingga 600 C, memastikan tidak adanya goresan pada ulir saat mengencangkan sambungan.
Perakitan koneksi bergelang pipa tekanan tinggi dilakukan sesuai dengan sejumlah persyaratan tambahan. Sebelum perakitan, стад дигосок dengan grafit serpihan atau dilumasi dengan pasta grafit, terdiri dari grafit, dicampur dengan air dalam perbandingan 2: 1 atau dengan gliserin.Гемук графит-тембага dengan komposisi berikut juga digunakan: графит серпихан-15 – 20%; бубук тембага-10 – 25%; глисерин – 60-70% Графит-тембага гемук тидак термасук кеджанг пада стад дан логам мур пада суху хингга 600 C, мемастикан тидак аданья танда кеджанг пада улир саат менгенчангкан самбунган.
Sambungan pipa cabang dengan colokan ke pipa kaca. Perakitan koneksi flensa dilakukan dalam urutan berikut. Pertama, flensa ditempatkan pada pipa, yang memiliki диаметром 1 мм lebih besar dari kerucut kerah.Kemudian cincin karet atau plastik split ditempatkan di bahu, прокладка karet dipasang di antara ujungnya dan sambungan dipasang pada baut.
Perakitan sambungan flensa pada прокладка dimulai hanya setelah memeriksa bahwa flensa tidak miring. Untuk melakukan ini, pertama-tama pasang sambungan tanpa memasang прокладка. Flensa harus mendekati persis sejajar dengan permukaan penyegelan. Непараллелизм дуа саяп тидак болех мелебихи дуа кали толеранси пеньимпанган дари тегак лурус сумбу саяп ке сумбу пипа.Ukuran celah diperiksa dengan probe pada titik yang berlawanan secara диаметрально. Пентинг Untuk berusaha memastikan bahwa celah di sekitar seluruh keliling sama dan sesuai dengan ketebalan paking.
Перпиндахан ян diizinkan дари тепи джахитан мелингкар пералатан. Perakitan sambungan flensa pada baut atau stud harus dilakukan secara bebas tanpa operasi penyetelan. Sambungan flensa harus dikencangkan secara bersamaan menggunakan baut atau stud yang berlawanan secara diametris. Pengencangan akhir sambungan flensa yang dipasang pada damar wangi harus dilakukan setelah perakitan lengkapnya, dengan jeda yang diperlukan agar damar wangi mengering.Pengencangan sambungan flensa dengan gasket yang terbuat dari asbes yang dijalin dgn tali dan lapisan damar wangi yang tebal dilakukan dalam keadaan panas dengan pemanasan seluruh peralatan dengan uap pada 50-60 C. агар tidak kembali ке pemasangan koneksi ini di masa mendatang. Mur baut pada sambungan bergelang harus berada di sisi yang sama sebanyak mungkin.
Dimensi sambungan pipa yang dilas.Perakitan sambungan flensa dimulai hanya setelah memeriksa bahwa flensa tidak miring. Untuk melakukan ini, pertama-tama pasang sambungan tanpa memasang прокладка. Flensa harus mendekati persis sejajar dengan permukaan penyegelan. Непараллелизм дуа саяп тидак болех мелебихи дуа кали девиаси ян дийзинкан дари тегак лурус сату саяп ке сумбу пипа. Jarak bebas diperiksa dengan толщина щупа pada titik yang berlawanan secara диаметрально.
Perakitan koneksi flensa, sebagai suatu peraturan, dilakukan pada suhu positif menggunakan kunci pas torsi dengan pengencangan yang sesuai dengan proyek.Джика пак тербуат дари бахан лайн, мака гая пенгенканган дипилих секара эмпирис дари кондиси мемастикан кекуатан дан кепадатан.

Perakitan koneksi flensa pada gasket dilakukan hanya setelah memeriksa – Untuk tidak adanya смещение antara permukaan penyegelan flensa. Унтук ини, конекси судах диракит себелумня танпа прокладка. Flensa harus disatukan secara ketat sejajar dengan permukaan penyegelannya. Непараллелизм permukaan penyegelan flensa penghitung tidak boleh melebihi torensi yang ditunjukkan dalam tabel.V-11. Dengan tidak adanya несовпадение, pengelasan akhir dan perakitan sambungan flensa dilakukan.
Perakitan sambungan flensa pada прокладка dimulai hanya setelah memeriksa bahwa flensa tidak miring. Untuk melakukan ini, pertama-tama pasang sambungan tanpa memasang прокладка.
Perakitan sambungan flensa dilakukan sebagai berikut: pengencangan dilakukan secara bertahap, bergantian (dengan tiga batang pengikat) атау bergantian (мелинтан – dengan empat pin) dengan mengencangkan mur Untuk menghindari kemiringan sambyingan.Стад ахирня дикенчангкан денган кунчи па торси хусус. Kekuatan pengencang stud harus sesuai dengan persyaratan SNiP дан proyek.
Perakitan sambungan flensa dilakukan sebagai berikut: pengencangan dilakukan secara bertahap, bergantian dengan tiga batang pengikat дан secara bergantian (melintang) dengan empat pin dengan mengencangkan mur Untuk menghindari misalignment sambungung sambungung. Стад ахирня дикенцангкан денган кунчи па торси хусус. Kekuatan pengencang stud harus sesuai dengan persyaratan SNiP дан proyek.
Alat Untuk memasang flensa pada pipa. Proses perakitan sambungan flange terdiri dari pemasangan, penjajaran dan pengencangan (pengisian) flensa pada ujung-ujung pipa, pemasangan прокладка дан penyambungan kedua flensa dengan baut pengencang. Sebelum merakit sambungan flensa, bagian pipa yang akan dihubungkan diperiksa kelurusan sumbunya. Flensa dipasang sehingga lubang baut diimbangi secara simetris relatif terhadap sumbu utama alat kelengkapan, perangkat, dan penampang pipa. Pemeriksaan kuadrat dilakukan dengan kotak bergelang.
Perangkat Untuk merakit bagian vertikal pipa. Saat memasang koneksi flensa pada pipa berdiameter kecil, kebutuhan akan perlengkapan дан троли dihilangkan. Flensa diisi menggunakan kotak atau jig.
Saat merakit sambungan flensa, baut dikencangkan secara bertahap дан merata untuk menghindari distorsi.
Saat merakit sambungan flensa, kencangkan baut secara merata dengan mengencangkan mur yang terletak berlawanan secara bergantian dan mengamati paralelisme flensa. Mur baut harus ditempatkan di satu sisi sambungan flensa dan kunci pas torsi direkomendasikan untuk pengencangan.Прокладка Ukuran harus sesuai dengan permukaan penyegelan втулка втулки. Прокладка Bahan ditunjukkan oleh proyek.
Katup gerbang baji янь menyelaraskan diri. Саат меракит самбунган фленса ян дезегель денган прокладка бералур логам, кондиси берикут харус диперхатикан.
Saat merakit sambungan flensa, penyimpangan dari paralelisme flensa diperbolehkan untuk setiap 100 мм с номинальным диаметром; Untuk pipa kategori ke-3 – 0 1 мм, kategori ke-4 – 0 2 мм. Meluruskan kemiringan flensa ketikamereka terhubung dengan mengencangkan baut atau Stud, serta menghilangkan celah dengan memasang spacer baji tidak diperbolehkan.
Saat memasang sambungan flensa, perlu Untuk mengontrol jarak dari ujung pipa ke bidang flensa secara ketat.
Saat merakit koneksi flensa, baut dikencangkan satu per satu, mengencangkan mur yang berlawanan dengan kunci pas yang dikalibrasi atau torsi dengan upaya yang ditentukan dalam proyek.

Saat merakit sambungan flensa, untuk mencegah distorsi, baut dikencangkan secara bertahap dengan mengencangkan mur secara bergantian dengan tiga baut dan bergantian (силанг) dengan empat.Akhirnya, мур dikencangkan dengan kunci pas khusus dengan torsi yang dapat disesuaikan, sambil memantau paralelisme flensa дан ujung pipa.
Saat merakit koneksi flensa, mengencangkan mur yang berlawanan secara diametris dilakukan dengan kunci pas konvensional. Setelah mengencangkan stud dengan kunci pas dengan panjang normal, diperbolehkan menggunakan kunci pas dengan tuas.
Saat memasang sambungan flensa, persyaratan berikut harus diperhatikan: диаметр bagian dalam flensa untuk pipa Df ZOO мм diperbolehkan sepanjang диаметр луар себенарня дари пипа денган джарак бебас ди сиси тидак лебих дари 2; внутренний диаметр flensa las tumpul dan pipa pada sambungan harus cocok; джика тидак кокок, трансиси ян мулус харус дилакукан пада судут тидак лебих дари 10; саат меракит конекси фленса, кемиринган тидак диперболехкан, прокладка дан бенанг шпилька харус дигосок денган графит серпихан кеперакан.
Saat merakit sambungan bergelang dengan pipa dan bagian, pengaturan lubang simetris untuk baut dan stud relatif terhadap sumbu vertikal harus dipastikan. Смещение lubang dari dua flensa yang berdekatan tidak boleh melebihi setengah perbedaan antara номинальный диаметр lubang dan baut atau stud yang akan dipasang.
Saat memasang sambungan flensa, amati lokasi lubang baut yang benar; kepala baut ditempatkan di satu sisi. Pengencangan baut atau stud dilakukan dalam beberapa langkah melintang.
Urutan mengencangkan mur sambungan baut 1 – 8 – mur. Саат мемасанг самбунган фленса, селах антара фленса тидак болех мелебихи дуа кали толеранси пенйимпанган дари тегак лурус сумбу фленса ке сумбу багиан пипа. Щуп Ukuran celah diperiksa dengan.
Saat merakit sambungan flensa, pastikan susunan lubang yang simetris untuk baut дан Stud relatif terhadap sumbu vertikal.
Саат меракит самбунган фленса мэнггунакан ленса, линса харус диперикса себелум пемасанган дан мемастикан тидак ада чачат.
Saat memasang sambungan flensa, perataan lubang baut hanya boleh diperiksa dengan linggis atau mandrel.
Saat merakit koneksi flensa, perlu untuk memastikan pengaturan lubang yang simetris untuk baut (шпилька) relatif terhadap sumbu vertikal, menggunakan kunci pas kolik.
Saat merakit koneksi flensa, мур disekrup dengan kunci pas normal (tanpa menggunakan tuas) dengan mengencangkan stud dalam urutan yang berlawanan secara диаметрально.
Saat memasang sambungan flensa, posisi lubang baut yang benar harus diperhatikan, kepala baut terletak di satu sisi.Pengencangan baut atau stud dilakukan dalam beberapa tahap, melintang.
Saat merakit koneksi flensa, perlu Untuk Perhatian khusus perhatikan segelmeraka yang andal.
Saat memasang sambungan flensa, pertama-tama pasang beberapa baut bawah, setelah itu прокладка dimasukkan ke dalam celah, memusatkannya saat memasang baut янтерсиса.

Saat merakit koneksi flensa sangat penting memiliki baut, kancing дан прокладка dengan kualitas дан ukuran yang tepat.

CCC R

ДОКУМЕН ПАНДУАН

КАПАЛ ДАН ПЕРАЛАТАН.
STANDAR DAN METODE PERHITUNGAN KEKUATAN DAN KEKECATAN ФЛАНЕЦ САМБУНГАНА

РД 26-15-88

Москва 1990

ДОКУМЕН ПАНДУАН

Танггал перкеналан 01.07.89

Dokumen pedoman ini menetapkan standar dan metode Untuk menghitung kekuatan dan kekencangan sambungan flensa kapal дан peralatan yang terbuat dari baja yang beroperasi di industrialri kimia, petrokimia berang terisi statis, danulrikimia, petrokimia berang terisi statisan, danulri kimia, petrokimia berang terisi statisan danulri.Diperbolehkan menggunakan RD ini Untuk perhitungan sambungan flensa pipa dan alat kelengkapan, asalkan klausul 1.3 terpenuhi. Dokumen panduan berlaku dengan tunduk pada persyaratan ОСТ 26-291.

1.1. Истилах дан симбол янь сесуай денгання бесаран фисика диберикан далам Лампиран ваджиб 1. 1.2. Jenis sambungan flensa ditunjukkan pada gambar. 1-4 *. Batas penerapan jenis sambungan flensa diberikan dalam referensi lampiran 5. * Gambar tidak menentukan desain. 1.3. Rumus perhitungan standar ini dapat diterapkan bila:

DAN

1.4. Джика джумлах шиклус пемуатан янь дисебабкан олех перакитан-пембонгкаран дан перубахан режим оперы (теканан, суху) лебих дари 1000, мака сетелах мемерикса кекуатан фленса сесуай денган багиан 8, перлу унтук менган багиан 8, перлу унтук менгур менгатан 8, перлу унтук менгик менган 8, перлу унтук менгур менган 8, перлу унтук менгур менган 8, 9. Suhu operasi element sambungan flensa ditentukan berdasarkan perhitungan teknik termal atau hasil pengujian. Diperbolehkan Untuk Menentukan Suhu desain Elemen sambungan flensa sesuai tabel. 1.

Таблица 1

Sangat umum Untuk Mendengar bahwa “прокладка бокор”. Pernyataan ini tidak selalu benar. Faktanya, koneksi selalu bocor, dan paking hanyalah salah satu komponennya.Прокладка sering diharapkan dapat mengkompensasi ketidaksempurnaan pemesinan permukaan flensa dan ketidaksejajaran flensa karena perubahan suhu dan tekanan operasi, getaran, dll. Далам баньяк касус, прокладка mampu melakukan ini, tetapi hanya dengan pilihan jenis dan bahan yang tepat, serta mengikuti prosedur pemasangan yang benar.

A) Apa yang harus dilakukan dan apa yang tidak boleh dilakukan saat memasang прокладка
  1. Фленса Утама дан Фленса Кавин Харус Дари Дженис Ян сама дан Дизжаджаркан Денган Бенар.Полный перекос фленса тидак более мелебихи 0,4 мм.
  2. Tidak dapat diterima Untuk Mencoba Menarik Flensa Yang Berjauhan Satu sama Lain menggunakan pengencang. Далам касус сеперти иту, перлу menggunakan spacer menggunakan spacer di kedua sisi spacer.
  3. Pengencang harus dipilih sehingga batas elastisnya tidak terlampaui ketika beban yang diperlukan diterapkan.
  4. Mengencangkan kembali baut setelah sambungan dengan gasket datar non-logam telah terkena suhu tinggi tidak diperbolehkan.(Прокладка dapat mengeras dan tenaga tambahan akan menyebabkannya patah.)
  5. Pastikan tidak ada korosi pada pengikat, karena korosi akan mengurangi daa dukung beban pengikat.
  6. Pastikan bahan paking memenuhi spesifikasi untuk sambungan.
  7. Pastikan permukaan dudukan paking bebas dari goresan dan goresan, terutama pada arah radial.
  8. Bahan harus dipilih sedemikian rupa sehingga beban yang diizinkan pada mur adalah 20% lebih tinggi dari beban yang diizinkan pada stud atau baut.Selalu gunakan кольцо дари бахан ян сама dengan мур.
  9. Jika perlu, minyak harus dioleskan ke ulir, tetapi hanya dalam lapisan tipis yang seragam. Saat menggunakan pengencang из нержавеющей стали, pastikan untuk menggunakan jenis pelumas tertentu.
  10. Jangan menggunakan kembali pengencang dan прокладка.
  11. Selalu gunakan shim dengan ketebalan terkecil yang dapat diterima.
  12. Saat memotong прокладка для Flensa datar, lubang baut harus dipotong sebelum memotong диаметр luar dan dalam dari прокладка.Jika lubang baut terletak dekat dengan диаметром luar paking, memotongnya setelah memotong paking dapat menyebabkan pelanggaran bentuknya.
  13. Прокладка Simpan di tempat kering yang sejuk jauh dari panas, kelembapan, minyak, dan bahan kimia. Mereka juga harus disimpan datar дан горизонтальный (yaitu, tidak tergantung dari kait).
  14. Hindari mengoleskan gemuk ke прокладка дан permukaan flensa.
B) Kencangkan baut-baut flens.

Sambungan harus dikencangkan secara merata dalam tiga atau bahkan empat lintasan, dalam pola berselang-seling, seperti yang ditunjukkan pada gambar.Perhatikan bahwa dalam urutan ini, mengencangkan salah satu baut dapat mengendurkan yang lain, jadi disarankan agar semua baut dikencangkan kembali dalam lingkaran sebagai langkah terakhir. Beberapa sambungan perlu dikencangkan kembali segera sebelum ввод в эксплуатацию Untuk mengimbangi relaksasi прокладка дан Pengencang. Джуга, далам beberapa касус, кетика menggunakan jenis прокладка tertentu bersama dengan flensa dari beberapa bentuk permukaan penghubung pada penukar panas, perlu untuk mengencangkan sambungan tambahan selama pemanas panasan awal penukar.

C) Pemecahan masalah
КЕГАГАЛАН АЛАСАН ЯН МУНГКИН МЕТОД ПЕНГАПУСАН
Kebocoran terjadi segera ketika media dimasukkan ke dalam pipa Beban yang tidak mencukupi atau berlebihan pada sambungan atau beban tidak diterapkan secara merata Masukkan paking baru dengan hati-hati. Periksa keselarasan flensa, dudukan flensa, дан kencangkan baut sesuai prosedur.
Kebocoran terjadi setelah beberapa saat digunakan.
  1. Mengurangi stres pada sendi sebagai akibat dari relaksasi di spacer atau pengikat.
  2. Proses teknologi adalah siklus dalam suhu atau tekanan.
  1. Periksa permukaan flensa yang berjalan, beban yang diterapkan pada sambungan, jenis paking dan bahan yang dipilih.
  2. Gunakan шпилька atau baut ekstra panjang bersama dengan втулка atau ring pegas Belleville tugas berat untuk mengimbangi getaran.
Kebocoran terjadi setelah beberapa jam atau hari operasi. Tindakan kimia pada paking dari media atau penghancuran mekanisnya. Periksa kompatibilitas kimia bahan paking dengan konsentrasi cairan yang diberikan dalam kondisi operasi. Periksa pemilihan jenis paking yang benar.

Jenis koneksi flensa

Терпенцил

тидак беринсуласи

T F

T Ke

T B

T F

T Ke

T B

Datar, dilas pantat (Gbr.1, 2)

Т

0,95 Т

Дэнган цинцин лонггар (Gbr.3)

Т

0,81 Т

Flensa yang dilas untuk klem (Gbr.4)

Т

0,55 Т





1,6. Ketika peralatan beroperasi di bawah kondisi beberapa mode desain dalam hal suhu dan tekanan, perhitungan dilakukan pada kondisi yang memastikan kekuatan дан kekencangan sambungan flensa di semua mode.

2.1. Теганган ян дийзинкан унтук бахан баут (стад) дитентукан олех румус ян диберикан: а) дзика суху десайн тидак мелебихи 380 ° C унтук баут баджа карбон (стад), 420 ° C унтук баджа падуан ренда, дан 525 ° C унтук аустенитный баджа

) jika suhu desain baut (шпилька) melebihi yang ditentukan dalam ayat a

2.2. Фактор keamanan NS t diberikan dalam tabel. 2.

Meja 2

bahan baut

Kondisi kerja

Кондиси пингвинян

пенгетатан тидак терконтроль

pengetatan dikendalikan

пенгетатан тидак терконтроль

pengetatan dikendalikan

Baja karbon

Баха Аустенитик

2.3. Фактор keamanan untuk kekuatan jangka panjang terbaik NS D = 1,8. Фактор киманан мераяп тидак ада = 1.1. 2.4. Теганган ян diijinkan untuk bahan baut (стад) Untuk kondisi operasi ditentukan dari tabel. 3. 2.5. Теганган ян дийзинкан унтук бахан фленса атау может саат менгхитунг кекуатан статистика: а) унтук фленса сесуай денган Гамбар. 1 di bagian S 1: untuk kondisi kerja dan pengetatan

Untuk kondisi pengujian dan pengetatan

B) untuk flensa sesuai dengan gambar.1, 2, 3, 4, 11 di bagian S 0: untuk kondisi kerja dan pengetatan

Untuk kondisi pengujian

B) untuk cincin flensa bebas: untuk kondisi kerja dan

Untuk kondisi kerja dan pengetatan

Untuk kondisi kerja dan pengetatan

Untuk kondisi kerja dan pengetatan

S 0.2, s v , [s] 20 – diambil sesuai dengan GOST 14249 atau dokumen peraturan lainnya pada suhu desain. Desain sambungan flensa untuk kondisi pengujian tidak diperlukan jika tekanan desain pada kondisi pengujian kurang dari 1,35 kali tekanan desain pada kondisi operasi.Кататан: 1. Untuk flensa sesuai dengan gbr. 1 tegangan yang diizinkan di bagian S 1, untuk kondisi pengoperasian дан pengencangan saat dihitung dengan mempertimbangkan beban dari deformasi termal Q 1 dapat ditingkatkan hingga 30%. 2. Untuk flensa sesuai dengan gambar. 3 tegangan yang diizinkan untuk cincin bebas ketika dihitung dengan mempertimbangkan beban dari deformasi termal Q 1 dapat ditingkatkan sebesar 30%. (Edisi Modifikasi, Amandemen No.1)

3.1. Лебар полосы эфектив, мм:

B 0 = b n pada б н £ 15 мм

Pada b n > 15 мм

Прокладка Untuk овальная атау октагональная

3.2. Карактеристик упаковка M , Q obhv, KE , E n diambil sesuai tabel. 4. 3.3. Кесесуайская упаковка, мм / Н

.

Прокладка Untuk logam dan asbes-logam

pada n = 0.

3.4. Кесесуайан баут (стад) унтук фленса сесуай денган гамбар. 1, 2, 3, 11, мм / Н

Ди мана L B = L B 0 +0,28 D – untuk baut, L B = L B 0 +0,56 D – untuk jepit rambut, F B – diambil sesuai tabel. 5. 3.5. Kesesuaian klem untuk flensa sesuai dengan gambar.4, мм / Н

dimana aku S diterima menurut ОСТ 26-01-64. 3.6. Параметр flensa * * Dalam hal sambungan dengan flensa yang berbeda (бердасаркан бахан атау укуран), perhitungan harus dilakukan Untuk setiap flensa. 3.6.1. Кетебалан ленган ян сетара, мм

S NS = K × S 0,

Di mana K – ditentukan oleh iblis. 5. Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2, 3, 4

S NS = S 0.

3.6.2. Kemungkinan

,

Di mana; kamu 1 – ditentukan oleh iblis. 6. Унтук топи неманик-маник булат

.

3.6.3. Fleksibilitas sudut flensa, 1 / N × mm

,

Di mana kamu 2 – ditentukan oleh iblis. 7. Untuk flens dengan kap non-bergelang bulat

3.7. Kepatuhan sudut дари cincin bebas di iblis. 3, 1 / В × мм,

Di mana kamu Ke – ditentukan oleh iblis.6. 3.8. Kesesuaian sudut tutup datar, 1 / N × мм,

Di mana;

3.9. Kesesuaian sudut flensa yang dibebani dengan momen lentur eksternal, 1 / N × мм, Untuk flensa sesuai dengan Gambar. 12

;

Untuk фланец menurut iblis. 3

;

Унтук цинцин лонггар

;

3.10. Bahu Momen, mm: Untuk flensa sesuai dengan gambar. 1, 2, 4 *

,

* Untuk flensa sesuai gambar 4

;

Untuk flensa sesuai dengan gambar.3

,

,

,

4.1. Sambungan flensa dibebani dengan tekanan internal atau eksternal dan gaya aksial eksternal: untuk sambungan sesuai dengan gambar. 1, 2, 4

,

Ди маны; Untuk terhubung ке нерака. 4

Унтук конекси олех сиал. 3

Untuk koneksi ke penutup

Di mana. 4.2. Sambungan flensa dibebani dengan momen lentur eksternal,

Di mana; Untuk flensa sesuai dengan gambar.3

.

5.1. Tekanan internal yang dihasilkan, N,

**

** Untuk kondisi vakum atau tekanan eksternal P

.

5.3. Beban yang timbul dari deformasi termal, N *: * Jika lembaran tabung atau bagian lain dijepit di antara flensa, perlu memperhitungkan deformasi termal bagian ini. dalam hubungannya dengan neraka. 12

Ди мана – Ketebalan flensa atas дан bawah pada sambungan sesuai dengan gambar. 3

Ди мана; dalam hubungannya dengan neraka.4

Ди мана; – ketinggian stop bawah atas sehubungan dengan penutup

,

Di mana; A F , A Ke , A cr – дитентукан менюрут ОСТ 26-11-04-84; A S – ditentukan oleh Lampiran 2. Catatan. 1. Saat menentukan beban dari deformasi termal, suhu desain flensa, penutup, baut (шпилька), трубная решетка, cincin bebas harus dikurangi dengan suhu di mana sambungan flensa dirakit (20 ° C).2. Jika lembaran tabung dijepit di antara flensa atau ring tambahan dipasang untuk mengurangi beban dari deformasi termal, maka saat menentukan aku B 0, perlu untuk memperhitungkan ketebalannya. (Edisi Modifikasi, Amandemen No. 1). 5.4. Beban baut P B dalam kondisi pemasangan, semakin besar nilai berikut, H *, * FA A = 1.

;

untuk flensa sesuai dengan gambar. 1, 2, 3;

Untuk flensa sesuai dengan gambar.4,

Di mana B 1 – diambil sesuai tabel. 5. Untuk kondisi vakum atau tekanan eksternal

R b = R b 2.

(Edisi Modifikasi, Amandemen No. 1). 5.5. Kenaikan beban pada baut (шпилька), pada kondisi operasi, N,

,

pada A A = 1. (Edisi Modifikasi, Amandemen No. 1).

6.1. Syarat kekuatan baut (стад) *: * Nilai x> 1 diperbolehkan dengan kesepakatan dengan salah satu pembuat standar.Untuk flensa sesuai dengan gambar. 1, 2, 3

;

**

** Untuk kondisi vakum dan tekanan eksternal dimana x = 1,1 + 1,2; Untuk flensa sesuai dengan gambar. 4

;

.

Catatan – saat memeriksa kekuatan baut Untuk kondisi operasi, dengan mempertimbangkan beban pada baut dari deformasi termal yang dibatasi, tegangan yang diijinkan dapat ditingkatkan sebesar 30%. (Edisi Modifikasi, Amandemen No. 1). 6.2. Torsi pengencangan yang direkomendasikan diberikan dalam Lampiran 3 (Direkomendasikan).

Kondisi kekuatan прокладка диперикса унтук прокладка lunak

.

8.1. Sudut flensa saat mengencangkan

,

Di mana M 01 = P B × Б . * Далам хал самбунган денган сайап ян бербеда (далам укуран атау бахан), перхитунган харус дилакукан унтук сетиап сайап. 8.2. Peningkatan sudut flange pada kondisi operasi

Di mana … 8.3. Теганган меридиональный пада кангканг (ленган) пада пермукаан луар дан далам селама пенгенканган, МПа: Untuk flensa menurut Gambar.1 di bagian S 1:

S n = S 1; S 12 = – S 1

Di mana, T – ditentukan oleh iblis. делапан, Д * = Д пада D ³ S 1, D * = Д + S 0 при D S 1 дан > 1 , D * = Д + S 1 варенье D S 1 дан = 1 ; Untuk flensa sesuai dengan gambar.1 мешок S 0

S 21 = × S 1; S 22 = – × S 1,

Dimana ditentukan oleh iblis. сембилан; Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2, 3, 4

S 21 = S 1; S 22 = – S 1,

Ди мана … 8.4. Peningkatan tegangan meridional di cangkang (lengan) pada permukaan luar dan dalam di bawah kondisi operasi, МПа: untuk flensa sesuai dengan Gambar.1 мешок S 1

D S 11 = D S n + D S 1; D S 12 = D S n + D S 1

,

;

Di bagian S 0

D S 21 = D S n + D S 1; D S 22 = D S n + D S 1

;

D S 21 = D S n + D S 1; D S 2 2 = D S n + D S 1

8.5. Теганган мелингкар пада кангканг (ленган) пада пермукаан луар дан далам селама пенгенканган, МПа: Untuk flensa menurut Gambar. 1 мешок S 1

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 1 мешок S 0

D S 23 = 0,3 × S 1; D S 24 = -0,3 × S 1;

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2, 3, 4

D S 23 = 0,3 S 1; D S 24 = -0,3 S 1;

8.6. Peningkatan tegangan melingkar di shell (lengan) pada permukaan luar dan dalam di bawah kondisi operasi, МПа: Untuk flensa sesuai dengan Gambar. 1 мешок S 1

,

;

Di bagian S HAI

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2, 3, 4

8.7. Kondisi kekuatan flensa saat menghitung kekuatan statis: Untuk flensa sesuai dengan Gambar. 1 мешок S 1

saat mengencangkan

далам kondisi kerja

Untuk flensa sesuai dengan gambar.1, 2, 3, 4 di bagian S HAI

saat mengencangkan

;

далам kondisi kerja

9.1. Amplitudo yang dihitung dari tegangan elastis bersyarat yang berkurang selama pengencangan ditentukan oleh rumus:

Dimana sih untuk flensa. 1 A B ditentukan oleh neraka. 10. Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2

S 1 = 0,

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 3, 4

S 1 = 0,

9.2. Amplitudo ян дихитунг дари tegangan elastis bersyarat янь dikurangi ди bawah kondisi operasi ditentukan oleh rumus:

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 1

D S 1 = A B × D S 11,

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 2

S 1 = 0,

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 3, 4

S 1 = 0,

9.3. Memeriksa kekuatan siklus rendah dari sambungan flensa dilakukan sesuai dengan ГОСТ 25859-83. Untuk ini, sesuai dengan ampitudo tegangan yang ditentukan dari kondisi pengencangan ( S A ) menurut klausul 9.1, jumlah rakitan-pembongkaran yang diizinkan ditentukan [ n dengutan operantis ] () menurut pasal 9.2, jumlah siklus yang diizinkan untuk mengubah mode operasi ditentukan [ n ] R … Kondisi kekuatan untuk sejumlah beban tertentu ( n dengan , n R ) akan dieksekusi jika

10.1. Sudut rotasi cincin gratis бесплатно

.

10.2. Теганган лингкаран далам чинцин бебас, МПа

.

10.3. Кондиси кекуатан

Sudut rotasi янь diizinkan untuk flensa sesuai dengan gambar. 2, 3, 4:

untuk kondisi kerja dan pengetatan

Untuk kondisi pengujian

Untuk flensa sesuai dengan gambar.1:

untuk kondisi kerja dan pengetatan

0,009 при D £ 2000 мм;

0,013 di D > 2000 мм;

Untuk Kondisi Pengujian

0,011 di D £ 2000 мм;

0,015 di D > 2000 мм;

Таблица 3

Суху так терхитунг, °

Tegangan yang diijinkan, МПа, untuk nilai baja

12Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т

35X, 40X, 38XA, 37X12N8G8MFB, 20Xh4A

Табель ланджутана.3

Суху десайн

Tegangan yang diijinkan, МПа, untuk nilai baja

18X12VMBFR

08Х15Н24В4ТР

Таблица 4

Jenis dan bahan paking

Koefisien M

Tekanan spesifik kompresi paking Q dasar keselamatan hidup , МПа

Tekanan спецификации янь diizinkan

[ Q ], МПа

Rasio kompresi, K

Модуль компресси берсярат

E n × 10-5, МПа

Плоский тербуат dari: karet sesuai dengan GOST 7338 dengan kekerasan SHORA A hingga 65 unit

0,3 × 10-4

karet sesuai dengan GOST 7338 dengan kekerasan SHORA A lebih dari 65 unit

0,4 × 10-4

паронит сэсуаи дэнган ГОСТ 481 дэнган кетебалан тидак лебих дари 2 мм
картон асбес менюрут ГОСТ 2850 денган кетебалан 1-3 мм
фторопласт-4 ТУ 6-05-810 денган кетебалан 1-3 мм
алюминий марки АД sesuai dengan ГОСТ 21631
кунинган келас L63 sesuai dengan ГОСТ 2208
baja 05kp sesuai dengan ГОСТ 9045
Дата:
асбес sesuai dengan ГОСТ 2850
алюминий dalam selubung,
тембага дан кунинган
нижняя 05KP
тип baja 12X18h20T
Cincin oval atau segi delapan terbuat dari:
baja 0,5KP sesuai dengan ГОСТ 9045 atau 08X13 sesuai dengan ГОСТ 5632
нижняя 08Х18Н10Т
* Untuk lingkungan dengan kemampuan Pentenrasi tinggi (водород, гелий, продукт миньяк ринган, газовая смесь, dll.) Q дасар кеселаматан хидуп знак равно 35,0 МПа .

Таблица 5

Диаметр бут D , мм

Luas penampang baut menurut ID ulir * F B , мм2
Kapasitas penjepit V n H
Berhenti tinggi H 2, мм
* Dalam hal menggunakan шпилька dengan alur batang dengan диаметр lebih kecil dari диаметр ulir внутренний, nilai luas penampang ditentukan oleh диаметр alur.




12.1. Persyaratan Umum. 12.1.1. Истилах дан симбол бесаран фисика ян шесуай диберикан далам Лампиран 1. ваджиб 12.1.2. Jenis sambungan flensa ditunjukkan pada gambar. 11. Batas penerapan jenis sambungan flensa yang ditentukan diberikan dalam referensi lampiran 5. 12.1.3. Batasan penerapan rumus perhitungan bagian ini harus sesuai dengan pasal 1.3. 12.1.4. Suhu desain elemen sambungan flensa diatur sesuai dengan аят 1.5. 12.2. Теганган ян дийджинкан. 12.2.1. Tegangan yang diizinkan untuk bahan baut ditentukan menurut ayat 2,1 dengan kenaikan 25%. 12.2.2. Теганган янь диизинкан унтук бахан саяп саат менгхитунг кекуатан статистика дитентукан сесуай денган аят 2.5. 12.3. Perhitungan besaran bantu. 12.3.1. Lebar efektif дан karakteristik paking ditentukan sesuai dengan paragraf. 3.1; 3.2. 12.3.2. Прокладка Kesesuaian sabuk kontak, мм / Н

12.3.3. Perkiraan panjang dan fleksibilitas baut (стад) ditentukan sesuai dengan pasal 3.4. 12.3.4. Параметр фленса. 12.3.4.1. Кесесуайан судут фленса дитентукан менурут аят 3.6. 12.3.5. Кесесуайан судут пенутуп датар дитентукан менурут аят 3.8. Кесесуайан судут тутуп тидак берфленса булат дитентукан сесуай денган аят 3.6.3. 12.3.6. Momen bahu, мм:

;

;

.

12.3.7. Кемунгкинан:

;

Gambar tidak menentukan desain

Nilai perkiraan H 1, A 1, A 2 diambil sesuai tabel.6:

;

;

;

;

Di mana Untuk flensa sesuai dengan gambar. 11a

Untuk flensa sesuai dengan gambar. 11b

Таблица 6

12.4. Perhitungan beban 12.4.1. Tekanan internal yang dihasilkan, N

12.4.2. Beban dalam element sambungan yang timbul dari deformasi termal

12.4.3. Beban baut pada kondisi pemasangan diasumsikan lebih besar dari nilai berikut, N:

.

12.4.4. Kenaikan beban pada baut (стад) pada kondisi operasi, N

.

12.4.5. Reaksi Sabuk kontak paking di bawah kondisi operasi, N:

;

.

12.4.6. Momen lentur maksimum diasumsikan besar, N × мм:

;

Ди маны [ S ] 20, [ S ] – дитерима меню ОСТ 26-11-04. 12.5. Perhitungan baut (шпилька) 12.5.1. Kondisi kekuatan baut (стад) дан nilai torsi pada kunci pas ditentukan sesuai dengan аят 6.12.6. Kondisi kekuatan paking

.

12.7. Кондиси сесак

.

12,8. Перхитунганский фланец 12.8.1. Tegangan meridional di cangkang (lengan), МПа

,

Dimana koefisiennya? T ditentukan oleh neraka. 8.12.8.2. Tegangan melingkar di cangkang (lengan), МПа

.

12.8.3. Kondisi kekuatan cangkang:

.

Ваджиб

Табель 7

Penamaan

Прокладка Лебара, мм

б н

Kapasitas penjepit, N

В 1

Kompensasi korosi, мм

С

Диаметр далам фленса, мм
Диаметр далам цинцин бебас, мм

D Ke

Диаметр луар фленса, мм

D n

Диаметр луар цинцин бебас, мм

D nk

Диаметр лингкарана бут (шпильки), мм

D B

Диаметр упаковки рата-рата, мм

D сп

Диаметр люара (шпильки), м

Д

Модуль упругости продольного материала pada suhu 20 ° C dan dihitung, МПа, diambil sesuai dengan ГОСТ 14249:
Penghubung jalur pipa

E 20 , E

бут (шпилька)

E 20 B , E b

цинцин бесплатно.

E 20 Ke , E k

menutupi

E 20 cr , E kr

Модуль упругости композитного материала для упаковки, МПа
Гая аксиал экстернал (текан денган танда минус), N

Ф

Luas penampang baut (шпилька) sepanjang диаметр dalam ulir, мм 2

Ф В

Кетебалан фленса, цинцин бебас, мм

H , H Ke

Tinggi berhenti, диамбил менурут ОСТ 26-01-64, мм

H 1

Tinggi bahu untuk penyangga klem, мм

H 2

Ketebalan penutup dan flensa di area penyegelan, мм

H cr , S cr

Кетебалан упаковка, мм

H NS

Размер Panjang lengan, мм

L

Momen lentur eksternal, Н × мм

М

Jari-jari bola penutup non-bergelang bola, мм

R c

Jari-jari bahu untuk menopang klem, diambil sesuai dengan OST 26-01-64, мм

рэнд

Tekanan desain, МПа
Втулка Ketebalan Meruncing di persimpangan dengan
Penghubung jalur pipa

S 1

cangkang, lengan, bawah, мм

S 0

Ketebalan cangkang, bawah, selongsong, мм

S 0

Jarak antara permukaan bantalan mur dan kepala baut, шпилька, мм

L B 0

Jumlah baut (шпилька), шт.

n

Суху десайн, °
фленс, пенутуп

T F

бут (шпилька)
цинцин бесплатно

T Ke

Материал лайнера Koefisien suhu ekspansi, 1 / °
Penghubung jalur pipa

A F

бут (шпилька)

A B

цинцин бесплатно

A Ke

menutupi

A cr

Kekuatan luluh материал baut (шпилька) pada suhu desain, МПа

S T

Nilai rata-rata kekuatan ultimit selama 10 5 jam pada suhu desain, МПа

S D × 10 5

Batas creep rata-rata 1% selama 10 5 jam pada suhu desain, МПа

S 1 % × 10 5

Tegangan ijin bahan baut (шпилька) pada suhu 20 ° C dan dihitung, МПа

[ S ] 20 B, [ S ] B

Kekuatan luluh material flensa, МПа

S 0,2

Tegangan yang diizinkan dari bahan flensa pada suhu 20 ° C dan dihitung, МПа

[ S ] 20 , [ S ]

Tegangan yang diijinkan dari material cincin bebas pada suhu desain, МПа

[ S ] Ke

Tegangan yang diijinkan untuk flensa di penampang S 1 дан S 0

[ S ] S 1 , [ S ] S 0

Amplitudo tegangan elastis bersyarat yang dihitung dan diizinkan, МПа

S A , [ S A ]

Jumlah siklus pemuatan yang ditentukan dan diizinkan

n , [ n ]

Табель 8

Nilai baja

Koefisien ekspansi linier a × 10 6, 1 / ° tergantung pada suhu, °

35 год
40
20X13
14Х17Н2
35X 40X 38 XA
20Xh4A
30XMA
25Х1МФ
25X2M1F
18X12VMBFR
37Х12Н8Г8МФБ
12Х18Н10Т 10Х17Н13М2Т
45Х14Н14В2М
35ВТ
08Х15Н24В4
(Edisi Modifikasi, Amandemen No.1).

Referensi

Данные awal: D = 400 мм, H = 300 мм, F = 200 ° C, E 20 = 1,99 × 10 5 МПа; D n = 535 мм, H NS = 2 мм, P = 0,6 МПа, E = 1,81 × 10 5 МПа; D B = 495 мм, S 0 = 8 мм, M = 0,83 × 10 7 Н × мм, = 2,1 × 10 5 МПа; D cn = 445 мм, D = 20 мм, F = 15000N, E b = 2,01 d 10 5 МПа; B NS = 12 мм, n = 20, dengan = 2 мм, A F = 12,6 × 10 -6 1 / ° C; A B = 11,9 × 10 -6 1 / ° Bahan flensa – baja 20K.Бахан баут – баха 35. Бахан баут – PON паронит.

1. Perhitungan jumlah tambahan

1.1. Lebar strip efektif

B o = b n = 12 мм

1.2. Karakteristik paking diambil sesuai tabel. 4: M = 2,5; Q дасар кеселаматан хидуп = 20 МПа; KE = 0,9; E n = 2 × 10 3 МПа. 1.3. Кепатухан пак

1.4. Kelenturan baut

Di mana F B = 225 мм 2 diambil menurut tabel.5.1.5. Параметр flensa 1.5.1. Втулка Ketebalan yang setara

S o = S o = 8 мм.

1.5.2. Кемунгкинан

kamu 1 = 0,16 ditentukan oleh tanda hubung. 6;

1.5.3. Kepatuhan Sudut Flange

Di mana kamu 2 = 6,9 ditentukan oleh tanda hubung. 7.1.6. Kesesuaian sudut flens yang dibebani dengan momen lentur eksternal,

1.7. Bahu saat ini:

B = 0,5 ( D b -D cn ) = 0,5 (495 – 445) = 25 мм;

e = 0,5 ( D cn Д S NS ) = 0,5 (445-400-8) = 18,5 мм.

2. Фактор kekakuan koneksi flensa

2.1. Sambungan flensa dimuat dengan tekanan internal dan gaya aksial eksternal:

2.2. Sambungan flensa dibebani dengan momen lentur eksternal:

=


;

3. Perhitungan beban

3.1. Теканан внутренний ян дихасилкан

Q D = 0,785 × D 2 сп × P = 0,785 × 445 2 × 0,6 =

.0 Н.

3.2. Reaksi paking di bawah kondisi operasi

R n = P × D cn × B HAI × M × P = 3,14 x 445 x 12 x 2,5 x 0,6 = 25151,4 N.

3.3. Бебан ян тимбул дари deformasi termal


Далам Хал Пемасанган, Диасумсикан Нилаи Ян Лебих Тингги Дари Нилаи Берикут:


P b1 = 0,5 × P × D cn × B NS × Q дасар кеселаматан хидуп = 0,5 × 3,14 × 445 × 12 × 20 = 167676,0 H

P b1 = 0,4 × × NS × F B = 0,4 × 130 × 20 × 225 = 234000,0 H.

3.5. Peningkatan beban baut di bawah kondisi operasi


4. Perhitungan baut

Di mana diambil sesuai tabel. 3,

5. Прокладка Perhitungan

;

[ Q ] = 130 МПа, диамбил менурут таб. 4;

6. Perhitungan flensa

6.1. Фланец Sudut saat mengencangkan:

6.2. Peningkatan sudut flange dalam kondisi operasi:

6.3. Теганган меридиональный пада cangkang pada permukaan luar dan dalam selama pengencangan, МПа

Di mana T = 1,78 – diambil oleh iblis.делапан;

S 21 = 353,6 МПа; S 22 = -353,6 МПа.

6.4. Kenaikan tegangan meridional di shell pada permukaan luar dan dalam di bawah kondisi operasi:

D S 21 = D S n + D S 1 = 24,3 + 104 = 128,3 МПа;

D S 22 = D S n D S 1 = 24,3 + 104 = 128,3 МПа;

6.5. Теганган мелингкар пада кангкан пада пермукаан багиан далам луар селама пенгенканган, МПа:

S 23 = 0,3 × S 1 = 0,3 × 353,6 = 106,1 МПа;

S 24 = -0,3 × S 1 = -0,3 × 356,6 = -106,1 МПа.

S S 0 = 425,6 МПа

Tingkat stres tidak melebihi tingkat yang diizinkan.

7. Persyaratan Untuk kekakuan

Q + D Q £,

0,0040 + 0,0012 = 0,0052

Flensa datar (Gbr.2), dengan cincin bebas (Gbr. 3), dengan klem (Gbr. 4) direkomendasikan untuk digunakan pada suhu sedang hingga 300 ° C. Flensa dengan permukaan penyegelan yang halus direkomendasikan untuk tekanan media nominal hingga 1,6 МПа. Flensa dengan permukaan penyegelan rongga bahu direkomendasikan Untuk tekanan nominal media lebih dari 1,6 МПа. Flensa duri-vaz direkomendasikan untuk gasket yang perlu ditempatkan di ruang terbatas. Flensa dengan permukaan penyegelan untuk penampang oval atau октагональная прокладка logam direkomendasikan untuk tekanan номинальная среда составляет 6,0 МПа.Flensa kontak (Gbr. 11) Direkomendasikan Untuk tekanan номинальное давление 0,6 МПа и vakum dengan tekanan sisa минимум 5 мм рт. (0,005 МПа истирахат.) Пада суху хингга плюс 300 ° С.

Параметр конекси фленса, мм

Jenis flensa

Дилы стыковые (Gbr.1)

Датар (Gbr. 2)

Gratis (Gbr. 3)

Кататан

1.Кетебалан цангканг (ленган)

S = S 0 +1,3 S tetapi tidak dalam semua kasus

S 0 ³ S

S – ketebalan cangkang tempat flensa dilas;

B diambil sebagai neraka. 13

S 0 – S × 5 мм

S 1 = B S 0

2.Panjang lengan meruncing T

Saya = 1: 3 втулка кемирингана

3. Диаметр линкарана баута

D B ³ D + 2 ( S 1 + D + Каму )

D B ³ D +2 (2 S 1 + D × каму )

D B > D Ke +8 ( D + каму 1)

каму = 6 мм

каму 1 = 8 мм

D B

D B = ε 1 × D 0,931

ε 1 табель диамбил сесуай.sebelas

D diambil sesuai tabel. 13

4. Диаметр луар фленса D n

D n ³ D B + A

Табель диамбил сесуай . 13

5. Диаметр просвета D s

D s = D B e

D s £ D s 1

e diambil sesuai tabel.13

6. Диаметр упаковки rata-rata D cn

D сп = D s B

B diambil sesuai tabel. empat belas

7. Jumlah baut n

T 1 diambil sesuai tabel. 12

8. Perkiraan ketebalan flensa H

аку 1 диамбил себагай нерака.empat belas

S 0 diterima sesuai dengan klausul 3.6.1

2 – untuk flensa menurut gbr.1

Таблица 11

Размер танпа параметра ε 1 большая пада RU

Табель 13

Kuantitas bantu D , A дан e untuk baut (стад)

RU , МПа

Диаметр шипа (шпильки) для перангката, мм

Диаметр baut D B

Диаметр lubang baut D

Унтук каканг шестнадцатеричный
Untuk mur segi enam dengan ukuran yang diperkecil, kunci pas
Untuk прокладка датар
Untuk прокладка овальная атау октагональная

Таблица 14

Прокладка габаритная

бахан пак

Диаметр пералатана, мм

Прокладка Лебара, мм

Прокладка не логам датар

D £ 1000

1000 D £ 2000

D > 2000

Прокладка логам датар

D £ 1000

D > 1000

Прокладка Datar Berselubung Logam и Прокладка Logam Bergerigi

D £ 1600

D > 1600

Прокладка овальная, октагональная, унтук RU 6,3 МПа

D £ 600

600 D £ 800

800 D £ 1000

1000 D £ 1600

Табель ланджутана *

бахан пак

Диаметр перангката, мм

Прокладка Лебара, мм

Кетебалан упаковка, мм

TRG “Graflek c) tidak diperkuat dengan abturetor

400

£ 600 D

£ 1000 D

400 £ D

TRG “Graflek c) диперкуат dengan abturetor

400 £ D

£ 600 D

* Размерная прокладка diambil sesuai dengan kondisi teknis yang dikembangkan oleh NPO UNIHIMTEK (edisi Modifikasi, Amandemen No.1).

(Иг дибутухкан)

1. Lampiran ini berlaku untuk perhitungan sambungan flensa dengan permukaan penyegelan «lidah-dan-alur» dengan gasket для TRG «GRAFLEX» .2. Карактеристик прокладки для TRG “GRAFLEX” * M , q obh ,. [ Q ] diberikan dalam tabel. Уплотнение Modulus elastisitas E p = 11,1 Q , dimana tekanan spesifik pada gasket selama pengencangan, МПа. 3. Faktor kekakuan sendi flensa A ditentukan sesuai dengan klausa 4.1 Karena fakta bahwa modulus elastisitas paking tergantung pada tekanan spesifik pada paking ( Q ), maka saat menentukan A Fleksibilitas paking ditentukan dengan metode perkiraan berurutan dengum pada karagenanikut: ditentukan dengan metode perkiraan berurutan dengum caragenanikan déngum tekama
– gaya baut untuk kondisi pemasangan, ditentukan menurut pasal 5.4. Saat menentukan R b – koefisien dalam pendekatan pertama diambil sama dengan satu. Kemudian, menurut rumus E p = 11,1 Q модуль эластичности ditentukan dan sesuai dengan pasal 3.3 упаковки флексибилитас. A jika ternyata lebih dari satu, maka perlu ditentukan gaya bautnya R b1 , menurut pasal 5.4. dengan koefisien yang didapat A dan ulangi Definisinya Q dan E … Setelah itu, tentukan kembali koefisiennya A … * Catatan. Прокладка Karakteristik disajikan oleh NPO UNIHIMTEK Jika, pada pendekatan pertama, koefisien A kurang dari satu, maka saat menghitung sambungan flensa, koefisien A di Lanhil sama lekisan dungan dungan 29.

Jenis dan bahan paking

Koefisien M

Tekanan spesifik kompresi paking Q dasar keselamatan hidup , МПа

Tekanan spesifik yang diizinkan [ Q ], МПа

Прокладка TRG yang tidak diperkuat dengan obturator
Прокладка TRG yang diperkuat tanpa obturator

120 при T = 2 мм *)

100 при T = 3 мм *)

Прокладка TRG yang diperkuat dengan obturator
*) кетебалан пакинг далам кеадаан бебас

ИНФОРМАЦИЯ ДАННЫХ

1.ДИКЕМБАНГКАН олех НИИхиммаш, Укрнихиммаш, ВНИИнефтемаш КОНТРАКТОР: Рачков В.И., канд. Экон. Зусмановская С.И., кандидат илму текник; Гапонова Л.П .; Смольский К.В., канд. Экон. Заваров В.А .; В.Г. Морозов; Перцев Л.П., доктор Ильму Текник; Голубова Т.П .; Мамонтов Г.В., канд .; Зейде И.Е .; Volfson BS 2. DISETUJUI DAN DIBUAT TINDAKAN dengan lembar persetujuan Direktorat Ilmiah dan Teknik Utama tanggal 29/11/2018 3. ЗАМЕНИТЬ ОСТ 26-373-78, ОСТ 26-01-396-78, ОСТ 26-01-54-77. 4. REGULASI REGULASI DAN DOKUMEN TEKNIS

Пункт Jumlah, подпункт, передача, aplikasi

ГОСТ 481-80
ГОСТ 2208-75
ГОСТ 2850-80
ГОСТ 5632-72
ГОСТ 7338-77.
ГОСТ 9045-80
ГОСТ 14249-80

Лампиран 1

ГОСТ 21631-76
ГОСТ 25859-83
ОСТ 26-01-64-83

Лампиран 1

ОСТ 26-11-04-84

2,5, 5,3, 12,4,6

ОСТ 26-291-87

Багиан пенгантар

ТУ6-05-810-76

1.Persyaratan umum. 1

2. Теганган ян дийзинкан. 3

3. Perhitungan nilai bantu. 4

4. Koefisien kekakuan sambungan flensa. 6

5.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.