Сварка контактная точечная: Точечная контактная сварка ➤ Купить аппарат в Москве ✔ Интернет магазин «СВАРБИ»
alexxlab | 14.11.1994 | 0 | Разное
Контактная сварка | Рудетранс
Контактная сварка – это процесс образования соединения в результате нагрева металла проходящим через него электрическим током и пластической деформации зоны соединения под действием сжимающего усилия.
Родоначальник контактной сварки – английский физик Уильям Томсон (лорд Кельвин), который в 1856 г. впервые применил стыковую сварку. В 1877 г. в США Томсон самостоятельно разработал стыковую сварку и внедрил ее в промышленность. В том же 1877 г. в России Н.Н.Бенардос предложил способы контактной точечной и шовной (роликовой) сварки. На промышленную основу в России контактная сварка была поставлена в 1936 г. после освоения серийного выпуска контактных сварочных машин.
Преимущества контактной сварки перед другими способами:
- Высокая производительность (время сварки одной точки или стыка составляет 0,02… 1,0 с)
- Малый расход вспомогательных материалов (воды, воздуха)
- Высокое качество и надежность сварных соединений при небольшом числе управляемых параметров режима, что снижает требования к квалификации сварщика
- Это экологически чистый процесс, легко поддающийся механизации и автоматизации
Основные способы контактной сварки
Основные способы контактной сварки – это точечная, шовная (роликовая) и стыковая сварка.
Машины для контактной сварки
Машины для контактной сварки бывают стационарными, передвижными и подвесными (сварочные клещи). По роду тока в сварочном контуре могут быть машины переменного или постоянного тока от импульса тока, выпрямленного в первичной цепи сварочного трансформатора или от разряда конденсатора. По способу сварки различают машины для точечной, рельефной, шовной и стыковой сварки.
Любая машина для контактной сварки состоит из электрической и механической частей, пневмо- или гидросистемы и системы водяного охлаждения (рис.1).
Рис. 1. Типовые схемы машин для контактной точечной (а), шовной (б) и стыковой (в) сварки: 1 – трансформатор; 2 – переключатель ступеней; 3 – вторичный сварочный контур; 4 – прерыватель первичной цепи; 5 – регулятор; 6 – привод сжатия; 7 – привод зажатия деталей; 8 – привод осадки деталей; 9 – привод вращения роликов; 10 – аппаратура подготовки; 11 – орган включения
Электрическая часть включает в себя силовой сварочный трансформатор 1 с переключателем ступеней 2 его первичной обмотки, с помощью которого регулируют вторичное напряжение, вторичный сварочный контур 3 для подвода сварочного тока к деталям, прерыватель 4 первичной цепи сварочного трансформатора 1 и регулятор 5 цикла сварки, обеспечивающий заданную последовательность операций цикла и регулировку параметров режима сварки.
Механическая часть состоит из привода сжатия 6 точечных и шовных машин, привода 7 зажатия деталей и привода 8 осадки деталей стыковых машин. Шовные машины снабжены приводом 9 вращения роликов.
Пневмогидравлическая система состоит из аппаратуры 10 подготовки (фильтры, лубрикаторы, которые смазывают движущиеся части), регулирования (редукторы, манометры, дросселирующие клапаны) и подвода воздуха к приводу 6 (электропневматические клапаны, запорные вентили, краны, штуцера).
Система водяного охлаждения включает в себя штуцера разводящей и приемной гребенок, охлаждаемые водой полости в трансформаторе 1 и вторичном контуре 3, разводящие шланги, запорные вентили и гидравлические реле, отключающие машину, если вода отсутствует или ее мало.
Все машины снабжены органом включения 11. У точечных и шовных машин это ножная педаль с контактами, у стыковых – это комплект кнопок. С органов управления поступают команды на сжатие “С” электродов или зажатие “3” деталей, на включение “Т” и отключение “О” сварочного тока, на вращение “В” роликов, на включение “а” регулятора цикла сварки.
Кроме универсальных применяются специальные машины, приспособленные для сварки конкретных конструкций и типов размеров изделий. Примером могут служить машины для контактной точечной сварки кузовов автомобилей, встроенные в автоматические линии, машины для стыковой сварки оплавлением продольных швов труб в прокатном производстве.
Электроды в контактной сварке
Электроды в контактной сварке служат для замыкания вторичного контура через свариваемые детали. Кроме этого при шовной сварке электроды-ролики перемещают свариваемые детали и удерживают их в процессе нагрева и осадки.
Важнейшая характеристика электродов – стойкость, способность сохранять исходную форму, размеры и свойства при нагреве рабочей поверхности до температуры 600 
Для изготовления электродов используют медь и жаропрочные медные сплавы – бронзы. Это может быть хромоциркониевая бронза БрХЦрА; кадмиевая БрКд1; хромистая БрХ; бронза, легированная никелем, титаном и бериллием БрНТБ или кремний-никелевая бронза БрКН-1-4. Последние две бронзы обладают повышенной износостойкостью, из них можно изготавливать электроды-губки стыковых машин. Материалы для электродов должны обладать также высокой электро- и теплопроводностью, чтобы их нагрев в процессе сварки был меньше. Температура разупрочнения бронз не превышает 0,5 их температуры плавления, а рабочая поверхность электрода нагревается до 0,6 Т
пл. При таких условиях электродные бронзы относительно быстро разупрочняются. Повысить износостойкость электродов можно, используя технологические факторы. Сварку алюминиевых и магниевых сплавов лучше производить на конденсаторных машинах, а не на машинах переменного тока. Вместо механической зачистки нужна химическая очистка поверхности, травление и пассивация.
Расстояние l от рабочей поверхности до дна охлаждающего канала (рис. 2) не должно превышать 10…12 мм, увеличение его до 15 мм повышает износ электрода в 2 раза. При сварке черных металлов стойкость электродов можно повысить в 3…4 раза только за счет сферической заточки электрода и снижения темпа сварки до 40…60 точек в минуту.
Рис. 2. Схемы электродов для точечной сварки: а – с наружным посадочным конусом; б – колпачковых
Электрод должен иметь минимальную массу, удобно и надежно устанавливаться на сварочной машине. Диаметр D должен обеспечивать устойчивость электрода против изгиба при сжатии его усилием сварки, а также возможность захвата инструментом для снятия. Внутренний диаметр должен обеспечивать ввод трубки с охлаждающей водой и выход воды, обычно d0 = 8 мм. Длина конусной части для крепления электрода в свече машины l1 <= 1,2 D. Угол конусности 1:10 при D < 25 мм и 1 : 5 при D > 32 мм. Диаметр рабочей части электрода выбирают в зависимости от толщины кромок свариваемых деталей dэ = 3S.
Стойкость электродов с наружным посадочным конусом (рис. 2, а) обычно не превышает 20 000 сварок. Стойкость колпачковых электродов (рис. 2, б) с внутренним посадочным конусом достигает 100 000 сварок вследствие лучших условий охлаждения. Для сварки деталей сложной конфигурации в труднодоступных местах применяют фигурные электроды.
Электроды для рельефной сварки конструктивно приближаются к форме изделия. В простейшем случае это плиты с плоской рабочей поверхностью.
Электроды-ролики шовных машин имеют форму дисков. Ширина рабочей поверхности ролика В и его толщина Н зависят от толщины S свариваемой детали.
Токоведущие губки стыковых машин по форме и размерам должны соответствовать поперечному сечению свариваемых деталей. Длину губок выбирают такой, чтобы обеспечить соосность деталей и предотвратить их проскальзывание при осадке. При сварке стержней она составляет 3…4 их диаметра, а при сварке полос – не менее 10 толщин полосы.
Подготовка поверхностей к контактной сварке
При подготовке поверхностей к контактной сварке
Выбор конкретного способа подготовки поверхностей определяется материалом деталей, исходным состоянием их поверхностей, характером производства. Для штучного и мелкосерийного производства необходимо предусмотреть операции правки, рихтовки, обезжиривания, травления или зачистки, механической обработки. В условиях крупносерийного и массового производства, где обеспечивается высокое качество исходных материалов в заготовительном и штампопрессовом производствах, подготовку поверхностей перед сваркой можно не делать.
Критерием качества подготовки поверхности является величина контактных сопротивлений Rэ-д и Rд-д. Для их измерения детали зажимают между электродами сварочной машины, но сварочный ток не включают. Сопротивление измеряют микроомметром при помощи щупов. Для сталей сопротивление более 200 мкОм свидетельствует о плохом качестве поверхности. Высокое Rэ-д приводит к перегреву электродов и подплавлению поверхности деталей, вследствие чего происходит наружный и внутренний выплеск металла и образуется чрезмерная вмятина под электродами.
Основные параметры режима всех способов контактной сварки
Основные параметры режима всех способов контактной сварки – это сила сварочного тока, длительность его импульса и усилие сжатия деталей. Теплота в свариваемом металле выделяется при прохождении через него импульса тока I
Q= Iсв2Rсвt,
где за Rсв принимают сопротивление столбика металла между электродами.
При расчете сварочного тока, времени импульса, сварочного трансформатора Rсв – исходный параметр, так как его легко рассчитать, зная материал детали, ее толщину и требуемую температуру сварки. При этом сопротивлениями в контактах между деталями и между электродами и деталями пренебрегают.
Согласно закону Джоуля-Ленца увеличение Rсв должно увеличивать количество выделяющейся теплоты. Но по закону Ома
Iсв=U2/Z,
где U2 – напряжение на вторичном контуре сварочной машины, a Z – полное сопротивление вторичного контура, в которое входит Rсв. Поэтому при увеличении Rсв уменьшится Iсв, а он входит в закон Джоуля-Ленца в квадрате. Следовательно, увеличение Rсв не всегда увеличивает количество выделяющейся при сварке теплоты, многое зависит от соотношения Rсв и полного сопротивления вторичного контура сварочной машины. Отсюда следуют несколько практических выводов.
С ростом общего сопротивления вторичного контура от 50 до 500 мкОм тепловыделение в зоне сварки уменьшается по мере падения Rсв примерно в 10 раз. Недостаток тепла компенсируется увеличением мощности (U2) или времени сварки. Сварка на контактных машинах с малым сопротивлением вторичного контура (~ 50 мкОм) сопровождается интенсивным ростом нагрева по мере падения Rсв в процессе увеличения сварного ядра. При достижении равенства Rсв = Z нагрев достигает максимума, а затем, по мере еще большего снижения Rсв (по достижении требуемого размера ядра), уменьшается. Таким образом, сварка на контактных машинах с малым сопротивлением вторичного контура (а их большинство) сопровождается нестационарным нагревом и нестабильным качеством соединений. Уменьшить этот недостаток можно надежным сжатием зачищенных деталей, обеспечивающим поддержание Rсв на минимальном уровне, либо поддерживая высокий уровень Rсв за счет слабого сжатия деталей и разделения импульса сварочного тока на несколько коротких импульсов.
Последнее еще и экономит энергию и обеспечивает прецизионное соединение с остаточной деформацией 2…5 %.
При сварке на машинах с большим сопротивлением вторичного контура (> 500 мкОм) снижение Rсв в процессе сварки практически не влияет на выделение теплоты, нагрев остается стационарным, что характерно для сварки на подвесных машинах с длинным кабелем во вторичном контуре. Сваренные на них соединения обладают более стабильным качеством.
Качество сварных соединений
Качество сварных соединений, выполненных контактной сваркой, определяется подготовкой поверхностей к сварке, а также правильным выбором параметров режима и их стабильностью. Основной показатель качества точечной и шовной сварки – это размеры ядра сварной точки. Для всех материалов диаметр ядра должен быть равен трем толщинам S более тонкого свариваемого листа. Допускается разброс значений глубины проплавления в пределах 20…80 % S. За меньшим из этих пределов следует непровар, за большим – выплеск.
Глубина вмятины от электрода не должна превышать 0,2 S. Размер нахлестки в точечных и шовных соединениях должен выбираться в пределах 2,5…5,0 диаметров ядра.
Основные дефекты сварных соединений при точечной и шовной сварке – это непровар, заниженный размер литого ядра, трещины, рыхлоты и усадочные раковины в литом ядре и выплеск, который может быть наружным, из-под контакта электрод – деталь, и внутренним, из-под контакта между деталями. Причины этих дефектов – недостаточный или избыточный нагрев зоны сварки из-за плохой подготовки поверхностей и плохой сборки деталей или из-за неправильно выбранных параметров режима сварки.
При стыковой сварке по тем же причинам могут возникать непровары. Перегрев зоны сварки может вызвать структурные изменения (укрупнение зерна) и обезуглераживание сталей. Это ухудшает механические свойства соединений.
Контролируют качество контактной сварки чаще всего внешним осмотром, а также любыми методами неразрушающего контроля.
Сложность контроля состоит в том, что этими методами непровар не выявляется, так как поверхности деталей плотно прижаты друг к другу, в их контакте образуется “склейка”, проникающие излучения, магнитное поле и ультразвук не отражаются и не ослабляются. Наиболее оперативный метод контроля – разрушение контрольных образцов в тисках молотком и зубилом. Если непровара нет, разрушение происходит по целому металлу одной из деталей, можно измерить диаметр литого ядра при точечной и шовной сварке.
Технология EWM-spotArc® – контактная сварка методом TIG
Главная / Библиотека / Технологии / Аргонодуговая сварка (TIG) / Технология EWM-spotArc® – контактная сварка методом TIG
В машиностроении очень часто возникает задача выполнить точечное одностороннее соединение тонких металлических листов. Обычно такую задачу решают точеной сваркой с помощью контактных сварочных машин, либо контактных сварочных клещей. Если доступ к соединению возможен только с одной стороны, используется точечная сварка сопротивлением на медном подслое (рис.
1).
Рис. 1 Односторонняя контактная точечная сварка
Но существуют производственные ситуации, когда применение точечной контактной сварки на медном подслое невозможно из-за недоступности обратной стороны детали или больших габаритов конструкции. Для сварки таких соединений в течение уже многих лет применяются MIG/MAG, TIG – сварка, плазменная сварка, при которых соединение происходит за счет сквозного проплавления верхнего листа и оплавления нижнего. Фирмой EWM разработана технология EWM-spotArc® – точечная сварка вольфрамовым электродом в аргоне (рис.2). Для реализации этого процесса были разработан специальный источник питания и аргонодуговая горелка.
Рис. 2 Принцип технологии EWM-spotArc®
Преимущества электродуговой точечной сварки
Одним из недостатков традиционной точечной сварки сопротивлением является образование сварной точки – для лучшей фиксации листа на медной подложке и обеспечения хорошего контакта (рис.1) необходимо прикладывать высокое давление, после которого на листе остаются вдавленные отпечатки от медных электродов.
Кроме того, для такой сварки необходима специальная дорогостоящая установка, которая есть не на каждом предприятии.
В этом случае лучше всего применять аргонодуговую TIG–сварку точкой методом EWM-spotArc®.
Такая сварка имеет преимущества перед MIG/MAG – сваркой – лучшую поверхность точки и меньшее тепловложение. Так как сварка производится без присадочного металла, а расплавляется только основной металл, то точки получаются плоскими, без усиления, отсутствует необходимость последующей механической обработки места сварки. Благодаря меньшему времени сварки, по сравнению с MIG/MAG–сваркой, не происходит перегрев металла, что гарантирует отсутствие сварочных деформаций.
Установки для точечной сварки методом EWM-spotArc®
Для точечной сварки методом EWM-spotArc® можно применять стандартные инверторные источники питания для TIG–сварки фирмы EWM, они все оснащены функцией для метода EWM-spotArc® (рис. 3). Их необходимо лишь оборудовать специальными горелками (рис.4).
Рис.3
Рис.4
Сопло горелки для EWM-spotArc® имеют специальную форму, которая обеспечивает при сварке постоянство зазора между вольфрамовым электродом и изделием. Кроме того, сопло служит опорной поверхностью для прижима листов друг к другу, что улучшает качество сварочной точки и обеспечивает отсутствие зазора между свариваемыми листами. Для различных типов сварных соединений имеются различные по геометрии сопла (рис.5).
Рис.5 Сопло для сварки EWM-spotArc®
При сварке методом EWM-spotArc® лист, находящийся сверху, проплавляется насквозь сварочной дугой и приваривается к нижнему листу. Получаются плоские, гладкие сварочные точки без усиления (рис. 6), которые требуют последующей механической обработки.
Рис. 6 Внешний вид соединения выполненного методом EWM-spotArc®
Область применения EWM-spotArc®
Технология EWM-spotArc® применяется для:
- выполнения нахлесточных, тавровых, угловых, стыковых соединений или прихваток листов из углеродистых и нержавеющих сталей (рис.
7) - выполнения сварки и прихватки разнотолщинных соединений
- выполнения сварки профилей, труб
7) Рис. 7 Сборка конструкции коробчатого сечения с применением EWM-spotArc®
Читайте также:
Высокопроизводительная TIG-cварка InFocus от Kjellberg
Сварочная технология InFocus разработана для сфер применения, недоступных для стандартных решений TIG-сварки. Высокосфокусированная сварочная дуга гарантирует эффективное соединение практически всех видов стали и цветных металлов, листов малой и большой толщины. Точная, надежная сварка обеспечивает высокое качество швов с ровной поверхностью.
…
EWM-activArc® – TIG-сварка сфокусированной дугой
Суть технологии EWM-activArc® заключается в поддержании постоянной энергии сварочной дуги не зависимо от воздействия внешних факторов, таких как, изменение расстояния между наконечником электрода и сварочной ванной. При этом можно добиваться высокой плотности дуги для гарантированного проплавления.
…
Поделиться ссылкой:
Обзор моделирования электрического контактного сопротивления при контактной точечной сварке
Лившиц А.Г. (1997) Универсальный метод обеспечения качества контактной точечной сварки на основе сварки с динамическим сопротивлением J:76
Wood RT, Bedard LW, Bedard JF, Bernstein Б.М., Чеховски Дж., Д’ндреа М.М., Хогл Р.А. (1985) Система управления с обратной связью для трехфазной контактной точечной сварки. Weld J 64
Ассоциация производителей контактной сварки (RWMA) (1989) Руководство по контактной сварке. Глава 14, 4-е изд. Филадельфия
Song Q (2003) Тестирование и моделирование контактных проблем при контактной сварке. Кандидатская диссертация, Технический университет Дании, Дания
Джахандиде А.Р., Хамеди М., Мансурзаде С.А., Рахи А.
(2011) Экспериментальное исследование влияния параметров последующего нагрева на контактную точечную сварку стали SAPh540. Sci Technol Weld Joi 16(8):669–675
Статья Google ученый
Ким Э., Игар Т.В. (1988) Переходное тепловое поведение при контактной точечной сварке. Конференция по сварке листов III, Детройт, штат Мичиган, Бумага 2
Google ученый
Williams NT, Parker JD (2004) Обзор контактной точечной сварки стальных листов, часть 1, моделирование и контроль формирования сварного шва. Int Mater Rev 49(2):45–75
Статья Google ученый
Am Welding Soc (1991) Справочник по сварке, Процессы сварки. О’Брайен Р.Л. (ред.), 8-е изд. Том 2, Майами
Чанг Б.Х., Ли М.В., Чжоу Ю. (2001) Сравнительное исследование мелкомасштабной и крупномасштабной контактной точечной сварки.
Sci Technol Weld Joi 6 (5): 273–280
Артикул Google ученый
Tan JC, Westgate SA, Clyne TW (2007) Сварка сопротивлением тонких сэндвич-листов из нержавеющей стали с волокнистыми металлическими сердечниками: экспериментальные и численные исследования. Sci Technol Weld Joi 12:490–504
Статья Google ученый
Studer FJ (1939) Контактное сопротивление при точечной сварке. Сварной J 18(10):374–380
Google ученый
Vogler M, Sheppard S (1993) Сопротивление электрического контакта при высоких нагрузках и повышенных температурах. Сварной шов J 71(6):231–238
Google ученый
Savage WF, Nippes EF, Wassell FA (1977) Статическое контактное сопротивление серийных точечных сварных швов.
Сварной J 56(11):365–370
Google ученый
Джеймс П.С., Чандлер Х.В. и др. (1997) Влияние механической нагрузки на контактное сопротивление алюминия с покрытием. Mat Sci Eng A-Struct 230:194–201
Артикул Google ученый
Crinon E, Evans JT (1998) Влияние шероховатости поверхности, толщины оксидной пленки и межфазного скольжения на электрическое контактное сопротивление алюминия. Mat Sci Eng A-Struct 242:121–128
Статья Google ученый
Де А., Таддеус М.П., Дорн Л. (2003) Численное моделирование контактной точечной сварки алюминиевого сплава. ISIJ Инт 43: 238–244
Артикул Google ученый
Savage WF, Nippes EF, Wassell FA (1978) Динамическое контактное сопротивление серийных точечных сварных швов.
Сварной шов J 57(2):43–50
Google ученый
Tylecote RF (1941) Точечная сварка, часть III: контактное сопротивление. Сварной J 20(12):591–602
Google ученый
Робертс В.Л. (1951) Изменения сопротивления при точечной сварке. Сварной шов J 30(11):1004–1019
Google ученый
Van Sciver HD (1952) Контроль точечной сварки по изменению сопротивления. Электродуговая и контактная сварка III, опубликовано AIEE, NY, NY, 101–113
Hess WF, Ringer RL (1938) Исследования точечной сварки низкоуглеродистых и нержавеющих сталей. Сварной шов J 17(10): Res Suppl, 39–Res Suppl, 48
Google ученый
Hess WF, Ringer RL (1939) Данные по точечной сварке низкоуглеродистой стали.
Сварной шов J 18(4):113–115
Google ученый
Hess WF, Wyant RA (1939) Исследование точечной сварки мягкой автомобильной стали. Сварной J 18(10):329–335
Google ученый
Кайзер Дж. Г., Данн Г. Дж., Игар Т. В. (1982) Влияние электрического сопротивления на формирование самородков во время точечной сварки. Сварка J 61(6):167–174
Google ученый
Торнтон П.Х., Краузе А.Р., Дэвис Р.Г. (1996) Контактное сопротивление при точечной сварке. Weld J:402–412
Торнтон П.Х., Краузе А.Р., Дэвис Р.Г. (1997) Контактное сопротивление алюминия. Weld J:331–341
Dickinson DW, Franklin JE, Stanya A (1980) Характеристика поведения точечной сварки с помощью динамического мониторинга электрических параметров.
Сварной шов J 59:170–176
Google ученый
Messler RW Jr, Jou M (1996) Обзор систем управления для контактной точечной сварки: прошлые и современные методы и новые тенденции. Sci Technol Weld Joi 1:1–9
Статья Google ученый
Ma C, Bhole SD, Chen DL, Lee A, Biro E, Boudreau G (2006) Мониторинг выталкивания в высокопрочных автомобильных сталях с точечной сваркой. Sci Technol Weld Joi 11:480–487
Статья Google ученый
Gedeon SA, Eagar TW (1986) Контактная точечная сварка оцинкованной стали. Часть II: Механизмы формирования наггетсов точечной сварки. Metall Trans B 17:887–901
Артикул Google ученый
Тоуи М., Эндрюс Д.Р. (1968) Мгновенное сопротивление при формировании точечной сварки как параметр для системы автоматического управления.
Welding and Met Fabrication: 383–392
Greenwood JA (1961) Температуры при точечной сварке. Британская сварка J 8 (6): 316–322
Google ученый
Mei W (2009) Моделирование методом конечных элементов точечной сварки сопротивлением и прогнозирование свойств самородков. Магистерская диссертация по философии, Научно-технический университет, Гонконг
Timsit RS (1999) Сопротивление электрического контакта: свойства стационарных интерфейсов. IEEE Trans on Components and Packing Technol, Vol 22, Paper 1, 85–97
Na SJ, Park SW (1996) Теоретическое исследование электрических и тепловых характеристик при контактной точечной сварке. Сварка J: 233–241
Фенг З., Гулд Дж. Э., Бабу С. С., Сантелла М. Л., Ример Б. В. (1998) Электрическо-термическо-механическая модель с инкрементной связью для контактной точечной сварки.
В: Vitek JM et al (eds) Тенденции в исследованиях в области сварки: Материалы 5-й Международной конференции по тенденциям в исследованиях в области сварки. ASM Int, Pine Mountain, GA, Cleveland, Mater. Парк, Огайо, стр. 599–604
Google ученый
Lau YY, Tang W (2009) Многомерная теория электрического контактного сопротивления. J Appl Phys 105: 124902
Артикул Google ученый
Холм Р., Холм Э. (1967) Электрические контакты: теория и применение, 4-е изд. Спрингер, Нью-Йорк
Книга Google ученый
Wei PS, Wu TH (2012) Влияние сопротивления электрического контакта на контактную точечную сварку. Int J Heat Mass Tran 55:3316–3324
Статья Google ученый
Wei PS, Ho CY (1990) Рост осесимметричного самородка во время контактной точечной сварки.
J Heat Trans 112:309–316
Артикул Google ученый
Wang SC, Wei PS (2001) Моделирование динамического электрического сопротивления при контактной точечной сварке. J Heat Trans 123:576–585
Артикул Google ученый
Эйсазаде Х., Хамеди М., Халваи А. (2010) Новое параметрическое исследование размера самородков в процессе контактной точечной сварки с использованием метода конечных элементов. Матер Дизайн 31:149–157
Артикул Google ученый
Хашеми Р., Пашазаде Х., Хамеди М. (2012) Термоэлектромеханическая модель с инкрементной связью для контактной точечной сварки. Mater Manuf Process 27:1442–1449
Артикул Google ученый
Wei PS, Wang SC, Lin MS (1996) Транспортные явления при контактной точечной сварке.
J Heat Trans 118:762–773
Артикул Google ученый
Бхаттачарья С., Эндрюс Д.Р. (1974) Значение кривых динамического сопротивления в теории и практике точечной сварки. Сварка и изготовление металлоконструкций 42:296–301
Google ученый
Чжоу К., Цай Л. (2013) Онлайн-система контроля диаметра самородков для контактной точечной сварки. Int J Adv Manuf Technol 68:2571–2588
Статья Google ученый
Kouwenhoven WB, Sackett WT Jr (1950) Сопротивление растеканию контактов. Weld J:512–521
Timsit RS (1977) Распределение потенциала в ограниченном цилиндре. J Phys D Appl Phys 10:2011
Статья Google ученый
Greenwood JA (1966) Сопротивление сжатию и реальная площадь контакта.
Brit J Appl Phys:1621–1632
Nakamura M, Minuwa I, Kanno M (1988) Компьютерное моделирование проводимости контактного интерфейса: II. IEEE Trans on Components Hybrids and Manuf Technol, Vol 11, Paper 3, 324–327
Ли М.В., Донг П., Кимчи М. (1977) Протокол 7-й международной конференции по компьютерным технологиям в сварке. NIST, Сан-Франциско, Калифорния, стр. 423–434
Google ученый
Wen J, Wang CS, Xu GC, Zhang XQ (2009) Мониторинг качества сварки контактной точечной сварки нержавеющей стали в режиме реального времени. ISIJ Int 49:553–556
Статья Google ученый
Тан В., Чжоу Ю., Керр Х.В., Лоусон С. (2004) Исследование динамического сопротивления во время точечной сварки с малым сопротивлением тонких никелевых листов. J Phys D Appl Phys 37:1998–2008
Статья Google ученый
“> Lin J (2005) Источник питания, предназначенный для маломасштабной точечной сварки сопротивлением. Диссертация, Департамент ECE, UWO
Wagar HN (1971) Интегрированное устройство и технология соединения. В: Бейкер Д. и др. (ред.) Физический дизайн электронной системы, том 3. Энглвуд Клиффс, Прентис-Холл, Нью-Джерси, стр. 439–499
Звольсман Дж. О. (1991) Качество контактной сварки. Вудхед Паблишинг Лтд
Rice W, Funk E (1967) Аналитическое исследование распределения температуры во время контактной сварки. Сварной шов J 46(4):175–186
Google ученый
De A, Theddeus MP (2002) Конечно-элементный анализ контактной точечной сварки алюминия. Sci Technol Weld Joi 7:111–118
Статья Google ученый
Gould JE (1987) Исследование развития самородков во время контактной точечной сварки с использованием как экспериментальных, так и аналитических методов.
Сварка J 66(1):1–10
Google ученый
Хан Дж.А., Сюй Л., Чао Й.Дж. (1999) Прогноз развития самородков во время контактной точечной сварки с использованием связанной термоэлектромеханической модели. Sci Technol Weld Joi 4(4):201–207
Статья Google ученый
Хан Дж.А., Сюй Л., Чао Ю.Дж., Броуч К. (2000) Численное моделирование процесса контактной точечной сварки. ASME J численного расчета теплопередачи, Часть A: Приложения 37(5):425–446
Артикул Google ученый
Чо Х.С., Чо Ю.Дж. (1989) Изучение теплового поведения при контактной точечной сварке. Сварной шов J 68(6):236–244
Google ученый
Park SW, Na SJ (1990) Исследование гибридного моделирования электрических явлений в контактах.
IEEE Trans on Components Hybrids and Manuf Technol, Vol 13:326–330
Статья Google ученый
Feng JC, Wang YR, Zhang ZD (2006) Характеристика роста наггетсов для магниевого сплава AZ31B во время контактной точечной сварки. Sci Technol Weld Joi 11:154–162
Статья Google ученый
Rogeon P, Raoelison R, Carre P, Dechalotte F (2009) Микроскопический подход к определению условий электротермического контакта в процессе контактной точечной сварки. J Heat Trans 131:022101
Артикул Google ученый
Цлаф А.Л. (1982) Теплофизический критерий свариваемости электроконтактного материала в установившемся режиме. IEEE Trans on Components Hybrids and Manuf Technol, Vol CHMT-5, Paper 1, 147–152
Greitmann MJ, Rothers K (1998) Математическое моделирование явлений сварки 4.
В: Cerjak H (ed), IOM Communications, Лондон, стр. 531–544
Хамеди М., Эйсазаде Х., Эсмаилзаде М. (2010) Численное моделирование прочности на растяжение сварных соединений с высадкой с экспериментальной проверкой. Матер Дизайн 31:2296–2304
Артикул Google ученый
Dickinson DW (1981) Сварка в автомобильной промышленности. Отчеты SG, Am Iron and Steel Inst, Вашингтон, округ Колумбия, стр. 81–85
Finlay MR (1996) Точечная сварка сопротивлением сталей с металлическим покрытием и электродов с PVD-покрытием. Australian Welding Research, Silverwater, Новый Южный Уэльс, Австралия CRC № 18
Google ученый
Thornton MC, Newton CJ, Keay BFP, Sheasby PG, Evans JT (1996) Некоторые поверхностные факторы, влияющие на точечную сварку алюминия. Interfinish ’96 World Cong, Birmingham, Inst of Met Finishing, стр.
259–276
Thornton MC, Newton CJ, Keay BFP, Evans JT (1996) Точечная сварка алюминиевого листа: статистический подход к измерению влияния различные поверхности. Конференция Int Body Eng, Детройт, Adv Technol Process 25:58–66
Google ученый
Тан В., Чжоу Ю., Керр Х.В. (2002) Влияние покрытия золотом на мелкомасштабную контактную точечную сварку тонколистового никеля. Metall and Mater Trans 33(A):2667–2676
Артикул Google ученый
Раэлисон Р., Фуэнтес А., Рожон П., Карре П., Лулу Т., Каррон Д., Дешалотт Ф. (2012) Условия контакта при развитии самородков во время контактной точечной сварки стальных листов с цинковым покрытием с использованием электродов с закругленными концами. J Mater Process Tech 212: 1663–1669
Артикул Google ученый
“> Rogeon P, Carré P, Costa J, Sibilia G, Saindrean G (2008) Характеристика условий электрического контакта в узлах точечной сварки. J Mater Process Tech 195:117–124
Статья Google ученый
Howe P, Kelly SC (1988) Влияние массы покрытия на способность к контактной точечной сварке электрогальванизированных стальных листов. Сварка J 271–280
Bentley KP, Greenwood JA, Knowlson PMK, Baker RG (1961) Распределение температуры при точечной сварке. Британская сварка J 12: 613–619
Google ученый
Han Z, Orozco J, Indacochea JE, Chen CH (1989) Точечная сварка сопротивлением: исследование теплопередачи. Сварной шов J 73(9):362–371
Google ученый
Wei PS, Yeh FB (1991) Факторы, влияющие на рост самородков с фазовым переходом в мягкой зоне во время контактной точечной сварки.
Дж. Теплопередача 113: 643–649
Артикул Google ученый
Huh H, Kang WJ (1997) Электротермический анализ процесса точечной сварки электрическим сопротивлением методом трехмерных конечных элементов. J Mater Process Tech 63:672–677
Статья Google ученый
Xu L, Khan JA (1999) Модель роста наггетсов для алюминиевых сплавов во время контактной точечной сварки. Сварной шов J 78(11):367–372
Google ученый
Йенг К.С., Торнтон П.Х. (1999) Переходный термический анализ электродов для точечной сварки. Сварной шов J 78(1):1–6
Google ученый
Browne DJ, Chandler HW, Evans JT, Wen J (1995) Компьютерное моделирование контактной точечной сварки алюминия: часть I. Weld J 74(10):339–344
Google ученый
Браун Д.Дж., Чендлер Х.В., Эванс Дж.Т., Джеймс П.С., Вен Дж., Ньютон С.Дж. (1995) Компьютерное моделирование контактной точечной сварки алюминия: часть II. Сварной шов J 74(12):417–422
Google ученый
Tsai CL, Jammal O, Papritan JC, Dickinson DW (1992) Моделирование роста самородков контактной точечной сварки. Сварка J 71:47–54
Google ученый
Nied HA (1984) Моделирование методом конечных элементов процесса контактной точечной сварки. Сварка J 63: 123–132
Google ученый
Цай С.Л., Дай В.Л., Дикинсон Д.В., Папритан Дж.К. (1991) Анализ и разработка методологии управления в режиме реального времени при контактной точечной сварке. Сварной J 70(12):339–351
Google ученый
Бабу С.С., Сантелла М.Л., Фэн З., Ример Б.В., Корон Дж.В. (2001) Эмпирическая модель влияния давления и температуры на электрическое контактное сопротивление металлов. Sci Technol Weld, инструкция по дрочке 6: 126–132
Артикул Google ученый
Соединение металлов – Дерингер Ней
Deringer-Ney обладает уникальной способностью соединять два металла вместе, чтобы снизить стоимость готовой детали или улучшить качество используемого материала. Практика соединения похожих или не похожих металлов – это то, в чем Дерингер-Ней преуспевает. Если вы не видите конкретную возможность, которую вы искали ниже, обратитесь к нашей команде инженеров, чтобы узнать, как мы можем решить вашу уникальную проблему.
Непрерывная шовная сварка
Наш отдел контактных лент производит непрерывно сваренные ленты с использованием различных материалов для электрических контактов, переключателей и датчиков.
Сварная лента содержит колпачок из драгоценного металла, который является материалом, необходимым для электрических функций, и основу из неблагородного металла, которая поддерживает колпачок и облегчает крепление к подложке в электрическом устройстве. Материалами крышки могут быть серебро, золото, палладий, платина или другие драгоценные сплавы. Основными материалами обычно являются никель, мельхиор или другие неблагородные сплавы.
Ленточные профили могут быть прямоугольными или пирамидальными. Ленты могут поставляться непрерывными, на катушках или нарезанными по длине. Помимо контактных лент, мы также можем прикрепить ленты к пружинам, клеммам или другим основаниям с помощью автоматической сварки (для больших объемов) или ручной сварки (для небольших объемов).
Автоматическая контактная сварка
В Deringer-Ney работает множество высокоскоростных контактных сварщиков. У нас есть широкий выбор высокоскоростных автоматических линий штамповки и сварки для удовлетворения потребностей в пружинах и клеммах для автомобильной, бытовой и электромеханической промышленности. Они также могут быть использованы для других частей.
Полуавтоматическая сварка и пайка
Для любого изделия, выпускаемого небольшими партиями или для прототипов, мы предлагаем полуавтоматическую сварку и пайку, для которой требуется менее дорогое оборудование, чем для полностью автоматизированного производства.
Пайка в печи
DNI может выполнять пайку в защитной атмосфере, содержащей азот и водород. Были разработаны высокопроизводительные технологии для использования печей с непрерывным сетчатым конвейером для соединения большого количества комбинаций материалов. В нашем отделе пайки мы производим миллионы электрических контактов в год, включая биметаллические контактные кнопки, биметаллические шпильки и биметаллические заклепочные контакты.
Пайка позволяет получить геометрию, в которой контактный материал из драгоценного металла не может быть легко соединен с подложкой другими способами, такими как холодная плакировка, холодная высадка или сварка. Поскольку это металлическая связь, паяное соединение чрезвычайно прочное.
Свяжитесь со специалистом
Имя
Фамилия
Интерес
– Select – Сплавы драгоценных металлов Усовершенствованные формы материалов Сборки драгоценных металлов Компоненты Высоковольтные контакты
Country
Select CountryAfghanistanAland IslandsAlbaniaAlgeriaAmerican SamoaAndorraAngolaAnguillaAntarcticaAntigua and BarbudaArgentinaArmeniaArubaAustraliaAustriaAzerbaijanBahamasBahrainBangladeshBarbadosBelarusBelauBelgiumBelizeBeninBermudaBhutanBoliviaBonaire, Saint Eustatius and SabaBosnia and HerzegovinaBotswanaBouvet IslandBrazilBritish Indian Ocean TerritoryBritish Virgin IslandsBruneiBulgariaBurkina FasoBurundiCambodiaCameroonCanadaCape VerdeCayman IslandsCentral African RepublicChadChileChinaChristmas IslandCocos (Keeling) IslandsColombiaComorosCongo (Brazzaville)Congo (Kinshasa)Cook IslandsCosta RicaCroatiaCubaCuraçaoCyprusCzech RepublicDenmarkDjiboutiDominicaDominican RepublicEcuadorEgyptEl SalvadorEquatorial GuineaEritreaEstoniaEthiopiaFalkland IslandsFaroe IslandsFijiFinlandFranceFrench GuianaFrench ПолинезияФранцузские южные территорииГабонГамбияГрузияГерманияГанаГибралтарГрецияГренландияГренадаГваделупаГуамГватемалаГернсиГвинеяГвинея-БисауГайанаГаитиHe ard Island and McDonald IslandsHondurasHong KongHungaryIcelandIndiaIndonesiaIranIraqIrelandIsle of ManIsraelItalyIvory CoastJamaicaJapanJerseyJordanKazakhstanKenyaKiribatiKosovoKuwaitKyrgyzstanLaosLatviaLebanonLesothoLiberiaLibyaLiechtensteinLithuaniaLuxembourgMacao S.