Тиристорное возбудительное устройство: Возбудитель тиристорный синхронных двигателей ВТСД

alexxlab | 01.02.1991 | 0 | Разное

Содержание

Тиристорное возбудительное устройство – Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Тиристорное возбудительное устройство

Cтраница 1

Тиристорное возбудительное устройство позволяет осуществлять автоматическое регулирование тока возбуждения, автоматический пуск синхронного двигателя с подачей возбуждения в функции тока статора или времени, форсировку по напряжению возбуждения при номинальном напряжении источника питания, форсировку возбуждения при падении напряжения сети более 15 – 20 % от номинального.  [1]

Тиристорные возбудительные устройства ТВУ2 ( возбудительные устройства серий ТВ-400 и ТЕ8 принципиально мало отличаются от ТВУ2) для возбуждения – и управления синхронными двигателями в основном состоят из тиристорного преобразователя, согласующего трансформатора и комплекта аппаратов защиты, измерения и управления. Все оборудование и аппараты управления ( кроме согласующего трансформатора) размещаются в металлическом шкафу двухстороннего обслуживания. Согласующий трансформатор устанавливается отдельно. Функции управления, регулирования и защиты тиристорного возбудительного устройства ТВУ2 осуществляет электронная система управления ( ЭСУ), состоящая из целого ряда отдельных блоков. Система электронного управления выполняет следующие функции: автоматическую подачу возбуждения при пуске синхронного двигателя в функции скольжения; формирование и подачу импульсов зажигания на управляющие электроды силовых тиристоров преобразователя; автоматическое или ручное регулирование возбуждения синхронного двигателя; защиту синхронного двигателя от длительного хода, а пускового сопротивления от перегрева; защиту ротора от длительной перегрузки по току; защиту от внешних и внутренних коротких замыканий тиристорного преобразователя; ограничение тока возбуждения по максимуму, а напряжения по минимуму; обеспечение режима инвертирования при отключении двигателя; управление током возбуждения в функции напряжения и тока статора двигателя.  [2]

Комплектные тиристорные возбудительные устройства предназначены для возбуждения синхронных двигателей ( рис. 7 – 74) Тиристорные устройства рассчитаны для питания и управления постоянным током обмотки возбуждения синхронных двигателей, применяются как для прямого, так и для реакторного пуска двигателей, изготовляются от 14 7 до 79 кВт на выпрямленный ток 320 А и выпрямленное напряжение 46 – 247 В.  [4]

Тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 осуществляет: автоматическое включение обмотки ротора на гасительное сопротивление во время пуска электродвигателя в асинхронном режиме, автоматическое отключение гасительного сопротивления после втягивания двигателя в синхронизм, питание постоянным током и автоматическое регулирование тока возбуждения двигателя, гашение поля путем перевода выпрямителя в инверторный режим при отключении двигателя от сети, при нормальных и аварийных снятиях напряжения, форсировку возбуждения при посадках напряжения.  [5]

Тиристорное возбудительное устройство ТВУ-Ь 5 – 320 предназначено для питания постоянным током обмотки возбудителя синхронного двигателя СДСЗ-4500-1500 и для автоматического управления процессом возбуждения.  [7]

В нашей стране разработаны тиристорные возбудительные устройства ( ТВУ) с системами управления и АРВ синхронных двигателей различного назначения.  [9]

В настоящее время вместо вращающихся возбудителей применяют тиристорные возбудительные устройства, для которых это требование отпадает.  [10]

Завод Электромашина ( г. Харьков) выпускает тиристорные возбудительные устройства серии ТВУ на номинальный ток 320 А и напряжения от 46 до 247 В. Эти устройства выполняют примерно те же функции, что и устройства серии К.  [12]

Возбуждение осуществляется одним из следующих устройств: тиристорным возбудительным устройством серии ТВУ-2; бесщеточным возбудительным устройством серии БВУ и электромашинным возбудителем серии ВТ.  [13]

Для питания обмотки возбуждения в современных синхронных машинах применяют тиристорные возбудительные устройства.  [14]

Страницы:      1    2

Выбор возбудительного устройства синхронных двигателей для работы в условиях нефтехимического производства Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ

УДК 621.313.32

Е. В. Тумаева, А. В. Попов

ВЫБОР ВОЗБУДИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ДЛЯ РАБОТЫ В УСЛОВИЯХ НЕФТЕХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА

Ключевые слова: синхронный двигатель, тиристорное возбудительное устройство, бесконтактное возбудительное устройство.

Проводится анализ целесообразности применения различных типов возбудительных устройств синхронных двигателей, работающих в условиях нефтехимического производства. Показываются преимущества и недостатки тиристорных возбудительных устройств и бесконтактных возбудительных устройств.

Keywords: synchronous motor, thyristor excitation device, non-contacting excitation device.

The article analyzes of the application practicability of different types of synchronous motors exciters operating in petrochemical production. The authors also describe advantages and disadvantages of thyristor and non-contacting excitation devicer.

Областью применения синхронных электроприводов на нефтехимическом производстве являются компрессоры, насосы и вентиляторы мощностью от 315 до 10000 кВт. Суммарная мощность, приходящаяся на долю синхронных электроприводов, достигает 265 МВт.

Основное функциональное назначение синхронных двигателей (СД), работающих в условиях нефтехимического производства, реализуется в установившемся режиме работы: быть приводом с синхронной частотой вращения для турбомеханизмов и служить управляемым источником реактивной мощности в результате регулирования тока в обмотке возбуждения СД.

Система возбуждения СД содержит обмотку возбуждения двигателя (ОВД) и возбудительное устройство (ВУ). Мощность системы возбуждения составляет от долей до нескольких процентов мощности СД. Применяемые в настоящее время на производстве ВУ СД подразделяются на электрома-шинные, статические и бесщеточные, однако элек-тромашинные ВУ в настоящее время заменяются на статические.

Рассмотрим контактную систему возбуждения на примере тиристорного возбудительного устройства (ТВУ) типа ВТЕ-8-320 и бесконтактную на примере бесщеточного возбудительного устройства ВСП-20-3000. Возбудитель ВТЕ-8-320 состоит из 3-фазного мостового тиристорного выпрямителя, согласующего трансформатора, пускового ключа и системы импульсно-фазового управления (СИФУ). Бесконтактное возбудительное устройство (БВУ) типа ВСП-20-3000 представляет собой обращенный трехфазный синхронный генератор. Его 3-фазная якорная обмотка вместе с выпрямителем и пускозащитной цепью закреплена на валу СД и питает ОВД. Обмотка возбуждения возбудителя закреплена на станине двигателя. Опыт эксплуатации на нефтехимическом производстве контактных и бесконтактных систем возбуждения СД позволяет провести их сравнительный анализ по нескольким критериям и определить рекомендации по их применению [1].

Пуск СД осуществляется либо при короткозамкнутой ОВД (двигатели, оснащенные БВУ), либо при ОВД, замкнутой на пусковое сопротивление (двигатели, оснащенные ТВУ). Увеличению пускового момента СД способствует увеличение сопротивления в цепи ОВД. Аналогичный способ нашел применение в крановом оборудовании, где используются асинхронные двигатели с фазным ротором. Величина пускового сопротивления ТВУ типа ТЕ-8-320 в 4-10 раз больше, чем у БВУ типа ВСП-20-3000. Малая величина пускового сопротивления БВУ объясняется недопустимостью перегрева вращающегося выпрямителя, так как пусковое сопротивление и диоды размещены достаточно близко друг к другу. Таким образом, в случае пуска СД с большим нагрузочным моментом и моментом инерции следует применять ТВУ.

Нарушение динамической устойчивости СД – распространенная причина срыва технологических процессов непрерывных нефтехимических производств, поэтому одной из актуальных задач энергетиков нефтехимии является обеспечение синхронной динамической устойчивости двигателей после кратковременного снижения напряжения. При кратковременных посадках напряжения в электрической сети, вызываемых удаленными короткими замыканиями, форсировка возбуждения способствует сохранению устойчивости СД [2].

Основным параметром возбудителя, определяющим скорость нарастания напряжения на обмотке возбуждения при форсировке, является величина электромагнитной постоянной времени Те. Ориентировочно для ТВУ Те составляет менее 0,02 с, для БВУ- порядка 0,06 – 0,07 с. Приведенные данные свидетельствуют об эффективности работы при форсировке тиристорных возбудительных устройств.

В случае отключения от сети возбужденный СД достаточно длительное время сохраняет значительную остаточную ЭДС. Учитывая непрерывный режим работы технологического оборудования, с целью исключения коротких замыканий на выводах

СД при последующем его включении, следует применять автоматическое гашение поля. Оно при перерыве питания СД позволяет быстро снизить остаточную ЭДС и тем самым предотвратить появление недопустимых значений токов статора в момент подачи напряжения.

При гашении поля решающую роль играет результирующее активное сопротивление цепи возбуждения. В БВУ гашение поля производится коротким замыканием ОВД через диоды выпрямителя, а в ТВУ – замыканием ОВД на пусковое сопротивление. Очевидно, в СД с БВУ гашение поля происходит медленней.

На нефтехимических производствах синхронный электропривод работает непрерывно, следовательно, ВУ должны нормально функционировать все время. В этом вопросе решающую роль играет простота схемы и минимум силовых элементов. БВУ имеет наиболее простую систему управления, состоящую в основном из реле, параметры которых не чувствительны к температуре, различным наводкам и т. п. ТВУ имеет гораздо более сложную электронную систему управления, чувствительную, кроме перечисленных факторов, еще и к вибрации. Под чувствительностью к вибрации имеется в виду разрушение пайки на печатных платах – это явление встречается очень часто и приводит к периодическому отказу отдельных функциональных элементов. Из-за простоты схемы и отсутствия щеток БВУ не требует специальной квалификации персонала при ремонте, обслуживании и наладке. При обслуживании контактной системы возбуждения типа ВТЕ требуется обслуживание щеточного узла, а ремонт и наладка возможна зачастую лишь с привлечением специалиста – наладчика.

Различие в принципах работы ТВУ и БВУ позволяет учитывать также возможность резервирования источника питания возбудителя. В ТВУ ОВД

получает энергию от трехфазной сети 380 В мощностью порядка 100-200 кВА. В БВУ от однофазной сети 220 В питается только станция управления, содержащая ОВВ. Потребляемая мощность не превышает 5 кВА, что позволяет легко резервировать источник питания БВУ.

Компенсация реактивной мощности с помощью синхронных электроприводов на нефтехимическом производстве не применяется [3], однако поддерживается постоянное оптимальное значение коэффициента мощности на уровне 0,96-0,98. Перевод СД в емкостной режим при использовании ТВУ затруднителен, т.к. это приводит к перегреву и разрушению щеток, а увеличение тока возбуждения выше номинального в БВУ на практике приводит к ускоренному износу изоляции.

Выводы

1. В случае работы синхронного электропривода в составе нефтехимического оборудования, останов которого не допустим по условиям технологического процесса, целесообразно применять ТВУ.

2. Если к синхронному электроприводу нефтехимического производства не предъявляются особые требования по устойчивости его работы, его вынужденный останов не приведет к срыву технологического процесса, оптимальным будет применение синхронного двигателя с БВУ.

Литература

1. Тумаева Е.В., Попов А.В. Вестник Казанского технол. ун-та. 19, 86-91 (2011).

2. Гамазин С.И., Ставцев В.А., Цырук С. А. Переходные процессы в системах промышленного электроснабжения, обусловленные электродвигательной нагрузкой. Издательство МЭИ, Москва. 1997. 424 с.

3. Макаров В.Г. Вестник Казанского технол. ун-та. 11, 186-195 (2010).

© Е. В. Тумаева – канд. техн. наук, доцент кафедры электротехники и энергообеспечения предприятий НХТИ КНИТУ, [email protected], А. В. Попов – заместитель главного энергетика ОАО «Нижнекамскнефтехим», [email protected]

Тиристорное возбудительное устройство ВТ34-320-48М-УХЛ4 — Закупка вх.№ 78121

Наименование файлаНаименование документаДата загрузкиСостояние проверки на вирус: НазваниеЭЦП
Форма заполнения для Участников.xlsxФорма заполнения для Участников24.04.2019 16:22:32 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Образцы форм документов, необходимых для заполнения участниками закупки.docxОбразцы форм документов, необходимых для заполнения участниками закупки29.04.2019 15:53:50 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Карта партнера испр..docКарта партнера испр.14.05.2019 10:26:02 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Образцы документов для поставки товаров испр..docxОбразцы документов для поставки товаров испр.14.05.2019 10:26:10 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Основания для отклонения заявки на участие в закупке – КО.docxОснования для отклонения заявки на участие в закупке – КО14.05.2019 10:26:19 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Критерии оценки.docxКритерии оценки04.09.2019 14:12:19 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Перечень документов.docxПеречень документов04.09.2019 14:12:23 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Проект ЗД на ЗП в ЭФ на поставку товаров для КО_AMMO-0083220_AMMO-0083447.docxПроект ЗД на ЗП в ЭФ на поставку товаров для КО_AMMO-0083220_AMMO-008344722.10.2019 11:56:11 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Договор поставки – юридические лица с ЭДО.docxДоговор поставки – юридические лица с ЭДО22.10.2019 11:56:26 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Спецификация к договору поставки.xlsxСпецификация к договору поставки22.10.2019 11:56:48 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет
Опросный лист_ВТ.docОпросный лист_ВТ16.03.2020 15:40:30 (+03:00)Файл проверен, вирусов нет

Назначение и основные узлы синхронного электропривода

На КС для привода центробежных нагнетателей применяют асинхронные и синхронные электродвигатели мощностью от 4000 до 12500 кВт. Они просты по устройству, компактны, надежны, легко поддаются полной автоматизации, постоянно готовы к действию, просты в обслуживании. В состав газоперекачивающего агрегата с электроприводом входят три основных блока: центробежный нагнетатель, синхронный электродвигатель и редуктор.

· Синхронный двигатель

Синхронный двигатель состоит из ротора с полюсами, несущими обмотку возбуждения, и статора с трехфазной обмоткой. Ток возбуждения подводится к полюсам ротора через щитки и контактные кольца от внешнего источника постоянного тока. Магнитная связь между ротором и полем статора служит синхронизирующей силой. Ротор синхронного двигателя имеет кроме полюсов, еще короткозамкнутую асинхронную обмотку, с помощью которой осуществляется пуск двигателя. Возбуждение полюсов ротора включается после того, как ротор разовьет полную асинхронную частоту вращения. Синхронные двигатели работают с коэффициентом мощности (cos j), равным единице. Пусковой ток асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором равен трехкратному значению тока при номинальной нагрузке, а синхронного трех – четырехкратному значению.

· Редуктор

Соединение валов электродвигателя и нагнетателя производится посредством соединительных муфт, когда частота вращения их одинакова, или через повышающий или понижающий редуктор.

· Система вентиляции

Двигатель имеет симметричную систему вентиляции с двумя вентиляторами на роторе с замкнутым двухструйным циклом вентиляции. При двухструйной системе вентиляции воздух из зоны высокого давления разделяется на две струи. Первая струя проходит в воздушный зазор и через радиальные каналы между крайними пакетами железа выходит под обшивку статора (зона горячего воздуха). Вторая струя по перепускным каналам проходит к средним пакетам статора и по радиальным каналам между ними попадает в воздушный зазор двигателя, откуда через каналы крайних пакетов железа выходит под обшивку статора, смешиваясь с первой струей. Далее воздух через боковые жалюзи в обшивке статора поступает в воздухоохладители. Для охлаждения нагретого в электродвигателе воздуха применяются специальные двухсекционные охладители.

· Питание электродвигателя

Питание роторных обмоток синхронных электродвигателей осуществляется следующими устройствами: электромашинными возбудителями серии ВТ и ПВ, тиристорным возбудительным устройством ТВУ, бесщеточным возбудительным устройством БВУ.

Возбудитель серии ВТ (мощность 50 кВт, напряжение 150 В, ток 330 А) преимущественно применяют на электростанциях СТМ-4000-2. Напряжение от возбудителя к обмотке ротора подается через щетки.

Тиристорный возбудитель серии ТВУ . Тиристорное возбудительное устройство осуществляет возбуждение синхронного двигателя выпрямленным напряжением через щетки. Возбудительное устройство не имеет вращающихся частей.

Возбудительный агрегат ПВ-32 (мощностью 40 кВт, напряжением 122/31 В, ток 100/320 А, скорость вращения 1460 об/мин) с асинхронным двигателем А-2-91-4 (мощность 75 кВт, напряжение 320 В, ток 137 А, частота вращения 1480 об\мин), представляет собой генератор постоянного тока.

Бесщеточный агрегат серии БВУ-2Ф-У4 с возбудительной синхронной машиной ВС-40-3000 (мощностью 40 кВт, напряжением 120 В, сила тока 330 А, скорость вращения 3000 об/мин). Возбудитель установлен на общей раме с двигателем СТД-4000-2 на одном валу. На роторе возбудителя имеется вращающийся выпрямитель, поэтому ток возбуждения подается в обмотку ротора без применения щеток. Регулируется ток возбуждения основного двигателя СТД-4000-2 с помощью станции управления через неподвижную обмотку возбуждения возбудителя. ЭГПА устанавливаются в закрытых помещениях, не содержащих взрывоопасных газов и едких паров. Компрессорный цех разделен на два зала газонепроницаемой металлической диафрагмой (на машинный зал и зал нагнетателей).

Проектирование трёхфазного синхронного двигателя. Максимальное значение индукции в воздушном зазоре при номинальной нагрузке, страница 9

Таблица 3 -Данные необходимые для построения векторной диаграммы

9.2 Магнитодвижущую силу обмотки возбуждения в относительных единицах при нагрузке находим по формуле 93.

                                                            (93)

9.3 Магнитодвижущую силу обмотки возбуждения находим по формуле 94.

                                                                   (94)

10. Обмотка возбуждения.

Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности,  изоляция класса нагревостойкости B.

10.1 Среднюю длину витка обмотки возбуждения для однорядных обмоток находим по формуле 95.

                         (95)

где


         - односторонняя толщина изоляции полюса;

   – расстояние от центра закругления с радиусом r до края   штампованной  части полюса;

  - ширина проводника обмотки

Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ – 65-320. Напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения в щеточном контакте

10.2 Сечение проводников обмотки возбуждения (предварительное значение) находим по формуле 96.

                                                                                        (96)

где

10.3 Ток возбуждения находим по формуле 97.

                                                               (97)

где  - плотность тока

10.4 Число витков в обмотке возбуждения находим по формуле 98.

                                                                                                              (98)

где

– МДС обмотки возбуждения

10.5 Меньший размер прямоугольного проводника обмотки возбуждения находим по формуле 99.

                                                                                                   (99)

где

;

по найденному сечению проводника определяем его размеры

10.6 Расстояние между катушками соседних полюсов находим по формуле 100.

      (100)

10.7 Плотность тока в обмотке возбуждения (уточненное значение) находим по формуле 101.

                                                                   (101)

10.8 Превышение температуры обмотки возбуждения находим по формуле 102.

             (102)

10.9 Уточненное значение высоты полюса находим по формуле 103.

             (103)

Так как расхождение с ранее выбранной высотой составляет 1.5%, следовательно, перерасчет магнитного напряжения полюса не производим.

10.10 Активное сопротивление обмотки возбуждения находим по формуле 104.

                               (104)

10.11 Напряжение на кольцах обмотки возбуждения при номинальной нагрузке и температуре 130˚С находим по формуле 105.

                                                                    (105)

10.12 Коэффициент запаса возбуждения находим по формуле 106.

                                                                            (106)

где

11. Параметры и постоянные времени.

11.1 Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения находим по формуле 107.           

    (107)

где

– удельная магнитная проводимость между внутренними поверхностями полюсных наконечников;

– удельная магнитная проводимость рассеяния между внутренними поверхностями сердечника полюсов;

– удельная магнитная проводимость рассеяния между торцевыми поверхностями           

11.2 Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения находим по формуле 108.

                                                                               (108)

11.3 Индуктивное сопротивление рассеяния пусковой обмотки по продольной оси находим по формуле 109.

По отношению: ; при  определяем ; , , следовательно .

                              (109)

Где

11.4 Индуктивное сопротивление рассеяния пусковой обмотки по поперечной оси находим по формуле 110.

                             (110)

Где

11.5 Активное сопротивление обмотки возбуждения при  находим по формуле 111.

Способ управления барабанными мельницами — PatentDB.ru

Способ управления барабанными мельницами

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к измельчению минерального сырья в барабанных мельницах . Может быть использовано в цветной и черной металлургии при обогащении полезных ископаемых, позволяет повысить качество управления. Для достижения этой цели выделяют из динамической составляющей активную мощность, потребляемую двигателем мельницы, колебаний центра тяжести рудной загрузки, изменяют внутримелькичное рудное заполнение до достижения максимального значения амплитуды этой гармоники, изменяют мгновенную скорость вращения барабана мельницы путем изменения уровня возбуждения синхронного двигателя мельницы в зависимости от колебаний центра тяжести рудной загрузки. Устройство, реализующее данный способ, включает мельницу 1, двигатель 2 привода, датчик 3 мощности , полосовой фильтр 4, усилитель 5, демодулятор 6 инфранизких частот, состоящий из последовательно соединенных детектора 7 и усредняющего НЧ-фильтра 8, измерительный прибор 9, фазовое звеноЮ, аттенюатор 11, сумматор 12, задатчик 13, тиристорное возбудительное устройство 14, регулятор 15 загрузки мельницы и исполнительный механизм 16. 1 ил. (Л

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИН

yg 4В 02 С 25 00

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н АBTOPCHGMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ CQCP

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 4182591/31-33 (22) 20.01.87 (46) 30.07.88. Бюл. № 28 (71) Днепропетровский горный институт им. Артема (72) В. Б. Григорьев, С. Г. Мамонов, И. В. Новицкий, Б. В. Виноградов, А. Т. Калашников и А. А. Савченко (53) 621.926 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР № 620273, кл. В 02 С 25/20, 1978.

Авторское свидетельство СССР № 856557, кл. В 02 С 25/00, 1981. (54) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ БАРАБАННЫМИ МЕЛЬНИЦАМИ (57) Изобретение относится к измельчению минерального сырья в барабанных мельницах. Может быть использовано в цветной и черной металлургии при обогащении полезных ископаемых, позволяет повысить качество управления. Для достижения этой

„„Я0„„1412811 А 1 цели выделяют из динамической составляющей активную мощность, потребляемую двигателем мельницы, колебаний центра тяжести рудной загрузки, изменяют внутримельничное рудное заполнение до достижения максимального значения амплитуды этой гармоники, изменяют мгновенную скорость вращения барабана мельницы путем изменения уровня возбуждения синхронного двигателя мельницы в зависимости от колебаний центра тяжести рудной загрузки. Устройство, реализующее данный способ, включает мельницу 1, двигатель 2 привода, датчик 3 мощности, полосовой фильтр 4, усилитель 5, демодулятор 6 инфранизких частот, состоящий из последовательно соединенных детектора 7 и усредняющего НЧ-фильтра 8, измерительный прибор 9, фазовое звено10, аттенюа- 3 тор 11, сумматор 12, задатчик 13, тиристорное возбудительное устройство 14, регулятор 15 загрузки мельницы и исполнительный механизм 16. 1 ил.

1412811

45 f Q

Изобретение относится к измельчению минерального сырья в барабанных мельницах и может быть использовано в цветной и черной металлургии при обогащении полезных ископаемых, Целью изобретения является повышение качества управления.

Максимальная производительность мельНицы зависит от степени ее заполнения измельчаемым материалом и совпадает с максимумом статической характеристики

< степень заполнения барабана мельницы— амплитуда гармоники колебаний центра тяжести рудной загрузки». Отсюда видна тесная связь между интенсивностью колебаний удной загрузки и производительностью ельницы.

Внутри барабана мельницы, при его вра1цении, центр тяжести рудной загрузки постоянно колеблется относительно некоторого установившегося (среднего) положения с определенной частотой и амплитудой. ВозниКающие колебания передаются в систему привод — мельница и, вызывая изменения загрузочного момента на валу двигателя привода, вносят в величину активной мощ ности, потребляемой двигателем, узкополос;ную гармоническую составляющую.

Таким образом, при возрастании амплитуды колебаний внутримельничной загрузки увеличиваются колебания потребляемой двигателем мельницы активной мощности, а также производительности измельчительного агрегата.

Увеличение амплитуды колебаний рудной загрузки достигается путем внесения в систему вынуждающей силы, совпадающей по частоте и фазе с собственными колебаниями рудной загрузки, т. е. за счет получения резонанса колебаний загрузки. При этом возрастание эффективности измельчения достигается только путем использования энергетических возможностей колебаний внутримельничной загрузки, Вынуждающую силу предлагается вносить в систему через двигатель синхронного привода путем изменения уровня его возбуждения синхронно и синфазно с колебаниями центра тяжести рудной загрузки. При этом амплитудное значение напряжения возбудителя должно определяться, исходя из того, максимальное значение напряжения возбудителя не должно превышать предельного установленного напряжения возбудителя Брел., которое не должно быть менее 1,4 Б ом. возб. для синхронных машин, максимальная скорость изменения напряжения возбудителя не должна превышать номинальной скорости нарастания напряжения возбудителя, которая не должна быть меньше, чем 0,8 U>loM. Bo3t). в секунду.

В результате такого управлящего воздействия на систему привод — мельница барабан мельницы, сохраняя номинальную частоту вращения, изменяет мгновенную скорость вращения в такт с колебаниями внутримельничной загрузки, вследствие чего эти колебания дополнительно возрастают, вызывая тем самым положительный эффект, выражающийся в увеличении производительности мельницы.

На чертеже представлена схема устройства, реализующего способ.

Устройство, реализующее предлагаемый способ, содержит мельницу 1, двигатель 2 привода которой соединен с датчиком 3 мощности, который через полосовой фильтр

4 соединен с входом управляемого усилителя 5 и входом амплитудного демодулятора 6 инфранизких частот, состоящего из последовательно соединенных детектора 7, усредняющего НЧ-фильтра 8, выход которого соединен с измерительным прибором 9 и регулирующим входом усилителя 5, выход которого соединен через фазовое звено 10 и аттенюатор 11 с одним из входов сумматора 12, другой вход которого соединен с задатчиком 13 номинального управляющего напряжения для тиристорного возбудительного устройства 14, вход которого соединен с выходом сумматора 12, а выход — с обмоткой возбуждения двигателя 2. Кроме того, устройство содержит регулятор 15 загрузки мельницы, который через исполнительный механизм 16 соединен с мельницей 1.

Способ реализуется с помощью указанного устройства следующим образом.

С помощью датчика 3 мощности измеряют активную мощность, потребляемую двигателем 2 мельницы 1. из которой с помощью полосового фильтра 4 выделяют гармоническую составляющую инфранизкочастотных колебаний, характеризующих колебания центра тяжести внутримельничной загрузки. Эти колебания с помощью амплитудного демодулятора 6 преобразуют в однополярное напряжение, соответствующее амплитуде указанных колебаний, которое регистрируют прибором 9.

Степень заполнения барабана мельницы материалом изменяют при помощи регулятора 15 загрузки мельницы и исполнительного механизма 16 до достижения максимального значения амплитуды колебаний на выделенной частоте, в соответствии с показаниями регистрирующего прибора 9.

Выделенные фильтром 4 колебания нормируют по амплитуде усилителем 5, на второй вход которого сигнал поступает с выхода амплитудного демодулятора 6, и подвергают фазовой коррекции для компенсации запаздывания указанных колебаний в канале управления с помощью звена 10. При этом фаза выделенных колебаний будет совпадать с фазой колебаний центра тяжести рудной загрузки. Полученные колебания ослабляют регулируемым аттенюатором

11 до необходимого уровня, который обусловливается следующими условиями:

14!2811

Uo = 0,4 11ном. в,.

= 0,8 Пном. в/о, Формула изобретения

Составитель В. Алекперов

Редактор М. Товтин Техред И. Верес Корректор А. Тяско

3аказ 3694/11 Тираж 583 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобре-сний и открытий

113035, Москва, Ж вЂ” 35, Раушская наб., д. 4, 5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4 где UBo — амплитуда вводимых в цепь возбуждения колебаний;

U—. ° — постоянная составляющая возбуждения;

U- — производная по времени от напряжения возбуждения.

Далее колебания суммируют с помощью сумматора 12 с заданием номинального уровня возбуждения, образуемым задатчиком 13. Сформированный таким образом сигнал подают на тиристорное возбудительное устройство 4, с помощью которого через обмотку возбуждения изменяют уровень возбуждения синхронного двигателя в такт с колебаниями внутримельничной загрузки. В результате двигатель работает в динамическом режиме, характеризующемся периодическим изменением мгновенной скорости вращения ротора.

Использование способа позволит повысить производительность мельницы по гото4. вому классу заданной крупности благодаря увеличению эффективности измельчения за счет дополнительного увеличения ам пл итуды колебаний внутримельничной загрузки путем получения резонанса указанных колебаний.

Способ управления барабанными мельни1р цами, включающий выделение из динамической составляющей активной мощности, потребляемой синхронным двигателем мельницы, колебания центра тяжести рудной загрузки и изменение внутримельничного рудного заполнения до достижения максимального значения амплитуды этой гармоники, отличающийся тем, что, с целью повышения качества управления, изменяют мгновенную скорость вращения барабана мельницы путем изменения уровня возбуж2О дения синхронного двигателя мельницы в зависимости от колебаний центра тяжести рудной загрузки.

   

Синхронные генераторы

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ СЕРИИ СГ2

Генераторы синхронные трехфазные серии СГ2 со статической системой возбуждения предназначены для работы в качестве источника трехфазного переменного тока частотой 50 Гц в стационарных установках. Приводом генератора может служить дизель, паро– и гидротурбина или электродвигатель.

Генераторы рассчитаны на номинальное напряжение 400 В.

Вид климатического исполнения – У3, О4. Номинальный режим работы – продолжительный S1. Конструктивное исполнение генераторов – IM1001. Способ охлаждения генераторов – IC01.

Степень защиты генераторов – IP23.

Генераторы поставляются в комплекте с тиристорным возбудительным устройством и шкафом генераторного ввода. Тиристорное возбудительное устройство (ТВУ) обеспечивает управление генератором, а также автоматическое регулирование возбуждения синхронного генератора. Питание ТВУ осуществляется от дополнительной обмотки, уложенной в пазы статора. Включение генераторов осуществляется через шкаф генераторного ввода. Сопряжение генераторов с приводным двигателем осуществляется посредством упругой муфты.

Генераторы имеют подшипники качения с пластичной смазкой.

Структура условного обозначения генераторов синхронных серии СГ2

Изоляция обмотки статора термореактивная типа «Монолит–2» класса нагревостойкости не ниже «F». Изоляция обмотки ротора класса нагревостойкости «H». Обмотка статора имеет 4 выводных конца, расположенных в выводном устройстве. Соединение фаз – звезда. Дополнительная обмотка статора соединяется в открытый треугольник с выводом трех концов на отдельный клеммник в коробке выводов. Генераторы допускают правое и левое направление вращения. Реверс осуществляется только из состояния покоя.

Основные характеристики генераторов синхронных серии СГ2

 

Номиналь-

Номиналь-

 

 

 

Напряжение

Ток

 

Фазное на-

Маховый

 

ная

ная частота

Ток

 

cosϕ, о.е.

 

пряжение до-

момент

Tип генератора

КПД, %

возбужде-

возбужде-

ОКЗ, о.е.

мощность,

вращения,

статора, А

полнительной

ротора,

 

 

 

ния, В

ния, В

 

 

кВт/кВА

об/мин

 

 

 

 

обмотки, В

кгм2

СГ2-74/25-6О4

225/282

1000

407

93,2

0,8

29

164

0,7

92

68

СГ2-85/18-10У3

160/200

600

289

91,3

0,8

29

156

0,7

122

116

СГ2-85/18-10О4

140/175

600

253

91,6

0,8

27

142

0,8

122

116

СГ2-85/29-10У3

250/313

600

453

92,6

0,8

38

153

0,73

102

180

СГ2-85/29-10О4

225/282

600

407

92,8

0,8

35

141

0,82

102

180

СГ2-85/18-12У3

125/156

500

225

90,5

0,8

27

145

0,7

92

116

СГ2-85/18-12О4

125/156

500

225

90,5

0,8

27

145

0,7

92

116

СГ2-85/29-12У3

200/250

500

361

91,9

0,8

36

147

0,8

158

180

СГ2-85/29-12О4

180/225

500

326

92,1

0,8

34

137

0,8

158

180

СГ2-85/45-12У3

315/394

500

569

92,5

0,8

49

147

0,7

115

280

СГ2-85/45-12О4

280/350

500

507

92,7

0,8

46

135

0,8

115

280

СГ2-74/25-6У3

250/313

1000

452

93

0,8

31

179

0,6

92

68

ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ

2005

 

 

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ СЕРИИ СГ2

Габаритные, установочные, присоединительные размеры и масса генераторов серии СГ2 и шкафов управления

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Масса

Масса шкафа, кг,

Tип генератора

b10

b11

b30

b31

l10

l11

l30

h

h41

генера-

не более

тора, кг,

 

генератор-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ТВУ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

не более

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ного ввода

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СГ2-74/25-6

710

850

1115

608

500

760

1315

450

945

1435±60

150

155

СГ2-85/18-10

800

940

1215

652

450

690

1245

500

1035

1500±70

150

155

СГ2-85/29-10

800

940

1215

652

560

800

1355

500

1035

1960±80

150

155

СГ2-85/18-12

800

940

1215

652

450

690

1245

500

1035

1540±70

150

155

СГ2-85/29-12

800

940

1215

652

560

800

1355

500

1035

1940±80

150

155

СГ2-85/45-12

800

940

1215

652

630

934

1495

500

1035

2600±100

150

155

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ ТИПА СГ2 15 46 12 И СГ2 15 40 12

 

Генераторы синхронные трехфазные типа СГ2-15-46-12 и СГ2-15-

 

40-12 со статической системой возбуждения предназначены для

 

работы в качестве источника трехфазного переменного тока час-

 

тотой 50 Гц в стационарных установках. Приводом генератора мо-

 

жет служить дизель, паро– и гидротурбина или электродвигатель.

 

Генераторы рассчитаны на номинальное напряжение 400 В.

 

Генераторы поставляются в комплекте с тиристорным возбуди-

 

тельным устройством (ТВУ) и шкафом генераторного ввода. Тири-

 

сторное возбудительное устройство обеспечивает управление ге-

 

нератором, а также автоматическое регулирование возбуждения

 

синхронного генератора. Питание ТВУ осуществляется от дополни-

 

тельной обмотки, уложенной в пазы статора. Включение генерато-

 

ров осуществляется через шкаф генераторного ввода.

 

Вид климатического исполнения – УХЛ4, О4.

 

Номинальный режим работы – продолжительный S1.

 

Конструктивное исполнение генераторов – IМ1101.

 

Способ охлаждения генераторов – IC01.

 

Степень защиты генераторов – IP21.

Структура условного обозначения генераторов синхронных серии СГ2

Генераторы имеют подшипники качения с пластичной смазкой. Со-

пряжение генераторов с приводным двигателем осуществляется

 

 

посредством упругой муфты. Изоляция обмотки статора терморе-

 

активная типа «Монолит–2» класса нагревостойкости не ниже «В».

 

Изоляция обмотки ротора класса нагревостойкости «В». Обмотка

 

статора имеет 4 выводных конца, расположенных в выводном ус-

 

тройстве. Соединение фаз – звезда. Дополнительная обмотка ста-

 

тора соединяется в открытый треугольник с выводом трех концов

 

на отдельный клеммник в коробке выводов. Генераторы допуска-

 

ют правое и левое направление вращения. Реверс осуществляется

 

только из состояния покоя.

Основные характеристики генераторов синхронных серии СГ2

 

Номиналь-

Номиналь-

 

 

 

Напряжение

Ток

 

Фазное напряжение

 

ная

ная частота

Ток

 

cosϕ, о.е.

 

Tип генератора

КПД, %

возбужде-

возбужде-

ОКЗ, о.е.

дополнительной

мощность,

вращения,

статора, А

 

 

 

ния, В

ния, В

 

обмотки, В

 

кВт/кВА

об/мин

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СГ2-15-40-12УХЛ4, О4

400/500

500

722

93

0,8

45

144

1.171

115

СГ2-15-46-12УХЛ4,О4

500/625

500

902

93,8

0,8

61

154

0,65

139

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ ТИПА СГ2 500, СГ2 600, СГ2 750

Генераторы синхронные типа СГ2–500, СГ2–600, СГ2–750 с бесщеточной системой возбуждения предназначены для работы в составе турбогенератора в качестве источника трехфазного переменного тока частотой 50 Гц напряжением 400 В. Генераторы обеспечивают работу на индивидуальную сеть, на сеть большой мощности, могут быть использованы для работы с приводом от дизеля.

Генераторы поставляются в комплекте с тиристорным возбудительным устройством (ТВУ) и шкафом генераторного ввода.

Вид климатического исполнения – У3.

Номинальный режим работы – продолжительный S1. Конструктивное исполнение генераторов – IМ1103.

Способ охлаждения: генераторов СГ2-500 и СГ2–750 – IC01; генератора СГ2–600 – IC01А61; шкафов устройства управления и защиты – естественное воздушное.

Степень защиты: генераторов СГ2–500 — IP21; генераторов СГ2–600 — IP44; генераторов СГ2–750 — IP23; шкафов устройства управления и защиты – IP21.

Тиристорное возбудительное устройство обеспечивает управление генератором, а также автоматическое регулирование возбуждения синхронного генератора. Начальное возбуждение производится от остаточного напряжения генератора. Кроме того, предусмотрена возможность подачи начального возбуждения от внешней сети напряжением 220 В, частотой 50 Гц и возможность кратковременной, на время не более 30 с, подачи вручную постоянного напряжения 24 В. Включение генераторов осуществляется через шкаф генера-

Структура условного обозначения генераторов синхронных серии СГ2 торного ввода. Подключение шкафа генераторного ввода к сбор- ным шинам станции возможно с помощью шин или кабелей.

Сопряжение генераторов с приводным механизмом осуществляется посредством эластичной или зубчатой муфты. Генераторы имеют подшипники качения с пластичной смазкой. Изоляция обмотки статора термореактивная типа «Монолит–2» класса нагревостойкости не ниже «В». Изоляция обмотки ротора класса нагревостойкости: «F» – для СГ2–500; «Н» – для СГ2–600 и СГ2–750. Обмотка статора имеет 4 выводных конца. Соединение фаз – звезда. Генераторы имеют правое направление вращения.

Основные характеристики генераторов синхронных серии СГ2

 

Номиналь-

Номиналь-

 

 

 

Момент

 

Масса, кг, не более

Tип генератора

ная

ная частота

Ток

КПД, %

cosϕ, о.е.

инерции

 

 

шкафа генераторного

мощность,

вращения,

статора, А

ротора,

генератора

ТВУ

 

 

 

 

кВт/кВА

об/мин

 

 

 

кгм2

ввода

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СГ2-500-4У3

500/625

1500

902

94,3

0,8

36,3

2700

123

250

СГ2-600-4У3

600/750

1500

1083

94,3

0,8

180

4760

123

280

СГ2-750-4У3

750/937,5

1500

1353

94,3

0,8

175

4500

150

315

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ

2005

 

 

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ ТИПА СГ2 500, СГ2 600, СГ2 750

Габаритные, установочные, присоединительные размеры генераторов типа СГ2–500 и шкафов управления

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ ТИПА СГ2 500, СГ2 600, СГ2 750

Габаритные, установочные, присоединительные размеры генераторов типа СГ2–600, СГ2 750 и шкафов управления

СГ2–600

СГ2–750

ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ

2005

 

 

ВЗРЫВОЗАЩИЩЕННЫЕ СИНХРОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ ТИПА ВСГ

Взрывозащищенные синхронные генераторы типа ВСГ с бесщеточной системой возбуждения предназначены для использования в качестве автономного источника трехфазного переменного тока частотой 50 Гц напряжением 400 В.

Уровень взрывозащиты генераторов – взрывобезопасный с видом взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и «искробезопасная электрическая цепь», и маркировкой взрывозащиты – 1ExdibIIBT4.

Генераторы поставляются комплектно с тиристорным возбудительным устройством (ТВУ), конструктивно выполненным в виде шкафа. Тиристорное возбудительное устройство не является взрывозащищенным и устанавливается за пределами взрывоопасной зоны.

Вид климатического исполнения – У3. Номинальный режим работы – S1. Конструктивное исполнение генераторов – IМ1001.

Способ охлаждения генераторов – ICА01А51, ТВУ – воздушное естественное.

Степень защиты генераторов – IP54, ТВУ – IP21.

Начальное возбуждение генераторов обеспечивается кратковременной подачей постоянного напряжения 110 В. Мощность внешнего источника питания не менее 150 Вт. Генераторы имеют подшипники качения с консистентной смазкой. Соединение генерато-

Структура условного обозначения генераторов синхронных типа ВСГ

ров с приводным механизмом осуществляется посредством эластичной или зубчатой муфты. Со стороны механизма на вал генератора не должны передаваться радиальные и осевые нагрузки. Изоляция обмотки статора термореактивная типа «Монолит–2» класса нагревостойкости «F». Изоляция обмотки ротора класса нагревостойкости «Н». Обмотка статора соединена в звезду с выводом четырех концов в коробку выводов. Генераторы имеют правое направление вращения.

Взрывозащищенные генераторы ВСГ заменяют генераторы производства ведущих западных фирм.

Основные характеристики генераторов синхронных типа ВСГ

 

Полная

Номинальная

cosϕ, о.е.

Номинальная

Номинальный ток

Tип генератора

частота вращения,

мощность, кВА

мощность, кВт

статора, А

 

 

об/мин

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВСГ-315S-4У3

165

132

0,8

1500

238

ВСГ-315M-4У3

200

160

0,8

1500

289

ВСГ-315L-4У3

250

200

0,8

1500

361

ВЗРЫВОЗАЩИЩЕННЫЕ СИНХРОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ ТИПА ВСГ

Габаритные, установочные, присоединительные размеры и масса генераторов серии ВСГ и ТВУ

Tип генератора

b11

d10

l10

l11

l30

l31

Масса, кг

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВСГ-315S-4УЗ

680

28

508

670

1355

286

1900

ВСГ-315М-4УЗ

620

27

690

760

1525

216

2200

ВСГ-315L-4УЗ

620

27

690

760

1655

216

2250

 

 

 

 

 

 

 

 

Масса ТВУ – 50 кг

ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ

2005

 

 

ГЕНЕРАТОРЫ СИНХРОННЫЕ ТИПА СГ2 750/6,3; СГ2 1000/6,3

 

Генераторы синхронные типа СГ2-750/6,3 и СГ2-1000/6,3 с бесще-

 

точной системой возбуждения предназначены для работы в со-

 

ставе турбогенератора, в качестве источника трехфазного пере-

 

менного тока частотой 50 Гц напряжением 6300 В. Генераторы по-

 

ставляются в комплекте с тиристорным возбудительным устрой-

 

ством (ТВУ).

 

Вид климатического исполнения – У3.

 

Номинальный режим работы – продолжительный S1.

 

Конструктивное исполнение генераторов – IМ1103.

 

Способ охлаждения – ICO1А61, тиристорного возбудительного уст-

 

ройства – естественное воздушное.

 

Степень защиты: генераторов СГ2-750/6,3 – IP23, СГ2-1000/6,3 –

 

IP21, ТВУ – IP21

 

Тиристорное возбудительное устройство обеспечивает:

 

– возможность автоматического поддержания заданного режима

 

с соответствующей световой сигнализацией режимов работы;

 

– защиту цепей управления от токов КЗ;

 

– защиту от несанкционированных действий оператора при

 

включении генератора на параллельную работу;

 

– защиты с соответствующей индикацией и запоминанием (меха-

 

ническая память) после их срабатывания:

 

а) защиту от перехода в двигательный режим;

 

б) защиту от понижения напряжения;

Структура условного обозначения генераторов синхронных типа СГ2

в) защиту от падения оборотов

 

 

Начальное возбуждение производится от остаточного напряжения

 

на дополнительной обмотке статора.

 

Сопряжение генераторов с приводным механизмом осуществляет-

 

ся посредством эластичной или зубчатой муфты. Генераторы име-

 

ют подшипники качения с пластичной смазкой. Изоляция обмотки

 

статора термореактивная типа «Монолит–2» класса нагревостой-

 

кости «F». Изоляция обмотки ротора класса нагревостойкости «Н».

 

Обмотка статора имеет 6 выводных концов. Соединение фаз –

 

звезда.

Основные характеристики генераторов синхронных типа СГ2

 

Номинальная

Номинальная

Ток ста-

 

cosϕ, о.е.

Момент инерции

Tип генератора

частота вращения,

КПД, %

мощность, кВт

тора, А

ротора , кгм2

 

 

об/мин

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СГ2-750/6,3-4У3

750

1500

86

94,3

0,8

44

СГ2-1000/6,3-4У3

1000

1500

115

94,3

0,8

68

Тиристорные возбудители для синхронных двигателей серии ТЭС

Приводы переменного и постоянного тока

Применение

Электропитание роторов синхронных двигателей для привода компрессоров, газо- и воздуходувок, вентиляторов, прокатных станов, насосов, шаровых мельниц и других подобных нагрузок.

Используется в

– деревообрабатывающая – целлюлозно-бумажная промышленность;
– металлургия;
– производство цемента;
– нефтегазовая промышленность и др.

Возбудители обеспечивают:

  • оптимальный пуск синхронного двигателя в зависимости от скольжения и фазы тока ротора;
  • стабилизация заданного тока возбуждения;
  • автоматическое регулирование тока возбуждения в зависимости от тока статора и cos φ;
  • ограничение минимального и максимального допустимого тока ротора;
  • быстрое форсирование тока ротора при перепадах напряжения;
  • подавление роторного поля при отключении выключателя или отключении блока нагрузки от сети электропитания;
  • автоматический контроль сопротивления изоляции ротора с подачей предупредительного сигнала на внешнюю цепь;
  • В возбудителях
  • предусмотрено дополнительное регулирование тока возбуждения по полному, активному или реактивному току (мощности), а также по внутреннему углу синхронного двигателя.


 Схема                     

Система регулирования позволяет гибко настраивать систему возбуждения под требования реального объекта, обеспечивает связь с системой верхнего уровня. Установка параметров при настройке возбудителя возможна как непосредственно с пульта управления возбудителя, так и с компьютера. Осциллограммы в процессе запуска также можно получить с помощью компьютера.








Основные характеристики

95
Назначение символов рейтинговый выпрямленный ток, A ректифицированное напряжение, V ректифицированное напряжение, V выпрямленное напряжение форсирования, V
TES-160/36 160 36 68
TES-200/48 200 48 110
TES-250/48 250 48 110
TES-320/48
320
48
110
TES-320/75 320 75 155
TES-320/115 320 320 115 235
TES-320/150 320 150 320
400/48 400 400 110
TES-400/75 400 75 155
TES-400/115 400 400 115 235
TES-400/230 400 230 230
TES-630/75 630 630 75 155
TES -630/115 630 115 235
TES-630/230 630 230 500

Назад в раздел

Что такое система возбуждения? Определение и типы системы возбуждения

Определение: Система, которая используется для подачи необходимого тока возбуждения на обмотку ротора синхронной машины, такая система называется системой возбуждения.Другими словами, система возбуждения определяется как система, которая используется для создания потока за счет пропускания тока в обмотке возбуждения. Основным требованием к системе возбуждения является надежность при любых условиях эксплуатации, простота управления, простота обслуживания, устойчивость и быстрая переходная характеристика.

Необходимая мощность возбуждения зависит от тока нагрузки, коэффициента мощности нагрузки и скорости машины. Большее возбуждение требуется в системе, когда ток нагрузки велик, скорость меньше, а коэффициент мощности системы становится отстающим.

Система возбуждения представляет собой единый блок, в котором каждый генератор переменного тока имеет свой возбудитель в виде генератора. Централизованная система возбуждения имеет два или более возбудителя, питающих шину. Централизованная система очень дешевая, но сбой в системе негативно влияет на генераторы в силовой установке.

Типы системы возбуждения

Система возбуждения в основном подразделяется на три типа. они

  1. Система возбуждения постоянного тока
  2. Система возбуждения переменного тока
    • Система возбуждения ротора
    • Бесщеточная система возбуждения
  3. Система статического возбуждения

Их типы подробно описаны ниже.

1. Система возбуждения постоянного тока

Система возбуждения постоянного тока имеет два возбудителя – основной возбудитель и вспомогательный возбудитель. Выход возбудителя регулируется автоматическим регулятором напряжения (AVR) для управления выходным напряжением на клеммах генератора. Вход трансформатора тока в АРН обеспечивает ограничение тока генератора при неисправности.

Когда выключатель возбуждения разомкнут, резистор разряда возбуждения подключается к обмотке возбуждения, чтобы рассеять накопленную энергию в обмотке возбуждения, которая обладает высокой индуктивностью.

Главный и вспомогательный возбудители могут приводиться в действие либо главным валом, либо отдельным двигателем. Обычно предпочтение отдается возбудителям с прямым приводом, так как они сохраняют работу единичной системы и возбуждение не возбуждается внешними помехами.

Номинальное напряжение главного возбудителя составляет около 400 В, а его мощность составляет около 0,5% от мощности генератора переменного тока. Неисправности в возбудителях турбогенератора довольно часты из-за их высокой скорости, поэтому в качестве резервного возбудителя предусмотрены отдельные возбудители с приводом от двигателя.

2. Система возбуждения переменного тока

Система возбуждения переменного тока состоит из генератора переменного тока и тиристорного выпрямительного моста, непосредственно соединенного с главным валом генератора переменного тока. Основной возбудитель может иметь самовозбуждение или отдельное возбуждение. Систему возбуждения переменного тока можно разделить на две категории, которые подробно объясняются ниже.

а. Вращающаяся тиристорная система возбуждения

Система возбуждения ротора показана на рисунке ниже. Вращающаяся часть обведена пунктирной линией.Эта система состоит из возбудителя переменного тока, стационарного поля и вращающегося якоря. Выход возбудителя выпрямляется двухполупериодной тиристорной мостовой выпрямительной схемой и подается на основную обмотку возбуждения генератора переменного тока.

Обмотка возбуждения генератора также питается через другую цепь выпрямителя. Напряжение возбуждения может быть создано за счет его остаточного потока. Блок питания и управление выпрямителем формируют управляемый сигнал запуска. Сигнал напряжения генератора усредняется и напрямую сравнивается с настройкой напряжения оператором в автоматическом режиме работы.В ручном режиме работы ток возбуждения генератора сравнивается с отдельной ручной регулировкой напряжения.

б. Бесщеточная система возбуждения

Эта система показана на рисунке ниже. Вращающаяся часть обведена пунктирным прямоугольником. Бесщеточная система возбуждения состоит из генератора переменного тока, выпрямителя, основного возбудителя и генератора переменного тока с постоянными магнитами. Основной и вспомогательный возбудители приводятся в движение главным валом. Главный возбудитель имеет стационарное поле и вращающийся якорь, непосредственно подключенный через кремниевые выпрямители к полю главных генераторов переменного тока.

Пилотный возбудитель представляет собой генератор с постоянными магнитами с приводом от вала, имеющий вращающиеся постоянные магниты, прикрепленные к валу, и трехфазный стационарный якорь, который питает поле основного возбудителя через кремниевые выпрямители в поле основного генератора переменного тока. Пилотный возбудитель представляет собой генератор с постоянными магнитами, приводимый в действие валом, с вращающимися постоянными магнитами, прикрепленными к валу, и трехфазным неподвижным якорем, который питает основной возбудитель через трехфазные двухполупериодные тиристорные мосты с фазовым управлением.

Система исключает использование коллектора, коллектора и щеток, имеет короткую постоянную времени и время отклика менее 0,1 секунды. Короткая постоянная времени имеет преимущество в улучшении динамических характеристик слабых сигналов и облегчает применение дополнительных стабилизирующих сигналов энергосистемы.

3. Система статического возбуждения

В этой системе питание подается от самого генератора переменного тока через трехфазный понижающий трансформатор, соединенный по схеме звезда/треугольник.Первичная часть трансформатора подключена к шине генератора переменного тока, а их вторичная обмотка подает питание на выпрямитель, а также подает питание на цепь управления сетью и другое электрооборудование.

Эта система имеет очень малое время отклика и обеспечивает отличные динамические характеристики. Эта система снизила эксплуатационные расходы за счет устранения потерь на обмотку возбудителя и обслуживания обмотки.

Возбуждение ротора – обзор

10.3 АРН с помощью управления возбуждением ротора

Ток возбуждения, необходимый для генератора, обеспечивается системой возбуждения.АРН является жизненно важным компонентом этой системы наряду с возбудителем или источником питания, измерительными элементами, СЭП и блоком защиты.

Источником питания возбуждения может быть возбудитель, представляющий собой отдельный генератор постоянного или переменного тока. Возбудитель имеет обмотку возбуждения (постоянного тока) в статоре и обмотку якоря в роторе. В случае возбудителя переменного тока в обмотке ротора индуцируется трехфазный переменный ток, который выпрямляется с помощью установленного в роторе диодного, тиристорного или транзисторного моста.Однако для бесщеточной системы возбуждения и с пилотным возбудителем его якорь в статоре и поле представляет собой постоянный магнит. Однако основным возбудителем является генератор переменного тока на роторе. Различные варианты и варианты систем возбуждения изображены на рис. 2.40.

Роторные системы возбуждения, как правило, делятся на три группы в зависимости от источника питания, используемого для возбуждения (IEEE, 2006):

1.

Системы возбуждения постоянного тока : используют генераторы постоянного тока для питания поля обмотки синхронной машины.

2.

Системы возбуждения переменного тока : Используйте генераторы переменного тока с помощью вращающихся или статических выпрямителей для питания обмотки возбуждения генератора.

3.

Системы статического возбуждения : Используйте трансформаторы и выпрямители для преобразования переменного тока в постоянный для возбуждения обмотки возбуждения генератора.

Также существует другая общая и широкая классификация систем возбуждения, которая классифицируется по источнику питания возбуждения.Два основных класса:

1.

Отдельные системы возбуждения, которые могут быть статическими или бесщеточными : Эти системы не зависят от сбоев и неисправностей, возникающих в системах электроснабжения, и могут вызывать возбуждение. Бесщеточные системы используются для возбуждения более крупных генераторов (выработка электроэнергии ~ 600 МВА), а также в горючих и взрывоопасных средах. Бесщеточные системы состоят из генератора переменного тока, вращающегося диодного моста на роторе и поля на статоре.Когда эта система оснащена пилотным возбудителем, она состоит из другого генератора переменного тока на статоре и реализована с возбуждением от постоянных магнитов на роторе. Попытки построить бесколлекторную систему с тиристорным мостом не увенчались успехом из-за проблем с надежностью управления тиристорами. Следствием этой проблемы является существенный недостаток этих систем, а также невозможность обеспечить девозбуждение генератора. Другим недостатком является более медленная реакция системы, особенно при слабом возбуждении (рис.9.16).

Рис. 9.16. Принципиальная схема бесщеточной системы возбуждения.

2.

S Системы электромагнитного возбуждения : Преимуществами этой системы являются простота и низкая стоимость. Тиристорный или транзисторный мост питается от клемм генератора через трансформатор. Основным недостатком является то, что напряжение питания возбуждения и, следовательно, ток возбуждения напрямую зависят от выходного напряжения генератора. Существуют также бесколлекторные системы самовозбуждения, хотя они мало используются.

Первоначально выходное напряжение генератора регулировалось отдельным небольшим генератором или возбудителем, соединенным с валом генератора. Поле было установлено на статоре с АРН, регулирующим его входной ток. Ротор возбудителя действовал как генератор постоянного тока, а выход возбудителя затем управляется АРН для обеспечения возбуждения поля постоянного тока основного генератора через токосъемные кольца.

Вышеупомянутая система ввела отставание в нарастании магнитных полей как в возбудителе, так и в основном генераторе.Поэтому была разработана идея системы самовозбуждения/шунтового возбуждения. В этой системе отдельный возбудитель был устранен, а источник питания использовался непосредственно от выходной клеммы генератора с соответствующими управляемыми выходными выпрямителями для цепи возбуждения поля постоянного тока. Преимущество этой системы возбуждения заключается в том, что она может мгновенно изменить выходное напряжение, чтобы обеспечить требуемый ток, необходимый для управления основным генерируемым напряжением. Хотя запаздывание в обмотке возбуждения основного генератора все еще сохраняется, что обусловлено его постоянной времени, доступность источника более высокого напряжения для мгновенной подачи требуемого тока возбуждения уменьшает запаздывание.

В системе самовозбуждения/шунтового возбуждения выходное напряжение генератора отсутствует на начальном этапе пуска ТГ. Чтобы исправить эту ситуацию, первоначально система возбуждения была прошита кратковременной подачей постоянного тока от аккумуляторной батареи станции. Эта процедура помогла создать достаточную напряженность поля для генерирования достаточного напряжения на клеммах, которое, в свою очередь, можно было подавать обратно в качестве источника питания для запуска нормальной системы возбуждения. Некоторые проблемы все еще существуют в этой системе; поскольку машина запускается на малых скоростях, система возбуждения должна быть включена с самого начала.Этот тип импульсного возбуждения подходит для осевых турбин, где турбина уже имеет достаточно высокую скорость.

Чтобы избежать всех этих проблем, была необходима альтернативная схема, которая заключалась в обеспечении другого источника питания во время запуска ТГ. Возбуждение при запуске будет продолжаться до тех пор, пока комплект TG не будет готов производить требуемую мощность для питания системы самовозбуждения. В этот момент источник питания возбуждения переключается на систему, подключенную к выходной клемме генератора.Источником питания пускового возбуждения может быть станционный трансформатор или дизель-генератор или газовая турбина, которые предполагается постоянно иметь в наличии.

Доступные сегодня выпрямители представляют собой мостовую схему на тиристорах с цифровой системой управления напряжением. Другими важными и необходимыми аксессуарами являются автоматические выключатели возбуждения, резистор полевого разряда, трансформаторы напряжения, автоматические выключатели входного переменного тока, предохранительный блок и т. д.

10.3.1 Бесщеточная система возбуждения для АРН

АРН имеет контактные кольца, щетки и коммутаторы. и немного громоздкий, отсюда и разработка бесщеточной системы возбуждения, которая широко используется для обеспечения постоянного тока для создания магнитного поля ротора для основного генератора.Бесщеточная система возбуждения состоит из основного возбудителя и вспомогательного возбудителя. На рис. 9.16 показан вариант компоновки и расположения различных аксессуаров системы возбуждения синхронного генератора.

Пилотный возбудитель включает в себя стационарную якорную обмотку в виде генератора переменного тока с выпрямителем и постоянного магнитного поля в виде постоянного магнита и монтируется на одном валу ротора с основным генератором ТГ. Основной возбудитель, напротив, включает стационарное постоянное магнитное поле и якорную обмотку в виде генератора переменного тока с выпрямителем на том же валу ротора, что и основной генератор ТГ.

Всякий раз, когда вал ротора ТГ вращается, на клеммах генератора или якоря пилотного возбудителя возникает электродвижущая сила (ЭДС) из-за эффекта вращения магнитного поля постоянного магнита. Полученное таким образом напряжение переменного тока преобразуется в напряжение постоянного тока из постоянного тока с помощью выпрямителей. Затем этот выпрямленный выход постоянного тока подается на стационарную обмотку возбуждения главного возбудителя. Как только этот ток протекает через поле, на вращающихся клеммах генератора основного возбудителя возникает ЭДС из-за эффекта относительного движения обмотки магнитного поля и генератора возбудителя.Это переменное напряжение снова преобразуется в постоянное напряжение из постоянного тока с помощью выпрямителей. Этот выпрямленный выход постоянного тока затем подается на обмотку вращающегося поля на валу ротора основного генератора.

В качестве генератора главного возбудителя все связанные с ним выпрямители и обмотка возбуждения главного генератора смонтированы на роторе, и соединение между ними не требует каких-либо скользящих контактов в виде токосъемных колец, щеток и т. д. Таким образом, функция реализована бесщеточная система возбуждения. Использование бесщеточного устройства повышает надежность/доступность и эффективность за счет уменьшения потерь.Проблема обслуживания также уменьшается. Другой вид бесщеточной системы возбуждения показан на рис. 2.40.

10.3.2 Использование тиристоров/полупроводников в бесщеточной системе возбуждения

Обычно тиристоры используются в цепи вращающихся выпрямителей основного возбудителя вместо полупроводниковых диодов по следующим причинам:

1.

Более высокий ток грузоподъемность и их пригодность для применения во вращающихся машинах.

2.

Тиристоры менее чувствительны к вибрации, ускорению и экстремальным погодным условиям, а именно температуре.

3.

Выходные токи можно плавно регулировать в широком диапазоне как для нормального режима работы, то есть для принудительного режима работы, так и для режима девозбуждения, который также известен как встречное возбуждение.

Многие предпочитают силовые транзисторы тиристорам из-за низкого (емкости перехода) эффекта и лучшего переключения.Биполярные транзисторы с изолированным затвором (IGBT) популярны из-за их преимущества на входе MOSFET в сочетании с биполярным преимуществом транзисторов с биполярным переходом (BJT). Использование IGBT в выпрямителях, а также в управлении приводом переменного тока очень популярно. Время переключения IGBT может быть не таким, как у MOSFET, но быстрее, чем у BJT. ABB Unitrol является примером управления возбуждением с помощью IGBT.

10.3.3 Выход контроллера АРН и управление тиристорным затвором в бесщеточной системе возбуждения

Цифровая или микропроцессорная система управления получает измеряемую переменную от ПТ в точке выхода генератора и проверяет значение ошибки, вычитая его до установленного значения по желанию.Выход контроллера представляет собой импульсы одинаковой величины, но время их появления на затворе тиристора, то есть затворы запуска или запуска, различаются в зависимости от выхода контроллера. Цифровые системы управления силовыми транзисторами выдают импульсы тока для управления входной базовой цепью, но для IGBT это устройство, управляемое напряжением.

10.3.4 Влияние управления реактивной мощностью на ток возбуждения АРН/ротора

Во многих случаях ротор выходит из строя из-за протекающего через него очень высокого тока, необходимого для поддержания напряжения на клеммах генератора.Изоляция ротора, подвергающаяся сильным механическим нагрузкам, при чрезмерном нагреве из-за высокого тока ротора может выйти из строя на более ранней стадии, чем нормальный ожидаемый срок службы. Поскольку работы по ремонту ротора трудоемки и затратны, прилагаются большие усилия для снижения тока ротора до значения меньше предельного, но все же на безопасном и стабильном уровне. Используя подходящий метод и оборудование для управления реактивной реактивной мощностью, можно уменьшить выходной ток генератора с заметным улучшением коэффициента мощности, что, в свою очередь, потребует меньшей ЭДС генератора для поддержания напряжения на выходных клеммах, совместимого с подключением к сети.

Интерфейс A: Возбудитель на постоянных магнитах с вращающимся тиристорным мостовым выпрямителем.

Контекст 1

… 5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 Для имитационной модели следует выбрать подходящий конденсатор звена постоянного тока. Одним из критериев оптимизации является изучение влияния емкости звена постоянного тока на гармонические пульсации крутящего момента (TH). На рис. 11 ясно видно, что выбор размера конденсатора может уменьшить пульсации крутящего момента. Пульсации крутящего момента существенно не уменьшаются для емкостей выше 400 мкФ.Емкость звена постоянного тока теперь выбрана равной 400 мкФ для дальнейшего моделирования. На рис. 12 сравниваются смоделированные фазные токи интерфейсов A, B и C. Только интерфейс C создает синусоидальную форму тока, тогда как другие интерфейсы создают сильно искаженные формы сигналов. Большой угол включения в интерфейсе А обусловливает низкий коэффициент мощности, высокие амплитуды фазных токов и высокие термические напряжения в обмотке якоря. Фазные токи создают пульсации крутящего момента, показанные на рис. 13. Содержание гармоник в фазных токах велико как на интерфейсе A, так и на интерфейсе B.Однако пульсации крутящего момента выше на границе раздела А. Задержка угла включения тиристорного моста приводит к тому, что фазные токи вызывают более высокие пульсации крутящего момента на границе раздела А. Высокие пульсации крутящего момента на границе раздела А механически плохо влияют на конструкцию статора возбудителя. Окончательные результаты сравнения различных интерфейсов приведены в Таблице III. Интерфейс А с вращающимся тиристорным мостом работает с очень большим углом открытия (α = 61,7 • ). Это обеспечивает хороший предельный коэффициент напряжения (доступное напряжение возбуждения, если угол возбуждения мгновенно изменяется на 10°), вызывая быструю реакцию обмотки возбуждения на скачок.Максимальное напряжение на интерфейсах B и C в идеале представляет собой просто установившееся напряжение на конденсаторе звена постоянного тока. Это напряжение мгновенно подается на обмотку возбуждения генератора, если выходной рабочий цикл изменен на 1. …

Контекст 2

… 5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 A подходит Конденсатор звена постоянного тока должен быть выбран для имитационной модели. Одним из критериев оптимизации является изучение влияния емкости звена постоянного тока на гармонические пульсации крутящего момента (TH).На рис. 11 ясно видно, что выбор размера конденсатора может уменьшить пульсации крутящего момента. Пульсации крутящего момента существенно не уменьшаются для емкостей выше 400 мкФ. Емкость звена постоянного тока теперь выбрана равной 400 мкФ для дальнейшего моделирования. На рис. 12 сравниваются смоделированные фазные токи интерфейсов A, B и C. Только интерфейс C создает синусоидальную форму тока, тогда как другие интерфейсы создают сильно искаженные формы сигналов. Большой угол включения в интерфейсе А обусловливает низкий коэффициент мощности, высокие амплитуды фазных токов и высокие термические напряжения в обмотке якоря.Фазные токи вызывают пульсации момента, показанные на рис. 13. Содержание гармоник в фазных токах высокое как на интерфейсе A, так и на интерфейсе B. Однако пульсации момента выше на интерфейсе A. Задержка угла открытия тиристорного моста приводит к тому, что фазные токи создают более высокие пульсации крутящего момента на границе раздела А. Высокие пульсации крутящего момента на границе раздела А механически плохо влияют на конструкцию статора возбудителя. Окончательные результаты сравнения различных интерфейсов приведены в Таблице III.Интерфейс А с вращающимся тиристорным мостом работает с очень большим углом открытия (α = 61,7 • ). Это обеспечивает хороший предельный коэффициент напряжения (доступное напряжение возбуждения, если угол возбуждения мгновенно изменяется на 10°), вызывая быструю реакцию обмотки возбуждения на скачок. Максимальное напряжение на интерфейсах B и C в идеале представляет собой просто установившееся напряжение на конденсаторе звена постоянного тока. Это напряжение мгновенно подается на обмотку возбуждения генератора, если выходной рабочий цикл изменяется на 1….

Контекст 3

… 5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 Для имитационной модели следует выбрать подходящий конденсатор звена постоянного тока. Одним из критериев оптимизации является изучение влияния емкости звена постоянного тока на гармонические пульсации крутящего момента (TH). На рис. 11 ясно видно, что выбор размера конденсатора может уменьшить пульсации крутящего момента. Пульсации крутящего момента существенно не уменьшаются для емкостей выше 400 мкФ. Емкость звена постоянного тока теперь выбрана равной 400 мкФ для дальнейшего моделирования.На рис. 12 сравниваются смоделированные фазные токи интерфейсов A, B и C. Только интерфейс C создает синусоидальную форму тока, тогда как другие интерфейсы создают сильно искаженные формы сигналов. Большой угол включения в интерфейсе А обусловливает низкий коэффициент мощности, высокие амплитуды фазных токов и высокие термические напряжения в обмотке якоря. Фазные токи вызывают пульсации крутящего момента, показанные на рис. 13. Содержание гармоник в фазных токах высокое как на интерфейсе A, так и на границе B. Однако пульсации крутящего момента выше на интерфейсе A.Задержка угла включения тиристорного моста приводит к тому, что фазные токи вызывают более высокие пульсации крутящего момента на интерфейсе А. Высокие пульсации крутящего момента на интерфейсе А механически плохо влияют на конструкцию статора возбудителя. Окончательные результаты сравнения различных интерфейсов приведены в Таблице III. Интерфейс А с вращающимся тиристорным мостом работает с очень большим углом открытия (α = 61,7 • ). Это обеспечивает хороший предельный коэффициент напряжения (доступное напряжение возбуждения, если угол возбуждения мгновенно изменяется на 10°), вызывая быструю реакцию обмотки возбуждения на скачок.Максимальное напряжение на интерфейсах B и C в идеале представляет собой просто установившееся напряжение на конденсаторе звена постоянного тока. Это напряжение мгновенно подается на обмотку возбуждения генератора, если выходной рабочий цикл изменен на 1. …

Контекст 4

… 150 -125 -100 -75 -50 -25 0 25 50 75 100 125 150 Междуфазные напряжения Конфигурация B протестирована и подтверждена на рис. 9, что соответствует коэффициенту заполнения 1 на выходном прерывателе постоянного тока. Кроме того, конфигурация B проверена экспериментально и проверена с различными выходными рабочими циклами прерывателя постоянного тока на рис.10. Отчетливо видно, что содержание гармоник в фазных токах имеет тенденцию быть выше для более низких режимов работы …

Контекст 5

… в системах статического возбуждения показано, как силовой электронный интерфейс влияет на потребление реактивной мощности , делая вывод, что интерфейсы на основе транзисторов имеют некоторые преимущества [14]. Недавней проблемой предлагаемой бесщеточной вращающейся системы возбуждения являются пульсации крутящего момента, создаваемые силовым электронным интерфейсом [2]. Требование к доступному предельному напряжению обмотки возбуждения для более крупных генераторов вынуждает тиристоры работать с большим углом открытия [15].На рис. 1, 2 и 3 показаны принципиальные схемы различных интерфейсов силовой электроники, исследованных в этой статье. Интерфейс A управляет током обмотки возбуждения генератора, регулируя угол возбуждения …

(PDF) Сравнение топологий тиристорного выпрямления для шестифазного вращающегося бесщеточного возбудителя с постоянными магнитами

JOURNAL OF L

A

T

E

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ X CLASS, VOL. 13, НЕТ. 9, ИЮНЬ 2015 8

вернуться на 7 градусов для нового интервала проводимости.Двойная 3-фазная система

имеет почти идентичную функцию крутящего момента

по сравнению с 3-фазной системой, однако в двойной 3-фазной системе

функция крутящего момента будет длиться только в течение 30 электрических

градусов, прежде чем она перейдет к электрический угол, соответствующий

углу открытия в новом интервале. Это происходит из-за удвоения

количества импульсов возбуждения за электрический период. По мере увеличения угла возбуждения функция

крутящего момента будет производить большее изменение в пределах интервала проводимости.Поскольку двойной 3-

интервал проводимости фаз короче, необходим более высокий угол возбуждения

, чтобы достичь области, где крутящий момент

падает сравнимо с 3-фазной и 6-фазной системой. Результаты анализа

показывают хорошее совпадение с FEM. 6-фазная система

имеет дополнительный член в функции крутящего момента из-за взаимодействия

с потокосцеплением магнита нулевой последовательности.

ТАБЛИЦА IX. ПОСЛЕ

ПРИРОДНОЕ РАЗЛОЖЕНИЕ СОЕДИНЕНИЙ, ПРИСОЕДИНЕНИЕ ИНСТРУМЕНТОВ

Топология Аналитическое решение

3-фазн. T3ph =√3

2·12 · 0.3593Вт b ·50A·cos θ−π

6

2x 3 фазы T2x3ph =√6+3√3

4·12 ·0,372Вт b ·50A·cos θ−π

6010

6-фазный T6ph =√2+√3

2·12 ·0,372 Вт b ·50A·cos θ−π

6

−√2

2·12 ·13,7 В

7

7 · 50A · SIN (3θ)

крутящий момент [NM]

-50

0

50

100

1000

150

200 FEM 3PH

аналитический 3PH

крутящий момент [NM]

-50

0

50

100

150

200 FEM 2x3PH

Analytical 2x3ph

Электрический угол 2x3ph

[DEG]

0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112 119 126130

крутящий момент [Нм]

-50

0

50

100

150

200 FEM 6ph

Аналитический 6ph

7 Рис.12. Крутящий момент в зависимости от электрических градусов после естественной коммутации диода

в предположении мгновенной коммутации.

IV. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной статье исследуются различные топологии активного выпрямления, применяемые для многофазных вращающихся возбудителей. Из результатов

ясно, что существуют определенные преимущества при использовании 6-фазного вращающегося возбудителя

, разработанного для топологий тиристорного выпрямления

в качестве силового электронного интерфейса.

Двойной 3-фазный возбудитель обеспечивает максимальное снижение

пульсаций крутящего момента по сравнению с 3-фазной системой. Тем не менее, 6-фазная система

показывает некоторое снижение пульсаций крутящего момента, как и

, и имеет преимущество более высокой избыточности. Процесс коммутации

в 6-фазном возбудителе очень велик, вызывая уменьшение

содержания гармоник в фазных токах, тем самым уменьшая

пульсации крутящего момента. Однако большая коммутация снижает управляемость тока возбуждения, поскольку выходное постоянное напряжение больше зависит от коммутации фаз.

Выбор конфигурации постоянного магнита, создающего

трапециевидные напряжения, не оказывает существенного влияния на пульсации крутящего момента

при нормальных рабочих углах зажигания свыше 10°

градусов. Конструкция возбудителя с эквивалентной коммутационной индуктивностью

должна быть компромиссом между пульсациями крутящего момента

, управляемостью и выходным напряжением постоянного тока.

ПОДТВЕРЖДЕНИЕ ПОДТВЕРЖДЕНИЯ

Авторы хотели бы поблагодарить Statkraft за поддержку проделанной работы

и Voith Hydro за ценный технический вклад.

ССЫЛКА

[1] Ф. Корбетт, «Модернизация систем возбуждения гидрогенераторов», том. 1,

pp. 523–526, 2000.

[2] В. Руусканен, М. Ниемелья, Дж. Пирхонен, С. Канерва, Дж. Кауконен,

«Моделирование бесщеточной системы возбуждения». для синхронной машины»,

Электроэнергетические приложения ИЭТ, вып. 3, нет. 3, стр. 231–239, 2009.

[3] Э. Муни, С. Тнани и Г. Шампенуа, «Выход синхронного генератора

, управление обратной связью по напряжению в реальном времени с помощью стратегии», Energy Conversion,

IEEE Сделки по, вып.24, нет. 2, стр. 329–337, 2009.

[4] Р. Шефер, «Применение систем статического возбуждения», Журнал «Промышленные приложения»

, IEEE, том. 4, нет. 6, pp. 41–49, 1998.

. [5] A. Griffo, R. Wrobel, PH Mellor, and JM Yon, «Design and characterization of the three-phase Бесщеточный возбудитель для стартера/генератора самолета». »,

Industry Applications, IEEE Transactions on, vol. 49, нет. 2106–

2115, 2013.

[6] З. Шушу, Л.Chuang, N. Yinhang и T. Jie, «Двухступенчатый бесщеточный метод возбуждения

для синхронного генератора с гибридным возбуждением», Magnetics

, IEEE Transactions on.

[7] X. Луо, Т. А. Липо и др., «Гибридная машина переменного тока

с синхронным/постоянным магнитом», Energy Conversion, IEEE Transactions on, vol. 15, нет. 2, pp.

203–210, 2000.

[8] NR Zargari, Y. Xiao, and B. Wu, «Многоуровневый тиристорный выпрямитель с улучшенным коэффициентом мощности

», Industry Applications, IEEE Transactions on,

том.33, нет. 5, pp. 1208–1213, 1997.

[9] А. Дараби и К. Тиндалл, «Моделирование бесщеточного возбудителя для маловыраженных генераторов переменного тока

с использованием конечных элементов», Energy Conversion, IEEE Trans-

, действия, об. 17, нет. 3, стр. 306–312, 2002.

[10] А. Дараби, К. Тиндалл и С. Фергюсон, «Конечно-элементный временной шаг

связанный генератор, нагрузка, АРН и моделирование бесщеточного возбудителя», Energy

Conversion, IEEE Transactions on, vol. 19, нет. 2, стр. 258–264, 2004.

[11] М. Шахназари и А. Вахеди, «Улучшенное динамическое моделирование средней системы бесщеточного возбуждения

во всех режимах выпрямления», Электроэнергия

Applications, IET, vol. 4, нет. 8, pp. 657–669, 2010.

[12] DC Aliprantis, SD Sudhoff, BT Kuhn и др., «Модель бесщеточного возбудителя

, включающая несколько режимов выпрямления и теорию гистерезиса Прейсаха

», Energy Conversion, IEEE Сделки по, вып. 21, нет. 1, стр.

136–147, 2006.

[13] М. Шахназари и А. Вахеди, «Анализ работы бесщеточного возбудителя

во всех режимах вращающегося выпрямителя», Промышленная электроника и приложения

, 2009. ICIEA 2009. 4-я конференция IEEE. IEEE, 2009 г., стр.

2377–2382.

[14] С. Хагбин, Интегрированные моторные приводы и зарядные устройства для электрических

или подключаемых гибридных электромобилей. Кандидатская диссертация, кафедра электротехники

Энергетика, Технологический университет Чалмерса, Гётеборг,

Швеция, 2013.

[15] Дж. К. Ноланд, Электромагнитный анализ вращающихся постоянных магнитов

Возбудителей для гидроэлектрических генераторов. Магистерская диссертация, Отдел электротехники

Энергетика, Технологический университет Чалмерса, Гетеборг,

Швеция, 2013.

Сводка закупок

Страна : Россия

Реферат : Система управления тиристорным возбудителем синхронного двигателя МБВ.008

Крайний срок: 05 марта 2019 г.

Другая информация

Тип уведомления: Тендер

TOT Ref.No.: 31197994

Документ № №: 2

Конкуренция: ICB

Финансист: Самофинансирование

Право собственности покупателя:

Данные покупателя

Заказчик: ПАО «НИЖНЕКАМСКНЕФТЕХИМ»
423570, Республика Татарстан, г. Нижнекамск, ПАО «Нижнекамскнефтехим»
Телефон: (8555) 37-70-09+7 (8555) 37-78-64 ????? ??????(8555) 37-70-65 ????????????? ??????(8555) 37-94-50 ????? ?????????????????? ????????????
Россия
Электронная почта: [email protected]
URL: https://www.nknh.ru

Детали тендера

Приглашаются к торгам Система управления тиристорным возбудителем синхронного двигателя МБВ.008
Дата и время окончания срока подачи заявок: 05.03.2019
Начальная цена договора: Начальная цена договора не определена
Валюта: Российский рубль
Тип процедуры: KLP (Конкурсный список повторных торгов)

Дополнительные документы

Дополнительных документов нет..!

Тиристор – Узнайте больше о науке и экспертах

Приведенные ниже эксперты выбраны из списка 246 экспертов со всего мира, ранжированных платформой ideXlab

.

Urban Lundin – Один из лучших специалистов по этой теме на базе платформы ideXlab.

  • Сравнение конфигураций тиристорного выпрямителя
    для шестифазного вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами

    Транзакции IEEE по промышленной электронике, 2018 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточной системе возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

  • Проектирование и определение характеристик вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами для синхронного генератора

    IEEE Transactions on Industry Applications, 2017 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    IEEE Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточным системам возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

Йонас Кристиансен Ноланд – Один из лучших специалистов по этой теме на базе платформы ideXlab.

  • Сравнение конфигураций тиристорного выпрямителя
    для шестифазного вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами

    Транзакции IEEE по промышленной электронике, 2018 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточной системе возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

  • Проектирование и определение характеристик вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами для синхронного генератора

    IEEE Transactions on Industry Applications, 2017 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    IEEE Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточным системам возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

С.Цыранов — Один из лучших специалистов по этой теме на платформе ideXlab.

  • Большой ток и скорость нарастания тока
    Переключатели на основе тиристоров

    2017 21-я Международная конференция IEEE по импульсной мощности (PPC), 2017

    Соавторы: А.Гусев, С. Любутин, А. Пономарев, С. Рукин, Б. Словиковский, С. Цыранов

    Абстрактный:

    Исследована работа коммутаторов на базе тиристоров , срабатывающих в волновом режиме ударной ионизации. Переключатель Тиристор содержал два последовательно соединенных планшета Тиристор с кремниевой пластиной диаметром 56 мм.При подаче на ключ запускающего импульса со скоростью нарастания напряжения dU/dt более 1 кВ/нс время перехода тиристора с в проводящее состояние было менее 1 нс. Показано, что максимальная амплитуда тока безотказной работы увеличивается с увеличением dU/dt на стадии срабатывания. Обсуждается возможный механизм влияния величины dU/dt на ток пробоя тиристора с. В безопасном режиме работы при dU/dt = 6 кВ/нс (3 кВ/нс на один тиристор ) ключ разрядил конденсатор емкостью 1 мФ, заряженный до напряжения 5 кВ, на резистивную нагрузку 18 мОм. .Были получены следующие результаты: пиковый ток 200 кА, начальное dI/dt 58 кА/пс, ширина на полувысоте 25 пс, эффективность переключения 0,97. Показано, что температура кремниевой пластины является одним из основных факторов, влияющих на процесс переключения тиристора . Приведены также результаты тестирования тиристора в режиме повторения импульсов.

  • сверхбыстрые
    Тиристорные ключи , работающие в волновом режиме ударной ионизации

    Транзакции IEEE по науке о плазме, 2016 г.

    Соавторы: Антон И.Гусев, С. Любутин, С. Рукин, С. Цыранов

    Абстрактный:

    Исследован процесс срабатывания Тиристора с импульсом перенапряжения с малым временем нарастания. Низкочастотный коммерческий Тиристор с таблеточного исполнения с диаметрами кремниевых пластин 32–56 мм и рабочим напряжением 2–2 В.В экспериментах использовалось постоянное напряжение 4 кВ. На основные электроды тиристора подавался импульс внешнего перенапряжения, что обеспечивало скорость нарастания напряжения от 0,5 до 6 кВ/нс за несколько наносекунд. В таких условиях процесс замыкания тиристора происходил за счет возникновения и распространения по полупроводниковой структуре быстрого фронта ионизации. Время переключения тиристора из запирающего состояния в проводящее находилось в пределах 200–400 пс.Ключи на базе Тиристора , работающие в этом режиме, были испытаны в двух разрядных цепях. В первой схеме сборка из девяти последовательно соединенных 2-кВ и 40-мм тиристоров включала конденсатор емкостью 2-$\mu\text{F}$, который был заряжен до напряжения 20 кВ и до резистивная нагрузка $0,17~\Omega $ . Были получены следующие результаты: амплитуда разрядного тока 45 кА, максимальная скорость нарастания тока 134 кА/$\mu \text{s}$ , время нарастания тока (уровень 0,1–0,9) $\sim 0.4~\mu \text{s}$ , длительность импульса (FWHM) $\sim 1~\mu \text{s}$ , эффективность переключения 0,85. Во второй схеме коммутатор содержал два последовательно соединенных тиристора 2,4 кВ и 56 мм. Конденсатор емкостью 400 мкФ \text{F}$, заряженный до напряжения 5 кВ, был переключен на резистивную нагрузку $0,026~\Omega$. Были получены следующие параметры разряда: амплитуда разрядного тока 114 кА, максимальная скорость нарастания тока 32 кА/$\mu \text{s}$ , время нарастания тока (0.1–0,9) $\sim 5~\mu \text{s}$ , длительность импульса (FWHM) $\sim 20~\mu \text{s}$ , эффективность переключения 0,96.

  • Высокая мощность
    Тиристорное срабатывание с, обеспечивающее субнаносекундное время закрытия

    2014 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), 2014

    Соавторы: Антон И.Гусев, С. Любутин, С. Рукин, С. Цыранов

    Абстрактный:

    Исследована возможность быстрого субнаносекундного срабатывания серийных низкочастотных тиристорных с. В экспериментах использовался планшет с низким dI/dt (100-400 А/мкс) Тиристор с кремниевой пластиной диаметром от 32 до 40 мм и рабочим напряжением постоянного тока 2 кВ.Для срабатывания тиристора на его основные электроды подавался быстрый субнаносекундный импульс. В процессе коммутации напряжение на 2 кВ постоянного тока Тиристор увеличилось с 2 до 5-8 кВ примерно за 0,8-1 нс, а затем упало примерно за 200 пс. В таких условиях процесс закрытия тиристора происходил за счет возникновения и распространения фронта быстрой ионизации по полупроводниковой структуре. Пакет из 6 тиристоров , соединенных последовательно, работал при зарядном напряжении 13 кВ и включал батарею конденсаторов 2 мкФ на резистивную нагрузку 0.25 Ом. При полной индуктивности цепи ~100 нГн были получены следующие параметры разряда: пиковый ток 27,6 кА, dI/dt 113 кА/мкс, полуширина ~1 мкс, пиковая мощность в нагрузке 190 МВт.

Fredrik Evestedt — Один из лучших специалистов по этой теме на платформе ideXlab.

  • Сравнение конфигураций тиристорного выпрямителя
    для шестифазного вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами

    Транзакции IEEE по промышленной электронике, 2018 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточной системе возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

  • Проектирование и определение характеристик вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами для синхронного генератора

    IEEE Transactions on Industry Applications, 2017 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    IEEE Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточным системам возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

Дж.Хосе Перес-Лоя — один из лучших экспертов по этой теме на основе платформы ideXlab.

  • Сравнение конфигураций тиристорного выпрямителя
    для шестифазного вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами

    Транзакции IEEE по промышленной электронике, 2018 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточной системе возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

  • Проектирование и определение характеристик вращающегося бесщеточного возбудителя с внешними полюсами для синхронного генератора

    IEEE Transactions on Industry Applications, 2017 г.

    Соавторы: Йонас Кристиансен Ноланд, Фредрик Эвестедт, Дж.Хосе Перес-Лойя, Йохан Абрахамссон, Урбан Лундин

    Абстрактный:

    IEEE Последние технологические разработки вызвали новый интерес к бесщеточным системам возбуждения. С применением беспроводной связи обычный диодный мост был заменен полностью управляемым Тиристором на валу.Она предлагает те же динамические характеристики, что и обычная система статического возбуждения. Мост Тиристор обычного трехфазного возбудителя должен управляться с большим углом открытия при нормальной работе, чтобы выполнить требование как высокого предельного напряжения, так и высокого предельного тока. Большой угол открытия приводит к поглощению пульсаций высокого крутящего момента статором возбудителя, а низкий коэффициент мощности приводит к низкому коэффициенту использования разработанного возбудителя. В этом вкладе мы представляем стратегию, которая решает эту проблему, рассматривая комбинации тиристорных конфигураций шестифазного соединения возбудителя в виде двойной звезды.Экспериментальные результаты используются для проверки моделей цепей, реализованных для этого исследования. Гибридный 12-импульсный тиристорный мост кажется хорошим решением для реализации в коммерческом оборудовании. Дополнительный переключатель соединяет два отдельных тиристорных моста с параллельного на последовательное соединение на выходе выпрямителя и использует преимущества обеих топологий.

.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.