Вес 1 м п арматуры 8: Вес арматуры 8 мм – Астим
alexxlab | 24.01.2023 | 0 | Разное
Таблица расчета веса гладкой арматуры
Теоретический вес круга стального устанавливается в соответствии с требованиями
ГОСТ 2590-2006 и ГОСТ 7417-75.| Диаметр круга и катанки, мм | Площадь поперечного сечения, мм 2 | Вес 1 мп круга и катанки, кг | Метров в 1 тонне |
| 5 | 19,63 | 0,154 | 6487,8 |
| 5,5 | 23,76 | 0,187 | 5361,9 |
| 6 | 28,27 | 0,222 | 4505,4 |
| 6,3 | 31,17 | 0,245 | 4086,6 |
| 6,5 | 33,18 | 0,26 | 3839 |
| 7 | 38,48 | 0,302 | 3310,1 |
| 8 | 50,27 | 0,395 | 2534,3 |
| 9 | 63,62 | 0,499 | 2002,4 |
| 10 | 78,54 | 0,617 | 1622 |
| 11 | 95,03 | 0,746 | 1340,5 |
| 12 | 113,1 | 0,888 | 1126,4 |
| 13 | 132,73 | 1,042 | 959,7 |
| 14 | 153,94 | 1,208 | 827,5 |
| 176,71 | 1,387 | 720,9 | |
| 16 | 201,06 | 1,578 | 633,6 |
| 17 | 226,98 | 1,782 | 561,2 |
| 18 | 254,47 | 1,998 | 500,6 |
| 19 | 283,53 | 2,226 | 449,3 |
| 20 | 314,16 | 2,466 | 405,5 |
| 21 | 346,36 | 2,719 | 367,8 |
| 22 | 380,13 | 2,984 | 335,1 |
| 23 | 415,48 | 3,261 | 306,6 |
| 24 | 452,39 | 3,551 | 281,6 |
| 25 | 490,87 | 3,853 | 259,5 |
| 26 | 530,93 | 4,168 | 239,9 |
| 27 | 572,56 | 4,495 | 222,5 |
| 28 | 615,75 | 4,834 | 206,9 |
| 29 | 660,52 | 5,185 | 192,9 |
| 30 | 706,89 | 5,549 | 180,2 |
| 31 | 754,77 | 5,925 | 168,8 |
| 32 | 804,25 | 6,313 | 158,4 |
| 33 | 855,3 | 6,714 | 148,9 |
| 34 | 907,92 | 7,127 | 140,3 |
| 35 | 962,11 | 7,553 | 132,4 |
| 36 | 1017,88 | 7,99 | 125,2 |
| 37 | 1075,21 | 8,44 | 118,5 |
| 38 | 1134,11 | 8,903 | 112,3 |
| 39 | 1194,96 | 9,378 | 106,6 |
| 40 | 1256,64 | 9,865 | 101,4 |
| 41 | 1320,25 | 10,364 | 96,5 |
| 42 | 1385,44 | 10,876 | 91,9 |
| 43 | 1452,2 | 11,4 | 87,7 |
| 44 | 1520,53 | 11,936 | 83,8 |
| 45 | 1590,43 | 12,485 | 80,1 |
| 46 | 1661,9 | 13,046 | |
| 47 | 1734,9 | 13,619 | 73,4 |
| 48 | 1809,56 | 14,205 | 70,4 |
| 50 | 1963,5 | 15,413 | 64,9 |
| 52 | 2123,72 | 16,671 | 60 |
| 53 | 2206,18 | 17,319 | 57,7 |
| 54 | 2290,22 | 17,978 | 55,6 |
| 55 | 2375,83 | 18,65 | 53,6 |
| 56 | 2463,01 | 19,335 | 51,7 |
| 58 | 2642,08 | 20,74 | 48,2 |
| 60 | 2827,43 | 22,195 | 45,1 |
| 62 | 3019,07 | 23,7 | 42,2 |
| 63 | 3117,25 | 24,47 | 40,9 |
| 65 | 3318,31 | 26,049 | 38,4 |
| 67 | 3525,65 | 27,676 | 36,1 |
| 68 | 3631,68 | 28,509 | 35,1 |
| 70 | 3848,45 | 30,21 | 33,1 |
| 72 | 4071,5 | 31,961 | 31,3 |
| 75 | 4417,86 | 34,68 | 28,8 |
| 78 | 4778,36 | 37,51 | 26,7 |
| 80 | 5026,55 | 39,458 | 25,3 |
| 82 | 5281,02 | 41,456 | 24,1 |
| 85 | 5674,5 | 44,545 | 22,4 |
| 87 | 5944,68 | 46,666 | 21,4 |
| 90 | 6361,73 | 49,94 | 20 |
| 92 | 6647,61 | 52,184 | 19,2 |
| 95 | 7088,22 | 55,643 | 18 |
| 97 | 7389,81 | 58,01 | 17,2 |
| 100 | 7853,98 | 61,654 | 16,2 |
Смотрите также: Online-калькулятор расчета веса и длины прута, гладкой стальной арматуры А1 в зависимости от ее диаметра.
Расчет бетонных прямоугольных балок с двойным армированием на примере
🕑 Время чтения: 1 минута
Расчет бетонной балки с двойным армированием может потребоваться, когда поперечное сечение балки ограничено из-за архитектурных или других соображений. В результате бетон не может развивать силу сжатия, необходимую для сопротивления заданному изгибающему моменту. В этом случае в зону сжатия балки добавляются стальные стержни, чтобы улучшить ее при сжатии.
Таким образом, балка, армированная сталью, работающей на растяжение и сталь на сжатие, называется железобетонной балкой с двойным армированием. Момент сопротивления двухжелезобетонной балки больше, чем у одинарной железобетонной балки при одинаковом сечении, марке стали и бетоне.
Применение сжатой арматуры значительно сократилось в связи с применением прочностного метода расчета, учитывающего полный потенциал прочности бетона в зоне сжатия. Тем не менее, арматура на сжатие может использоваться по причинам, отличным от прочности, например, для уменьшения долговременного отклонения балки, учета нагрузки с минимальным моментом и удерживания хомутов в их положениях.
Содержание:
- Почему в балке используется сжатая арматура?
- Руководства по проектированию
- 1. Геометрия луча
- 2. Стальная арматурная
- Вариант 1: Сталь как на растяжение, так и на сжатие при пределе текучести
- Вариант 2: Сталь на сжатие ниже предела текучести
- Краткое изложение процедуры расчета железобетонной балки с двойным армированием
- Пример:
- Решение:
- Часто задаваемые вопросы
- Для увеличения прочности бетонной балки.
- Для уменьшения долговременных прогибов элементов.
- Для минимальной моментной нагрузки.
- Для позиционирования хомутов (путем их привязывания к сжимающим стержням) и удержания их на месте во время укладки бетона и вибрации.
Когда арматура на сжатие добавляется для целей, отличных от прочности, наличие сжатых стержней не учитывается при расчетах на изгиб.
1. Геометрия балки
Конструктор может не иметь большого контроля над размерами балки из-за архитектурных или любых других соображений, ограничивающих геометрию балки.
Размеры балки устанавливаются инженерами-архитекторами, поэтому инженер-строитель знает размер балки, и единственным неизвестным будет площадь армирования.
2.
Стальная арматураACI 318-19 определяет максимальное соотношение растянутой арматуры ( p max ), которые можно вставить в монолитную железобетонную балку. ( p max ) можно рассчитать по следующему выражению: в виде двухармированной железобетонной балки.
ACI 318-19 также определил максимальный коэффициент армирования ( p max ), который может быть помещен в двойную армированную бетонную балку, чтобы обеспечить гибкость стальных стержней в зоне растяжения балки. Поэтому ( p max ) обеспечивает разрушение балки из-за деформации стали при растяжении, а не разрушения бетона, что является внезапным и нежелательным.
Где:
B 1 : равно 0,85, если (fc’=<28 МПа), в противном случае используйте уравнение 3 для расчета.
fc’: предел прочности бетона на сжатие, МПа
fy: предел текучести стального стержня, МПа
Epsilon, cu: предельная деформация сжатия бетона, равная 0,003, согласно ACI 318-19
стр. ‘: коэффициент армирования при сжатии, который рассчитывается по уравнению 4
3.
Размеры стальных стержнейОбычно рекомендуется избегать использования стержней больших размеров для балок. Это связано с тем, что такие стержни вызывают растрескивание при изгибе и требуют большей длины для развития прочности. Однако стоимость размещения большого размера стержня ниже, чем стоимость установки большого количества стержней малого размера.
Кроме того, обычные размеры стержней для балок варьируются от № 10 до № 36 (единица СИ) или от № 3 до № 10 (стандартная единица США), а два стержня большего диаметра № 43 (№ 14) и №57 (№18) используются для колонн.
Кроме того, можно смешивать стержни разных диаметров, чтобы более точно соответствовать требованиям к площади стали.
Наконец, максимальное количество стержней, установленных в балке заданной ширины, определяется диаметром стержня, минимальным расстоянием между ними, максимальным размером заполнителя, диаметром хомута и требованиями к бетонному покрытию.
4.
Расстояние между стержнямиACI 318-19 определяет минимальное расстояние между стержнями, равное диаметру стержня или 25 мм. Это минимальное расстояние должно поддерживаться, чтобы гарантировать правильное размещение бетона вокруг стальных стержней и предотвратить образование воздушных карманов под арматурой, что, следовательно, обеспечивает хорошее сцепление между стальными стержнями и бетоном. Если в балку укладывают два слоя стальных стержней, то расстояние между ними должно быть не менее 25 мм.
5.
Защита бетона для арматуры Проектировщик должен поддерживать минимальную толщину или бетонное покрытие за пределами внешней стали, чтобы обеспечить сталь адекватной защитой бетона от огня и коррозии.
В соответствии с Кодексом ACI рекомендуется бетонное покрытие толщиной 40 мм для залитых на месте балок, не подвергающихся непосредственному воздействию земли или погодных условий, и не менее 50 мм покрытия, если бетонная поверхность должна подвергаться воздействию погодных условий или соприкасаться с ней.
Для упрощения конструкции и снижения затрат габаритные размеры балок b и h почти округлены до ближайших 25 мм.
Рисунок-2: Бетонное покрытиеОбычно балки проектируются как монолитные железобетонные балки, но неспособность бетона развивать достаточную силу сжатия может потребовать добавления стальных стержней в зону сжатия бетона.
Распределение напряжений и деформаций в двухармированной бетонной балке показано на рис.-1. Когда арматура добавляется в зону сжатия балки, такое же количество добавляется в зону растяжения балки, чтобы противостоять силе сжатия стального стержня, как показано на рисунке 1, напряжение-деформация (B).
Рисунок-3: Диаграмма напряжения-деформации железобетонной балки с двойным армированиемСуществует два случая расчета железобетонной балки с двойным армированием в зависимости от режимов разрушения балки:
Случай 1: И растяжение, и сжатие стали при пределе текучести Предположим, что и сталь на сжатие (A’s), и сталь на растяжение (As) подвергаются разрушающему напряжению (предел текучести (fy)): можно представить в двух частях.
Первая часть (Мн 1 ) обеспечивается парой, состоящей из усилия в сжимающей стали (A’s) и усилия в равной площади растяжения стали; см. рисунок-1, диаграмма напряжения (B):
Вторая часть (Mn 2 ) представляет собой вклад оставшейся растянутой стали (As-A), действующей на сжатый бетон; см. рис. 1, диаграмма напряжения (A):
Где:
A’s: сжатая сталь, мм 2
fy: предел текучести стального стержня, МПа
d: эффективная глубина, измеренная от поверхности сжатия до центр стального стержня в зоне растяжения, мм
d’: расстояние от поверхности сжатия до центра стальных стержней, мм
As: общая площадь стали в растянутой зоне балки, мм 2
a: глубина прямоугольного блока напряжений, мм вычисляется по уравнению 3
Где:
fc ‘ : прочность бетона на сжатие, МПа
b: ширина бетонной балки, мм
Случай 2: Сталь на сжатие ниже предела текучестиАрматура на сжатие может не достичь предела текучести, если:
- Балка широкая или неглубокая.
- Имеет необычное бетонное покрытие поверх сжатой арматуры.
- Коэффициент прочности на растяжение балки низкий.
- Или балка армирована сталью с высоким пределом текучести.
Когда предел текучести сталей при сжатии при разрушении балки ниже предела текучести, допущение ( fs=fs ‘ ) больше не действует, поэтому необходимо разработать новые уравнения для учета напряжения сжатия стали, которое ниже предела текучести.
Используйте минимальный коэффициент армирования при растяжении ( p – cy ), чтобы определить, поддается ли растяжение стали при сжатии: p – cy ), нейтральная ось достаточно высока, чтобы сжатие стали было меньше, чем предел текучести.
Итак, новые уравнения для напряжения стали на сжатие (f’ s ) и прочности на изгиб будут следующими: : глубина нейтральной оси, мм, см. рис.-1.
Краткий обзор процедуры расчета железобетонной балки с двойным армированием
Шаг 1: Рассчитайте максимальный момент или момент сопротивления (M n ), которому может противостоять подармированная секция с ρ = ρ макс .
Соответствующая площадь стали при растяжении As= ρ max бод,
Рассчитайте (a) по уравнению 7 и рассчитайте (d) по следующему уравнению: диаметр стержня Уравнение 14
Шаг 2: Найдите избыточный момент (M 1 ), если он есть, который должен восприниматься, и установите M 2 = M n , рассчитанный в шаге 1:
Где применяется M u или предельный момент рассчитывается по приложенным нагрузкам.
Этап 3: Определим (As), который рассчитывается на основе Этапа 1, как As2, т. е. та часть площади растянутой стали в двуармированной балке, которая работает с силой сжатия в бетоне, в (As- А = как 2 ).
Шаг 4: Ориентировочно предположим, что fs′= fy , затем рассчитаем площадь сжатой стали (A) с помощью уравнения 5.0071 1 = A’s), тогда общая площадь растянутой стали (As) в зоне растяжения балки равна (As 2 ) из шага 2 плюс (As 1 ).
Этап 6: Проанализируйте дважды армированную бетонную балку, чтобы убедиться, что fs′= fy, т. е. проверьте коэффициент растягивающей арматуры ( p ) по сравнению с ρ – cy . Рассчитайте ( p ) с помощью уравнения 4 и используйте (As) из ( Шаг 5 ).
Шаг 7: Если ρ >ρ – cy , напряжение сжатия стали равно (fy), и расчет завершен. Однако, ρ <ρ – cy , напряжение сжатия стали меньше (fy), и площадь сжатия стали должна быть увеличена, чтобы обеспечить необходимое усилие.
Шаг 8: Рассчитайте глубину нейтральной оси, которая равна прямоугольному блоку напряжений, деленному на B 1 т. е. либо 0,85, либо значение из уравнения 3. и, наконец, оцените пересмотренную площадь сжатой арматуры, используя уравнение 5, в котором значение заглушки равно (fs’) вместо (fy).
Шаг 10: Определите количество стержней и нарисуйте детали дизайна.
Пример:
Расчет прямоугольной балки, которая должна выдерживать рабочую динамическую нагрузку 45 кН/м и расчетную собственную нагрузку 20 кН/м (включая собственный вес) на пролете 5,5 м, ограничена в поперечном сечении для по архитектурным соображениям до ширины 250 мм и общей глубины 500 мм. Если fy= 420 МПа и fc′=28 МПа.
Решение:
1- Сначала вычислите предельную распределенную нагрузку (w u ) с использованием подходящей комбинации нагрузок, предусмотренной ACI 318-19:
w u =1,2DL+1,6LL= 1,2(15,5)+1,6(38)= 79,4 кН/м
2- Рассчитать применимо или предельный момент по уравнению максимального момента свободно опертой балки:
M u =(w u l 2 )/8= (79,4*5,5 2 )/8= 300,23 кН·м
Используйте уравнение 13 для оценки максимального выдерживающего момента (M n ), который может обеспечить одна железобетонная балка:
Определите неизвестные параметры уравнения 13:
Используйте уравнение 14 для определения эффективной глубины (d), предположим, что диаметр стержня 29 мм, два слоя стержней и размер стержня 10 мм для хомутов.
d= 500-40-10-29-(25/2)= 408,5 мм
Примечание:
Необходимо проверить коэффициент снижения прочности балки, равный 0,9. Вот почему ACI 318-19рекомендует использовать в уравнении 1 деформацию растяжения 0,005 вместо 0,004, чтобы избежать этой проверки и убедиться, что коэффициент снижения прочности равен 0,9:
p макс. 0,003+0,005))= 0,01806
As= p bd= 0,01806*250*412,5= 1862,695 мм 2 , это значение будет определено как As2 (обсуждается на шаге 3 процедуры расчета), если балка спроектирована как двужильный железобетонный брус
a= (1862,695*420)/(0,85*28*250)= 131,484 мм
M n = 1862.695*420*(408.5-(131.484/2))= 268150517.4 N.mm= 268.150 KN.m
M d = strength reduction factor*M n = 0.9 *268,150= 241,335 кН·м
Поскольку M d < M u , балка должна быть спроектирована как железобетонная балка с двойным армированием.
3- Рассчитайте избыточный момент (M 1 ), используя уравнение 15:
M 1 =(300,23/0,9)-241,335= 92,253 кН·м
4- Предположим, что напряжение стали при сжатии достигает предела текучести fs′= fy, затем вычислить площадь стали (A) при сжатии, используя уравнение 5. Чтобы вычислить (d’), предположим, что сжатие стержня диаметр 22 мм.
d’=диаметр крышки хомута+0,5*диаметр продольного стержня
d’=40+10+11= 61 мм *( 408,5 -61))= 632,086 мм 2 = As1
5- Рассчитать общую площадь растянутой арматуры, если (fs′= fy):
As= As1+As2= 1862.695+ 632.086= 2494.78 mm 2
p =As/bd= 2494.78/(250*408.5)= 0.02442
p ‘=A’s/ bd= 632.086 /(250*408,5)= 6,189*10 -3
p – cy =0,85*0,85*(28/420)*(0,02/408,03)*(0,03/408,03)*(0,85*0,85*(28/420)*(0,03/408,03)*(0,03/408,03)* ))+6,189*10 -3 = 0,03016
Так как p – cy > p , сжатая сталь не деформируется и площадь сжатой стали должна быть пересмотрена.
6- Вычислить глубину нейтральной оси (c):
c=a/B 1 = 131,484/0,85= 154,687 мм
‘ =0.003*200000*((154.687-61)/154.687)= 363.393 MPa
As’= (92.253*10 6 )/(363.393*(408.5-61))= 730.548 mm 2
8- Определите количество стержней для сжатой и растянутой арматуры:
Количество стержней для зоны растяжения = Общая площадь армирования/площадь одного стержня
Количество стержней = 2494,78/(PI/4*29 2 )= 3,7= 4
Количество стержней для сжатия зона = общая площадь армирования/площадь одного стержня
количество стержней = 730,548/ (PI/4*22 2 )= 1,92= 2
балки и двух стержней в один слой со стороны сжатия балки.
Следует знать, что количество стержней округлено, следовательно, увеличивается площадь армирования как в зоне сжатия, так и в зоне растяжения. Новые стальные области:
As= 4*(PI/4*29 2 )= 2642,079 мм 2
As’= 2*(PI/4*22 2 )= 760,265 мм 3 арматура площадь увеличивается, мы должны проверить, достигает ли сжатая сталь 363,393 МПа или нет: *250)= 141,881 мм
c= 141,881/0,85= 166,919 мм
фс ‘ =0,003*200000*((166,919-61)/166,919)= 380,733 МПа> 363,393 МПа
Для получения более подробной информации о проверке и оценке коэффициента снижения прочности, пожалуйста, нажмите здесь.
dt=500-40-10-(29/2)= 435,5 мм
c/dt= 166,919/435,5=0,383>0,375, поэтому коэффициент снижения прочности равен 0,9.
Наконец, используйте формулу оценки сопротивления момента (M d ) балки, и он должен быть больше приложенного момента ( M u = 300,23 ):
Наконец, используйте уравнение 12 для оценки расчетного сопротивления моменту (M d ) балки, и он должен быть больше, чем приложенный момент ( M u = 300,23 ):
M n = 2009.993*420*(408.5-(141.881/2))+380.733*760.265(408.5-61)= 385553383.5 N.mm= 385.553 KN.m
M d = 0.9*385.553= 346.998 KN.m > 300,23 , поэтому конструкция безопасна.
Рис. 4: Фрагмент конструкции балкиЧасто задаваемые вопросы
Железобетонная балка со стальной арматурой как в зоне растяжения, так и в зоне сжатия называется двуармированной балкой.
Для чего в бетонных балках используется сжатая арматура?
Армирование на сжатие предназначено для увеличения несущей способности балок. Увеличить несущую способность балки можно за счет увеличения ее габаритов.
Однако изменить размеры не всегда возможно из-за архитектурных соображений. Следовательно, двойная железобетонная балка была бы единственным вариантом, который можно было бы рассмотреть.
В чем разница между двойной железобетонной балкой и одинарной железобетонной балкой?
Балка, армированная только в растянутой зоне, называется одноармированной железобетонной балкой, тогда как двойная железобетонная балка армируется как на растяжение, так и на сжатие.
Каковы преимущества компрессионного армирования, помимо повышения прочности?
1- Уменьшение долговременного отклонения балки.
2- Удерживает хомуты в нужном положении во время заливки и уплотнения бетона.
3. Для минимального нагружающего момента
В каких ситуациях арматура на сжатие может не поддаваться?
1- Луч мелкий или широкий.
2- Низкий коэффициент армирования балки при растяжении.
3. Класс армирования высокий.
4- Необычное бетонное покрытие используется поверх сжатой арматуры.
Подробнее
Как рассчитать несущую способность существующей балки для ремонта?
Понимание передачи нагрузок от плиты к балкам
نسعى إلى تحقيق التميز في المجالات الهندسية
اطلع على مركز المعرفة لدينا. سهولة الوصول الى المحاضرات والوثائق والتعليمات والبيانات الاخرى
قراءة المزيد
حمل تطبيقنا من كوكل بلي
تثبيت
امداد الطالب بأصول المعرفة الهندسية الحديثة
قراءة المزيد
إعداد كوادر علمية من حملة شهادة البكالوريوس
قراءة المزيد
اخر الاخبار
المثنى السماوة
ما هو مركز المعرفة؟
هو نظام ميز نتيح من خلالة الوصول السريع لكافة البيات ولثائق بطريقة لكافة اليثالبحثريقة سريعةيثيثيحيحлий الтили الлее الлее الлее الлее الлее اsдоля новить عمريثيثيثлий الлее عمةيثيثيثлий الлее اsتشеми الлее اsстаточно الлее اsстаточно الлее трееми – есть трееми الлее ال etيслужи новить ®бло0003
صفحتنا على فيسبوك
com/102594527932388″> جامعة المثنى كلية الهندسة
أخر الاخبار والنشاطات
اضغط هنا للاطلاع على جدول المحاضرات لكافة…
Read More
[ba_alert _builder_version=”4.14.7″ _module_preset=”default” theme_builder_area=”post_content” title=”سفرة علمية” description=”قسم الهندسة الالكترونية والاتصالات / كلية الهندسة/ جامعة المثنى ينظم سفرة علمية الى محطة كهرباء الحلة الغازية في محافظة…
Read More
اختتام بطولة كلية الهندسة / جامعة المثنى بكرة القدم وذلك بفوز قسم الهندسة المدنية المرحلة الثالثة على قسم الهندسة الكيمياوية المرحلة الرابعة بنتيجة ١ / ٠وقد حضر المباراة الختامية السيد عميد كلية الهندسة الاستاذ الدكتور احمد حسن علي والسيد رئيس قسم…
Read More
بالرغم من تجاوز عددهم اكثر من ٤ اضعاف الطاقة الاستيعابية للقسم واستمرار اللقاء لوجبتين ولاكثر من ٤ ساعات وضمن برنامج استقباله لطلبة المرحلة الاولى. السيد عميد كلية الهندмыш – / جامعة المثنى الاستاذ الدكتوتر احمد حسن عليلتقي بطلبة الهنзнес المدцер … 9 Я0003
Подробнее
ضمن نشاطات وحدة تمكين المرأة السيد عميد كلية الهن уважения / جامعة المثنى يحضر الهن уважения / جامعة المثنى يحضر الهن уваЯ امليsيдение الملтрецени الملтрецени المرень الملтрецени الтрецени الملтреслужислужи еде vэйеде الтреслужислужи الтрезнес id либо الтрезнес الولтреслужислужи еде v вероятности الтрезнес الولтрезнес الтретуа либо الтретуа либо الтрезнес الولтрезнес الтретуа либо.
Read More
ضمن برنامج استقباله لطلبة المرحلة الاولى. السيد عميد كلية الهندسة / جامعة المثنى الاستاذ الدكتور احمد حسن علي يلتقي بطلبة قسم الهندسة الالكترونية والاتصالات وبحضور السيد المعاون العلمي والسيد رئيس القسم.وقد جرى في الاجتماع الترحيب بالطلبة متمنين…
Read More
استنادا لتوجيهات رئاسة جامعة المثنى انتظام سير الدوام لطلبة المرحلة الاولى وكان باستقبالهم السيد عميد كلية الهندسة الاستاذ الدكتور احمد حسن علي والسادة رؤوساء الاقسام العلمية.ويذكر ان الاقسام العلمية في الكلية كانت قد هيئت مسبقًا جداول المحاضرات…
Подробнее
انقر هنا للاطلاعلى كافة الاخبار والنشاطات
مدونات واعلاناs
جدول المحاضرات الاسبوعي
ديسمبر 10, 2022подробнее
Номер | الى طلبة الدراسات العليا
ديسمبر 7, 2022
[ba_alert title=”قبول طلبة الدراسات العليا للعام الدراسي 2022-2023 ضمن زيادة الطاقة الاستيعابية لخطة القبول” description=”نظر لتوفر شروط القبول في الذوات المدرجة اسمائهم ادناه تقرر قبولهم في الدراسات العليا الماجستير قسم الهندسة المدنية للعام الدراسي 2022-2023 وتأجيل.