[00018] Применение такого решения как первая ванна для травления преимущественно удаляет окалину с большинства ферритных нержавеющих сталей и значительно уменьшает слой окалины для аустенитных нержавеющих сталей, для которых затем может потребоваться вторая ванна для травления, содержащая пониженные концентрации кислот, таких как HNO₃ и/или HF, для полного удаления каких-либо остаточных слоев оксида/окалины. В то время как описанный способ не требует использования третьей ванны с HNO₃ для получения очищенной и травленой полосы металла в случае ферритных нержавеющих сталей, такая третья ванна может применяться для пассивации поверхности полосы металла, подвергнутой обработке.

[00019] На ФИГ. 2 показан пример описанного способа, в котором применяют ванну для электролитического травления после отжига и обработки расплавом соли стальной полосы 16. Первый резервуар включает ванну с H₂SO₄ и HF, в которой находятся комплекты электродов 22, 24 и 26, расположенных согласно схеме 28, через которую полоса нержавеющей стали 16 проходит непрерывно и в направлении стрелки А. Первый резервуар 20 может содержать, например, от примерно 10 г/л до примерно 200 г/л H₂SO₄, или от примерно 30 г/л до примерно 120 г/л H₂SO₄, или от примерно 25 г/л до примерно 35 г/л H₂SO₄; от примерно 0 г/л до примерно 100 г/л HF, от примерно 0,01 г/л до примерно 100 г/л H₂O₂, или от примерно 1 г/л до примерно 100 г/л H₂O₂, или от примерно 5 г/л до примерно 100 г/л H₂O₂, и по меньшей мере комплект электродов из одного катода и одного анода. Включение HF в электролитическую ванну потребует использование специального совместимого материала, устойчивого к химическому воздействию, но при этом сохраняющего электропроводность. Комплект электродов 22 является катодным комплектом электродов, комплект электродов 24 является анодным комплектом электродов, и комплект электродов 26 является катодным комплектом электродов. Полоса стали 16 проходит через установку 28, и с помощью каждого из электродов 22, 24, 26 на полосу стали 16 подается ток. Например, можно подавать ток в диапазоне от примерно 10 до примерно 200 Кл/дм² и плотностью тока от примерно 1 до примерно 100 А/дм² или от примерно 1 до примерно 10 А/дм². Температуру раствора можно поддерживать от примерно 21°C (70°F) до примерно 82°C (180°F) или от примерно 26°C (80°F) до примерно 24°F (130°F) для контроля распада H₂O₂ при его введении в систему. Количество растворенных металлов может быть равно либо меньше 80 г/л, в диапазоне от примерно 0 до 80 г/л или в диапазоне от примерно 5 до примерно 40 г/л.

[00020] Второй резервуар 30 может содержать, например, HNO₃ для использования при обработке ферритных нержавеющих сталей. Второй резервуар 30 может содержать, например, от примерно 10 г/л до примерно 130 г/л HNO₃. Использование второго резервуара для обработки ферритных нержавеющих сталей является необязательным, если нет необходимости осветления и пассивации полосы стали в способе травления, а не при последующей естественной реакции с воздухом, при которой применение второго резервуара будет необходимым. Для марок аустенитных нержавеющих сталей общее количество HNO₃ и HF, содержащееся во втором резервуаре, может быть снижено по сравнению с известными способами травления. Например, как будет описано ниже относительно Примера 1, количество HF может быть снижено на примерно 50% по сравнению с известным способом таким образом, что общий расход HNO₃ и HF во втором резервуаре снижается. HF может содержаться в концентрации от, например, примерно 1 г/л до примерно 100 г/л или от примерно 5 г/л до примерно 30 г/л или от примерно 5 г/л до примерно 25 г/л. В резервуаре 32 может содержаться HNO₃ для применения, например, при обработке ферритной нержавеющей стали, либо может быть использована HF для применения, например, при обработке аустенитной нержавеющей стали. Резервуар 32 может содержать от примерно 10 г/л до примерно 130 г/л HNO₃. HF в третьем резервуаре 32 может содержаться в концентрации, например, от примерно 1 г/л до примерно 100 г/л или от примерно 5 г/л до примерно 30 г/л или от примерно 5 г/л до примерно 25 г/л. Или в третьем резервуаре 32 HF может вообще отсутствовать, и количество HNO₃ может быть снижено на примерно 20% по сравнению с известным способом таким образом, что общий расход кислот в третьем резервуаре снижен по отношению к способам, известным из уровня техники.

[00021] В способе, описанном в данной заявке, альтернативно может использоваться один резервуар, показанный на ФИГ. 3, как единственный резервуар 40. Такой способ с использованием одного резервуара может применяться, в частности, для полосы стали 16, которая является ферритной нержавеющей сталью. Резервуар 40 включает раствор ванны, описанный выше для первого резервуара 20 на ФИГ. 2. После выхода из резервуара 40, как будет понятно специалисту в данной области техники с учетом излагаемой в настоящем описании сущности изобретения, полоса стали 16 поступает в секцию для обработки, заключающейся в промывке и сушке.

[00022] ПРИМЕРЫ

[00023] В приведенных ниже примерах полярность электролита изменили по меньшей мере один раз способом, известным специалисту в данной области техники с учетом излагаемых в настоящем описании сведений.

[00025] В первом примере, в котором показаны фактические данные, было обнаружено, что в способе электролитического травления (“ЭТ”) в настоящем изобретении общий расход химических соединений ниже, и проводят способ при более низкой температуре, что позволило получить лучшие результаты, по сравнению с известным из уровня техники способом травления (называемый ниже «Базовым способом»)

[00027] Нержавеющие стали по классификации ASTM марок 301, 304 и 316, при этом марки и химический состав таких сталей хорошо известны в данной области, испытывали по базовому способу и способу электролитического травления. По результатам базового способа получили остаточное количество ионов Fe²⁺ 30 г/л, что свидетельствует о том, что H₂O₂ присутствовал не в избытке (что также соответствует 0 г/л H₂O₂). По результатам электролитического травления получили количество ионов Fe²⁺ 0 г/л, что свидетельствует об избыточном количестве H₂O₂ (что также подтверждается количеством H₂O₂ 5 г/л). По базовому способу для нержавеющей стали марки 301 использовали первую ванну, содержащую 100 г/л H₂SO₄ и 30 Кл/дм² при температуре 71°C (160°F), что привело к частичному очищению поверхности стали. Для способа электролитического травления использовали первую ванну, содержащую сниженное количество H₂SO₄ 30 г/л, 30 г/л Fe³⁺ и характеризующуюся повышенным значением 100 Кл/дм² при пониженной температуре 49°C (120°F), что позволило получить по существу полностью очищенную поверхность стали. Аналогичные результаты получили для нержавеющей стали марки 304 при тех же значениях. Для нержавеющей стали марки 316 поверхность стали после травления при таких же технологических режимах осталась такой же, как и до проведения обработки, что свидетельствует о неудовлетворительной очистке. Материалы, используемые в данном первом примере, могут быть затем полностью очищены в одной или более последующих ваннах, которые содержали меньшее количество HNO₃ и HF, по сравнению с последующими ваннами, используемыми в известных способах травления. “Общее количество HF” описано в следующих примерах и является комбинацией “свободного HF” и части, связанной с растворенными металлами. В зависимости от метода анализа, можно измерить “общее количество HF” и “свободный HF”.

[00028] Для полной очистки материала следующий способ травления проводили при нижеуказанных концентрациях для каждой из ванн 2 и 3. Условия очистки в целом свидетельствовали о приемлемом внешнем виде с точки зрения производства, что будет очевидно специалисту в данной области техники.

[00031] В способе электролитического травления, раскрытого в первом примере, потребляемое количество HF снизилось более чем в половину, по сравнению с количеством, потребляемым по базовому способу во второй ванне, и HF полностью отсутствовал в смеси в третьей ванне. Концентрацию HNO₃ можно было снизить на примерно 20% во второй ванне.

[00032] ПРИМЕР 2

[00033] В следующем втором примере предложен случай, когда для электродов использовали совместимый материал. Во втором примере показан способ электролитического травления с двумя ваннами, при котором вторая ванна содержит только HNO₃, что привело к существенному очищению поверхности нержавеющей стали. Поскольку во второй ванне HF не использовали, наблюдалось снижение общего расхода кислот по сравнению с известным способом, в котором во второй ванне применяли обе кислоты – HNO₃ и HF. Поскольку травление нержавеющей стали марки 316 является более трудным, добавление HF во вторую ванну является необязательным.

[00035] Для каждой марки стали (301, 304, 316 и 409), используемой для эксперимента, использовали 30 г/л H₂SO₄ и 30 г/л Fe³⁺ при температуре раствора 49°C (120°F). Для трудно травящейся нержавеющей стали марки 316 использовали 20 г/л HF и 120 Кл/дм². Для нержавеющих сталей марок 301 и 304 использовали 10 г/л HF и 100 Кл/дм². Для нержавеющей стали марки 409, которая значительно легче травится, использовали 5 г/л HF и 50 Кл/дм². Для существенного и дополнительного полного очищения полос стали по второму примеру, вторая и/или третья ванны могут содержть меньшее по сравнению с известными способами травления количество HF. Например, можно не использовать HF в одной или более последующих ваннах при травлении нержавеющей стали марки 409. Для травления нержавеющей стали марки 301 и 304 можно использовать от примерно 0 г/л до примерно 10 г/л HF, и для нержавеющей стали марки 316 можно использовать от примерно 10 г/л до примерно 30 г/л HF. Эта концентрация могла представлять собой снижение на величину от примерно 20% до примерно 50% для данных марок нержавеющей стали по сравнению с известными способами травления.

[00037] Третий пример, приведенный ниже и основанный на фактических данных, подчеркивает, что способ электролитического травления способствует снижению общего количества потребляемых химических реагентов. Так, в базовом способе использовали сульфат натрия (Na₂SO₄), и нержавеющую сталь марок 304 и 409 подвергали испытаниям по базовому способу и по способу электролитического травления.

[00039] Для ванны 2 и 3 примечательно, что HNO₃ ведет себя как окислитель, что способствует полному превращению ионов двухвалентного железа в ионы трехвалентного железа. Для нержавеющей стали марки 304 по базовому способу в первой ванне использовали 175 г/л Na₂SO₄, 1-2 г/л Fe³⁺, 1-2 г/л Fe²⁺, 0 г/л H₂O₂, 120 Кл/дм² и температуру поддерживали 65°C (150°F). Во второй и третьей ваннах в каждой содержалось по 120 г/л HNO₃, 42,3 г/л HF, 27,5 г/л Fe³⁺ при температуре 54°C (130°F). В результате получили визуально чистую поверхность.

[00041] Для нержавеющей стали марки 409 по базовому способу в первой ванне использовали 175 г/л Na₂SO₄, 1-2 г/л Fe³⁺, 1-2 г/л Fe²⁺, 0 г/л H₂O₂, 60 Кл/дм² и температуру поддерживали 65°C (150°F). Во второй ванне содержалось 105 г/л HNO₃, 8 г/л HF, 32,5 г/л Fe³⁺ при температуре 51°C (125°F). В третьей ванне содержалось 120 г/л HNO₃, 22,5 г/л HF, 27,5 г/л Fe³⁺ при температуре 51°C (125°F). В результате получили визуально чистую поверхность.

[00041] Для нержавеющей стали марки 409 по базовому способу в первой ванне использовали 175 г/л Na₂SO₄, 1-2 г/л Fe³⁺, 1-2 г/л Fe²⁺, 0 г/л H₂O₂, 60 Кл/дм² и температуру поддерживали 65°C (150°F). Во второй ванне содержалось 105 г/л HNO₃, 8 г/л HF, 32,5 г/л Fe³⁺ при температуре раствора 51°C (125°F). В третьей ванне содержалось 120 г/л HNO₃, 22,5 г/л HF, 27,5 г/л Fe³⁺ при температуре раствора 51°C (125°F). В результате получили визуально чистую поверхность.

[00042] Для нержавеющей стали марки 409 по электролитическому способу в первой ванне использовали 30 г/л H₂SO₄, 30 г/л Fe³⁺, 0 г/л Fe²⁺, 5 г/л H₂O₂ и 60 Кл/дм² и поддерживали пониженную температуру 51°C (120°F). Во второй ванне содержалось 105 г/л HNO₃, 8 г/л HF, 32,5 г/л Fe³⁺ при температуре 51°C (125°F). В третьей ванне при температуре раствора 51°C (125°F) содержалось 27,5 г/л Fe³⁺ при пониженном содержании HNO₃ 105 г/л и 8 г/л HF. В способе электролитического травления было израсходовано меньшее общее количество кислот по сравнению в базовым способом. Например, в третьей ванне в способе электролитического травления концентрация HNO₃ была снижена на 15 г/л по сравнению с концентрацией, использованной в третьей ванне в базовом способе, и концентрация HF была снижена на 14,5 г/л по сравнению с концентрацией, использованной в третьей ванне в базовом способе. Это привело к снижению общей концентрации используемых кислот на 29,5 г/л в третьей ванне по электролитическому способу травления, по сравнению с общей концентрацией кислот, использованных в базовом способе. Более того, в результате была получена визуально чистая поверхность.

[00044] Четвертый пример, приведенный ниже, свидетельствует о том, что способ электролитического травления позволяет снизить предполагаемые концентрации используемых химических реагентов. В базовом способе использовали сульфат натрия (Na₂SO₄), и нержавеющую сталь марок 304 и 409 подвергали испытаниям по базовому способу и по электролитическому способу травления.

[00046] Для нержавеющей стали марки 304 по базовому способу в первой ванне использовали 175 г/л Na₂SO₄, 1-2 г/л Fe³⁺, 1-2 г/л Fe²⁺, 0 г/л H₂O₂, 120 Кл/дм² и температуру поддерживали 65°C (150°F). Во второй ванне содержалось 120 г/л HNO₃, 40 г/л HF, 30 г/л Fe³⁺ при температуре 54°F (130°F) и в третьей ванне содержалось 100 г/л HNO₃, 20 г/л HF, 20 г/л Fe³⁺ при температуре 54°C (130°F). В результате предполагается получение визуально чистой поверхности.

[00047] Для нержавеющей стали марки 304 по электролитическому способу в первой ванне использовали 30 г/л H₂SO₄, 40 г/л Fe³⁺, 0 г/л Fe²⁺, избыток H₂O₂ (>0,1 г/л), 120 Кл/дм² и поддерживали пониженную температуру 49°C (120°F). Во второй ванне содержалось 100 г/л HNO₃, 20 г/л HF, 30 г/л Fe³⁺ при температуре 54°C (130°F) и в третьей ванне содержалось 80 г/л HNO₃, 10 г/л HF, 20 г/л Fe³⁺ при температуре 54°C (130°F). В способе электролитического травления количество используемых химических реагентов снизили по сравнению с базовым способом, в том числе каждого из компонентов HNO₃ и HF во второй и в третьей ваннах. Например, во второй ванне в способе электролитического травления концентрацию HNO₃ снизили на 20 г/л по сравнению с концентрацией, использованной во второй ванне в базовом способе, и концентрация HF была снижена на 10 г/л по сравнению с концентрацией, использованной во второй ванне в базовом способе. Это привело к снижению общей концентрации используемых кислот на 30 г/л во второй ванне по электролитическому способу травления, по сравнению с общей концентрацией кислот, использованных в базовом способе. Кроме того, в третьей ванне в способе электролитического травления концентрация HNO₃ снижена на 20 г/л по сравнению с концентрацией, использованной в третьей ванне в базовом способе, и концентрация HF была снижена на 5 г/л по сравнению с концентрацией, использованной в третьей ванне в базовом способе. Это привело к общему снижению концентрации используемых кислот на 25 г/л в третьей ванне по электролитическому способу травления, по сравнению с общей концентрацией кислот, использованных в базовом способе. В результате предполагается получение визуально чистой поверхности.

[00048] Для нержавеющей стали марки 409 по базовому способу в первой ванне использовали 175 г/л Na₂SO₄, 0 г/л Fe³⁺, 40 г/л Fe²⁺, 0 г/л H₂O₂, 60 Кл/дм² и поддерживали температуру 65°C (150°F). Во второй ванне содержалось 120 г/л HNO₃, 20 г/л HF, 30 г/л Fe³⁺ при температуре раствора 49°C (120°F). В третьей ванне содержалось 80 г/л HNO₃, 5 г/л HF, 20 г/л Fe³⁺ при температуре 49°C (120°F). В результате предполагается получение визуально чистой поверхности.

[00049] Для нержавеющей стали марки 409 по электролитическому способу в первой ванне использовали 30 г/л H₂SO₄, 30 г/л Fe³⁺, 0 г/л Fe²⁺, 5 г/л H₂O₂ и 120 Кл/дм² и поддерживали пониженную температуру 49°C (120°F). Во второй ванне содержалось 100 г/л HNO₃, 0 г/л HF, 30 г/л Fe³⁺ при температуре 49°C (120°F). В третьей ванне при температуре раствора 49°C (120°F) содержалось 20 г/л Fe³⁺ и пониженные количества HNO₃ 80 г/л и 0 г/л HF. В способе электролитического травления общее количество используемых химических реагентов снизили по сравнению с базовым способом, в том числе снизили использование каждого из компонентов HNO₃ и HF во второй ванне и использование HF в третьей ванне. Например, во второй ванне в способе электролитического травления концентрацию HNO₃ снизили на 20 г/л по сравнению с концентрацией, использованной во второй ванне в базовом способе, и концентрация HF была снижена на 20 г/л (до 0 г/л) по сравнению с концентрацией, использованной во второй ванне в базовом способе. Это привело к общему снижению концентрации потребляемых кислот на 40 г/л во второй ванне по электролитическому способу травления, по сравнению с общей концентрацией кислот, использованных в базовом способе. Кроме того, концентрация HF в третьей ванне по электролитическому способу травления была снижена на 5 г/л по сравнению с концентрацией, использованной в третьей ванне в базовом способе. Это привело к общему снижению концентрации потребляемых кислот до 5 г/л в третьей ванне по электролитическому способу травления, по сравнению с общей концентрацией кислот, использованных в базовом способе. В результате предполагается получение визуально чистой поверхности.

[00050] Таким образом, для нержавеющей стали марки 409 при электролитическом способе травления можно исключить использование HF на 100%. Для остальных марок ферритных сталей и низколегированных марок аустенитных сталей, таких как нержавеющая сталь марки 301 и нержавеющая сталь марки 304, концентрацию HF можно снизить на 20% или более по сравнению с базовыми способами. Для аустенитной нержавеющей стали марки 316 существенное снижение концентрации может не наблюдаться. В некоторых случаях концентрацию HNO₃ могли снизить для способа электролитического травления на 10-20% по сравнению с базовым способом.

[00051] Основываясь на раскрытых и описанных различных вариантах реализации настоящего изобретения, дополнительные варианты воплощения описанных здесь способов и систем могут быть выполнены специалистом в данной области техники путем внесения подходящих изменений, не отклоняясь при этом от объема настоящего изобретения. Некоторые из таких возможных изменений были упомянуты, и остальные будут очевидны специалистам в данной области техники. Например, рассмотренные выше примеры, варианты реализации, параметры, материалы, размеры, соотношения, стадии и т.п. являются иллюстративными. Таким образом, объем настоящего изобретения следует рассматривать в пределах пунктов формулы изобретения, приведенной ниже, и не ограничивать показанными и описанными в описании и чертежах особенностями структуры и осуществления способов.

1. Способ электролитического травления полосы из нержавеющей ферритной стали, характеризующийся тем, что при травлении указанную полосу подвергают обработке в ванне смесью, находящейся в указанной ванне, при этом указанная смесь содержит H₂SO₄ и избыток по меньшей мере одного окислителя, при этом на сталь подают электрический ток, а указанная смесь не содержит HF.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанный по меньшей мере один окислитель обеспечивает превращение всего количества сульфата железа (II) в сульфат железа (III) (Fe₂(SO₄)₃).

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что концентрация Fe₂(SO₄)₃ составляет от 5 г/л до 100 г/л.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что указанный по меньшей мере один окислитель представляет собой Н₂О₂.

5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что концентрация H₂SO₄ составляет от 10 г/л до 200 г/л.

6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что используют для травления единственную ванну.

7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что травление стали проводят непрерывно.

8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что стадия подачи тока на сталь включает подачу тока посредством по меньшей мере одного из катода или анода.

9. Способ по п. 8, отличающийся тем, что сталь используют в качестве катода или анода.

10. Способ электролитического травления полосы из нержавеющей стали, включающий обработку указанной стали первой смесью, находящейся в первой ванне, при этом указанная первая смесь содержит H₂SO₄, избыток по меньшей мере одного окислителя, при этом указанный по меньшей мере один окислитель обеспечивает превращение всего количества сульфата железа (II) в сульфат железа (III) (Fe₂(SO₄)₃), и подачу тока на сталь, причем концентрация H₂SO₄ составляет от 10 г/л до 200 г/л.

11. Способ по п. 10, отличающийся тем, что концентрация Fe₂(SO₄)₃ составляет от 5 г/л до 100 г/л.

12. Способ по п. 10, отличающийся тем, что указанный по меньшей мере один окислитель представляет собой Н₂О₂.

13. Способ по п. 10, отличающийся тем, что первая смесь дополнительно содержит HF.

14. Способ по п. 13, отличающийся тем, что концентрация H₂SO₄ составляет от 25 г/л до 35 г/л и при этом концентрация HF составляет от 0 г/л до 100 г/л.

15. Способ по п. 10, отличающийся тем, что стадия подачи тока на сталь включает подачу тока посредством по меньшей мере одного из катода или анода.

16. Способ по п. 15, отличающийся тем, что сталь используют в качестве катода или анода.

17. Способ по п. 10, дополнительно включающий обработку стали второй смесью, находящейся во второй ванне, причем вторая смесь содержит по меньшей мере один из HNO₃ и HF, при этом концентрация HNO₃ составляет от 10 г/л до 130 г/л и при этом концентрация HF составляет от 0 г/л до 30 г/л.

18. Способ по п. 17, отличающийся тем, что первая смесь дополнительно содержит HF.

19. Способ по п. 17, отличающийся тем, что нержавеющая сталь представляет собой ферритную нержавеющую сталь, и вторая смесь содержит HNO₃.

20. Способ по п. 17, отличающийся тем, что нержавеющая сталь представляет собой аустенитную нержавеющей сталь, и вторая смесь содержит HNO₃ и HF, и при этом концентрация HF во второй смеси находится в диапазоне от 5 г/л до 25 г/л.

21. Способ по п. 17, дополнительно включающий обработку стали третьей смесью, находящейся в третьей ванне, причем указанная третья смесь содержит HNO₃ и при этом концентрация HNO₃ составляет от 10 г/л до 130 г/л.

22. Способ по п. 10, отличающийся тем, что травление стали проводят непрерывно.

23. Способ по п. 10, при котором температура первой смеси находится в диапазоне от 21°C (70°F) до 82°C (180°F) или в диапазоне от 26°C (80°F) до 54°C (130°F).

24. Способ по п. 10, отличающийся тем, что после обработки указанной полосы первой смесью количество полностью растворенных металлов в первой смеси равно или меньше 80 г/л.

25. Способ по п. 10, отличающийся тем, что стадия подачи тока на сталь включает подачу тока посредством электродов, которые включают схему катод-анод-катод и выполнены с возможностью подачи тока в диапазоне от 10 Кл/дм² до 200 Кл/дм² с плотностью тока в диапазоне от 1 А/дм² до 100 А/дм².

www.findpatent.ru

Травление – сталь – Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Травление – сталь

Cтраница 1

Травление стали в растворах соляной кислоты происходит преимущественно путем растворения окисной пленки. В растворах серной кислоты растворимость окислов железа мала. Проникая сквозь поры и трещины в окалине к слою вюстита, серная кислота растворяет как его, так и контактирующее с ним металлическое железо. Выделяющийся при этой реакции газообразный водород механически отщепляет наружный слой окалины, удаляя вместе с ним и другие загрязнения случайного характера.  [1]

Травление стали в растворах соляной кислоты протекает преимущественно путем растворения окисной пленки. В растворах серной кислоты растворимость окислов железа меньше. Проникая сквозь поры и трещины в окалине к слою вюстита, серная кислота растворяет как его, так и контактирующее с ним металлическое железо. Выделяющийся при этой реакции газообразный водород механически отщепляет наружный слой окалины, удаляя вместе с ним и другие загрязнения случайного характера.  [2]

Травление сталей сопровождается выделением на их поверхности шлама – порошкообразного налета карбидов железа, которые не растворяются в соляной и серной кислотах.  [3]

Травление сталей азотной кислотой имеет определенную специфику. Азотную кислоту используют для высоколегированных сталей; окалина на поверхности состоит из окиси железа, хрома, никеля и других легирующих элементов. Как правило, водород при травлении не выделяется. В табл. 2 приведены вредные вещества в виде N203, половину из которых составляет окись азота и половину – двуокись азота.  [4]

Травление стали в смеси серной и соляной кислот.  [5]

Травление стали соляной кислотой получило широкое распространение, когда были разработаны технологические схемы, в которых процессы выделения и разложения хлорида железа были совмещены в одном аппарате. Из зарубежных публикаций известны пять вариантов осуществления этого процесса, отличающихся друг от друга в основном типом реактора для окисления дихлорида железа. Основной принцип процесса для всех вариантов является общим. Он заключается в следующем. Травильный раствор, подлежащий регенерации, распыляется в реакторе при температуре 500 – 800 С. При этих условиях и в присутствии кислорода воздуха происходят испарение воды и разложение дихлорида железа на оксид железа и хлорид водорода. Образующийся оксид железа осаждается или в самом реакторе или в последующем пылеотделителе и извлекается как побочный продукт. Из газовой смеси, содержащей хлорид водорода, пары воды и газообразные продукты горения, хлорид водорода выделяют поглощением водой и в виде соляной кислоты возвращают на травление. Как уже сказано выше, в зависимости от типа реактора для окисления дихлорида железа установки делятся на пять вариантов.  [6]

Травление стали ЭИ811 в 10 % HNO3 4 % NaF при 20 и 40 не вызывает образования металлической пленки.  [7]

Травление сталей Bethnamel и Zerocarbon осуществляют иногда в 10 – 15-процентном растворе лимонной кислоты при 80 – 90 С в течение 8 – 10 мин.  [8]

Травление сталей аустенитного класса типа 12Х18Н10Т и 12Х21Н5Т происходит при температуре 15 – 35 С в растворе, г / л: 220 – 240 HNO3; 20 – 25 NaF; 20 – 35 NaCl. Продолжительность травления 30 – 60 мин, глубина съема основного металла до 2 мкм.  [9]

Для травления стали применяется соляная или серная кислота. В соляной кислоте происходит растворение окалины, в то время как серная кислота подтравливает окалину, ослабляя ее адгезию со сталью. Обычные стали, уже обезжиренные, травят в 30 % – ной соляной кислоте при комнатной температуре вплоть до полного удаления окалины и ржавчины. После промывки применяют анодное обезжиривание с целью удаления протравленного шлама при / 5 – МО А / дм2 в течение 1 – 2 мин. После промывки производят – 10-с активацию поверхности в 10 % – ном растворе серной кислоты при комнатной температуре.  [10]

После травления стали подвергают пассивированию в 3 – 5 % – ном растворе азотной кислоты при 40 – 50 С в течение 3 – 5 мин. Для пассивирования хромистых сталей применяют тот же раствор, но рекомендуется вводить в него дополнительно 1 – 2 % бихромата натрия. После пассивирования поверхность полуфабрикатов и деталей становится серебристо-матовой, чистой, в результате значительно повышается коррозионная стойкость металла.  [11]

После травления стали подвергают пассивированию в 3 – 5 % – ном растворе азотной кислоты при 40 – 50 С в течение 3 – 5 мин. Для пассивирования хромистых сталей применяют тот же раствор, но рекомендуют вводить в него дополнительно 1 – 2 % бихромата натрия. После пассивирования поверхность полуфабрикатов и деталей становится серебристо-матовой, чистой, в результате значительно повышается коррозионная стойкость металла.  [12]

Для травления стали в соляной кислоте рекомендуется [ 98, с.  [13]

Для травления стали обычных марок употребляется серная кислота, для травления нержавеющей и жароупорных марок сталей – соляная или азотная кислоты.  [14]

Механизм травления стали Х18Н10Т в акустическом поле отличается от травления углеродистой стали отсутствием газообразных продуктов реакции и высокой коррозионной стойкостью окисной пленки. Химическое травление стали Х18Н10Т обычно производится в два этапа. На первом этапе осуществляется обработка металла при 400 С в расплаве щелочи, содержащем 65 % NaOH, 30 % NaNO3 и 5 % NaCl. В результате обработки в щелочи окалина становится рыхлой и пористой. На втором этапе производится химическое травление окалины при 20 – 30 С в водных растворах, содержащих азотную и плавиковую кислоты.  [15]

Страницы:      1    2    3    4

www.ngpedia.ru